JP3236338B2 - 高強度・非磁性ステンレス鋼線材 - Google Patents
高強度・非磁性ステンレス鋼線材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高強度・非磁性でか
つ耐銹性と冷間加工性を必要とする用途に利用される高
Ｍｎステンレス鋼線材に関するもので、電子機器用シャ
フト材、自転車スポーク用線材、建築・建材用釘等に利
用される。
つ耐銹性と冷間加工性を必要とする用途に利用される高
Ｍｎステンレス鋼線材に関するもので、電子機器用シャ
フト材、自転車スポーク用線材、建築・建材用釘等に利
用される。
【０００２】
【従来の技術】電子機器用シャフト材は表面疵及び磁性
を嫌うことから高強度・非磁性及び耐銹性に優れている
ことが要求される。自転車スポーク材は軽量化、腐食防
止、塵付着の低減化、頭部加工性の観点から高強度・非
磁性で、かつ、耐銹性及び冷間加工性に優れていること
が要求される。また、建築・建材用釘材は美観、耐銹性
の観点から鉄釘からステンレス釘へ転換されつつあり、
ＳＵＳ３０４相当の耐銹性を持つ高強度材が要求されて
いる。
を嫌うことから高強度・非磁性及び耐銹性に優れている
ことが要求される。自転車スポーク材は軽量化、腐食防
止、塵付着の低減化、頭部加工性の観点から高強度・非
磁性で、かつ、耐銹性及び冷間加工性に優れていること
が要求される。また、建築・建材用釘材は美観、耐銹性
の観点から鉄釘からステンレス釘へ転換されつつあり、
ＳＵＳ３０４相当の耐銹性を持つ高強度材が要求されて
いる。
【０００３】これ等のために、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３
０５，ＳＵＳＸＭ７、高Ｎ含有の１８Ｃｒ−８Ｎｉ系や
１８Ｃｒ−１０Ｍｎ−５Ｎｉ系のステンレス鋼等が冷間
加工により加工強化され一部に供用されている。しか
し、高強度化のために強度の冷間加工を施すと加工割れ
が発生する等の課題があり、冷間加工性に優れた安価な
高強度・非磁性ステンレス鋼線材の供給が要求されてい
る現状にある。
０５，ＳＵＳＸＭ７、高Ｎ含有の１８Ｃｒ−８Ｎｉ系や
１８Ｃｒ−１０Ｍｎ−５Ｎｉ系のステンレス鋼等が冷間
加工により加工強化され一部に供用されている。しか
し、高強度化のために強度の冷間加工を施すと加工割れ
が発生する等の課題があり、冷間加工性に優れた安価な
高強度・非磁性ステンレス鋼線材の供給が要求されてい
る現状にある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は強度の冷間加
工時の破断課題を解決し、高強度・非磁性ステンレス鋼
線材を安価に供給できる技術を提供するものである。
工時の破断課題を解決し、高強度・非磁性ステンレス鋼
線材を安価に供給できる技術を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は冷間加工性及び
冷間加工後の強度と延性に及ぼす材料構成成分の影響を
綿密に調査し、冷間加工性が良く冷間加工後も高強度、
高延性をもつ材料を知見したことによる。
冷間加工後の強度と延性に及ぼす材料構成成分の影響を
綿密に調査し、冷間加工性が良く冷間加工後も高強度、
高延性をもつ材料を知見したことによる。
【０００６】すなわち、本発明はＣ：０．０９〜０．１
５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：１２．０〜１
７．０％、Ｎｉ：１．０〜２．５％、Ｃｒ：１６．０〜
２０．０％、Ｃｕ：０．２〜１．５％、Ｎ：０．３０〜
０．４０％、Ａｌ：≦０．１％を含有し、残部が鉄及び
不可避的不純物からなり、かつ、下記１式で規定される
αの値が０以下の範囲にあり、かつ、伸線後の引張破断
絞り値が４０％以上であることを特徴とする高強度・非
磁性ステンレス鋼線材である。 α＝ 1.6×Ｃｒ＋0.77Ｓｉ＋0.0128×〔Ｍｎ〕 2 −0.11Ｍｎ−Ｎｉ−24.5Ｃ−18.4Ｎ−20.6 ……………１式
５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：１２．０〜１
７．０％、Ｎｉ：１．０〜２．５％、Ｃｒ：１６．０〜
２０．０％、Ｃｕ：０．２〜１．５％、Ｎ：０．３０〜
０．４０％、Ａｌ：≦０．１％を含有し、残部が鉄及び
不可避的不純物からなり、かつ、下記１式で規定される
αの値が０以下の範囲にあり、かつ、伸線後の引張破断
絞り値が４０％以上であることを特徴とする高強度・非
磁性ステンレス鋼線材である。 α＝ 1.6×Ｃｒ＋0.77Ｓｉ＋0.0128×〔Ｍｎ〕 2 −0.11Ｍｎ−Ｎｉ−24.5Ｃ−18.4Ｎ−20.6 ……………１式
【０００７】以下に本発明の範囲を限定した理由を述べ
る。Ｃは伸線加工後の強度を確保するために、０．０９
％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理後の冷却過程
において炭化物が析出し、６０％を超える冷間加工後の
延性を著しく低下させる。このため、上限を０．１５％
に限定した。
る。Ｃは伸線加工後の強度を確保するために、０．０９
％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理後の冷却過程
において炭化物が析出し、６０％を超える冷間加工後の
延性を著しく低下させる。このため、上限を０．１５％
に限定した。
【０００８】Ｓｉは脱酸のために添加する。０．０５％
未満ではその効果がなく冷間加工後の延性と冷間加工性
を劣化させるため、下限を０．０５％にした。また、過
剰の添加は冷間加工後の延性を著しく劣化させるため、
上限を１．０％に限定した。Ｍｎは冷間加工後の強度を
確保するために１２．０％以上添加する。過剰の添加は
通常の常識に反しフェライトを生成し易くなることと６
０％以上の冷間加工後の延性と冷間加工性を劣化させる
ため、上限を１７．０％に限定した。
未満ではその効果がなく冷間加工後の延性と冷間加工性
を劣化させるため、下限を０．０５％にした。また、過
剰の添加は冷間加工後の延性を著しく劣化させるため、
上限を１．０％に限定した。Ｍｎは冷間加工後の強度を
確保するために１２．０％以上添加する。過剰の添加は
通常の常識に反しフェライトを生成し易くなることと６
０％以上の冷間加工後の延性と冷間加工性を劣化させる
ため、上限を１７．０％に限定した。
【０００９】Ｎｉは冷間加工後の非磁性及び延性を確保
するために１．０％以上添加する。過剰の添加は冷間加
工後の強度を低くするため、上限を２．５％に限定し
た。
するために１．０％以上添加する。過剰の添加は冷間加
工後の強度を低くするため、上限を２．５％に限定し
た。
【００１０】Ｃｒは冷間加工後の強度及び延性確保のた
めに１６．０％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理
後の冷却過程において炭化物を析出させ６０％以上の冷
間加工後の延性劣化と磁性を生じるため、上限を２０．
０％以下に限定した。
めに１６．０％以上添加する。過剰の添加は固溶化処理
後の冷却過程において炭化物を析出させ６０％以上の冷
間加工後の延性劣化と磁性を生じるため、上限を２０．
０％以下に限定した。
【００１１】Ｃｕは冷間加工後の延性確保のために０．
２％以上添加する。過剰の添加は冷間加工後の強度を低
くするため上限を１．５％に限定した。
２％以上添加する。過剰の添加は冷間加工後の強度を低
くするため上限を１．５％に限定した。
【００１２】Ｎは冷間加工後の非磁性と高強度を得るた
めに０．３０％以上添加する。過剰の添加は６０％以上
の冷間加工後の延性を劣化させるため、上限を０．４０
％に限定した。
めに０．３０％以上添加する。過剰の添加は６０％以上
の冷間加工後の延性を劣化させるため、上限を０．４０
％に限定した。
【００１３】Ａｌは脱酸のために添加するが、過剰の添
加は介在物を増加させ、６０％以上の冷間加工後の延性
を劣化させるため、上限を０．１％以下に限定した。
加は介在物を増加させ、６０％以上の冷間加工後の延性
を劣化させるため、上限を０．１％以下に限定した。
【００１４】αは冷間加工後の磁性と構成成分の関係に
ついて調査した結果得た関係式で、αが０を超えると図
１に示すように６０％以上の冷間加工を施すと磁性が認
められるようになる。このため上限値を０以下に限定し
た。
ついて調査した結果得た関係式で、αが０を超えると図
１に示すように６０％以上の冷間加工を施すと磁性が認
められるようになる。このため上限値を０以下に限定し
た。
【００１５】
【実施例】表１に本発明例と比較例の化学成分、冷間加
工性、冷間加工後の強度及び延性及び磁性を示す。
工性、冷間加工後の強度及び延性及び磁性を示す。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】いずれの供試材もステンレス鋼の通常の精
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空或いはアルゴン／
酸素脱Ｃ処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造によ
り製造したビレットを分塊工程を経ずに、均熱処理後ま
たはそのまま線材圧延した。また、各特性の評価は下記
の方法で行ない、目標を満たすものを良とした。 （１）冷間加工性 ５．５mm線径の線材を２mm線径まで伸線加工（８６．８
％の冷間加工）し、伸線破断の有無により冷間加工性を
評価した。本発明は破断なく伸線可能であることを目標
とした。 （２）冷間加工後の強度及び延性 ５．５mm線径の線材を３mm線径まで伸線加工（７０．２
％冷間加工）後引張試験片を採取し引張破断させた。そ
の時の引張強度と破断絞り値で評価した。本発明は強度
１８００Ｎ／mm2 以上で、かつ、絞り値４０％以上を目
標とした。 （３）磁性 ５．５mm線径の線材を２mm線径まで伸線加工（８６．８
％冷間加工）後透磁率を測定し評価した。本発明は透磁
率１．０５以下を目標とした。
錬工程（電気炉または転炉溶解後真空或いはアルゴン／
酸素脱Ｃ処理による精錬）で溶解・精錬後連続鋳造によ
り製造したビレットを分塊工程を経ずに、均熱処理後ま
たはそのまま線材圧延した。また、各特性の評価は下記
の方法で行ない、目標を満たすものを良とした。 （１）冷間加工性 ５．５mm線径の線材を２mm線径まで伸線加工（８６．８
％の冷間加工）し、伸線破断の有無により冷間加工性を
評価した。本発明は破断なく伸線可能であることを目標
とした。 （２）冷間加工後の強度及び延性 ５．５mm線径の線材を３mm線径まで伸線加工（７０．２
％冷間加工）後引張試験片を採取し引張破断させた。そ
の時の引張強度と破断絞り値で評価した。本発明は強度
１８００Ｎ／mm2 以上で、かつ、絞り値４０％以上を目
標とした。 （３）磁性 ５．５mm線径の線材を２mm線径まで伸線加工（８６．８
％冷間加工）後透磁率を測定し評価した。本発明は透磁
率１．０５以下を目標とした。
【００１９】本発明例No．１，２と比較例No．１８，１
９はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未
満のNo．１８は冷間加工後の強度が本発明例に比較し劣
っている。また、Ｃが本発明の範囲を超えるNo．１９は
冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加工ができず伸線加
工時に破断した。上記から本発明の優位性が明らかであ
る。
９はＣの影響を調査したものである。Ｃが本発明範囲未
満のNo．１８は冷間加工後の強度が本発明例に比較し劣
っている。また、Ｃが本発明の範囲を超えるNo．１９は
冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加工ができず伸線加
工時に破断した。上記から本発明の優位性が明らかであ
る。
【００２０】本発明例No．３，４と比較例No．２０，２
１はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本発明範
囲未満のNo．２０は冷間加工後の延性が本発明に比較し
劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超えるNo．２
１は冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加工ができな
い。また、透磁率も劣っており、本発明の優位性が明ら
かである。
１はＳｉの影響を調査したものである。Ｓｉが本発明範
囲未満のNo．２０は冷間加工後の延性が本発明に比較し
劣っている。また、Ｓｉが本発明の範囲を超えるNo．２
１は冷間加工性が悪く７０．２％の伸線加工ができな
い。また、透磁率も劣っており、本発明の優位性が明ら
かである。
【００２１】本発明例No．５，６と比較例No．２２，２
３はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範
囲未満のNo．２２は冷間加工後の強度が本発明に比較し
劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．２
３は冷間加工後の延性、冷間加工性及び透磁率に劣って
おり本発明の優位性が明らかである。
３はＭｎの影響を調査したものである。Ｍｎが本発明範
囲未満のNo．２２は冷間加工後の強度が本発明に比較し
劣っている。また、Ｍｎが本発明の範囲を超えるNo．２
３は冷間加工後の延性、冷間加工性及び透磁率に劣って
おり本発明の優位性が明らかである。
【００２２】本発明例No．７，８と比較例No．２４，２
５はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範
囲未満のNo．２４は冷間加工後の延性、冷間加工性及び
透磁率が本発明に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発
明の範囲を超えるNo．２５は冷間加工後の強度が劣って
おり本発明の優位性が明らかである。
５はＮｉの影響を調査したものである。Ｎｉが本発明範
囲未満のNo．２４は冷間加工後の延性、冷間加工性及び
透磁率が本発明に比較し劣っている。また、Ｎｉが本発
明の範囲を超えるNo．２５は冷間加工後の強度が劣って
おり本発明の優位性が明らかである。
【００２３】本発明例No．９，１０と比較例No．２６，
２７はＣｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明
範囲未満のNo．２６は冷間加工後の強度及び延性が本発
明に比較し劣っている。また、Ｃｒが本発明の範囲を超
えるNo．２７は冷間加工後の延性及び透磁率が劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。
２７はＣｒの影響を調査したものである。Ｃｒが本発明
範囲未満のNo．２６は冷間加工後の強度及び延性が本発
明に比較し劣っている。また、Ｃｒが本発明の範囲を超
えるNo．２７は冷間加工後の延性及び透磁率が劣ってお
り本発明の優位性が明らかである。
【００２４】本発明例No．１１，１２と比較例No．２
８，２９はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが本
発明範囲未満のNo．２８は冷間加工後の延性及び冷間加
工性が劣っている。また、Ｃｕが本発明の範囲を超える
No．２９は冷間加工後の強度が劣っており本発明の優位
性が明らかである。
８，２９はＣｕの影響を調査したものである。Ｃｕが本
発明範囲未満のNo．２８は冷間加工後の延性及び冷間加
工性が劣っている。また、Ｃｕが本発明の範囲を超える
No．２９は冷間加工後の強度が劣っており本発明の優位
性が明らかである。
【００２５】本発明例No．１３，１４と比較例No．３
０，３１はＮの影響を調査したものである。Ｎが本発明
範囲未満のNo．３０は冷間加工後の強度及び透磁率が本
発明に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の範囲を超
えるNo．３１は冷間加工後の延性及び冷間加工性が劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。
０，３１はＮの影響を調査したものである。Ｎが本発明
範囲未満のNo．３０は冷間加工後の強度及び透磁率が本
発明に比較し劣っている。また、Ｎが本発明の範囲を超
えるNo．３１は冷間加工後の延性及び冷間加工性が劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。
【００２６】本発明例No．１５と比較例No．３２はＡｌ
の影響を調査したものである。Ａｌが本発明の範囲を超
えるNo．３２は冷間加工後の延性及び冷間加工性に劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。
の影響を調査したものである。Ａｌが本発明の範囲を超
えるNo．３２は冷間加工後の延性及び冷間加工性に劣っ
ており本発明の優位性が明らかである。
【００２７】本発明例No．１６，１７と比較例No．３
３，３４は本発明全元素の下限及び上限の影響を調査し
たものである。Ａｌを除く全ての元素が本発明の下限未
満のNo．３３は伸線後の強度及び冷間加工性と透磁率が
本発明に比較し劣っている。また、全ての元素が本発明
の上限を超えるNo．３４は冷間加工性が劣っており、７
０．２％の冷間加工ができず破断しており本発明の優位
性が明らかである。比較例No．３５はα値のみが本発明
の上限を超えるもので、透磁率、冷間加工後の延性及び
冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
３，３４は本発明全元素の下限及び上限の影響を調査し
たものである。Ａｌを除く全ての元素が本発明の下限未
満のNo．３３は伸線後の強度及び冷間加工性と透磁率が
本発明に比較し劣っている。また、全ての元素が本発明
の上限を超えるNo．３４は冷間加工性が劣っており、７
０．２％の冷間加工ができず破断しており本発明の優位
性が明らかである。比較例No．３５はα値のみが本発明
の上限を超えるもので、透磁率、冷間加工後の延性及び
冷間加工性が劣っており本発明の優位性が明らかであ
る。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、冷間加工性及び強度の
冷間加工後の延性課題を解決し、高強度・非磁性ステン
レス鋼線材を安価に供給することが可能で産業上有効な
効果がもたらされる。
冷間加工後の延性課題を解決し、高強度・非磁性ステン
レス鋼線材を安価に供給することが可能で産業上有効な
効果がもたらされる。
【図１】αと冷間加工率が透磁率μに与える影響を示し
た図表である。
た図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河村 敏彦 光市大字島田3434番地 新日本製鐵株式 会社 光製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭53−117617（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−270721（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−136557（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０９〜０．１５％、 Ｓｉ：０．０５〜１．０％、 Ｍｎ：１２．０〜１７．０％、 Ｎｉ：１．０〜２．５％、 Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、 Ｃｕ：０．２〜１．５％、 Ｎ ：０．３０〜０．４０％、 Ａｌ：≦０．１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純
物からなり、かつ、下記１式で規定される αの値が０以下の範囲にあり、かつ、伸線後の引張破断
絞り値が４０％以上であることを特徴とする高強度・非
磁性ステンレス鋼線材。 α＝ 1.6×Ｃｒ＋0.77Ｓｉ＋0.0128×〔Ｍｎ〕2 −0.11Ｍｎ−Ｎｉ−24.5Ｃ−18.4Ｎ−20.6 ……………１式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09666592A JP3236338B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度・非磁性ステンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09666592A JP3236338B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度・非磁性ステンレス鋼線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05295487A JPH05295487A (ja) | 1993-11-09 |
| JP3236338B2 true JP3236338B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=14171114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09666592A Expired - Fee Related JP3236338B2 (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | 高強度・非磁性ステンレス鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3236338B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-16 JP JP09666592A patent/JP3236338B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH05295487A (ja) | 1993-11-09 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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