JP3235386B2 - 熱電材料及びその製造方法 - Google Patents
熱電材料及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、準結晶の熱電特性とア
ルミニウムの電気伝導性を利用した軽量であると共に、
環境保護に適した熱電素子等の熱電材料及びその製造方
法に関する。
ルミニウムの電気伝導性を利用した軽量であると共に、
環境保護に適した熱電素子等の熱電材料及びその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】室温での使用に適した代表的なペルチエ
効果素子（熱電素子）は、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｔｅ又はＳｅを
主体とする組成を有する。即ち、Ｂｉ−Ｓｂ−Ｔｅ系及
びＢｉ−Ｓｂ−Ｔｅ−Ｓｅ系の熱電材料が室温用素子と
して広く使用されている。
効果素子（熱電素子）は、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｔｅ又はＳｅを
主体とする組成を有する。即ち、Ｂｉ−Ｓｂ−Ｔｅ系及
びＢｉ−Ｓｂ−Ｔｅ−Ｓｅ系の熱電材料が室温用素子と
して広く使用されている。
【０００３】図１は、熱電素子モジュールを示す模式図
である。１対のセラミックス板１間にｐ型熱電材料３
と、ｎ型熱電材料４とが挟まれており、セラミックス板
１とｐ型熱電材料３及びｎ型熱電材料４との間に電極２
が設けられている。
である。１対のセラミックス板１間にｐ型熱電材料３
と、ｎ型熱電材料４とが挟まれており、セラミックス板
１とｐ型熱電材料３及びｎ型熱電材料４との間に電極２
が設けられている。
【０００４】このｐ型及びｎ型の熱電材料３，４は、Ｂ
ｉ，Ｓｂ，Ｔｅ又はＳｅを主体とする材料で構成されて
いる。
ｉ，Ｓｂ，Ｔｅ又はＳｅを主体とする材料で構成されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の従来の熱電材料は、Ｂｉ，Ｓｂ，Ｔｅ，Ｓｅ等の有毒
元素であるため、環境に悪影響を及ぼしやすいという難
点がある。また、これらの熱電材料は、比重が６．７ｇ
／ｃｍ3であり、重いという欠点もある。
の従来の熱電材料は、Ｂｉ，Ｓｂ，Ｔｅ，Ｓｅ等の有毒
元素であるため、環境に悪影響を及ぼしやすいという難
点がある。また、これらの熱電材料は、比重が６．７ｇ
／ｃｍ3であり、重いという欠点もある。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、軽量であると共に、環境保護に適した熱電
材料及びその製造方法を提供することを目的とする。
のであって、軽量であると共に、環境保護に適した熱電
材料及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る熱電材料
は、ＱをＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏからなる群から選択され
た元素とし、ＭをＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｉからなる群か
ら選択された元素とし、ＲをＴｉ、Ｚｒ、Ｙ、Ｃｅ、Ｎ
ｄ、Ｓｍからなる群から選択された元素とし、ＴをＭ
ｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｒｅ、Ｒｕ、Ｏｓからなる群から選択
された元素とし、ＤをＬｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、
Ｖからなる群から選択された元素とした場合に、一般式
が下記化学式１〜５にて表される組成の群から選択され
た組成を有し、組織中に準結晶を含むことを特徴とす
る。
は、ＱをＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏからなる群から選択され
た元素とし、ＭをＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｉからなる群か
ら選択された元素とし、ＲをＴｉ、Ｚｒ、Ｙ、Ｃｅ、Ｎ
ｄ、Ｓｍからなる群から選択された元素とし、ＴをＭ
ｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｒｅ、Ｒｕ、Ｏｓからなる群から選択
された元素とし、ＤをＬｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、
Ｖからなる群から選択された元素とした場合に、一般式
が下記化学式１〜５にて表される組成の群から選択され
た組成を有し、組織中に準結晶を含むことを特徴とす
る。
【０００８】
【化１】Ａｌ100-XＱX、（但し、３≦Ｘ≦２０原子％）
【０００９】
【化２】Ａｌ100-X-Y-ZＱXＭYＲZ、（但し、３≦Ｘ≦２
０原子％、０≦Ｙ≦１５原子％、０≦Ｚ≦２原子％）
０原子％、０≦Ｙ≦１５原子％、０≦Ｚ≦２原子％）
【００１０】
【化３】Ａｌ100-X-YＰｄXＴY、（但し、５≦Ｘ＜２０
原子％、２≦Ｙ＜１０原子％）
原子％、２≦Ｙ＜１０原子％）
【００１１】
【化４】Ａｌ100-X-YＣｕXＤY、（但し、５≦Ｘ＜１７
原子％、３≦Ｙ＜１２原子％）
原子％、３≦Ｙ＜１２原子％）
【００１２】
【化５】Ａｌ100-X-YＮｉXＣｏY、（但し、５≦Ｘ＜１
５原子％、５≦Ｙ＜１５原子％）
５原子％、５≦Ｙ＜１５原子％）
【００１３】本発明に係る熱電材料の製造方法は、一般
式が上記化学式１〜５にて表される組成の群から選択さ
れた組成のアルミニウム基合金を液体急冷法又はガスア
トマイズ法により急冷してその薄帯、薄片又は粉末を
得、これをそのまま又は熱処理して準結晶相とした後、
ホットプレス又は押出等により固化成形することを特徴
とする。
式が上記化学式１〜５にて表される組成の群から選択さ
れた組成のアルミニウム基合金を液体急冷法又はガスア
トマイズ法により急冷してその薄帯、薄片又は粉末を
得、これをそのまま又は熱処理して準結晶相とした後、
ホットプレス又は押出等により固化成形することを特徴
とする。
【００１４】前記準結晶は２０面体相、正十角形相及び
これらの近似結晶相からなる群から選択された構造を有
するものとすることができる。この準結晶の近似結晶相
とは、局所的な構造が準結晶と類似している結晶をい
う。
これらの近似結晶相からなる群から選択された構造を有
するものとすることができる。この準結晶の近似結晶相
とは、局所的な構造が準結晶と類似している結晶をい
う。
【００１５】
【作用】本発明においては、アルミニウム基合金からな
る準結晶を熱電材料としているので、比重が２．５〜
３．５ｇ／ｃｍ3と軽量であると共に、環境保護に適し
ている。また、この熱電材料は性能指数が優れている。
る準結晶を熱電材料としているので、比重が２．５〜
３．５ｇ／ｃｍ3と軽量であると共に、環境保護に適し
ている。また、この熱電材料は性能指数が優れている。
【００１６】化学式１においてＸが３未満、化学式２に
おいてＸが３未満、化学式３においてＸが５未満、化学
式４においてＸが５未満又はＹが３未満、化学式５にお
いてＸが５未満又はＹが５未満であると、準結晶相が得
られず、熱起電力αが小さくなってしまい、Ｚ値が低下
する。また、後２者の場合、及び化学式３においてＸが
５未満又はＹが２未満であると、上記難点の他に、Ａｌ
相が多くなり、κが大きくなって性能指数Ｚが低下す
る。
おいてＸが３未満、化学式３においてＸが５未満、化学
式４においてＸが５未満又はＹが３未満、化学式５にお
いてＸが５未満又はＹが５未満であると、準結晶相が得
られず、熱起電力αが小さくなってしまい、Ｚ値が低下
する。また、後２者の場合、及び化学式３においてＸが
５未満又はＹが２未満であると、上記難点の他に、Ａｌ
相が多くなり、κが大きくなって性能指数Ｚが低下す
る。
【００１７】化学式１においてＸが２０以上、化学式２
においてＸが２０以上又はＹが１５以上、化学式３にお
いてＸが２０以上又はＹが１０以上、化学式４において
Ｘが１７以上又はＹが１２以上、化学式５においてＸが
１５以上又はＹが１５以上の場合は、金属間化合物相が
生成し、準結晶相が減少して熱起電力αが低下し、性能
指数Ｚが低下する。
においてＸが２０以上又はＹが１５以上、化学式３にお
いてＸが２０以上又はＹが１０以上、化学式４において
Ｘが１７以上又はＹが１２以上、化学式５においてＸが
１５以上又はＹが１５以上の場合は、金属間化合物相が
生成し、準結晶相が減少して熱起電力αが低下し、性能
指数Ｚが低下する。
【００１８】更に、化学式２において、Ｚが２を超える
と、アモルファス相及び金属間化合物相が増加し、準結
晶相が減少して熱起電力αが低下し、性能指数Ｚが低下
する。
と、アモルファス相及び金属間化合物相が増加し、準結
晶相が減少して熱起電力αが低下し、性能指数Ｚが低下
する。
【００１９】
【実施例】次に、本発明の実施例について、更に詳細に
説明する。これらのアルミニウム基合金からなる熱電材
料の準結晶は液体急冷法により得ることができる。
説明する。これらのアルミニウム基合金からなる熱電材
料の準結晶は液体急冷法により得ることができる。
【００２０】この準結晶相は、液体急冷法により薄帯、
厚片又は粉末を得ることにより、又は更にこれを熱処理
することにより得ることができる。また、液体急冷法の
替わりに、ガスアトマイズ法を適用することもできる。
そして、この準結晶相をホットプレス又は押出法等によ
り固化成形することにより、熱電材料とすることができ
る。
厚片又は粉末を得ることにより、又は更にこれを熱処理
することにより得ることができる。また、液体急冷法の
替わりに、ガスアトマイズ法を適用することもできる。
そして、この準結晶相をホットプレス又は押出法等によ
り固化成形することにより、熱電材料とすることができ
る。
【００２１】次に、このアルミニウム基合金からなる準
結晶相の製造方法について具体的に説明する。図２は液
体急冷法を説明する図である。銅製ロール６の上方に石
英ノズル５が配設されており、石英ノズル５内にはアル
ミニウム基合金の溶湯７が貯留されている。
結晶相の製造方法について具体的に説明する。図２は液
体急冷法を説明する図である。銅製ロール６の上方に石
英ノズル５が配設されており、石英ノズル５内にはアル
ミニウム基合金の溶湯７が貯留されている。
【００２２】そして、石英ノズル５の下端９から溶湯７
を銅製ロール６上に供給し、銅製ロール６を矢印方向に
回転駆動すると、銅製ロール６により溶湯７が急冷され
て、その薄帯８が得られる。
を銅製ロール６上に供給し、銅製ロール６を矢印方向に
回転駆動すると、銅製ロール６により溶湯７が急冷され
て、その薄帯８が得られる。
【００２３】図３はガスアトマイズ法を示す図である。
溶湯保持るつぼ１１内に溶湯が貯留されており、るつぼ
１１の下壁中央から溶湯の細流１４が流出するようにな
っている。そして、るつぼ１１の下面には噴霧ノズル１
３が配置されており、この噴霧ノズル１３から溶湯細流
１４に向けて高圧ガスが噴き付けられるようになってい
る。
溶湯保持るつぼ１１内に溶湯が貯留されており、るつぼ
１１の下壁中央から溶湯の細流１４が流出するようにな
っている。そして、るつぼ１１の下面には噴霧ノズル１
３が配置されており、この噴霧ノズル１３から溶湯細流
１４に向けて高圧ガスが噴き付けられるようになってい
る。
【００２４】このガスアトマイズ法においては、高圧ガ
ス１２が吹き付けられる粉化点１５にて、溶湯細流１４
が急冷されて粉化する。この粉化したアルミニウム基合
金は粉化点１５から落下する過程で冷却される。
ス１２が吹き付けられる粉化点１５にて、溶湯細流１４
が急冷されて粉化する。この粉化したアルミニウム基合
金は粉化点１５から落下する過程で冷却される。
【００２５】これらの図２により得られた急冷薄帯８又
は図３により得られた粉体１６は、そのまま又は熱処理
後、粉砕し、分級した後、固化成形する。
は図３により得られた粉体１６は、そのまま又は熱処理
後、粉砕し、分級した後、固化成形する。
【００２６】この固化成形はプレス法又は押出法により
行うことができる。例えば、プレスによる固化成形条件
は、プレス圧力Ｐ、プレス温度Ｔを以下の条件にて１０
分以上処理する。
行うことができる。例えば、プレスによる固化成形条件
は、プレス圧力Ｐ、プレス温度Ｔを以下の条件にて１０
分以上処理する。
【００２７】２９．４ＭＰａ≦Ｐ≦７８４ＭＰａ 室温≦Ｔ≦４５０℃ 一方、押出法により固化成形する場合は、押出温度を以
下の条件にする。即ち、押出においては、押出温度を室
温以上、例えば、４５０℃（７２３Ｋ）以下とする。ま
た、押出比は例えば、５乃至２０である。
下の条件にする。即ち、押出においては、押出温度を室
温以上、例えば、４５０℃（７２３Ｋ）以下とする。ま
た、押出比は例えば、５乃至２０である。
【００２８】なお、押出工程の前に、予備加熱すること
が好ましい。この予備加熱条件は例えば、５７３Ｋ以下
のオイルバスの場合は、２４０秒、５７３〜７２５Ｋの
電気炉の場合は、９００秒である。
が好ましい。この予備加熱条件は例えば、５７３Ｋ以下
のオイルバスの場合は、２４０秒、５７３〜７２５Ｋの
電気炉の場合は、９００秒である。
【００２９】また、押出比は５乃至２０である。この押
出比は、押出加工において材料の変形の程度を示す尺度
となるものであり、押出比は材料の始めの断面積をＡ、
押出後の断面積をａとすれば、Ａ／ａで表される。な
お、押出比を断面減少率で評価する場合もある。また、
前記押出比５乃至２０は、ダイス半角が３０°、押出速
度（ラム速度）が５ｍｍ／秒の場合のものである。
出比は、押出加工において材料の変形の程度を示す尺度
となるものであり、押出比は材料の始めの断面積をＡ、
押出後の断面積をａとすれば、Ａ／ａで表される。な
お、押出比を断面減少率で評価する場合もある。また、
前記押出比５乃至２０は、ダイス半角が３０°、押出速
度（ラム速度）が５ｍｍ／秒の場合のものである。
【００３０】押出ビレットは図４に示す構造を有する。
即ち、容器２０は外径が２３ｍｍ，内径が２０ｍｍのア
ルミニウム製又は銅製のものであり、この容器２０内
に、圧力２５０ＭＰａの冷間プレスにより５ｇづつ、合
計２０〜２５ｇの粉末２１を約７８％の充填率で詰め、
スペーサ２２を配置した後、１×１０-3Ｐａの真空度で
約２１．６ｋｓ真空引きした後、Ａｒガスで置換する。
その後、プラグ２３を配置し、エポキシ系又はセラミッ
クス系の接着剤２４によりプラグ２３と容器２０内面と
の間をシールする。このようにして、押出ビレットが得
られる。
即ち、容器２０は外径が２３ｍｍ，内径が２０ｍｍのア
ルミニウム製又は銅製のものであり、この容器２０内
に、圧力２５０ＭＰａの冷間プレスにより５ｇづつ、合
計２０〜２５ｇの粉末２１を約７８％の充填率で詰め、
スペーサ２２を配置した後、１×１０-3Ｐａの真空度で
約２１．６ｋｓ真空引きした後、Ａｒガスで置換する。
その後、プラグ２３を配置し、エポキシ系又はセラミッ
クス系の接着剤２４によりプラグ２３と容器２０内面と
の間をシールする。このようにして、押出ビレットが得
られる。
【００３１】図５は衝撃成形法の概要を示す図である。
円筒状のホルダ３１の一端部に、スパーリングリング３
２を介してコンテナ３３がその開口部をホルダ３１の他
端部に向けて設置されており、このコンテナ３３内には
粉末３４が収納され、プラグ３５が粉末３４を封入して
いる。そして、このプラグ３５に向けて、衝撃銃から推
進体３７を発射し、この推進体３７に固定されたフライ
ヤ３６を所定の速度でプラグ３５に衝突させる。この衝
撃圧力は２０〜２００ＧＰａであり、この衝撃力により
粉末３４は瞬間的に固化成形される。
円筒状のホルダ３１の一端部に、スパーリングリング３
２を介してコンテナ３３がその開口部をホルダ３１の他
端部に向けて設置されており、このコンテナ３３内には
粉末３４が収納され、プラグ３５が粉末３４を封入して
いる。そして、このプラグ３５に向けて、衝撃銃から推
進体３７を発射し、この推進体３７に固定されたフライ
ヤ３６を所定の速度でプラグ３５に衝突させる。この衝
撃圧力は２０〜２００ＧＰａであり、この衝撃力により
粉末３４は瞬間的に固化成形される。
【００３２】このようにして、固化成形したアルミニウ
ム基合金は所定の形状に切断した後、モジュール化す
る。
ム基合金は所定の形状に切断した後、モジュール化す
る。
【００３３】熱電材料の性能指数ＺはＺ＝α2σ／κに
より表される。但し、αは熱起電力、σは導電率、κは
熱伝導率である。本実施例においては、準結晶を含むこ
とから、通常の結晶材とは異なり、熱起電力が２０〜５
０倍に上昇し、熱起電力κが１／５０〜１／１００に低
下する。しかも、Ａｌ相が導電率σを向上させて結果的
に性能指数Ｚが向上する。
より表される。但し、αは熱起電力、σは導電率、κは
熱伝導率である。本実施例においては、準結晶を含むこ
とから、通常の結晶材とは異なり、熱起電力が２０〜５
０倍に上昇し、熱起電力κが１／５０〜１／１００に低
下する。しかも、Ａｌ相が導電率σを向上させて結果的
に性能指数Ｚが向上する。
【００３４】次に、実際に本発明の実施例に係る熱電材
料を製造してその特性を調べた結果について、比較例と
比較して説明する。但し、測定温度は全て室温である。
これらの熱電材料の特性を下記表１（本発明の実施例）
及び表２（比較例）に示す。また、｜α｜は熱起電力α
の絶対値、ρは比抵抗、Ｚは性能指数である。
料を製造してその特性を調べた結果について、比較例と
比較して説明する。但し、測定温度は全て室温である。
これらの熱電材料の特性を下記表１（本発明の実施例）
及び表２（比較例）に示す。また、｜α｜は熱起電力α
の絶対値、ρは比抵抗、Ｚは性能指数である。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】これらの表１及び表２の比較から、本発明
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
の実施例に係る熱電材料はいずれも性能指数が高いのに
対し、比較例の熱電材料は性能指数が低い。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、特定の
組成を有するアルミニウム基合金の準結晶からなる熱電
材料であるので、軽量であると共に、導電率が高いとい
う優れた効果を奏する。また、これらの構成元素は環境
を汚染することがないという利点を有する。
組成を有するアルミニウム基合金の準結晶からなる熱電
材料であるので、軽量であると共に、導電率が高いとい
う優れた効果を奏する。また、これらの構成元素は環境
を汚染することがないという利点を有する。
【図１】熱電素子の一例を示す模式図である。
【図２】液体急冷法を説明する模式図である。
【図３】ガスアトマイズ法を説明する模式図である。
【図４】押出ビレットの製造方法を説明する図である。
【図５】衝撃成形法を説明する図である。
１：セラミック板、２：電極、３：ｐ型熱電材料、４：
ｎ型熱電材料、５：石英ノズル、６：銅製ロール、７：
溶湯、８：薄帯、１１：溶湯保持るつぼ、１２：高圧ガ
ス、１３：噴霧ノズル、１４：溶湯細流、１５：粉化
点、１６：粉体、２０：容器、２１：粉体、２２：スペ
ーサ、２３：プラグ、２４：接着剤、３１：ホルダ、３
２：スパーリングリング、３３：コンテナ、３４：粉
体、３５：プラグ、３６：フライヤ、３７：推進体
ｎ型熱電材料、５：石英ノズル、６：銅製ロール、７：
溶湯、８：薄帯、１１：溶湯保持るつぼ、１２：高圧ガ
ス、１３：噴霧ノズル、１４：溶湯細流、１５：粉化
点、１６：粉体、２０：容器、２１：粉体、２２：スペ
ーサ、２３：プラグ、２４：接着剤、３１：ホルダ、３
２：スパーリングリング、３３：コンテナ、３４：粉
体、３５：プラグ、３６：フライヤ、３７：推進体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 45/08 C22C 21/00 - 21/18 H01L 35/14 H01L 35/32 H01L 35/34
Claims (7)
- 【請求項１】 ＱをＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏからなる群か
ら選択された元素とした場合に、一般式が下記式にて表
される組成を有し、組織中に準結晶を含むことを特徴と
する熱電材料。 Ａｌ１００−ＸＱＸ、（但し、３≦Ｘ≦２０原子％） - 【請求項２】 ＱをＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏからなる群か
ら選択された元素とし、ＭをＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｉか
らなる群から選択された元素とし、ＲをＴｉ、Ｚｒ、
Ｙ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍからなる群から選択された元素と
した場合に、一般式が下記式にて表される組成を有し、
組織中に準結晶を含むことを特徴とする熱電材料。 Ａｌ １００−Ｘ−Ｙ−Ｚ Ｑ Ｘ Ｍ Ｙ Ｒ Ｚ 、（但し、３≦Ｘ
≦２０原子％、０≦Ｙ≦１５原子％、０≦Ｚ≦２原子
％） - 【請求項３】 ＴをＭｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｒｅ、Ｒｕ、Ｏ
ｓからなる群から選択された元素とした場合に、一般式
が下記式にて表される組成を有し、組織中に準結晶を含
むことを特徴とする熱電材料。 Ａｌ １００−Ｘ−Ｙ Ｐｄ Ｘ Ｔ Ｙ 、（但し、５≦Ｘ＜２０
原子％、２≦Ｙ＜１０原子％） - 【請求項４】 ＤをＬｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｖ
からなる群から選択された元素とした場合に、一般式が
下記式にて表される組成を有し、組織中に準結晶を含む
ことを特徴とする熱電材料。 Ａｌ １００−Ｘ−Ｙ Ｃｕ Ｘ Ｄ Ｙ 、（但し、５≦Ｘ＜１７
原子％、３≦Ｙ＜１２原子％） - 【請求項５】 一般式が下記式にて表される組成を有
し、組織中に準結晶を含むことを特徴とする熱電材料。 Ａｌ １００−Ｘ−Ｙ Ｎｉ Ｘ Ｃｏ Ｙ 、（但し、５≦Ｘ＜１
５原子％、５≦Ｙ＜１５原子％） - 【請求項６】 前記準結晶が２０面体相、正十角形相及
びこれらの近似結晶相からなる群から選択された構造を
有することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項
に記載の熱電材料。 - 【請求項７】 ＱをＶ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏからなる群か
ら選択された元素とし、ＭをＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｓｉか
らなる群から選択された元素とし、ＲをＴｉ、Ｚｒ、
Ｙ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍからなる群から選択された元素と
し、ＴをＭｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｒｅ、Ｒｕ、Ｏｓからなる
群から選択された元素とし、ＤをＬｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｖからなる群から選択された元素とした場合
に、一般式が下記式にて表される組成の群から選択され
た組成のアルミニウム基合金を液体急冷法又はガスアト
マイズ法により急冷してその薄帯、薄片又は粉末を得、
これをそのまま又は熱処理して準結晶相とした後、ホッ
トプレス又は押出等により固化成形することを特徴とす
る熱電材料の製造方法。 Ａｌ１００−ＸＱＸ、（但し、３≦Ｘ≦２０原子％） Ａｌ１００−Ｘ−Ｙ−ＺＱＸＭＹＲＺ、（但し、３≦Ｘ
≦２０原子％、０≦Ｙ≦１５原子％、０≦Ｚ≦２原子
％） Ａｌ１００−Ｘ−ＹＰｄＸＴＹ、（但し、５≦Ｘ＜２０
原子％、２≦Ｙ＜１０原子％） Ａｌ１００−Ｘ−ＹＣｕＸＤＹ、（但し、５≦Ｘ＜１７
原子％、３≦Ｙ＜１２原子％） Ａｌ１００−Ｘ−ＹＮｉＸＣｏＹ、（但し、５≦Ｘ＜１
５原子％、５≦Ｙ＜１５原子％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32779694A JP3235386B2 (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 熱電材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32779694A JP3235386B2 (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 熱電材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176762A JPH08176762A (ja) | 1996-07-09 |
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