JP3234610B2 - 飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 - Google Patents
飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、絞り成形性に優れたア
ルミニウム合金硬質板の製造方法に関し、特に飲料缶の
蓋のような、直径に対して深さの割合が小さい浅絞り成
形加工を行ったとき、形状凍結性に優れたアルミウニム
合金硬質板を安価に製造する方法に関する。
ルミニウム合金硬質板の製造方法に関し、特に飲料缶の
蓋のような、直径に対して深さの割合が小さい浅絞り成
形加工を行ったとき、形状凍結性に優れたアルミウニム
合金硬質板を安価に製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の飲料缶の蓋は、イージーオープン
が可能なこと、焼付塗装した後の強度が必要なことが要
求され、アルミニウム合金の硬質板が使用されている。
が可能なこと、焼付塗装した後の強度が必要なことが要
求され、アルミニウム合金の硬質板が使用されている。
【０００３】従来、このような缶蓋に使用されるアルミ
ニウム合金板は、鋳塊を均質化処理した後、熱間圧延で
３〜５ｍｍ厚さにし、冷間圧延→中間焼鈍→最終冷間圧
延にて０．４ｍｍ以下の硬質板としている。この場合、
十分な強度を得るには８０％以上の冷間圧延が必要とな
り、冷間圧延率を高くすると、絞り成形時に耳の張りだ
しが大きくなるという現象がある。
ニウム合金板は、鋳塊を均質化処理した後、熱間圧延で
３〜５ｍｍ厚さにし、冷間圧延→中間焼鈍→最終冷間圧
延にて０．４ｍｍ以下の硬質板としている。この場合、
十分な強度を得るには８０％以上の冷間圧延が必要とな
り、冷間圧延率を高くすると、絞り成形時に耳の張りだ
しが大きくなるという現象がある。
【０００４】そこで本出願人は、強度の低下がなく、絞
り成形時の耳の張り出し（耳率）の少ない硬質板を安価
に製造する方法として、Ａｌ−Ｍｇ系にＭｎ、Ｚｒ、
Ｖ、Ｔｉを調整したアルミニウム合金を３００〜３５０
℃で、熱間圧延または中間焼鈍した後、冷間圧延する方
法（特公昭５７−３３３３２号公報）を提案した。
り成形時の耳の張り出し（耳率）の少ない硬質板を安価
に製造する方法として、Ａｌ−Ｍｇ系にＭｎ、Ｚｒ、
Ｖ、Ｔｉを調整したアルミニウム合金を３００〜３５０
℃で、熱間圧延または中間焼鈍した後、冷間圧延する方
法（特公昭５７−３３３３２号公報）を提案した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記、特公昭５７−３
３３３２号公報の方法で、中間焼鈍をすることなく製造
されたアルミニウム合金材料は、缶蓋のような浅い絞り
加工を施したとき、成形品の底面に図１に示すように反
り（△ｈ）が発生することが判った。（この反りの発生
量の少ないものを、形状凍結性に優れているという）
３３３２号公報の方法で、中間焼鈍をすることなく製造
されたアルミニウム合金材料は、缶蓋のような浅い絞り
加工を施したとき、成形品の底面に図１に示すように反
り（△ｈ）が発生することが判った。（この反りの発生
量の少ないものを、形状凍結性に優れているという）
【０００６】このような反りが発生すると、ベルトコン
ベヤなどで成形品を積み重ねて移動させるとき、安定性
に欠けスムーズな搬送を阻害するばかりでなく、寸法精
度不良となるという欠点がある。また、平坦に仕上げら
れた缶胴の上縁にはめ合わせる際に、不均一な隙間を生
じ、缶としての密閉性を劣化させるという欠点がある。
ベヤなどで成形品を積み重ねて移動させるとき、安定性
に欠けスムーズな搬送を阻害するばかりでなく、寸法精
度不良となるという欠点がある。また、平坦に仕上げら
れた缶胴の上縁にはめ合わせる際に、不均一な隙間を生
じ、缶としての密閉性を劣化させるという欠点がある。
【０００７】そこで本発明の目的は、浅い絞り加工を行
った場合でも、形状凍結性に優れたアルミニウム合金硬
質板を、熱間圧延後中間焼鈍を行うことなく冷間圧延を
行い安価に製造する方法を提供するものである。
った場合でも、形状凍結性に優れたアルミニウム合金硬
質板を、熱間圧延後中間焼鈍を行うことなく冷間圧延を
行い安価に製造する方法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、成形品底面の反り発生の原因について種々検討した
結果、反りの原因は、熱間圧延中に形成される粗大再結
晶粒が存在するためであり、再結晶粒を微細化すること
により解消することを見出し、本発明を完成した。
め、成形品底面の反り発生の原因について種々検討した
結果、反りの原因は、熱間圧延中に形成される粗大再結
晶粒が存在するためであり、再結晶粒を微細化すること
により解消することを見出し、本発明を完成した。
【０００９】本発明の要旨は、Ｍｇ：３．０〜６．０
％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．１０〜０．４
０％、Ｆｅ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜
０．２５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％を含有するア
ルミニウム合金鋳塊を、均質化熱処理した後熱間圧延を
３５０〜４５０℃で開始し、圧延終了時の材料温度を２
５０℃以上２８０℃未満とし、中間焼鈍を行うことな
く、加工率７０％以上の冷間圧延を行う飲料缶蓋用アル
ミニウム合金硬質板の製造方法である。
％、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．１０〜０．４
０％、Ｆｅ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜
０．２５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％を含有するア
ルミニウム合金鋳塊を、均質化熱処理した後熱間圧延を
３５０〜４５０℃で開始し、圧延終了時の材料温度を２
５０℃以上２８０℃未満とし、中間焼鈍を行うことな
く、加工率７０％以上の冷間圧延を行う飲料缶蓋用アル
ミニウム合金硬質板の製造方法である。
【００１０】上記各合金成分及び処理条件の作用につい
て説明する。 Ｍｇ：
て説明する。 Ｍｇ：
【００１１】Ｍｇは本発明における基本的な添加元素で
あり、強度に寄与する。Ｍｇが３．０％未満では要求さ
れる強度が得られない。６．０％を越えると熱延時に割
れを生じやすくなる。
あり、強度に寄与する。Ｍｇが３．０％未満では要求さ
れる強度が得られない。６．０％を越えると熱延時に割
れを生じやすくなる。
【００１２】Ｍｎ：Ｍｇと同様、強度に寄与する。また
再結晶粒を微細化する効果がある。Ｍｎの添加量が０．
２％未満では効果が小さく、０．８％を越えると熱間加
工性が低下し、さらに造塊時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗
大金属間化合物を形成しやすくなり、硬質板の成形性も
低下させる。
再結晶粒を微細化する効果がある。Ｍｎの添加量が０．
２％未満では効果が小さく、０．８％を越えると熱間加
工性が低下し、さらに造塊時にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗
大金属間化合物を形成しやすくなり、硬質板の成形性も
低下させる。
【００１３】Ｃｕ：ＣｕはＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系化合物の
微細析出物を形成し、強度に寄与する。０．１０％未満
ではこの効果が小さく、０．４０％を越えると熱延時に
割れを生じやすくなる。
微細析出物を形成し、強度に寄与する。０．１０％未満
ではこの効果が小さく、０．４０％を越えると熱延時に
割れを生じやすくなる。
【００１４】Ｆｅ：Ｆｅは再結晶粒を微細化するのに有
効である。Ｆｅの添加量が０．０５％未満ではその効果
が小さく、０．３５％を越えると造塊時にＡｌ−Ｆｅ−
Ｍｎ系の粗大金属間化合物を形成しやすくなり、硬質板
の成形性を劣化させる。
効である。Ｆｅの添加量が０．０５％未満ではその効果
が小さく、０．３５％を越えると造塊時にＡｌ−Ｆｅ−
Ｍｎ系の粗大金属間化合物を形成しやすくなり、硬質板
の成形性を劣化させる。
【００１５】Ｓｉ： ＳｉはＭｎの析出を促進し、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物
を形成する。この析出物によって再結晶粒粗大化が防止
される。Ｓｉの添加量を０．０５％未満に高純度化する
ことは経済的でなく、また再結晶粒微細化の効果が薄れ
る。０．２５％よりも多く添加すると硬質板の成形性が
低下する。
を形成する。この析出物によって再結晶粒粗大化が防止
される。Ｓｉの添加量を０．０５％未満に高純度化する
ことは経済的でなく、また再結晶粒微細化の効果が薄れ
る。０．２５％よりも多く添加すると硬質板の成形性が
低下する。
【００１６】Ｔｉ：Ｔｉは結晶粒を微細化する作用があ
る。その添加量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方、０．０５％より多く添加しても
その効果はあまりかわらず、逆に粗大な化合物を形成
し、硬質板の成形性を劣化させる。
る。その添加量が０．０１％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方、０．０５％より多く添加しても
その効果はあまりかわらず、逆に粗大な化合物を形成
し、硬質板の成形性を劣化させる。
【００１７】該アルミニウム合金を常法によって造塊し
た後、溶質原子の偏析を取り除くため、熱延に先立って
均質化処理することが望ましい。この均質化処理は通常
４８０〜５３０℃で３〜１０時間行われる。
た後、溶質原子の偏析を取り除くため、熱延に先立って
均質化処理することが望ましい。この均質化処理は通常
４８０〜５３０℃で３〜１０時間行われる。
【００１８】熱間圧延は通常５００℃前後に加熱した
後、圧延開始されるが、高温ほど圧延中の再結晶粒は粗
大化しやすく、好ましくない。開始温度を下げすぎると
工業的に能率が悪くなり、また終了温度も下がりすぎ
る。最適な圧延開始温度は３５０℃以上、４５０℃以下
である。この温度は熱延開始時の材料温度であって鋳塊
の加熱温度はこれより高くても差支えない。ただし生産
性を考慮すれば予備加熱を５００℃以下にする方が望ま
しい。
後、圧延開始されるが、高温ほど圧延中の再結晶粒は粗
大化しやすく、好ましくない。開始温度を下げすぎると
工業的に能率が悪くなり、また終了温度も下がりすぎ
る。最適な圧延開始温度は３５０℃以上、４５０℃以下
である。この温度は熱延開始時の材料温度であって鋳塊
の加熱温度はこれより高くても差支えない。ただし生産
性を考慮すれば予備加熱を５００℃以下にする方が望ま
しい。
【００１９】熱延終了温度は最も厳しく制御されるべき
条件で、２８０℃以上では再結晶粒が粗くなり、形状凍
結性は悪くなる。２５０℃よりも低温では再結晶せず、
最終板の耳率が高くなりすぎたり、成形性が劣化する。
望ましい終了温度は２５０〜２８０℃である。
条件で、２８０℃以上では再結晶粒が粗くなり、形状凍
結性は悪くなる。２５０℃よりも低温では再結晶せず、
最終板の耳率が高くなりすぎたり、成形性が劣化する。
望ましい終了温度は２５０〜２８０℃である。
【００２０】熱延条件を上記のように制御すれば中間焼
鈍を施す必要はなく、その後圧延量７０％以上の最終冷
間圧延を加えることで、強度、成形加工性、耳率、形状
凍結性に優れる硬質板を得る。
鈍を施す必要はなく、その後圧延量７０％以上の最終冷
間圧延を加えることで、強度、成形加工性、耳率、形状
凍結性に優れる硬質板を得る。
【００２１】圧延量が７０％未満では缶蓋材として望ま
れる材料強度が得られない。また圧延量が大きすぎると
耳率や成形性が劣化してくるので、圧延量は９０％以内
に納めることが望ましい。
れる材料強度が得られない。また圧延量が大きすぎると
耳率や成形性が劣化してくるので、圧延量は９０％以内
に納めることが望ましい。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記表１に示す組成のアルミニウム合金を
溶解し、造塊し５００℃で４時間の均質化処理した後、
表２に示すような条件で、熱間圧延、冷間圧延を行い、
１７５℃で２時間の安定化処理した後、機械的性質、エ
リクセン試験及び浅絞り加工試験および深絞り試験（耳
率）を行った。
溶解し、造塊し５００℃で４時間の均質化処理した後、
表２に示すような条件で、熱間圧延、冷間圧延を行い、
１７５℃で２時間の安定化処理した後、機械的性質、エ
リクセン試験及び浅絞り加工試験および深絞り試験（耳
率）を行った。
【００２４】浅絞り加工試験は、図４に示すごとくブラ
ンク直径６０ｍｍ、平底ポンチ直径５０ｍｍ、絞り比
１．２で行った。
ンク直径６０ｍｍ、平底ポンチ直径５０ｍｍ、絞り比
１．２で行った。
【００２５】底面の反り量は、絞り加工されたカップ底
面を、試験材の圧延方向に平行な断面形状をコントレー
サー（三豊製ＣＢ−４１輪郭測定器）で図１の如く求
め、チャート上から△ｈとして測定した。試料の断面を
顕微鏡で観察し、結晶粒の大きさを測定した。これらの
結果を表２・表３に示す。
面を、試験材の圧延方向に平行な断面形状をコントレー
サー（三豊製ＣＢ−４１輪郭測定器）で図１の如く求
め、チャート上から△ｈとして測定した。試料の断面を
顕微鏡で観察し、結晶粒の大きさを測定した。これらの
結果を表２・表３に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】発明例のＮo.１〜５は、耐力３３３Ｍｐａ
以上、引張強さ３８２Ｍｐａ以上、伸び７％以上、エリ
クセン値４．５ｍｍ以上、底面反り量０．９３ｍｍ以
下、耳率４．５％以下、結晶粒径１０〜１５μｍが得ら
れ、良好な性能が得られた。なお、Ｎo.１材の熱延終了
後の偏光顕微鏡組織を図２に示す。
以上、引張強さ３８２Ｍｐａ以上、伸び７％以上、エリ
クセン値４．５ｍｍ以上、底面反り量０．９３ｍｍ以
下、耳率４．５％以下、結晶粒径１０〜１５μｍが得ら
れ、良好な性能が得られた。なお、Ｎo.１材の熱延終了
後の偏光顕微鏡組織を図２に示す。
【００２９】これに対し、比較例のＮo.６は熱間圧延開
始温度が５００℃、終了温度が３２０℃といずれも高
く、熱延終了後の結晶粒が２６μｍと図３に示すように
大きくなり、底面反り量が１．１２ｍｍと大きくなっ
た。
始温度が５００℃、終了温度が３２０℃といずれも高
く、熱延終了後の結晶粒が２６μｍと図３に示すように
大きくなり、底面反り量が１．１２ｍｍと大きくなっ
た。
【００３０】Ｎo.７は、熱間圧延終了温度が２３０℃と
低く、再結晶組織にならないため、耳率が６．９％と大
きくなった。
低く、再結晶組織にならないため、耳率が６．９％と大
きくなった。
【００３１】Ｎo.８は、熱間圧延開始温度が５００℃と
高く、結晶粒が２０μｍとなり、底面反り量が１．０５
ｍｍと大きくなった。
高く、結晶粒が２０μｍとなり、底面反り量が１．０５
ｍｍと大きくなった。
【００３２】Ｎo.９は、冷間圧延の加工率が６０％と低
く、耐力が２８９Ｍｐａと低くなった。
く、耐力が２８９Ｍｐａと低くなった。
【００３３】Ｎo.１０は、アルミニウム合金のＭｇが
２．５％と低く、耐力が２７８Ｍｐａと低くなった。
２．５％と低く、耐力が２７８Ｍｐａと低くなった。
【００３４】Ｎo.１１は、アルミニウム合金のＦｅが
０．５５％と高く、エリクセン値が３．８ｍｍと低くな
った。
０．５５％と高く、エリクセン値が３．８ｍｍと低くな
った。
【００３５】Ｎo.１２は、アルミニウム合金のＣｕが
０．６５％と高いため、熱間圧延で割れが発生し、試験
を中断した。
０．６５％と高いため、熱間圧延で割れが発生し、試験
を中断した。
【００３６】Ｎo.１３は、中間焼鈍を行ったものである
が、耳率が５．９％と高くなり好ましくない。
が、耳率が５．９％と高くなり好ましくない。
【００３７】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、熱
間圧延後直ちに冷間圧延を行っても、機械的性質につい
て従来の材料と遜色なく、底面反り量が少なく、形状凍
結性の良好な飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板が安価
に製造可能になり、産業上有用な発明である。
間圧延後直ちに冷間圧延を行っても、機械的性質につい
て従来の材料と遜色なく、底面反り量が少なく、形状凍
結性の良好な飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板が安価
に製造可能になり、産業上有用な発明である。
【図１】底面の反り量の説明図。
【図２】Ｎo.１材の熱延終了後の合金組織を示す偏光顕
微鏡写真。
微鏡写真。
【図３】比較例であるＮo.６材の熱延終了後の合金組織
を示す偏光顕微鏡写真。
を示す偏光顕微鏡写真。
【図４】試験方法を説明するための図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８３ ６９４ ６９４Ａ ６９４Ｂ (56)参考文献 特開 昭63−443（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−293144（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−185955（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−6356（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22F 1/04 - 1/057 C22C 21/00 - 21/18
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｍｇ：３．０〜６．０％（質量％、以下
同様）、Ｍｎ：０．２〜０．８％、Ｃｕ：０．１０〜
０．４０％、Ｆｅ：０．０５〜０．３５％、Ｓｉ：０．
０５〜０．２５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％を含有
し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊を均質化熱処理した後、熱間圧延を３５０〜４
５０℃で開始し、圧延終了時の材料温度を２５０℃以上
２８０℃未満とし、中間焼鈍を行うことなく、加工率７
０％以上の冷間圧延を行うことを特徴とする飲料缶蓋用
アルミニウム合金硬質板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16344891A JP3234610B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16344891A JP3234610B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05339685A JPH05339685A (ja) | 1993-12-21 |
| JP3234610B2 true JP3234610B2 (ja) | 2001-12-04 |
Family
ID=15774077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16344891A Expired - Fee Related JP3234610B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 飲料缶蓋用アルミニウム合金硬質板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3234610B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115094282A (zh) * | 2015-06-05 | 2022-09-23 | 诺维尔里斯公司 | 高强度5xxx铝合金以及其制造方法 |
-
1991
- 1991-06-10 JP JP16344891A patent/JP3234610B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05339685A (ja) | 1993-12-21 |
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