JP3224476B2 - トナーカートリッジの製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、現像剤を使用して画像
を形成する画像装置に現像剤を補給するためのトナーカ
ートリッジの製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真複写機や、レーザービームプリ
ンター等の画像形成装置は、一様に帯電させた感光体ド
ラムに選択的な露光をして潜像を形成し、その潜像を現
像剤で現像して現像像を形成し、該現像像を記録媒体に
転写して画像記録を行なう。このような装置にあって
は、現像剤がなくなる都度補給しなければならないが、
画像形成装置に現像剤を補給するためのトナーカートリ
ッジは、収納した現像剤を画像形成装置本体の現像剤受
入装置に一度に全量補給する、所謂補給型カートリッジ
と、画像形成装置本体にカートリッジ装着後、そのまま
該カートリッジを据え置き、現像剤を使いきるまで徐々
に現像装置に現像剤を補給する、所謂据え置き型カート
リッジとに大別される。

【０００３】近年、画像形成装置のコンパクト化を図る
ため、カートリッジは据え置き型が使用される傾向にあ
り、特に円筒状のカートリッジを装着時に回転して該カ
ートリッジの長手方向にスリット状に形成した現像剤排
出口を下方よりむしろ横方向にし、現像剤撹拌部材によ
って現像剤を汲み上げるように構成したものがおおくな
ってきた（例えば、特開昭62−86382 号、特開昭62−17
0987号、実開昭63−62857 号、実開昭63−188665号）。

【０００４】前記のように構成する理由は、画像形成装
置のコンパクト化のために現像装置とトナーカートリッ
ジの配置上の自由度を増すと共に、現像剤を過不足なく
補給して現像装置内の現像剤量及び二成分現像剤の場合
にキャリア成分と現像剤成分の混合比を常に一定のレベ
ルに維持させるためである。

【０００５】前記画像形成装置にあっては、トナーカー
トリッジ内の撹拌部材として、ステンレスを略クランク
状に屈曲して回転可能とし、これによって現像剤を撹拌
輸送するものや、或いはトナーカートリッジ内に撹拌翼
を回転可能に設け、この回転によってトナーを送り出す
ようにしている（例えば、特開平 3−131881号）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従来のかかる略円筒の
トナーカートリッジにおいては、略円筒部材の長手方向
端部内面またはフランジ部材端部外面のいずれかに接着
剤を塗付し、該略円筒と該フランジとを圧入し接合して
カートリッジを形成する方法がとられている。そのよう
なカートリッジにおいては、接合時に接着剤がフランジ
によってしごかれて押し出されることによる該略円筒内
の接着剤のはみ出しの発生、接着剤層の不均一により輸
送時の粉（トナー）漏れの発生、さらには高温高湿下及
び低温低湿下などの環境変化で接着強度が不安定になる
問題点があった。特に輸送時の粉（トナー）漏れや環境
変化による接着強度の不安定化はトナーカートリッジに
とって致命的な問題である。それらを改良するために、
はみ出し量は増える方向出あるが接着剤量を増やしてそ
れらの問題を改良してきているが今だ十分でないのが現
状である。

【０００７】また、従来のかかる略円筒のトナーカート
リッジは、一度にトナーを本体に補給する用途が主であ
ったため、接着剤のはみ出しの影響は少なかったが、こ
こ近年複写機等のコンパクト化に伴いトナーカートリッ
ジに攪拌機能を持たせる等の機能を付加する傾向になっ
てきている。

【０００８】従って、従来のかかる該略円筒のトナーカ
ートリッジに攪拌部材を回転可能に取付ける場合は、カ
ートリッジ内部（略円筒内部）に接着剤のはみ出しがあ
ると撹拌部材と円筒が接着してしまい、撹拌部材が回転
しないとかトルク上昇等の回転不良が生じたり、さらに
は撹拌部材が回転したときに接着剤のはみ出し部分を削
り、その削粉がトナー中に混入し画像不良を生じる問題
点があった。

【０００９】それゆえ攪拌部材を回転可能に取付けた該
トナーカートリッジの場合は、攪拌部材として接着剤の
はみ出し部に攪拌部材が接触しない様にカートリッジ端
部（内部）まで摺接させない形状の攪拌部材を使用し問
題点を改良してきたが、カートリッジ端部（内部）まで
摺接させない分トナーの排出能力が低下する問題点があ
った。

【００１０】本発明は、従来の略円筒のトナーカートリ
ッジ及び略円筒のトナーカートリッジの製造方法におけ
る前述の各種問題点を解決したトナーカートリッジ及び
トナーカートリッジの製造方法を提供することを目的と
する。

【００１１】即ち、本発明は、該略円筒と該フランジの
接合時においてカートリッジ内部の接着剤のはみ出しが
無く、また環境変化においても安定した接着強度有し、
且つ輸送時の粉（トナー）漏れの無いトナーカートリッ
ジの製造方法等を提供することを目的とする。本発明
は、カートリッジ端部に接触できる回転可能な攪拌部材
を装備でき、トナー排出能力の高いトナーカートリッジ
の製造方法等を提供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、以下の本
発明により達成される。即ち、トナーを収容する略円筒
状のトナー補給容器と、前記トナー補給容器に設けられ
るトナー排出開口と、前記トナー補給容器の少なくとも
一端に設けられるフランジと、を有するトナーカートリ
ッジの製造方法において、前記トナー補給容器と前記フ
ランジとの接合部に形成される空間に対し、前記トナー
補給容器と前記フランジとの接合部に形成される空間を
Ｖ(cm3)、ホットメルト接着剤の24℃における密度をｄ
(g/cm3)、ホットメルト接着剤の塗付量をＭ(g)とした場
合、0.1Ｖ×ｄ≦Ｍ≦0.8Ｖ×ｄ（式中の数値は空間率）
の関係を満足する量のホットメルト接着剤を１〜70m/mi
nの塗布速度で塗付して前記トナー補給容器と前記フラ
ンジとを接合することを特徴とする。

【００１３】

【作用】前記構成にあっては、円筒状のトナー補給容器
の長手方向にフランジを接着する際に、前記トナー補給
容器と前記フランジとの接合部に形成される前記空間よ
り接着剤の流出を防止することにより円筒外部及び内部
のホットメルト接着剤のはみ出しが防げ、外観欠点を防
止できる。

【００１４】また、前記構成にあっては、撹拌部材を有
する場合は、ホットメルト接着剤のはみ出し部と撹拌部
材との接着が防止できる。

【００１５】さらには、ホットメルト接着剤のはみ出し
部と撹拌部材との摺接により発生するホットメルト接着
剤の削粉のトナー中への混入も防げ、それに起因する画
像不良も防止できる。

【００１６】

【実施例】次に本発明の好適な実施例の説明として、ま
ず第１実施例について説明し、次に他の実施例について
説明し、最後に実験結果を示す。

【００１７】《第１実施例》本発明に係る第１実施例を
図面を参照して具体的に説明する。ここでは、説明の順
序として、トナーカートリッジを装着する現像装置を
用いる複写機の全体構成、トナーカートリッジの構
成、トナーカートリッジの現像装置への装着、トナ
ーカートリッジから現像装置へのトナー送り動作、ト
ナーカートリッジの現像装置からの脱着の順に説明す
る。

【００１８】〔複写機の全体構成〕図１は複写機の全体
構成説明図であり、図２は現像装置の構成説明図であ
る。図１において、１は原稿読取装置であり、原稿台ガ
ラス１ａに載置した原稿に対し、照明ランプ１ｂで光照
射すると共に、ランプ１ｂ及び走査ミラー１ｃを走査
し、原稿からの反射光を前記ミラー１ｃ及び反射ミラー
１ｄ，１ｅ，１ｆ、更には合焦及び変倍機能を有するレ
ンズ１ｇを介して像担持体である感光体ドラム２へ照射
して静電潜像を形成する。

【００１９】感光体ドラム２は表面に感光層を有し、メ
インモータ３によって画像形成動作に応じて図１の矢印
方向へ回転可能である。この感光体ドラム２の周囲には
帯電装置４、現像装置５、転写装置６及びクリーニング
装置７が配置してある。そして回転する感光体ドラム２
の表面を帯電装置４で一様に帯電すると共に、前記原稿
読取装置１からの露光によって静電潜像を形成し、現像
装置５で前記静電潜像にトナーを転移させてトナー像を
形成する。

【００２０】前記現像装置５は、現像室５ａ内のトナー
をトナー送り部材５ｂによって固定磁石を内蔵した現像
スリーブ５ｃに送り出し、現像スリーブ５ｃを回転させ
ると共に、現像ブレード５ｄによって摩擦帯電電荷を付
与したトナー層を現像スリーブ５ｃの表面に形成し、そ
のトナーを前記潜像に応じて感光体ドラム２へ転移させ
ることによってトナー像を形成して可視像化するもので
ある。

【００２１】そして前記トナー像を搬送装置８で搬送す
る記録媒体９に、転写装置６の電圧印加によって転写す
る。この転写装置６は転写帯電器６ａと分離帯電器６ｂ
とを有しており、転写帯電器６ａによってトナーと逆極
性の電圧を印加することにより、搬送された記録媒体９
にトナー像を転写し、転写後の記録媒体９に対して分離
帯電器６ｂで電圧印加して感光体ドラム２から分離す
る。

【００２２】トナー像を記録媒体９に転写した後に感光
体ドラム２の表面に残留したトナーは、クリーニングブ
レード７ａで掻き落とし、回収トナー溜め７ｂへ回収す
るクリーニング装置７によって除去する。

【００２３】一方、搬送装置８は、装置本体の下方に上
下カセット８a1，８a2が装着してあり、それぞれのカセ
ット８a1，８a2に収容した記録媒体９がピックアップロ
ーラ８b1，８b2によって一枚ずつレジストローラ対８ｃ
へ供給可能となっている。前記カセット８a1，８a2又は
手差しトレイ８ｄから供給された記録媒体９は、前記感
光体ドラム２による画像形成動作と同期して回転するレ
ジストローラ対８ｃにより搬送され、転写装置６の位置
で前述したようにトナー像が転写される。

【００２４】そして像転写後の記録媒体９を搬送ベルト
８ｅにより、駆動ローラ10ａ及びヒータを内蔵した加熱
押圧ローラ10ｂからなる定着装置10へ搬送し、この定着
手段10で熱及び圧力を印加して転写像を定着し、排出ロ
ーラ対８ｆによって装置外へ排出する。

【００２５】尚、この実施例に係る複写機は、原稿ガラ
ス１ａの上部に原稿自動給送装置11が装着してあり、複
数枚の原稿を自動的に一枚毎に分離給送可能にしてい
る。尚、この原稿自動給送装置11の構成は、公知である
ために具体的な説明は省略する。

【００２６】〔トナーカートリッジ〕次にトナーカート
リッジＣの構成について説明する。このトナーカートリ
ッジＣは、図２及び図３に示すように、カートリッジ装
着手段となる現像装置５のカートリッジ装着部５ｅに装
着し、そのまま据え置いてトナーを使いきるまで徐々に
現像室５ａへトナーを補給する、所謂据え置き型（ビル
トイン）のカートリッジである。

【００２７】トナーカートリッジＣは図４の部品分解図
に示すように、トナー補給容器12、フランジ13，14、攪
拌部材15、キャップ16及び把手部材17からなる。以下、
各部材について順次説明し、続いて組立て方法について
説明し、更にトナー補給容器12とフランジ13，14の接着
構成についてする。

【００２８】｛トナー補給容器｝まずトナー補給容器12
について説明すると、図４に示すように、これは円筒状
部材であり、その長手方向に延びるスリット状のトナー
排出開口12ａを設け、円筒両端部には後述するフランジ
13，14の突起と嵌合して位置決めするための切欠12ｂが
設けてある。

【００２９】前記容器12の軸線方向の内法長さとして
は、約 160mm〜 400mmの範囲で設定するのが好ましく、
より好ましくは約 180mm〜 330mm、最も好ましくは約 2
00mm〜325mmに設定するのが望ましい。

【００３０】前記円筒の内法長さが 160mmよりも短い
と、現像室内に供給されたトナーが現像スリーブ５ｃの
長手方向端部に充分行きわたらず、白抜け等の画像不良
を発生させ易くなる。一方、円筒の内法長さが 400mmを
越える場合には、容器挿入方向の現像装置５の長さが大
きくなり、現像装置５をコンパクト化する上で好ましく
ない。もっとも、前記長さは画像を記録する記録媒体９
のサイズ（Ａ３、Ａ４、Ｂ４サイズ等）に応じて適宜変
更することが好ましい。

【００３１】また容器12の内法半径としては、約10mm〜
50mmの範囲に設定するのが好ましく、より好ましくは約
15mm〜35mm、最も好ましくは約25mm〜30mmに設定するの
が望ましい。

【００３２】容器12の内法半径がが10mmよりも小さい場
合には、容器内に装着される攪拌部材15がトナーをほぐ
す能力、容器内から現像室にトナーを搬出する能力が低
下するために好ましくない。また前記半径が50mmを越え
る場合には、容器内に装着された攪拌部材15のトナー攪
拌時の回転トルクが大きくなるために好ましくない。

【００３３】前記トナー補給容器12は後述する攪拌部材
15との関係上、円筒の内径精度及び真円度を高精度に出
すことが好ましい。そのために、容器12を構成する材質
としては熱可塑性樹脂が最も好適で、中でもアクリロニ
トリル・スチレン・ブタジエン共重合体（ＡＢＳ）、ポ
リエステルは、精度が出し易く、且つ比較的安価であ
り、しかも落下衝撃にも強いことから特に好ましく、次
いで耐衝撃性ポリスチレン樹脂（ＨＩＰＳ）も好ましく
利用出来る。尚、熱可塑性樹脂以外には紙やアルミニウ
ム等も利用可能である。

【００３４】熱可塑性樹脂で容器12を製造する方法とし
ては、押出成型後にトナー排出開口12ａと切欠12ｂとを
プレス加工によって形成するのが好適で、より好ましく
はコア冷却タイプと呼ばれる内部サイジングを行うこと
で内径精度及び真円度をより高くすることが可能であ
る。更に好ましい製造方法としては、射出成型を利用す
ることが挙げられ、押出成型よりも更に精度が向上し、
それにより円筒とフランジとの接合部に形成される空間
のバラツキが抑えられ、ホットメルト接着剤のはみ出し
に対しても有利になる。また、フィルム状シール部材の
ヒートシールやフランジ13，14のホットメルト接着等の
熱履歴によって変形することもない。

【００３５】射出成型によって製造する場合、特願平５
-64803号に記載の如く、どちらかのフランジと丸筒とを
一体的に成型すれば、部品点数及び組立て工程を減少出
来るので好ましく、射出圧力が 500〜1500kgf/cm² （4
9.03 〜147.1MPa）、樹脂の充填時間は 0.005〜0.02秒
程度が好適である。

【００３６】前記トナー補給容器12の開口12ａはシール
部材12ｃで封止される。このシール部材12ｃはトナーカ
ートリッジＣを使用開始するときに、オペレータによっ
て剥離するものである。

【００３７】シール部材12ｃはフィルム状の可撓性シー
トで、例えばポリエステル、ナイロン、ポリエチレン、
エチレン酢酸ビニル系接着層を積層してなり、厚さ約50
μm〜 200μm 程度、より好ましくは 100μm 〜 150μm
程度が好適である。シール部材12ｃは物流過程におけ
る温湿度変動、気圧変動、振動、落下衝撃等によっても
トナー漏れの発生を防止するに充分で、しかも引き剥が
し可能な強度でトナー補給容器12に固着する。この引き
剥がし強度は、シール部材12ｃを 180度折り返して長手
方向に引いた場合で、最大値が10kgf 以下、より好まし
くは６kgf 以下、最も好ましくは 4.5kgf 以下とするこ
とが望ましい。

【００３８】シール部材12ｃを容器12に接着する方法と
しては、熱板溶着、インパルスシール、超音波溶着、高
周波溶着等が利用出来、特に熱板溶着が好ましい。

【００３９】シール部材12ｃの全長は、トナー排出開口
12ａの長手方向の長さの２倍以上に設定してあり、前記
開口12ａの周囲に固着されていない部分を 180度折り返
して引手とし、粘着剤、ホットメルト接着剤、両面テー
プ等の手段により、シール部材12ｃの固着部分、トナー
補給容器12、フランジ13、把手部材17のいずれかに軽く
固定する。

【００４０】｛フランジ｝フランジ13，14は前述した筒
状のトナー補給容器12の両端部に取り付けるものであ
り、アクリロニトリル・スチレン・ブタジエン共重合体
（ＡＢＳ）、ポリエステル、或いは耐衝撃性ポリスチレ
ン（ＨＩＰＳ）のような熱可塑性樹脂を射出成型して製
造する。このフランジ13，14は周面にそれぞれ２個の突
起13a1，13a2、14a1，14a2を有し、これらの突起13a1，
13a2、14a1，14a2を前述したトナー補給容器12の切欠12
ｂに嵌合して位置決めする。

【００４１】更に、一方のフランジ13にはトナーを充填
するための充填口13ｂがあり、その充填口内部には十字
状のリブ13ｃが形成してあり、その中心には後述する攪
拌部材15を軸支するための軸孔13ｄが形成してある。
尚、前記充填口13ｂの口径は、トナー補給容器12の内径
の50％以上、より好ましくは60％以上に設定するのが望
ましい。これはトナー充填時間及び充填効率を向上させ
るためである。

【００４２】また他方のフランジ14には攪拌部材15を挿
入するための孔14ｂが形成してあると共に、この孔14ｂ
の周囲には後述する攪拌部材15のギア部15a2の外周面を
支持するためのリング状鍔部14ｃが設けてある。そして
鍔部14ｃの一部にはギア部15a2に設けたリング状リブ15
a3を係止するための爪部14ｄが設けてある。

【００４３】前記フランジ13，14は、シート部材12ｃを
取り付けたトナー補給容器12の両端に嵌合して結合す
る。この結合方法としては、ホットメルト接着が簡便、
且つ充分な密閉性と接着強度が得られるために好まし
い。

【００４４】尚、フランジ13，14に設けた前記突起13a
1，13a2、14a1，14a2の高さやトナー排出開口12ａとの
位置関係等については後述する。

【００４５】｛攪拌部材｝攪拌部材15は、図４及び図５
に示すように、攪拌軸15ａと、これに取り付けられる攪
拌翼15ｂとからなる。

【００４６】（攪拌軸）攪拌軸15ａは、例えば断面略Ｈ
字形状の棒状部材であり、軸方向一方端には前記フラン
ジ13の軸孔13ｄに嵌入する嵌入部15a1が形成してあり、
他方端には駆動系と連結するギア部15a2が形成してあ
る。このギア部15a2には外周面にリング状のリブ15a3が
設けてある。また軸胴部には数カ所に攪拌翼15ｂを取り
付けるためのカシメボス15a4が形成してある。

【００４７】前記攪拌軸15ａは真直度を出すことが重要
であり、このために攪拌軸15ａの縦断面形状としては略
Ｈ字型、略Ｌ字型、略Ｔ字型等の反り難い形状にするの
が好ましいが、特に断面略Ｈ字型にするのが最も好まし
い。

【００４８】攪拌軸15ａの材質としては、軸両端の軸支
部分の摺動性と耐クリープ性を考慮すると、ポリアセタ
ール（ＰＯＭ）が最も好ましい。また製造方法として
は、製法の容易性から射出成型が好ましく用いられる。

【００４９】（攪拌翼）前記攪拌軸15ａに取り付ける攪
拌翼15ｂは、軸15ａから少なくとも２方向以上へ張り出
した翼部を有するものであり、本実施例では２方向へ張
り出した可撓性の主翼部15b1と補助翼部15b2を有するも
のである。主翼部15b1は軸15ａの略全長にわたって端面
を有し、且つ所々にスリット15b3を有する。そして前記
スリット15b3部分と連通して矩形状の孔部15b4を有して
いる。補助翼部15b2は前記スリット15b3に対応する位置
に端面を有する。

【００５０】また前記攪拌翼15ｂの長手方向中央部には
攪拌軸15ａのカシメボス15a4が嵌入するカシメ孔部15b5
が複数設けてある。

【００５１】前記攪拌翼15ｂを構成する材質としては、
適度な弾性と耐クリープ性のあるものが利用出来、例え
ばポリウレタンゴムのシートやゴム引き布でもよいが、
特に好ましいのはポリエステル（ＰＥＴ）のフィルムで
ある。そして厚さは約50μm〜 500μm 程度が好まし
く、特に好ましくは約 150μm 〜 300μm が好適であ
る。前記厚さが約50μm よりも薄いと弾性が弱くなって
トナー搬送力が低下し、約500μm よりも厚くなると、
弾性が強くなり過ぎて攪拌翼15ｂが容器12の内壁に摺擦
して回転するときに大きな回転トルクが必要となる。
尚、本実施例では厚さを 188μm で構成している。

【００５２】攪拌翼15ｂの加工方法としては、前記のよ
うな材質をプレス加工で打ち抜いて製造するのが高精度
且つ安価であるために好ましい。

【００５３】前記の如くして製造した攪拌軸15ａと攪拌
翼15ｂは、カシメボス15a4をカシメ孔部15b5に挿入し、
且つ熱カシメ、或いは超音波カシメによって両者を結合
して一体化する。この攪拌部材15をトナー補給容器12内
に挿入し、両端をフランジ13，14で支持して回転可能に
取り付ける。尚、この攪拌部材15の取り付け方法は後述
する。

【００５４】ここで、前記攪拌翼15ｂの形状について説
明する。攪拌翼15ｂは攪拌軸15ａから少なくとも２方向
以上の方向に張り出していることが好ましく、特に本実
施例のように２方向に張り出した翼部がそれぞれトナー
補給容器12の内壁に摺擦する接線の長さを異ならせるよ
うにするのが望ましい。即ち、一方の主翼部15b1は所々
にスリット15b3を設けているものの、攪拌翼15ａの略全
長にわたっているので充分な復元力を持ち、高いトナー
搬送能力を有する。しかも、主翼部15b1に設けたスリッ
ト15b3と矩形孔部15b4のために回転トルクを上昇させる
こともない。更に前記スリット15b3と孔部15b4の位置に
対応した部分にのみ張り出した補助翼部15b2により、ト
ナー残量を極めて少なくすることが出来る。このように
することにより、例えば２方向に均等に張り出した翼部
の場合と比較すると、本実施例の形状にした攪拌翼15ｂ
にあってはトナー搬送能力が高いにも拘わらず、回転ト
ルクはむしろ小さくなる。

【００５５】前記トナー搬送能力の向上及び回転トルク
の低減の観点から、主翼部15b1に設けるスリット15b3の
幅は約 0.5mm〜３mmであることが好ましい。またスリッ
ト相互間の間隔は約20mm〜60mm、より好ましくは 約30
mm〜55mmに、最も好ましくは約34mm〜52mmに設定するの
が望ましい。

【００５６】前記矩形孔部15b4の回転軸方向の長さは前
記スリット相互間の間隔の約20％〜80％であることが好
ましい。また前記孔部15b4の攪拌軸15ａに平行で、該軸
15ａに近い方の辺が、略攪拌軸15ａに接するように構成
するのが望ましい。

【００５７】また送り出すトナー残量を少なくし、且つ
回転トルクを低減する観点から、前記補助翼部15b2の端
面の回転軸方向長さは、スリット15b3の幅よりも約５mm
〜15mm長くなるように設定することが好ましい。

【００５８】次に前記攪拌翼15b1，15b2の回転半径方向
の距離について説明する。これはトナー補給容器12ａの
内法半径よりも若干長く、回転時に容器12ａの内壁を軽
く摺擦しながら回転する。これにより、攪拌翼15b1，15
b2は軽く撓みながら回転し、トナー排出開口12ａにおい
て攪拌翼15b1, 15b2の弾性で復元して突出したときに、
トナーを弾き飛ばすことによりトナー供給効果を高める
ものである。

【００５９】そのために、攪拌部材15の回転中心から翼
部の先端までの距離は、トナー補給容器12の内法半径よ
りも約 0.5mm〜５mm、より好ましくは 1.0mm〜４mm、最
も好ましくは 1.5mm〜３mm程度長くなるように構成する
ことか望ましい。

【００６０】前記長さが 0.5mmよりも短いと攪拌翼の充
分な復元が望めず、逆に３mmよりも長いとトナー搬送能
力が必要以上に大きくなるために、過剰のトナーを現像
室５ａに送り込んでトナーの凝集を発生させるばかり
か、回転トルクも大きくなってしまうために好ましくな
い。

【００６１】尚、本実施例では前述したように、攪拌軸
15ａと攪拌翼15ｂとを個別に構成し、これをカシメによ
って一体化した例を示したが、好ましくは攪拌軸15ａと
攪拌翼15ｂとを射出成型等によって一体的に構成するの
がよい。このようにすれば、部品点数や組立て工程を減
少することが出来るばかりか、回転軸中心から翼部先端
までの長さの精度を出す上でも有利である。

【００６２】この場合は、射出成型機は高速高圧射出成
型機を利用するのが好ましく、軸部の肉厚部分と翼部の
肉薄部分を同時に精度よく成型するのに適している。こ
の一体射出成型の場合、射出圧力は約 500kgf/cm² 〜15
00kgf/cm² 、樹脂の充填時間は約 0.005秒〜0.02秒程度
が好適である。前記値で攪拌軸15ａと攪拌翼15ｂとが一
体となった攪拌部材15を射出成型してみたが、攪拌翼15
ｂの部分に波打ち等の不都合は発生しなかった。

【００６３】更に好ましい製造方法としては、ガスアシ
スト射出成型機を用いることが挙げられる。この場合は
攪拌軸15ａを中空にすることが出来るので、攪拌軸15ａ
の真直度を出す上で非常に好都合であり、断面形状とし
ては中空の二方取りした円形が最も好ましい。この二方
取りは攪拌翼15ｂを取り付けるための座面とするためで
ある。

【００６４】｛キャップ｝キャップ16はトナー補給容器
12にトナーを充填した後、フランジ13に設けた充填口13
ｂを閉塞するものであり、低密度ポリエチレン、高密度
ポリエチレン、ポリプロピレン等の材質（好ましくは低
密度ポリエチレン）によって底部を有する円筒状に形成
した部材からなる。

【００６５】このキャップ16を充填口13ｂに圧入するこ
とにより、充填口13ｂを密閉し、トナー漏れを防止す
る。

【００６６】｛把手部材｝次に把手部材17について説明
すると、これはトナー補給容器12内にトナーを充填した
後、充填口13ｂを密閉したキャップ16を覆うと共に、ト
ナーカートリッジＣを現像装置５に着脱するときの把手
となるものである。その構成は、図４及び把手部材の断
面説明図である図６に示すように、嵌合部17ａと把手部
17ｂ及びトナーカートリッジＣの回転を阻止するための
ロック手段を構成する可動レバー17ｃを一体的に構成し
ている。この把手部材17の材質としては、ポリプロピレ
ン（ＰＰ）、或いはアクリロニトリル・スチレン・ブタ
ジエン共重合体（ＡＢＳ）、又は耐衝撃性ポリスチレン
（ＨＩＰＳ）のような熱可塑性樹脂が利用出来るが、そ
の有する弾性力によって可動な可動部であるレバー17ｃ
を有することから、特にポリプロピレンが好ましく用い
られる。

【００６７】嵌合部17ａは把手部材17をフランジ13に嵌
合する部分であり、筒状に形成されると共に、筒状端部
には前述したフランジ13の突起13a1，13a2と対応した位
置に切欠17a1が設けてあると共に、その内周面の数カ所
（本実施例では円周方向等間隔で３箇所）に係止爪17a2
が設けてある。この切欠17a1をフランジ13の突起13a1，
13a2に嵌合して位置決めすると共に、係止爪17a2をフラ
ンジ13の外周面に対応して設けた係止凹部13ｅにハメ殺
し状態に係止（所謂パッチン止め）することにより、把
手部材17をフランジ13に嵌合係止する。

【００６８】また前記嵌合部17ａの内面には数本（特に
限定はないが、４本程度が好ましい）のリブ17a3が設け
てある。このリブ先部における相互間の内径はキャップ
16の外径と略等しく、把手部材17をフランジ13に嵌合す
ると、前記リブ内径部分がキャップ16の外周面を押さえ
るようにしている。更に前記リブ17a3の所定位置には段
部17a4が設けてあり、この段部17a4は把手部材17をフラ
ンジ13に嵌合したときに、図６に示すように、キャップ
16の端部を押さえる位置にある。

【００６９】これにより、把手部材17をフランジ13に嵌
合するとキャップ16が完全に隠蔽されると共に、リブ17
a3によって押さえられ、キャップ16が充填口13ｂから脱
落することが完全に防止される。

【００７０】尚、把手部材17をフランジ13に取り付ける
方法としては、前述したパッチン止めに限定する必要は
なく、ホットメルト接着や超音波溶着、圧入嵌合、粘着
テープ巻き付け等の種々の方法が可能である。しかし、
簡便性であることから前述したパッチン止めが特に好ま
しい。またパッチン止めの場合、前述したハメ殺し状態
の係止でなく、着脱可能にするようにしてもよい。

【００７１】可動レバー17ｃは、前記嵌合部17ａの一部
に切込みを入れ、嵌合部17ａの弾性により上下動可能に
したものであり、所定位置にロック突起17c1を突設して
いる。このロック突起17c1は、後述するようにトナーカ
ートリッジＣを現像装置５に回転して装着したときに、
現像装置５の所定位置に係止して画像形成時にトナーカ
ートリッジＣの回転を阻止するものである。

【００７２】｛トナーカートリッジの製造方法｝次に前
述した各部材を組み付け、トナーカートリッジＣを製造
する方法について説明する。

【００７３】（全体の組立説明）前述したように、まず
トナー補給容器12の開口12ａにシート部材12ｃを取り付
けて前記開口12ａを塞ぎ、このトナー補給容器12の両端
部内面にホットメルト接着剤を塗布する。そしてフラン
ジ13，14に設けた突起13a1，13a2、14a1，14a2をトナー
補給容器12の切欠12ｂに嵌合するように位置合わせし、
フランジ13，14をトナー補給容器12の両端部に嵌入接着
する。

【００７４】次に攪拌軸15ａに攪拌翼15ｂを取り付けた
攪拌部材15を、フランジ14の孔14ｂから差し込んで前記
トナー補給容器12内へ組み付けるわけであるが、攪拌翼
15ｂは可撓性を有する薄手のものであり、且つ主翼部15
b1の端部から補助翼部15b2の端部までの長さが前記孔14
ｂの径よりも大きいために、そのままでは差し込み難
い。

【００７５】そこで、図７（ｂ）に示すように、フラン
ジ14に治具18を取り付ける。この治具18は、大径孔から
小径孔へ連続した漏斗状の孔18ａが穿孔してあり、この
漏斗孔18ａの小径部はフランジ14の孔14ｂと同じ大きさ
に設定してある。そして治具18をフランジ14に取り付け
ると前記小径部と孔14ｂとが連通する。このため、攪拌
部材15を前記治具18の漏斗孔18ａから挿入すると、翼部
15b1，15b2は漏斗孔18ａの面に沿って撓み、かつ孔面に
ガイドされながらフランジ14の孔14ｂにスムーズに挿入
される。

【００７６】前記の如くして攪拌部材15をトナー補給容
器12内へ挿入し、攪拌部材15の挿入先端に設けた嵌入部
15a1をフランジ13の軸孔13ｄに嵌入する。このとき前記
嵌入を容易にするために、図７（ｂ）に示すように、フ
ランジ13に治具19を取り付ける。前記治具19は、フラン
ジ13の充填口13ｂに嵌入し得る外径を有し、且つ充填口
13ｂに設けた十字リブ13ｃを避けられるように十字溝
（図示せず）が切ってある。そして治具19の挿入先端に
は漏斗状の穴19ａが形成してあり、先端部は大径であ
り、徐々にその穴径が小さくなり、最小径部は軸孔13ｄ
に連続するようになっている。このため、トナー補給容
器12のフランジ14側から挿入された攪拌部材先端の嵌入
部15a1は、前記漏斗穴19ａにガイドされてスムーズに軸
孔13ｄに嵌入する。

【００７７】前記のように嵌入部15a1を軸孔13ｄに嵌入
した後、攪拌部材15を強く押し込むと、ギア部15a2に設
けたリング状リブ15a3（図４参照）がフランジ14の爪部
14ｄに係止して（所謂パッチン止め）回転軸方向に移動
不能となり、且つギア部15a2の外周がフランジ14のリン
グ状鍔部14ｃ（図４参照）に支持されて回転半径方向に
移動不能となる。このため、攪拌部材15は両フランジ1
3，14に両端が支持され、ガタツクことなく回転可能と
なる。尚、この攪拌部材15の取り付けに際し、フランジ
14の孔14ｂと攪拌部材15のギア部15a2の間からトナーが
漏れるのを防止するために、前記間に後述するようにト
ナー漏れ防止シールを取り付けておくのが好ましい。

【００７８】次に前記治具18，19を取り外し、充填口13
ｂからトナーを充填する。これは例えば図８に示すよう
に、現像ホッパー30を利用する等によってトナー（本実
施例では一成分磁性トナー）Ｔを充填することが出来
る。この現像ホッパー30は、漏斗状の本体30ａの上部
に、トナーＴを充填するための供給口30ｂが形成されて
おり、また下端部にはトナーカートリッジＣの充填口13
ｂに適合するアダプタ30ｃが装着されている。更に本体
30ａの内部には、回転自在のオーガ30ｄが配置され、こ
のオーガ30ｄの回転を適宜制御することによって、トナ
ーの充填速度を調整する。尚、本体30ａの内面等にフッ
素処理を施す等して、摩擦係数を低減させるようにする
と、現像ホッパー30からトナーカートリッジＣに対する
トナーの充填効率をよくすることが可能である。このよ
うにしてトナーＴを充填した後、その充填口13ｂにキャ
ップ16を圧入して充填口13ｂを閉塞する。

【００７９】次にフランジ13の突起13a1，13a2と把手部
材17の切欠17a1とを位置合わせし、把手部材17をの嵌合
部17ａをフランジ13に圧入すると、嵌合部17ａに設けた
係止爪17a2がフランジ13の係止凹部13ｅに係止して脱落
不能状態に固定される。これによって前述の如くキャッ
プ16が完全に隠蔽されると共に、リブ17a3によってキャ
ップ16が固定される（図６参照）。
０前述の如くして図３に示すような
トナーカートリッジＣを組み立てることが出来る。

【００８０】（トナー補給容器とフランジの接着構成）
前述したトナーカートリッジＣを製造するに当たり、ト
ナー補給容器とフランジ13，14とはホットメルト接着剤
により接着するが、次にその接着構成について説明す
る。

【００８１】前記ホットメルト接着剤の塗付量は、前記
トナー補給容器12である円筒と前記フランジ13，14との
接合部に形成される空間に対して、条件0.1 Ｖ×ｄ≦Ｍ
≦0.8 Ｖ×ｄが好ましく、より好ましくは、0.2 Ｖ×ｄ
≦Ｍ≦0.7 Ｖ×ｄであり、さらに、より好ましくは、0.
2 Ｖ×ｄ≦Ｍ≦0.6 Ｖ×ｄの関係をもつように構成して
いる。

【００８２】尚、上記条件式の中のＶは、前記トナー補
給容器12と前記フランジ13，14との接合部に形成される
空間（cm³ ）を示す。ｄはホットメルト接着剤の24℃に
おける密度（g/cm³ ）を示す。Ｍはホットメルト接着剤
の塗付量（ｇ）を示している。式中の数値（0.1 、0.2
、0.6 、0.7 及び0.8 ）は空間率を示す。

【００８３】ホットメルト接着剤の塗付量が0.1 Ｖ×ｄ
＞Ｍでは、前記トナー補給容器12の外部及び内部からの
ホットメルト接着剤のはみ出しは発生しないが、容器の
密閉性不良や容器を落下したときにフランジのはずれが
発生してしまうために好ましくない。また、ホットメル
ト接着剤の塗付量が0.8 Ｖ×ｄ＜Ｍでは、容器の密閉性
及び容器を落下したときのフランジのはずれは発生しな
いが、前記円筒内部でのホットメルト接着剤のはみ出し
が発生してしまうので好ましくない。

【００８４】前記ホットメルト接着剤としては、ＥＶＡ
系（エチレンー酢酸ビニル共重合）、オレフィン系（低
分子量ポリプロピレン、低分子量ポリエチレン、アタク
チックポリプロピレン）、ゴム系（スチレンーイソプレ
ンブロック共重合、スチレンー水素添加ブタジエン共重
合）、ポリアミド系、ポリエステル系を使用できる。

【００８５】前記ホットメルト接着剤の塗付粘度として
は、１Pa・s 〜10Pa・s （1000cP〜10000cP ）の範囲、
さらに好ましくは1.5 Pa・s 〜８Pa・s （1500cP〜8000
cP）の範囲を使用できる。

【００８６】前記ホットメルト接着剤の塗付粘度が１Pa
・s （1000cP）より低い場合は、前記トナー補給容器12
にホットメルト接着剤を塗付時にホットメルト剤のダレ
が生じ、塗付層を均一に形成できないないので好ましく
ない。また、前記ホットメルト接着剤の塗付粘度が10Pa
・s （10000cP ）より高い場合は、前記ホットメルト接
着剤塗工機での塗付ができない、または塗付できたとし
ても均一な塗付ができず、また、糸ヒキの発生があるの
で好ましくない。

【００８７】前記ホットメルト接着剤の塗付温度として
は、ホットメルト接着剤の分解温度（熱安定性）と前記
トナー補給容器12及び前記フランジ13，14の材質の耐熱
温度を満足し、且つ前述のホットメルト接着剤の塗付粘
度範囲１Pa・s 〜10Pa・s （1000cP〜10000cP ）になる
ような温度を使用することが好ましい。前記ホットメル
ト接着剤塗工機におけるホットメルト接着剤の塗付速度
は、１〜70m/min の範囲で使用することが好ましく、さ
らに好ましくは２〜30m/min である。

【００８８】塗付速度が１ m/minより遅い場合には、ホ
ットメルト接着剤のオープンタイムの影響を受け、前記
円筒内周においてホットメルト接着剤の塗り始め部分と
塗り終わり部分での接着強度が異なる現象（接着強度の
不均一化）が発生し、フランジ13，14の引き抜き強度の
低下や、容器の密閉性が得られなくなるため好ましくな
い。また、塗付速度が70m/min より速い場合には、ホッ
トメルト接着剤の塗付量のバラツキが大きくなるので好
ましくない。

【００８９】特に、塗付速度が２〜30m/min の範囲の場
合は、ホットメルト接着剤のオープンタイムの影響も受
けにくく、またホットメルト接着剤の塗付量のバラツキ
も少なくなるので好ましい。

【００９０】前記ホットメルト接着剤塗工機（ホットメ
ルトアプリケター）としては、溶融方式としてタンク
式、定量加熱溶融方式及び移動ヘッド式を用いることが
できる。タンク式の場合は、直接加熱式、間接加熱式、
オイル式、熱風式、赤外線加熱式を用いることができ、
定量加熱方式の場合は、加熱ホイル式及びエクストルー
ジョン式を用いることができる。ホットメルト接着剤形
状の制約が少ない点では、タンク式の方が好ましい。ま
た、前記ホットメルト接着剤塗工機の塗付機構として
は、ノズルタイプのものが好ましく用いられる。

【００９１】ホットメルト接着剤を均一に塗付するため
には、ノズル内径（穴径）を0.02mm〜１mmの範囲にする
ことが好ましい。さらに、前記ホットメルト塗工機の塗
付ノズルは、所定量のホットメルト接着剤を精度良く塗
布することができれば一個のノズルに限定されるもので
はなく、複数のノズルを用いてもかまわない。

【００９２】前記フランジ13，14の形状としては、例え
ば、図９（ａ）に示すようなストレートタイプ、（ｂ）
に示すようなテーパータイプ、（ｃ）に示すようなスト
レート＋テーパータイプを用いることができる。さら
に、前記フランジ13，14に関しては、図10のように溝40
やリブ41の何れか一方、または両方を組み合わせて使用
してもかまわない。また、溝40及びリブ41の形状、或い
は数については、ホットメルト接着剤の粘度、塗付量、
接着力により適宜選択すればよく、さらに、リブ及び溝
の数についても、ホットメルト接着剤の粘度、塗付量、
接着力により適宜に選択すれば良い。

【００９３】次に、図９に基づいてホットメルト接着剤
の塗付範囲（位置）について説明する。尚、図９におい
て、Ｌはフランジ反挿入側長さ、Ｌ1 はフランジ13，14
のストレート部の長さ、Ｌ2 はフランジ13，14のテーパ
ー部の長さ、ｄ1 はトナー補給容器12の内法直径、ｄ2
はフランジ13，14の最小内法直径、ｄ3 はフランジ13，
14の最大内法直径を示す。また，図９における網目部分
はトナー補給容器12とフランジ13，14の接着部に形成さ
れる空間を示す。

【００９４】まず図９（ａ）に示すようなストレートタ
イプのフランジ13，14の場合、ホットメルト接着剤の塗
付範囲（位置）としては、フランジ13，14の内法長さＬ
1 に対して14％〜86％が好ましく、20％〜86％に、さら
に、より好ましくは40％〜86％に設定することが望まし
い。

【００９５】ホットメルト接着剤の塗付範囲（位置）が
０％〜14％の場合は、特にトナー補給容器12にフランジ
13，14を挿入する際にホットメルト接着剤が、せん断力
を受けながら広範囲に引き伸ばされ、容器の密閉性に必
要なシール層ともいえる均一な接着層を形成し難くな
る。加えてトナー補給容器12にフランジ13，14を挿入す
る際にホットメルト接着剤が円筒外部にはみ出したりす
るので好ましくない。また、ホットメルト接着剤の塗付
範囲（位置）が86％〜100 ％の場合は、容器の密閉性に
必要なシール層ともいえる均一な接着層を形成しやすい
が接着面積を稼げないので容器落下時にフランジ外れが
発生したり、さらに円筒内部でのホットメルト接着剤の
はみ出し等が発生するので好ましくない。

【００９６】特に、ストレートタイプのフランジ13，14
においては、フランジ13，14の内法長さＬ1 の40％より
円筒内部側（100 ％）にホットメルト接着剤を塗付した
ほうが、ホットメルト接着剤の受けるせん断力の影響も
小さく、容器の密閉性に必要なシール層ともいえる均一
な接着層を形成しやすい。従って、ホットメルト接着剤
の塗付範囲（位置）としては、フランジ13，14の内法長
さＬ1 の40％〜86％の範囲にすることが、トナー補給容
器12とフランジ間の十分な接着強度も得られ、且つ容器
の密閉性に必要なシール層ともいえる均一な接着層を形
成する上で特に好ましい（図９参照）。

【００９７】図９（ｂ）に示すようなテーパータイプの
フランジ13，14の場合、ホットメルト接着剤の塗付範囲
（位置）としては、フランジ13，14の内法長さＬ2 に対
して14％〜86％が好ましく、より好ましくは14％〜80％
に、さらにより好ましくは14％〜60％にすること望まし
い。

【００９８】ホットメルト接着剤の塗付範囲（位置）が
０％〜14％の場合は、トナー補給容器12にフランジ13，
14を挿入する際にホットメルト接着剤が円筒外部にはみ
出したりするので好ましくない。また、ホットメルト接
着剤の塗付範囲（位置）が86％〜100 ％の場合は容器の
密閉性に必要なシール層ともいえる均一な接着層を形成
しやすいが接着面積を稼げないので容器落下時にフラン
ジ外れが発生したり、さらに円筒内部でのホットメルト
接着剤のはみ出し等が発生するので好ましくない。

【００９９】特に、テーパータイプのフランジ13，14は
円筒端部側から円筒奥側に行くに従い、トナー補給容器
12とフランジ13，14のクリアランスが拡がる。そのため
テーパーフランジにおいては、フランジ13，14の内法長
さＬ2 の60％より円筒端部側（０％）にホットメルト接
着剤を塗付したほうが、容器の密閉性に必要なシール層
ともいえる均一な接着層を形成しやすい。

【０１００】従って、ホットメルト接着剤の塗付範囲
（位置）としては、フランジ13，14の内法長さＬ2 の14
％〜60％の範囲にすることが、トナー補給容器12とフラ
ンジ13，14間の十分な接着強度も得られ、且つ容器の密
閉性に必要なシール層ともいえる均一な接着層を形成す
る上で特に好ましい。この時、ホットメルト接着剤の塗
付範囲（位置）は、円筒端部側を０％とし円筒内部側を
100 ％と定義する（図９参照）。

【０１０１】図９（ｃ）に示すようなストレート＋テー
パータイプのフランジ13，14の場合、ホットメルト接着
剤の塗付範囲（位置）としては、ストレート部からテー
パー部に変曲する位置を基準にフランジ13，14の内法長
さＬ1 に対して−73％からフランジ13，14の内法長さＬ
2 に対して＋73％の範囲が好ましく、より好ましくはス
トレート部からテーパー部に変曲する位置を基準にフラ
ンジ13，14の内法長さＬ1 に対して−67％からフランジ
13，14の内法長さＬ2 に対して＋67％の範囲に、さらに
より好ましくはストレート部からテーパー部に変曲する
位置を基準にフランジ13，14の内法長さＬ1 に対して−
60％からフランジ13，14の内法長さＬ2に対して＋60％
の範囲にすることが望ましい（図９参照）。

【０１０２】ホットメルト接着剤の塗付範囲（位置）
が、ストレート部からテーパー部に変曲する位置を基準
にフランジ13，14の内法長さＬ1 に対して−100 ％から
−73％の場合は、トナー補給容器12にフランジ13，14を
挿入する際にホットメルト接着剤が、せん断力を受けな
がら広範囲に引き伸ばされ、容器の密閉性に必要なシー
ル層ともいえる均一な接着層を形成し難くなる。加えて
トナー補給容器12にフランジ13，14を挿入する際にホッ
トメルト接着剤が円筒外部にはみ出したりするので好ま
しくない。

【０１０３】また、ホットメルト接着剤の塗付範囲（位
置）が、ストレート部からテーパー部に変曲する位置を
基準にフランジ13，14の内法長さＬ2 に対して＋73％か
ら＋100 ％の場合は、容器の密閉性に必要なシール層と
もいえる均一な接着層を形成しやすいが接着面積を稼げ
ないので容器落下時にフランジ外れが発生したり、さら
に円筒内部でのホットメルト接着剤のはみ出し等が発生
するので好ましくない。

【０１０４】前記ストレート＋テーパーフランジは、ス
トレートタイプとテーパータイプの組み合わされたもの
であり、ストレート部からテーパー部に変化する付近に
ホットメルト接着剤を塗布することが容器の密閉性に必
要なシール層ともいえる均一な接着層を形成しやすい。
従って、ホットメルト接着剤の塗付範囲（位置）として
は、ストレート部からテーパー部に変曲する位置を基準
にフランジ13，14の内法長さＬ1 に対して−60％からフ
ランジ13，14の内法長さＬ2 に対して＋60％の範囲にす
ることが、トナー補給容器12とフランジ13，14間の十分
な接着強度も得られ、且つ容器の密閉性に必要なシール
層ともいえる均一な接着層を形成する上で特に好ましい
（図９参照）。

【０１０５】〔トナーカートリッジの現像装置への装
着〕前述したトナーカートリッジＣは、図11に示すよう
に、現像装置５にのカートリッジ装着部５ｅに挿入して
装着する。即ち、現像装置５は、図２に示すように、現
像室５ａ側にトナーカートリッジＣを装着するカートリ
ッジ装着部５ｅを有しており、この装着部５ｅと現像室
５ａとを開口部５ｆを介して連通している。そして前記
連通部分には開口部５ｆを開閉可能なシャッタ部材20を
設けている。このシャッタ部材20はトナーカートリッジ
Ｃの着脱に伴って回動する。

【０１０６】次に前記シャッタ部材20の構成及びトナー
カートリッジＣの装着手順について説明する。

【０１０７】｛シャッタ部材｝シャッタ部材20はトナー
カートリッジＣを装着部５ｅに装着していないときは、
図12（ａ）に示すように、開口部５ｆを閉鎖して現像室
５ａから装着部５ｅ側へトナーが逆流しないようにす
る。尚、この閉鎖状態にあっては、シャッタ部材20はカ
ートリッジ装着部５ｅの内天面に取り付けたバネ部材29
によって押さえされ、ずり落ちが防止されている。

【０１０８】またトナーカートリッジＣを装着部５ｅに
装着したときは、シャッタ部材20が回転し、図12（ｂ）
に示すように、開口部５ｆを開放してトナーカートリッ
ジＣから現像室５ａへトナーを補給可能にするものであ
る。

【０１０９】このシャッタ部材20は、図13に示すよう
に、トナー補給容器12の周面形状に沿った半円筒面の一
部に開口20ａを有している。そして開口20ａの形状及び
大きさは、トナー補給容器12のトナー排出開口12ａと略
同一又はシャッタ部材20の開口20ａの方が若干大きい。
このシャッタ部材20はＳＵＳ等の板金を打ち抜き、曲げ
加工したものが好ましく用いられ、開口20ａの内周囲に
はトナー漏れを防止するためにシール部材20ｂを取り付
けている（図12参照）。このシール部材20ｂは弾性体で
あることが好ましく、ポリエステルシートやポリウレタ
ンの発泡体等がより好ましく用いられる。

【０１１０】装着部５ｅにトナーカートリッジＣを挿入
すると、前記シール部材20ｂがトナーカートリッジＣの
外側面に当接してシャッタ部材20とトナーカートリッジ
Ｃの間からトナーが漏れるのを防止する。また図12に示
すように、現像室５ａの開口５ｆ周囲とシャッタ部材20
との間にも前記と同様なシール部材21を設け、両者間か
らのトナー漏れを防止している。

【０１１１】｛トナーカートリッジの装着手順｝次にオ
ペレータが前述したトナーカートリッジＣを現像装置５
へ装着する手順について説明する。まずトナーカートリ
ッジＣを装着する概略手順を図14を参照して説明する
と、装着する場合には複写機のサイドカバー22を開け
（図14（ａ））、使用済みトナーカートリッジＣを抜き
取った後、現像装置５のカートリッジ装着部５ｅに新し
いトナーカートリッジＣのトナー排出開口12ａが上方を
向くようにして挿入する（図14（ｂ））。次に前記トナ
ー排出開口12ａを塞いでいるシール部材12ｃを引き抜い
た後（図14（ｃ））、トナー排出開口12ａの位置が現像
装置５の開口部５ｆと一致するように、トナーカートリ
ッジＣを略90度回転してセットする（図14（ｄ）。この
ときトナーカートリッジＣは、後述するように攪拌部材
15の回転につれ回りしないようにロックされる。そして
前記サイドカバー22を閉じてトナーカートリッジＣの装
着を完了する（図14（ｅ））。

【０１１２】尚、トナーカートリッジＣを脱着する場合
には、可動レバー17ｃを操作して前記ロックを解除し
（図14（ｆ））、前記装着する場合と逆に操作して現像
装置５から取り外すことが出来る。

【０１１３】次に前記手順に従ってオペレータがトナー
カートリッジＣを現像装置５へ装着するときの、各部の
作用について説明する。

【０１１４】トナーカートリッジＣをカートリッジ装着
部５ｅに挿入する場合、装着部５ｅの挿入側端部には、
図15（ａ）（ｂ）に示すように、フランジ14に設けた突
起14a1，14a2と対応する位置に２個の溝23ａ，23ｃが設
けてあり、両者が一致しないとトナーカートリッジＣを
挿入出来ないようになっている。フランジ13にも突起13
a1，13a2が設けてあるが、その角度位置は突起14a1，14
a2に合わせ、且つ対応する突起13a1，13a2をそれぞれ同
一形状か、または突起13a1，13a2を小さくしてあるため
に、フランジ突起13a1，13a2も前記溝23ａ，23ｂに自動
的に挿入可能である。尚、前記溝23ａとフランジ突起14
a1の形状を、トナーカートリッジＣの種類（トナーの種
類等により使用する現像装置が異なる）毎に変えておく
ことにより、種類の異なるトナーカートリッジＣを誤っ
て装着してしまうことを防止することが出来る。

【０１１５】前記２個のフランジ突起14a1，14a2は大き
さを違えてあり、且つ 180度反対の位置に来ないように
配設してあるので、トナーカートリッジＣの挿入角度は
一義的に決定される。そしてトナーカートリッジＣの挿
入時にはトナー排出開口12ａが略上方を向くように構成
している。これは、トナーカートリッジＣの着脱時にト
ナーが飛散するのを防止するためで、特に使用済みトナ
ーカートリッジＣを引き出した際に、内部に残留した微
量のトナーがこぼれて飛散しないようにするためであ
る。

【０１１６】そして図15（ａ）に示すように、カートリ
ッジ装着部５ｅの内面には、カートリッジ挿入方向に平
行なガイドレール24が設けてあり、フランジ突起14a1は
これに沿って挿入されていく。従って、オペレータがト
ナーカートリッジＣを所定位置まで挿入しきらないと、
トナーカートリッジＣを装着方向（図15（ｂ）の矢印方
向）に回転させることは出来ない。このガイドレール24
は、図15（ａ）に示すように、カートリッジ装着部５ｅ
の挿入前部及び奥部において途切れており、トナーカー
トリッジＣを所定位置まで挿入しきると、フランジ突起
14a1が前記ガイドレール24から外れると共に、フランジ
13の突起13a2が溝23ｂから外れ、トナーカートリッジＣ
を装着方向に回転させることが出来るようになる。

【０１１７】またカートリッジ装着部５ｅのカートリッ
ジ挿入側縁部には、図15（ａ）に示すように、鍔部25が
設けてある。そしてオペレータが前記のようにしてトナ
ーカートリッジＣをカートリッジ装着部５ｅに挿入しき
ると、図16（ａ）示すように、可動レバー17ｃが弾性変
形してロック突起17c1が前記鍔部25を乗り越える。これ
により、オペレータがシール部材12ｃの端部12c1を掴ん
でトナー排出開口12ａを覆っているシール部材12ｃを引
き抜くときでも、前記のようにロック突起17c1が鍔部25
に係止するために、トナーカートリッジＣがシール部材
12ｃの引き抜きに連れてカートリッジ装着部５ｅから引
き抜かれてしまうことはない。

【０１１８】またトナーカートリッジＣを完全に挿入し
終えると、図13に示すように、シャッタ部材20とはトナ
ー排出開口12ａとシャッタ開口20ａとが連通した状態と
なり、しかもフランジ突起13a1，13a2、14a1，14a2がそ
れぞれシャッタ部材20の４隅を挟み込むようにしてシャ
ッタ部材20の両端部と係合する。これにより、トナーカ
ートリッジＣの回転によってシャッタ部材20が一体的に
回転可能となる。

【０１１９】ここで、トナー排出開口12ａのシール部材
12ｃを引き剥がすが、トナーカートリッジＣは完全にカ
ートリッジ装着部５ｅ内に収まっているために、トナー
が飛散したり、こぼれ出てくることはない。特に従来ト
ナーカートリッジ内でのトナーの長手方向における偏り
を解消するために、トナーカートリッジを振るというこ
とが一般的に行われているが、このようにトナー補給容
器12内のトナーが充分に空気を含んで容器内のトナー嵩
密度が低下し、流動性が高いトナーカートリッジにあっ
ては、本実施例のように構成するとトナー飛散防止の効
果が顕著である。

【０１２０】さて、オペレータは前記シール部材12ｃを
引き剥がしてトナーカートリッジＣを開封したら、次に
トナーカートリッジＣを回転し、トナー排出開口12ａを
所定の向きにする。本実施例では現像装置５の開口５ｆ
がトナーカートリッジＣの略真横にあるため、トナー排
出開口12ａは略水平方向を向かせる。前述したように、
トナーカートリッジＣのフランジ突起13a1，13a2、14a
1，14a2によってシャッタ部材20を挟み込むように係合
しているために、トナーカートリッジＣの把手部17ｂを
持って回転させるとシャッタ部材20が従動して一体的に
回転する。このときトナーカートリッジＣの外面とシャ
ッタ部材20の間、及び現像室５ａとシャッタ部材20の間
はシール部材20ｂ，21によって密着性が保持されてい
る。

【０１２１】尚、前記トナーカートリッジＣを回転して
いるときは、図15（ａ）に示すように、フランジ13の突
起13a2がカートリッジ装着部５ｅに設けた段部26に係止
しているために、回転途中でトナーカートリッジＣを引
き抜こうとしても、前記突起13a2が段部26に規制されて
引き抜くことは出来ない。

【０１２２】ここで、本実施例におけるトナーカートリ
ッジＣのフランジ突起と、トナー排出開口12ａとの関係
について説明する。まずフランジ突起はトナー排出開口
12ａの長手方向延長線上から外れた位置にあれば、少な
くともフランジ13，14のどちらか一方のみに設けてある
場合でもシャッタ部材20を回転させることは可能であ
る。しかし、シャッタ部材20の開閉に伴う作用力をシャ
ッタ部材20及びトナーカートリッジＣの回転軸方向両端
部に略均等に分散することでトナーカートリッジＣの変
形を少なくし、シャッタ部材20の開閉の移動をよりスム
ーズにするには、前記フランジ突起がトナーカートリッ
ジＣの回転軸方向両端に少なくとも１つずつ設けてある
方が好ましく、更には本実施例のようにトナーカートリ
ッジＣの軸方向両端部にトナー排出開口12ａの延長線を
挟むようにして対向する位置に開操作用と閉操作用それ
ぞれ２つの突起13a1，13a2、14a1，14a2を設けているの
がより好ましい。

【０１２３】また前記突起13a1，13a2、14a1，14a2は、
トナー補給容器12上に該容器12と一体的に成型若しくは
別部材として溶着、接着等してもよいが、強度的、コス
ト的な観点からすれば、本実施例のようにトナー補給容
器12の軸方向両端に取り付けるフランジ13，14に一体的
に成型してある方がより好ましい。

【０１２４】更にフランジ突起13a1，13a2、14a1，14a2
のトナー排出開口12ａ側の端部は、シャッタ部材20の開
閉動作時に、該シャッタ部材20と係合する部位であり、
シャッタ開閉の作用力が最もかかるところである。その
ため、その係合面にかかる作用力の分力が、トナー補給
容器12の筒の中心線から離れる方向に作用する分力及び
筒の中心に向かって作用する分力は、可能な限り小さい
ことが好ましい。そのために、前記フランジ突起13a1，
13a2、14a1，14a2のトナー排出開口12ａ側の側端は、該
部分の円筒の外周面接線に対して略垂直であることが好
ましい。

【０１２５】また突起13a1，13a2、14a1，14a2の高さ
は、シャッタ部材20と確実に係合し、シャッタ部材20を
開閉させるため、トナー補給容器12の外周面よりも約２
mm〜10mmの範囲で突出していることが好ましく、４mm〜
６mmであればより好ましい。この突出量が２mmよりも小
さいと、係合部のかかり量が少なく、シャッタ部材20の
開閉時にシャッタ部材20の係合部が突起13a1，13a2，14
a1，14a2に乗り上げ作動不良を起こし易くなる。逆に前
記突出量が10mmよりも大きいと、現像装置５のカートリ
ッジ装着部５ｅのコンパクト化の妨げとなって好ましく
ない。

【０１２６】次に前記トナー排出開口12ａと、該開口12
ａを挟んで対向して設けられた突起13a1，13a2（第１の
突起）及び14a1，14a2（第２の突起）との筒周方向の位
置関係は、図17に示すように、トナー補給容器12の円筒
中心とトナー排出開口12ａの長手方向の中心c1とを結ん
だ直線と、円筒中心とシャッタ部材開操作用の突起13a
1，14a1のトナー排出開口側の側端とを結んだ直線との
なす角度をθ₁ 、トナー補給容器12の円筒中心とトナー
排出開口12ａの長手方向の中心c1とを結んだ直線と、円
筒中心とシャッタ部材閉操作用の突起13a2，14a2のトナ
ー排出開口側の側端とを結んだ直線とのなす角度をθ₂
とした場合、角度θ₁ は約20度〜90度の範囲に、より好
ましくは約30度〜50度、最も好ましくは約40度〜50度に
設定するのが望ましい。また前記角度θ₂ は約70度〜 1
60度の範囲に、より好ましくは約 105度〜 130度、最も
好ましくは約 110度〜 120度に設定するのが望ましい
（尚、本実施例では前記角度θ₁ を45±１度、θ₂ を 1
15±１度に設定している）。

【０１２７】前記角度θ₁ が20度、θ₂ が70度よりも小
さいと、剛性の弱いトナー補給容器12のトナー排出開口
12ａに突起13a1，13a2、14a1，14a2が近くなるため、シ
ャッタ部材20の開閉動作中にトナー排出開口12ａの変形
が生じ易くなると共に、シャッタ開口20ａの周囲に付設
するシール部材20ｂを設けるスペースが得られなくなっ
てしまうので好ましくない。また前記角度θ₁ が90度、
θ₂ が 160度よりも大きいと、シャッタ部材20の周方向
長さが必然的に長くなり、シャッタ部材20の開閉に伴う
操作力が不要に大きくなってしまうために好ましくな
い。

【０１２８】尚、本実施例にあっては前述のようにトナ
ー補給容器12の長手方向両端にそれぞれ一対のシャッタ
部材開操作用の突起13a1，14a1及びシャッタ部材閉操作
用の突起13a2，14a2を設けたが、前記突起をトナー補給
容器12の長手方向一方端にのみ設けた場合は、前記場合
と同様の理由により、トナー排出開口12ａを挟んで対向
した突起の位置は、円筒の中心とトナー排出開口12ａの
長手方向の中心とを結んだ直線と、円筒の中心と前記突
起のトナー排出開口12ａ側の側端とを結んだ直線とのな
す角度が約20度〜 160度の範囲に設定することが望まし
い。

【０１２９】さて、カートリッジ装着部５ｅに挿入した
トナーカートリッジＣを、装着方向に回転すると、前記
のようにシャッタ閉操作用のフランジ突起13a1，14a1が
シャッタ部材20に係止してカートリッジＣとシャッタ部
材20とが一体的に回転する。この回転は、図15（ａ）に
示すように、フランジ突起13a2，14a2がカートリッジ装
着部５ｅに設けた段部27に突き当たった時点で規制され
る。このときトナー補給容器12及びシャッタ部材20の開
口12ａ，20ａは略水平方向を向き、現像装置５の開口部
５ｆと連通する（図12（ｂ）参照）。

【０１３０】このように、トナー補給容器12を回転規制
位置まで回転すると、図16（ｂ），（ｃ）に示すよう
に、可動レバー17ｃが弾性変形し、ロック突起17c1がカ
ートリッジ装着部５ｅに設けた鍔部25の端部25ａを乗り
越えて該端部に自動的に係止してロックする。これによ
り、トナーカートリッジＣを図16（ｂ）において時計回
り方向に回転しようとしても、前記ロック突起17c1が鍔
部端部に係止しているために、回転が規制される。

【０１３１】尚、前記ロック突起17c1はトナーカートリ
ッジＣを装着方向に回転したときに前記端部25ａを乗り
越え易いように、前記回転方向へ傾斜した傾斜面17c2が
形成してある。このために可動レバー17ｃを押さえなく
ても、トナーカートリッジＣを装着方向に回転させ、ロ
ック突起17c1が鍔部端部25ａに当接すると前記傾斜面17
c2に沿って可動レバー17ｃが弾性変形し、ロック突起17
c1が端部25ａを乗り越える。そして乗り越えた時点で可
動レバー17ｃが弾性復帰して自動的に係止する。このと
きのクリック感により、オペレータはトナーカートリッ
ジＣが確実にロックされたことを知ることが出来る。

【０１３２】前記トナーカートリッジＣの装着により、
図15（ａ）に示すように、攪拌部材15のギア部15a2が装
置本体側の駆動ギア28と連結し、駆動回転可能となる。

【０１３３】〔トナー送り動作〕前述の如くしてトナー
カートリッジＣを現像装置５に装着して画像形成を行う
が、次に画像形成時におけるトナーカートリッジＣ内の
トナー送り動作について説明する。

【０１３４】画像形成時には攪拌部材15に駆動力が伝達
され、該部材15が図12（ｂ）の時計回り方向に、例えば
10.2rpm の速度で回転する。これによってトナー補給容
器12内のトナーは、攪拌翼15ｂによって充分に攪拌、均
一化され、且つ適度に帯電を付与されながらトナー排出
開口12ａ、シャッタ開口20ａ、現像装置開口部５ｆを通
って現像装置５の現像室５ａに送られる。このときトナ
ー排出開口12ａが略水平方向を向いているために、一度
に大量の未攪拌、未帯電のトナーが現像装置５へ殺到す
るようなことはない。そして現像が進行していくと、ト
ナー補給容器12内のトナーは減少していくが、攪拌部材
15によるトナー送り出し力が充分であるために、現像装
置５の現像室５ａ内のトナーは常に一定量に保たれる。

【０１３５】これは攪拌翼15ｂが弾性体であって、しか
も攪拌翼15ｂの回転半径がトナー補給容器の筒半径より
も若干長く、翼先端がトナー排出開口12ａから僅かに外
へ飛び出すように構成されているためである。即ち、攪
拌翼15ｂは容器12の内壁に摺擦しながら回転していると
きに撓んで付勢された状態だったものが、トナー排出開
口12ａにさしかかると、攪拌翼15ｂの弾性で復元する際
に、トナーを跳ね飛ばすようにしてトナーを現像装置５
へ送り込むためである。

【０１３６】前記トナー跳ね飛ばし作用は、トナー補給
容器12内にトナー量が多いときは、多量のトナーが抵抗
となるために顕著ではなく、過剰のトナーを現像装置５
へ送り込んでトナーの凝集と、これに起因する画像不良
の発生を防止する。しかも、攪拌翼15ｂが撓むので、回
転トルクの上昇が防止される。一方、トナー補給容器12
内のトナー量が少なくなるに従って、攪拌翼15ｂの復元
動作がスムーズに行われるようになり、高いトナー送り
込み力が発揮される。

【０１３７】これにより、トナー補給容器12内のトナー
は殆ど残ることなく現像装置５へ送り込むことが出来
る。また前記攪拌翼15ｂが容器内壁に摺擦するために、
トナーの粗粒発生が防止される。

【０１３８】尚、前述したように攪拌翼15ｂがトナー補
給容器12の内壁に摺擦しながら回転するために、攪拌部
材15の回転にトナーカートリッジＣがつれ回りすること
が考えられるが、本実施例にあっては前述したように、
ロック突起17c1がカートリッジ装着部５ｅの鍔部25に係
止しているために（図16（ｂ），（ｃ）参照）、トナー
カートリッジＣがつれ回りすることなく、トナー排出開
口12ａの位置（特に下側縁の角度位置）が常に安定的に
保証され、トナー供給量及び画像品質の安定化が保証さ
れる。

【０１３９】尚、前記トナーカートリッジＣを装着した
状態において、トナー排出開口12ａの下側縁がトナー補
給容器12の円筒軸線に対して水平方向を０度とした場
合、±10度の角度範囲に、より好ましくは±５度の角度
範囲にあるように設定するのが好ましい。本実施例では
前記角度が− 3.6度となるように設定している。

【０１４０】〔現像装置からのトナーカートリッジの脱
着〕次に前記トナーカートリッジＣを現像装置５から取
り外す場合には、図16（ｂ），（ｃ）に示す状態から、
オペレータが把手部材17に設けた可動レバー17ｃを把手
部17ｂ側へ押し下げ、ロック突起17c1と鍔部25の端部25
ａとの係止状態を解除しながらトナーカートリッジＣを
時計回り方向に回転し（シャッタ部材20も一体的に回転
する）、トナー排出開口12ａが上向きの状態に戻した
後、トナーカートリッジＣをカートリッジ装着部５ｅか
ら引き抜く。このとき、トナーカートリッジＣの装着時
と逆に、トナー排出開口12ａが上向きになるまで回転さ
せないと、トナーカートリッジＣを引き抜けないように
なっている。

【０１４１】前記トナーカートリッジＣは装着、使用、
脱着のすべての過程を通じ、トナー補給容器12ａの外面
とシャッタ部材20とは密着した状態にあり、シール性が
維持される。従って、現像装置５から取り外した使用済
みトナーカートリッジＣの外面にトナーの付着はなく、
オペレータが手や衣服をトナーで汚すことなく、使用済
みのトナーカートリッジＣを処分することが出来る。更
に、前述したように、攪拌部材15の高いトナー送り込み
力により、使用済みカートリッジＣ中に残留したトナー
の量も極めて少ないために、使用済みカートリッジＣを
処分する過程においても、トナーがこぼれたり、飛散し
たりすることがない。

【０１４２】《他の実施例》次に他の実施例について説
明する。尚、図面を参照して説明する場合に、前述した
第１実施例と同一機能を有する部分は同一符号を付して
説明を援用する。

【０１４３】｛トナーカートリッジの他の実施例｝第１
実施例で説明したトナーカートリッジＣの各部の他の実
施例について、攪拌部材、トナー補給容器、把手
部材の順に説明する。

【０１４４】（攪拌部材の他の実施例）まず攪拌部材15
の他例を図18に示す。この図18に示す実施例にあって
は、主翼部15b1及び補助翼部15b2が途中から攪拌部材15
の回転方向に対して下流側へ屈曲している。この形状の
場合、翼部の先端側の部分がトナーに対して斜めに向か
っていくので、攪拌部材15の回転トルクをより低くする
効果がある。

【０１４５】更に前記形状の攪拌部材15の場合、攪拌翼
先端がトナー排出開口12ａにさしかかり、翼部の弾性が
開放されてトナーを跳ね飛ばす際に、トナーを水平方向
に送り込む力の成分が増加し、トナーをトナー補給容器
12の底部よりトナー排出開口12ａまで汲み上げるのみな
らず、トナー排出開口12ａから現像装置５へと送り込む
力が増強される。

【０１４６】従って、現像室５ａとカートリッジ装着部
５ｅとが略水平に並んでいるコンパクトな現像装置にお
いては、攪拌翼15ｂを前記の如く構成するのが有効であ
る。また前記のように、攪拌翼15ｂを途中で屈曲させる
と、攪拌翼先端とトナー補給容器12の内壁面との接触角
が、前述した第１実施例の場合と比較して小さくなるた
めに、トナーの粗粒もより発生し難くなる。

【０１４７】ここで、攪拌翼15ｂを前記のように途中か
ら屈曲する場合、前述したトナー送り込み力の増加及び
回転トルクの減少の観点から、その屈曲角度は約０度〜
90度に、より好ましくは約20度〜90度に、最も好ましく
は約40度〜90度に設定するのが望ましい。また前記屈曲
した翼部の屈曲部が、翼部の回転径方向全長の回転軸か
ら約50％〜95％、より好ましくは約60％〜90％、最も好
ましくは約70％〜80％の位置となるように構成するのが
望ましい。

【０１４８】また攪拌翼15ｂは図19に示すように構成し
てもよい。この図19に示す実施例にあっては、主翼部15
b1に設けた孔部15b4の間に、複数のトナー通過用窓15b6
を設けたものである。このように構成すると、画像形成
時に攪拌部材15が回転すると、トナー補給容器12内のト
ナーは主翼部15b1の孔15b4のみならず、トナー通過用窓
15b6からもトナーが通過するようになり、攪拌部材15の
回転トルクが低下するようになる。更に前記窓15b6を適
当な大きさにすることにより主翼部15b1の腰の強さを調
整し、トナーを適当な強さで排出開口12ａから弾き飛ば
すことが出来るようになる。

【０１４９】（トナー補給容器の他の実施例）次にトナ
ー補給容器12の他の実施例について説明する。前述した
第１実施例では、トナー補給容器12に設けたトナー排出
開口12ａを矩形状にしたが（図４参照）、図20に示すよ
うに、矩形状のトナー排出開口12ａの角部であって、把
手部材17が取り付けられる側の角部（本実施例にあって
はトナーカートリッジＣを現像装置５に装着したときの
下側角部）12a1が斜めになるように構成し、該部分を他
の開口部分よりも幅狭に構成してもよい。

【０１５０】トナーカートリッジＣを現像装置５に装着
して画像を形成するとき、トナー排出開口12ａの角部、
特に把手部材17を取り付けた側の角部からトナーが現像
室内へ排出され易いが、前記のように把手部材17を取り
付けた側の角部、特に下側各部12a1を斜めに形成して幅
狭にしておくことにより、長手状のトナー排出開口12ａ
の全体にわたって均一にトナーが排出されるようにな
り、またトナーこぼれも生じない。

【０１５１】また前述した第１実施例では、トナーカー
トリッジＣを着脱するときに、該カートリッジＣと一体
的にシャッタ部材20を回動させるために、該シャッタ部
材20の端部に係止可能な突起13a1，13a2，14a1，14a2を
それぞれフランジ13，14に設けたが、この突起13a1，13
a2，14a1，14a2はフランジ13，14ではなく、図21に示す
ように、トナー補給容器12の長手方向端部に設けるよう
にしてもよい。

【０１５２】或いはフランジ13，14の少なくとも一方と
トナー補給容器12とを一体的に成型してもよい。この場
合は、図22に示すように、充填口13ｂを有するフランジ
13を一体的に成型する方が、金型のコア倒れの発生を防
止出来るのでより好ましい。更にこの場合の成型機とし
ては、超高速高圧射出成型機を利用するのが好ましく、
そのときの射出圧力が 500kgf/cm² 〜1500kgf/cm² 、樹
脂の充填時間は 0.005秒〜0.02秒程度にするのが望まし
い。

【０１５３】前記突起13a1，13a2，14a1，14a2は、前述
したようにトナー補給容器12に設けたトナー排出開口12
ａと一定の角度位置にあるように配置する必要があるた
め（図17参照）、トナー排出開口12ａを有するトナー補
給容器12を射出成型する場合に、前記のように一体的に
形成するようにすれば、前記位置決めが、より高精度に
且つ容易になし得るものである。

【０１５４】（把手部材の他の実施例）次に把手部材17
は他の実施例として、図23に示すように構成してもよ
い。この把手部材17は嵌合部17ａの所定位置、即ちトナ
ー補給容器12に取り付けたときのトナー排出開口12ａが
ある側と反対側の位置にＨ型に突出したリブ17ｄを設け
た例を示す。

【０１５５】このように構成すると、トナーカートリッ
ジＣを現像装置５のカートリッジ装着部５ｅに挿入する
と共に回転させて図12（ｂ）に示すように、トナーカー
トリッジＣを装着したときに、前記把手部材17のＨ型リ
ブ17ｄがカートリッジ装着部５ｅの内周面に当接し、ト
ナーカートリッジＣを図12（ｂ）の左側へ押し出す。こ
れによってトナー補給容器12が現像装置５の開口部５ｆ
に設けシール部材21により密着するようになり、トナー
排出開口12ａから排出されたトナーがカートリッジ装着
部５ｅ内へこぼれることなく、現像室へ確実に供給され
るものである。

【０１５６】｛画像形成部の他の実施例｝現像方法とし
ては、公知の２成分磁気ブラシ現像法、カスケード現像
法、タッチダウン現像法、クラウド現像法等の種々の現
像法を用いることが可能である。

【０１５７】また前記現像装置５によってトナー像を形
成する像担持体としては、前述した第１実施例の感光体
ドラムに限定されることなく、例えば次のものが含まれ
る。まず感光体としては光導電体が用いられ、光導電体
としては例えばアモルファスシリコン、アモルファスセ
レン、酸化亜鉛、酸化チタン及び有機光導電体（ＯＰ
Ｃ）等が含まれる。また前記感光体を搭載する形状とし
ては、例えばドラム状、ベルト状等の回転体及びシート
状等が含まれる。尚、一般的にはドラム状又はベルト状
のものが用いられており、例えばドラムタイプの感光体
にあっては、アルミ合金等のシリンダー上に光導電体を
蒸着又は塗工等を行ったものである。

【０１５８】また帯電手段の構成も、前述した第一実施
例では所謂接触帯電方法を用いたが、他の構成として従
来から用いられているタングステンワイヤーの三方周囲
にアルミ等の金属シールドを施し、前記タングステンワ
イヤーに高電圧を印加することによって生じた正又は負
のイオンを感光体ドラムの表面に移動させ、該ドラムの
表面を一様に帯電する構成を用いても良いことは当然で
ある。

【０１５９】尚、前記帯電手段としては前記ローラ型以
外にも、ブレード型（帯電ブレード）、パッド型、ブロ
ック型、ロッド型、ワイヤ型等のものでも良い。

【０１６０】また感光体ドラムに残存するトナーのクリ
ーニング方法としても、ブレード、ファーブラシ、磁気
ブラシ等を用いてクリーニング手段を構成しても良い。

【０１６１】更に前述した第１実施例では、現像装置５
を用いた画像形成装置として複写機を例示したが、トナ
ーを使用して画像を形成する装置であれば、前記複写機
に限定する必要はなく、例えばレーザービームプリンタ
やＬＥＤプリンタ、ファクシミリ装置等であっても本発
明を適用することが可能であることはいうまでもない。

【０１６２】《実験結果》次に製造方法の実施例及び比
較例を挙げて本発明を具体的に説明する。尚、実験結果
をまとめた図24乃至図26の接着剤塗布状態を示す記号
（◎○△×）は、以下のような状態を示す。

【０１６３】（１）接着剤のはみ出し状態、 ◎…全くはみ出しが無く、極めて良好な状態（内部及び
外部）。 ○…接着剤がフランジ端部まで到達しているが、攪拌翼
と接触するほどでない（内部）。 △…部分的にはみ出しが発生しており、且つ攪拌翼と接
触する（内部）。 ×…全周にわたって多量のはみ出しが発生している（内
部及び外部）。

【０１６４】（２）接着形成状態、 ◎…接着層が全周にわたって均一に形成されており、し
かも密閉性が極めて良好な状態。 ○…接着層が全周にわたって形成されているが、少し不
均一に形成されている。しかし、密閉性は良好。 △…接着層が全周にわたって形成されているが、かなり
不均一であり、密閉性としても不十分である。 ×…接着層が極めて不均一に形成されており、しかも密
閉性も殆ど得られない。

【０１６５】（実施例１）今回、実験で使用したトナー
カートリッジ部品を以下に示す。円筒状のトナー補給容
器12は、長手方向長さ296 mm、短手方向8.5 mmの前記ト
ナー排出口12ａを有する内法直径（ｄ1 ）55mm、長手方
向長さ322.5mm のＡＢＳ樹脂製の円筒を使用した。

【０１６６】フランジ13，14は、図９におけるＬの長さ
が９mm（Ｌ＝９mm）、フランジ13，14のストレート部の
長さ11mm（Ｌ1 ＝11mm）、フランジ13，14のテーパー部
の長さ11.5mm（Ｌ2 ＝11.5mm）、フランジ13，14の最小
内法直径52.4mm（ｄ2 ＝52.4mm）、フランジ13，14の最
大内法直径54.8mm（ｄ3 ＝54.8mm）のＡＢＳ樹脂製のス
トレート＋テーパータイプを使用した（図９参照）。

【０１６７】最終トナーカートリッジ形態にするに当た
り、シール部材12ｃは、厚さ111 μm のポリエステル
（ＰＥＴ）、ナイロン、ポリエチレン、エチレン−酢酸
ビニル系接着を積層したフィルムを使用した。また、キ
ャップ16は低密度ポリエチレン製のものを使用し、把手
部材17はポリプロピレン製を使用した。

【０１６８】攪拌部材15としては、厚さ188 μm のポリ
エステル（ＰＥＴ）フィルムをポリアセタール製の撹拌
軸15ａにカシメたものを使用した（図４参照）。

【０１６９】上記の部品を使用し、ホットメルト接着剤
塗工機としては、塗付ノズルとして0.3 mmφのノズル穴
を１個有するノズルを使用し、3100型ホットメルトアプ
リケーター（ノードソン社製）を組込んだフランジ自動
挿入機構付きのホットメルト接着剤塗工機（自社製作）
を用いた。

【０１７０】ホットメルト接着剤としてＲＳ９０１０
（旭化学合成製、24℃における密度0.92）を使用し、前
記トナー補給容器12とフランジ接合部に形成される空間
に対する空間率を0.4 、塗付温度を170 ℃（ＲＳ９０１
０の170 ℃での溶融粘度は2.95Pa・s （2950(cP)であ
る。）、塗付速度を８m/min 、ホットメルト接着剤の塗
付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に変曲す
る位置を基準にして−59.1％〜−35.5％（−6.5mm 〜−
3.9mm ）になるように前述のホットメルト接着剤塗工機
を用いホットメルト接着剤の塗付を円筒端部内面に行な
った。

【０１７１】ここでの空間率は、図９に示したトナー補
給容器12とフランジ13，14の接着部に形成される空間Ｖ
（図９の網目部分）に対する比率である。従って、空間
率が0.1 の場合は、前記空間に対して10％の空間を示
し、空間率が0.8 の場合は、前記空間に対して80％の空
間を示すものと定義する。

【０１７２】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
13，14の引抜強度を測定したところ110.3Kgfであった。

【０１７３】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジ13，14の外れ等は
見られなかった。さらに、上記ホットメルト接着品につ
いてホットメルト接着剤のはみ出しについて調べたとこ
ろ、円筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなか
った。加えて、上記トナー補給容器12を透明ＡＢＳ樹脂
に変え接着層形成状態を調べたところ、全周にわたり接
着層が均一に形成され接着層の状態としては極めて良好
な状態であった。また、最終トナーカートリッジ形態し
たものについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テ
ストを行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の
混入も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１７４】（実施例２）実施例１の空間率を0.1 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−46.4％（−6.5 mm〜−5 . 1 mm）になるようにし
た以外は実施例１と同様に行なった。

【０１７５】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ67.7Kgf であった。

【０１７６】前記ホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。

【０１７７】また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１７８】（実施例３）実施例１の空間率を0.2 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−40.9％（−6.5 mm〜−4.5 mm）になるようにした
以外は実施例１と同様に行なった。上記のホットメルト
接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２５０（オ
リエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、引張速度
50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したところ90.6
Kgf であった。このホットメルト接着品を最終トナーカ
ートリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナー
を380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直
後、室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合
落下（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見
られなかった。

【０１７９】さらに、上記ホットメルト接着品について
ホットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、
円筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかっ
た。接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均
一に形成され接着層の状態としては極めて良好な状態で
あった。また、最終トナーカートリッジ形態したものに
ついてトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行
なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認
められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１８０】（実施例４）実施例１の空間率を0.6 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−27.3％（−6.5mm 〜−3.0mm ）になるようにした
以外は実施例１と同様に行なった。上記のホットメルト
接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２５０（オ
リエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、引張速度
50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したところ129.
9Kgfであった。

【０１８１】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で１２時間保持し、その直
後、室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合
落下（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見
られなかった。さらに、上記ホットメルト接着品につい
てホットメルト接着剤のはみ出しについて調べたとこ
ろ、円筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなか
った。接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が
均一に形成され接着層の状態としては極めて良好な状態
であった。また、最終トナーカートリッジ形態したもの
についてトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを
行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も
認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１８２】（実施例５）実施例１の空間率を0.7 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％ 〜−24.5％（−6.5mm 〜−2.7mm ）になるようにし
た以外は実施例１と同様に行なった。上記のホットメル
ト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２５０
（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、引張
速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したところ
139.8Kgfであった。

【０１８３】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。しかし円
筒内部は撹拌翼と接触する程のはみ出しは無かったが、
ホットメルト接着剤がフランジ端部まで達していた。接
着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に形
成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図24にまとめた。

【０１８４】（実施例６）実施例１の空間率を0.8 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−21.8％（−6.5mm 〜−2.4mm ）になるようにした
以外は実施例１と同様に行なった。

【０１８５】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ149.6Kgfであった。

【０１８６】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。しかし円
筒内部は撹拌翼と接触する程のはみ出しは無かったが、
ホットメルト接着剤がフランジ端部まで達しており、実
施例５に比べ少し多かった。接着層形成状態としては、
全周にわたり接着層が均一に形成され接着層の状態とし
ては極めて良好な状態であった。また、最終トナーカー
トリッジ形態したものについてトナーの排出テスト及び
32時間空回転テストを行なったが、トナー残量も極めて
少なく、異物の混入も認められなかった。結果を図24に
まとめた。

【０１８７】（実施例７）実施例１の塗付速度を1.0mm/
min とした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホ
ットメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ
２５０（オリエン記ック社製）を用い、室温（24℃）
で、引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定し
たところ93.8Kgf であった。

【０１８８】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１８９】（実施例８）実施例１の塗付速度を2.0mm/
min とした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホ
ットメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ
２５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）
で、引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定し
たところ110.1Kgfであった。

【０１９０】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図24にまとめた。

【０１９１】（実施例９）実施例１の塗付速度を30mm/m
inとした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホッ
トメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２
５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、
引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したと
ころ110.0Kgfであった。

【０１９２】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図24にまとめた。

【０１９３】（実施例10）実施例１の塗付速度を70mm/m
inとした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホッ
トメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２
５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、
引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したと
ころ99.3Kgf であった。

【０１９４】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層は形成されているが、少し不均一傾向に
ある。しかし密閉性は良好であった。また、最終トナー
カートリッジ形態したものについてトナーの排出テスト
及び32時間空回転テストを行なったが、トナー残量も極
めて少なく、異物の混入も認められなかった。結果を図
24にまとめた。

【０１９５】（実施例11）実施例１のフランジを、図９
におけるＬの長さが９mm（Ｌ＝９mm）、フランジのスト
レート部の長さ22.5mm（Ｌ1 ＝22.5mm）、フランジの最
大内法直径54.8mm（ｄ3 ＝54.8mm）の ABS樹脂製のスト
レートタイプ（図９参照）に変更し、ホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して14％〜26.8％（3.1mm 〜6.0mm ）とし
た以外は実施例１と同様に行なった。

【０１９６】円筒端部側が０％である（図９参照）。上
記のホットメルト接着品ついて、引張試験機テンシロン
ＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24
℃）で、引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測
定したところ63.5Kgf であった。

【０１９７】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０１９８】（実施例12）実施例11のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して20％〜32.9％（4.5mm 〜7.4mm ）とし
た以外は実施例11と同様に行なった。

【０１９９】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ67.5Kgf であった。このホ
ットメルト接着品を最終トナーカートリッジ形態にし、
前記トナーカートリッジにトナーを380 ｇ充填して、−
５℃下で12時間保持し、その直後、室温（24℃）で55cm
の高さから１角３陵６面の集合落下（24本／１箱）を行
なったがフランジの外れ等は見られなかった。さらに、
上記ホットメルト接着品についてホットメルト接着剤の
はみ出しについて調べたところ、円筒内部及び外部の接
着剤のはみ出しは見られなかった。接着層形成状態とし
ては、全周にわたり接着層は形成されているが少し不均
一傾向にある。しかし、密閉性は良好であった。また、
最終トナーカートリッジ形態したものについてトナーの
排出テスト及び32時間空回転テストを行なったが、トナ
ー残量も極めて少なく、異物の混入も認められなかっ
た。結果を図24にまとめた。

【０２００】（実施例13）実施例11のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して40％〜52.9％（9.0mm 〜11.9mm）とし
た以外は実施例11と同様に行なった。

【０２０１】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ66.2Kgf であった。このホ
ットメルト接着品を最終トナーカートリッジ形態にし、
前記トナーカートリッジにトナーを380 ｇ充填して、−
５℃下で12時間保持し、その直後、室温（24℃）で55cm
の高さから１角３陵６面の集合落下（24本／１箱）を行
なったがフランジの外れ等は見られなかった。さらに、
上記ホットメルト接着品についてホットメルト接着剤の
はみ出しについて調べたところ、円筒内部及び外部の接
着剤のはみ出しは見られなかった。接着層形成状態とし
ては、全周にわたり接着層が均一に形成され接着層の状
態としては極めて良好な状態であった。また、最終トナ
ーカートリッジ形態したものについてトナーの排出テス
ト及び32時間空回転テストを行なったが、トナー残量も
極めて少なく、異物の混入も認められなかった。結果を
図24にまとめた。

【０２０２】（実施例14）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して73.1％〜86.0％（16.5mm〜19.4mm）と
した以外は実施例11と同様に行なった。

【０２０３】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ64.8Kgf であった。このホ
ットメルト接着品を最終トナーカートリッジ形態にし、
前記トナーカートリッジにトナーを380 ｇ充填して、−
５℃下で12時間保持し、その直後、室温（24℃）で55cm
の高さから１角３陵６面の集合落下（24本／１箱）を行
なったがフランジの外れ等は見られなかった。さらに、
上記ホットメルト接着品についてホットメルト接着剤の
はみ出しについて調べたところ、円筒内部及び外部の接
着剤のはみ出しは見られなかった。接着層形成状態とし
ては、全周にわたり接着層が均一に形成され接着層の状
態としては極めて良好な状態であった。また、最終トナ
ーカートリッジ形態したものについてトナーの排出テス
ト及び32時間空回転テストを行なったが、トナー残量も
極めて少なく、異物の混入も認められなかった。結果を
図24にまとめた。

【０２０４】（実施例15）実施例１のフランジを、図９
におけるＬの長さが９mm（Ｌ＝９mm）、フランジのテー
パー部の長さ22.5mm（Ｌ2 ＝22.5mm）、フランジの最小
内法直径52.4mm（ｄ2 ＝52.4mm）、フランジの最大内法
直径54.8mm（ｄ3 ＝54.8mm）のＡＢＳ樹脂製のテーパー
タイプ（図９参照）に変更し、ホットメルト接着剤の塗
付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2 ＝22.
5）に対して73.1％〜86.0％（16.5mm〜19.4mm）とした
以外は実施例１と同様に行なった。

【０２０５】円筒端部側が０％である（図９参照）。上
記のホットメルト接着品ついて、引張試験機テンシロン
ＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24
℃）で、引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測
定したところ66.7Kgf であった。

【０２０６】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０２０７】（実施例16）実施例15のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2
＝22.5）に対して67.1％〜80.0％（15.1mm〜18.0mm）と
した以外は実施例15と同様に行なった。

【０２０８】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ69.6Kgf であった。

【０２０９】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図24にまとめた。

【０２１０】（実施例17）実施例15のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2
＝22.5）に対して47.1％〜60.0％（10.6mm〜13.5mm）と
した以外は実施例15と同様に行なった。

【０２１１】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ71.0Kgf であった。

【０２１２】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２１３】（実施例18）実施例15のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2
＝22.5）に対して14.0％〜26.8％（3.1mm 〜6.0mm ）と
した以外は実施例15と同様に行なった。

【０２１４】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ68.2Kgf であった。

【０２１５】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２１６】（実施例19）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−73.0％〜−46.7％（−8.0m
m 〜−5.1mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２１７】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、フランジの引抜強度を測定したところ105.9Kgfで
あった。

【０２１８】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図25にまとめた。

【０２１９】（実施例20）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−67.1％〜−40.6％（−7.4m
m 〜−4.5mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２２０】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ112.5Kgfであった。

【０２２１】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図25にまとめた。

【０２２２】（実施例21）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−60.0％〜−33.6％（−6.6m
m 〜−3.7mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２２３】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、フランジの引抜強度を測定したところ110.3Kgfで
あった。

【０２２４】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２２５】（実施例22）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして＋34.8％〜＋60.0％（＋4.0m
m 〜＋6.9mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２２６】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ110.2Kgfであった。

【０２２７】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２２８】（実施例23）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして＋41.7％〜＋67.0％（＋4.8m
m 〜＋7.7mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２２９】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ108.1Kgfであった。

【０２３０】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成さ
れているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良
好であった。また、最終トナーカートリッジ形態したも
のについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テスト
を行なったが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図25にまとめた。

【０２３１】（実施例24）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして＋47.8％〜＋73.0％（＋5.5m
m 〜＋8.4mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２３２】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ103.7Kgfであった。

【０２３３】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部の
接着剤のはみ出しは見られなかった。しかし円筒内部は
撹拌翼と接触する程のはみ出しは無かったが、ホットメ
ルト接着剤がフランジ端部まで達していた。接着層形成
状態としては、全周にわたり接着層は形成されているが
少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良好であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２３４】（実施例25）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−60.0％〜−47.3％（−6.6m
m 〜−5.2mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２３５】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ105.3Kgfであった。

【０２３６】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部の
接着剤のはみ出しは見られなかった。しかし円筒内部は
撹拌翼と接触する程のはみ出しは無かったが、ホットメ
ルト接着剤がフランジ端部まで達していた。接着層形成
状態としては、全周にわたり接着層は形成されているが
少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良好であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。 結果を図25にまとめた。

【０２３７】（実施例26）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−60.0％〜−41.8％（−6.6m
m 〜−4.6mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２３８】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ107.9Kgfであった。

【０２３９】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部の
接着剤のはみ出しは見られなかった。しかし円筒内部は
撹拌翼と接触する程のはみ出しは無かったが、ホットメ
ルト接着剤がフランジ端部まで達していた。接着層形成
状態としては、全周にわたり接着層は形成されているが
少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は良好であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２４０】（実施例27）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−60.0％〜−35.5％（−6.6m
m 〜−3.9mm ）になるようにした以外は実施例１と同様
に行なった。

【０２４１】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ110.2Kgfであった。

【０２４２】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２４３】（実施例28）実施例１のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をストレート部からテーパー部に
変曲する位置を基準にして−60.0％〜＋60％（−6.6mm
〜＋6.9mm ）になるようにし、0.2mm φのノズル穴を４
個有するノズルを塗付ノズルとして使用した以外は実施
例１と同様に行なった。

【０２４４】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ110.1Kgfであった。

【０２４５】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２４６】（実施例29）実施例１のホットメルト接着
剤をＭＺ２８０（コニシ製、170 ℃時のＭＺ２８０の溶
融粘度は1.9 Pa・s （1900cP）、24℃におけるＭＺ２８
０の密度は0.92）とした以外は実施例１と同様に行なっ
た。

【０２４７】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ150.1Kgfであった。

【０２４８】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２４９】（実施例30）実施例１のホットメルト接着
剤をＭＧ８０（コニシ製）に変更し、塗付温度を1800℃
（170 ℃時のＭＧ８０の溶融粘度は7.0Pa ・s （7000c
P））とした以外は実施例１と同様に行なった。

【０２５０】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ166.6Kgfであった。

【０２５１】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２５２】（実施例31）実施例１のホットメルト接着
剤をＭＧ８０（コニシ製）に変更し、塗付温度を180 ℃
（180 ℃時のＭＧ８０の溶融粘度は5.0Pa ・s （5000c
P）、24℃におけるＭＧ８０の密度は0.94）とした以外
は実施例１と同様に行なった。

【０２５３】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ156.6Kgfであった。

【０２５４】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２５５】（実施例32）実施例１の塗付温度を180 ℃
（160 ℃時のＲＳ９０１０の溶融粘度は3.3Pa ・s （33
00cP））とした以外は実施例１と同様に行なった。

【０２５６】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ138.1Kgfであった。

【０２５７】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が均一に
形成され接着層の状態としては極めて良好な状態であっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
たが、トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認めら
れなかった。結果を図25にまとめた。

【０２５８】（比較例１）実施例１の空間率を0.05と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−50％（−6.5mm 〜−5.5mm ）になるようにした以
外は実施例１と同様に行なった。上記のホットメルト接
着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリ
エンテック社製）を用い、室温（24℃）で、引張速度50
mm/minにてフランジの引抜強度を測定したところ34.1Kg
f であった。このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等が見られ
た。さらに、上記ホットメルト接着品についてホットメ
ルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒内部
及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。接着層
形成状態としては、全周にわたり接着層が不均一に形成
され、しかも密閉性も殆ど得られなかった。また、最終
トナーカートリッジ形態したものについてトナーの排出
テスト及び32時間空回転テストを行なったが、トナー残
量も極めて少なく、異物の混入も認められなかった。結
果を図26にまとめた。

【０２５９】（比較例２）実施例１の空間率を0.9 と
し、ホットメルト接着剤の塗付位置（範囲）をストレー
ト部からテーパー部に変曲する位置を基準にして−59.1
％〜−20％（−6.5mm 〜−2.2mm ）になるようにした以
外は実施例１と同様に行なった。

【０２６０】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ159.4kgfであった。

【０２６１】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒外部への接着剤のはみ出しが少し見られ、且つ円筒内
部においては多量のはみ出しが生じていた。接着層形成
状態としては、全周にわたり接着層が均一に形成され接
着層の状態としては極めて良好な状態であった。また、
最終トナーカートリッジ形態したものについてトナーの
排出テスト及び32時間空回転テストを実施使用とした
が、攪拌部材と円筒部材との接着が生じ、攪拌部材のト
ルクが極めて高く、測定機破損のが懸念されたのテスト
は実施しなかった。結果を図26にまとめた。

【０２６２】（比較例３）実施例１の塗付速度を0.5mm/
min とした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホ
ットメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ
２５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）
で、引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定し
たところ44.1kgf であった。

【０２６３】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒内部及び外部の接着剤のはみ出しは見られなかった。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が不均一
に形成され、しかも密閉性も殆ど得られなかった。ま
た、最終トナーカートリッジ形態したものについてトナ
ーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なったが、
トナー残量も極めて少なく、異物の混入も認められなか
った。結果を図26にまとめた。

【０２６４】（比較例４）実施例１の塗付速度を80mm/m
inとした以外は実施例１と同様に行なった。上記のホッ
トメルト接着品ついて、引張試験機テンシロンＲＴＭ２
５０（オリエンテック社製）を用い、室温（24℃）で、
引張速度50mm/minにてフランジの引抜強度を測定したと
ころ77.2kgf であった。

【０２６５】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒外部へのホットメルト接着剤のはみ出しは見られなか
ったが、円筒内部については、部分的に撹拌翼と接触す
るようなはみ出しが見られた。接着層形成状態として
は、全周にわたり接着層が不均一に形成され、しかも密
閉性も殆ど得られなかった。また、最終トナーカートリ
ッジ形態したものについてトナーの排出テスト及び32時
間空回転テストを行なった。トナー残量としては少なっ
たが、32時間空回転テストの結果異物の混入が認められ
た。結果を図26にまとめた。

【０２６６】（比較例５）実施例11のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して０％〜12.9％（０mm〜2.9mm ）とした
以外は実施例11と同様に行なった。

【０２６７】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ40.5kgf であった。

【０２６８】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部へ
の接着剤のはみ出しが少し見られたが、円筒内部のはみ
出しは見られなかった。

【０２６９】接着層形成状態としては、全周にわたり接
着層が不均一に形成され、しかも密閉性も殆ど得られな
かった。また、最終トナーカートリッジ形態したものに
ついてトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行
なったが、トナー残量も少なく、異物の混入も認められ
なかった。結果を図26にまとめた。

【０２７０】（比較例６）実施例11のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ1
＝22.5）に対して87.1％〜100 ％（19.6mm〜22.5mm）と
した以外は実施例11と同様に行なった。

【０２７１】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ27.3kgf であった。

【０２７２】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等が見られ
た。さらに、上記ホットメルト接着品についてホットメ
ルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部
へのホットメルト接着剤のはみ出しは見られなかった
が、円筒内部については、多量のはみ出しが見られた。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層は形成
されているが少し不均一傾向にある。しかし、密閉性は
良好であった。また、最終トナーカートリッジ形態した
ものについてトナーの排出テスト及び32時間空回転テス
トを実施使用としたが、攪拌部材と円筒部材との接着が
生じ、攪拌部材のトルクが極めて高く、測定機破損のが
懸念されたのテストは実施しなかった。結果を図26にま
とめた。

【０２７３】（比較例７）実施例15のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2
＝22.5）に対して０％〜12.9％（０mm〜2.9mm ）とした
以外は実施例15と同様に行なった。

【０２７４】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ42.6kgf であった。

【０２７５】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部へ
の接着剤のはみ出しが少し見られたが、円筒内部のはみ
出しは見られなかった。接着層形成状態としては、全周
にわたり接着層は形成されているが少し不均一傾向にあ
る。しかし、密閉性は良好であった。また、最終トナー
カートリッジ形態したものについてトナーの排出テスト
及び32時間空回転テストを行なったが、トナー残量も少
なく、異物の混入も認められなかった。結果を図26にま
とめた。

【０２７６】（比較例８）実施例15のホットメルト接着
剤の塗付位置（範囲）をフランジ内法長さ22.5mm（Ｌ2
＝22.5）に対して87.1％〜100 ％（19.6mm〜22.5mm）と
した以外は実施例15と同様に行なった。

【０２７７】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ28.4kgf であった。

【０２７８】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等が見られ
た。さらに、上記ホットメルト接着品についてホットメ
ルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部
へのホットメルト接着剤のはみ出しは見られなかった
が、円筒内部については、多量のはみ出しが見られた。
接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が不均一
に形成され、しかも密閉性も殆ど得られなかった。ま
た、最終トナーカートリッジ形態したものについてトナ
ーの排出テスト及び32時間空回転テストを実施使用とし
たが、攪拌部材と円筒部材との接着が生じ、攪拌部材の
トルクが極めて高く、測定機破損のが懸念されたのテス
トは実施しなかった。結果を図26にまとめた。

【０２７９】（比較例９）ホットメルト接着剤の塗付位
置（範囲）をストレート部からテーパー部に変曲する位
置を基準にして−100 ％〜−73.6％（−11.0mm〜−8.1m
m ）になるようにした以外は実施例１と同様に行なっ
た。

【０２８０】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ66.2kgf であった。

【０２８１】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部へ
の接着剤のはみ出しが少し見られたが、円筒内部のはみ
出しは見られなかった。接着層形成状態としては、全周
にわたり接着層が不均一に形成され、しかも密閉性も殆
ど得られなかった。また、最終トナーカートリッジ形態
したものについてトナーの排出テスト及び32時間空回転
テストを行なったが、トナー残量も少なく、異物の混入
も認められなかった。結果を図26にまとめた。

【０２８２】（比較例10）ホットメルト接着剤の塗付位
置（範囲）をストレート部からテーパー部に変曲する位
置を基準にして＋74.8％〜＋100 ％（＋8.6mm 〜＋11.5
mm）になるようにした以外は実施例１と同様に行なっ
た。

【０２８３】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ44.1kgf であった。

【０２８４】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。さらに、上記ホットメルト接着品についてホ
ットメルト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円
筒外部へのホットメルト接着剤のはみ出しは見られなか
ったが、円筒内部については、部分的に撹拌翼と接触す
るようなはみ出しが見られた。接着層形成状態として
は、全周にわたり接着層が不均一に形成され、しかも密
閉性も殆ど得られなかった。また、最終トナーカートリ
ッジ形態したものについてトナーの排出テスト及び32時
間空回転テストを行なった。トナー残量としては少なっ
たが、32時間空回転テストの結果異物の混入が認められ
た。結果を図26にまとめた。

【０２８５】（比較例11）ホットメルト接着剤の塗付位
置（範囲）をストレート部からテーパー部に変曲する位
置を基準にして−60.0％〜−53.6％（−6.6mm 〜−5.9m
m ）になるようにした以外は実施例１と同様に行なっ
た。

【０２８６】上記のホットメルト接着品ついて、引張試
験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社製）を
用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフランジ
の引抜強度を測定したところ60.5kgf であった。

【０２８７】このホットメルト接着品を最終トナーカー
トリッジ形態にし、前記トナーカートリッジにトナーを
380 ｇ充填して、−５℃下で12時間保持し、その直後、
室温（24℃）で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下
（24本／１箱）を行なったがフランジの外れ等は見られ
なかった。上記ホットメルト接着品についてホットメル
ト接着剤のはみ出しについて調べたところ、円筒外部へ
の接着剤のはみ出しが少し見られ、また円筒内部につい
ては、部分的に撹拌翼と接触するようなはみ出しが見ら
れた。接着層形成状態としては、全周にわたり接着層が
不均一に形成され、しかも密閉性も殆ど得られなかっ
た。また、最終トナーカートリッジ形態したものについ
てトナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なっ
た。トナー残量としては少なったが、32時間空回転テス
トの結果異物の混入が認められた。結果を図26にまとめ
た。

【０２８８】（比較例12）実施例30の塗付温度を160 ℃
（160 ℃時のＭＧ８０の溶融粘度は10.2Pa・s （10200c
P ））とした以外は実施例30と同様に行なった。ホット
メルト接着剤の塗付を実施したが、現行の装置では、こ
の溶融粘度で塗付ができなかった。結果を図26にまとめ
た。

【０２８９】（比較例13）実施例29の塗付温度を200 ℃
（200 ℃時のＭＺ２８０の溶融粘度は0.8 Pa・s（800cP
））とした以外は実施例29と同様に行なった。

【０２９０】ホットメルト接着剤の塗付を実施したが、
この溶融粘度では円筒端部内面に塗付した際にホットメ
ルト接着剤のダレが発生し、接着剤層として不均一なも
のとなった。そのために、フランジを円筒に挿入した際
に円筒外部への接着剤のはみ出しが少し見られ、また円
筒内部については、部分的に撹拌翼と接触するようなは
み出しが見られた。上記のホットメルト接着品ついて、
引張試験機テンシロンＲＴＭ２５０（オリエンテック社
製）を用い、室温（24℃）で、引張速度50mm/minにてフ
ランジの引抜強度を測定したところ37.5kgf であった。
このホットメルト接着品を最終トナーカートリッジ形態
にし、前記トナーカートリッジにトナーを380 ｇ充填し
て、−５℃下で12時間保持し、その直後、室温（24℃）
で55cmの高さから１角３陵６面の集合落下（24本／１
箱）を行なったがフランジの外れ等は見られなかった。
また、最終トナーカートリッジ形態したものについてト
ナーの排出テスト及び32時間空回転テストを行なった。
トナー残量としては少なったが、32時間空回転テストの
結果異物の混入が認められた。結果を図26にまとめた。

【０２９１】

【発明の効果】本発明は前述したように、トナー補給容
器とフランの間（接合部）に接着剤を収納する空間を設
け、円筒の長手方向にフランジを接着する際に、円筒と
フランジの接着部に形成される前記空間より接着剤の流
出を防止することにより、円筒外部及び内部のホットメ
ルト接着剤のはみ出しが防げ、外観欠点を防止できる。

【０２９２】また、前記構成にあっては、撹拌部材を有
する場合は、ホットメルト接着剤のはみ出し部と撹拌部
材との接着が防止できる。

【０２９３】さらには、ホットメルト接着剤のはみ出し
部と撹拌部材との摺接により発生するホットメルト接着
剤の削粉のトナー中への混入も防げ、それに起因する画
像不良も防止できるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】複写機の全体構成説明図である。

【図２】現像装置の構成説明図である。

【図３】トナーカートリッジの斜視説明図である。

【図４】トナーカートリッジの部品分解説明図である。

【図５】攪拌部材の説明図である。

【図６】把手部材を取り付けた部分の断面説明図であ
る。

【図７】トナー補給容器に攪拌部材を組み付ける説明図
である。

【図８】トナーを充填する説明図である。

【図９】各種形状のフランジとトナー補給容器とを結合
する場合の説明図である。

【図１０】フランジの形状説明図である。

【図１１】現像装置とトナーカートリッジの斜視説明図
である。

【図１２】（ａ）はトナーカートリッジを装着部に挿入
した状態説明図、（ｂ）は挿入したトナーカートリッジ
を回転して使用可能状態にした状態説明図である。

【図１３】シャッタ部材とトナーカートリッジの突起と
の係止状態の説明図である。

【図１４】トナーカートリッジの装着手順を示す説明図
である。

【図１５】トナーカートリッジとカートリッジ装着部の
関係説明図である。

【図１６】（ａ）はトナーカートリッジをカートリッジ
装着部に挿入した状態説明図、（ｂ），（ｃ）はトナー
カートリッジをカートリッジ装着部にロックした状態説
明図である。

【図１７】トナー排出開口とフランジ突起の位置関係を
示す説明図である。

【図１８】攪拌部材の他の実施例の説明図である。

【図１９】主翼部にトナー通過窓を設けた攪拌部材の説
明図である。

【図２０】トナー補給容器のトナー排出開口の一角部を
斜めにした実施例の説明図である。

【図２１】トナー補給容器にシャッタ回動用の突起を一
体的に設けた実施例の説明図である。

【図２２】トナー補給容器に一方のフランジ部を一体的
に設けた実施例の説明図である。

【図２３】把手部材にＨ型リブを設けた実施例の説明図
である。

【図２４】実施例１〜実施例16までの実験結果を示すも
のである。

【図２５】実施例17〜実施例32までの実験結果を示すも
のである。

【図２６】比較例１〜実施例13までの実験結果を示すも
のである。

【符号の説明】

Ｃ…トナーカートリッジ １…原稿読取装置 ２…感光体ドラム ３…メインモータ ４…帯電装置 ５…現像装置 ６…転写装置 ７…クリーニング手段 ８…搬送装置 ９…記録媒体 10…定着装置 11…原稿自動給送装置 12…トナー補給容器 13…フランジ 14…フランジ 15…攪拌部材 16…キャップ 17…把手部材 18…治具 19…治具 20…シャッタ部材 21…シール部材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小俣 一彦 東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤ ノン株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−24572（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−124112（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−51830（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−38671（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−181362（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−125602（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G03G 15/08

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 トナーを収容する略円筒状のトナー補給
   容器と、前記トナー補給容器に設けられるトナー排出開
   口と、前記トナー補給容器の少なくとも一端に設けられ
   るフランジと、を有するトナーカートリッジの製造方法
   において、 前記トナー補給容器と前記フランジとの接合部に形成さ
   れる空間に対し、前記トナー補給容器と前記フランジと
   の接合部に形成される空間をＶ(cm3)、ホットメルト接
   着剤の24℃における密度をｄ(g/cm3)、ホットメルト接
   着剤の塗付量をＭ(g)とした場合、 0.1Ｖ×ｄ≦Ｍ≦0.8Ｖ×ｄ（式中の数値は空間率） の関係を満足する量のホットメルト接着剤を１〜70m/mi
   nの塗布速度で塗付して前記トナー補給容器と前記フラ
   ンジとを接合することを特徴とするトナーカートリッジ
   の製造方法。
2. 【請求項２】 トナーを収容する略円筒状のトナー補給
   容器と、前記トナー補給容器に設けられるトナー排出開
   口と、前記トナー補給容器の少なくとも一端に設けられ
   るフランジと、を有するトナーカートリッジの製造方法
   において、 前記トナー補給容器と前記フランジとの接合部に形成さ
   れる空間に対し、前記トナー補給容器と前記フランジと
   の接合部に形成される空間をＶ(cm3)、ホットメルト接
   着剤の24℃における密度をｄ(g/cm3)、ホットメルト接
   着剤の塗付量をＭ(g)とした場合、 0.1Ｖ×ｄ≦Ｍ≦0.8Ｖ×ｄ（式中の数値は空間率） の関係を満足する量のホットメルト接着剤を、塗付粘度
   が１Pa・s〜10Pa・s(1000cP〜10000cP)の状態で塗付し
   て前記トナー補給容器と前記フランジとを接合すること
   を特徴とするトナーカートリッジの製造方法。
3. 【請求項３】 前記フランジがストレートタイプ形状で
   ある場合、フランジ内法長さＬ１に対して14％〜86％の
   範囲内においてホットメルト接着剤を塗布することを特
   徴とした請求項１又は２記載のトナーカートリッジの製
   造方法。
4. 【請求項４】 前記フランジがテーパータイプ形状であ
   る場合、フランジ内法長さＬ２に対して14％〜86％の範
   囲内においてホットメルト接着剤を塗付することを特徴
   とした請求項１又は２記載のトナーカートリッジの製造
   方法。
5. 【請求項５】 トナーを収容する略円筒状のトナー補給
   容器と、前記トナー補給容器に設けられるトナー排出開
   口と、前記トナー補給容器の少なくとも一端に設けられ
   るフランジと、を有するトナーカートリッジの製造方法
   において、 前記トナー補給容器とストレート＋テーパー形状である
   前記フランジとの接合部に形成される空間に対し、前記
   トナー補給容器と前記フランジとの接合部に形成される
   空間をＶ(cm3)、ホットメルト接着剤の24℃における密
   度をｄ(g/cm3)、ホットメルト接着剤の塗付量をＭ(g)と
   した場合、 0.1Ｖ×ｄ≦Ｍ≦0.8Ｖ×ｄ（式中の数値は空間率） の関係を満足する量のホットメルト接着剤を前記ストレ
   ート部から前記テーパー部に変曲する位置を基準にスト
   レート部の内法長さＬ１に対して−73％からテーパー部
   の内法長さＬ２に対して＋73％の範囲内において塗付し
   て前記トナー補給容器と前記フランジとを接合すること
   を特徴とするトナーカートリッジの製造方法。