JP3220821B2 - Method for manufacturing single mode optical fiber - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、フッ化物光ファイバ
の製造方法に関し、特にコア径が小さく損失の低い単一
モード光ファイバの製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a fluoride optical fiber, and more particularly to a method of manufacturing a single mode optical fiber having a small core diameter and low loss.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ZrF₄-BaF₂ 系を主体とするフッ化物ガラ
スの光ファイバは、石英系光ファイバと比較して光の透
過特性が広く、近赤外領域における伝送損失が理論上極
めて低いことなどから、近年、注目されている。これら
フッ化物ガラスは、通常の酸化物ガラスに比べると結晶
化しやすいため、急冷による結晶化を防止する必要があ
り、フッ化物光ファイバの作製には、石英系光ファイバ
とは異なる手法が開発されている。これまでのフッ化物
光ファイバ用の母材の作製方法としては、ビルドインキ
ャスティング法、サクション法、二層融液法、ローテイ
ショナルキャスティング法があった。 _2. Description of the Related Art A fluoride glass optical fiber mainly composed of a ZrF ₄ -BaF ₂ system has a wider light transmission characteristic than a silica-based optical fiber and has a theoretically extremely low transmission loss in the near infrared region. For these reasons, it has been attracting attention in recent years. Since these fluoride glasses are easier to crystallize than ordinary oxide glass, it is necessary to prevent crystallization due to quenching, and a different method from that of quartz-based optical fibers has been developed for the production of fluoride optical fibers. ing. Conventional methods for preparing a preform for a fluoride optical fiber include a build-in casting method, a suction method, a two-layer melt method, and a rotation casting method.

【０００３】ビルドインキャスティング法（特許第 134
5722号) は、円筒状の鋳型にクラッド組成のガラス融液
をキャスティングし、中央部が固化しない状態で中央部
の融液を流し出し、その中央部へコア融液をキャスティ
ングすることによって母材を作製する方法である。[0003] The build-in-casting method (Patent No. 134)
No. 5722) is to cast a glass melt having a cladding composition into a cylindrical mold, pour out the melt at the center without solidifying the center, and cast the core melt to the center. This is a method for producing

【０００４】サクション法（特開昭63-11535号) は、円
筒状鋳型にまずクラッド融液をキャスティングし、さら
に連続してコア融液をキャスティングし、クラッド融液
が固化する際の体積収縮を利用して中央部にコア融液を
導入し、母材を作製する方法である。In the suction method (Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-11535), first, a clad melt is cast in a cylindrical mold, and then a core melt is continuously cast to reduce the volume shrinkage when the clad melt solidifies. This is a method in which a core melt is introduced into a central portion by utilizing the same to produce a base material.

【０００５】二層融液法（特許第 1438419号) は、円筒
状鋳型にまずクラッド融液をキャスティングし、さらに
連続してコア融液をキャスティングし、クラッド融液が
固化する前に底を抜いてクラッド融液を流出させ、同時
にコアガラスを中心部に導入する方法である。In the two-layer melt method (Japanese Patent No. 1438419), first, a clad melt is cast in a cylindrical mold, and then a core melt is continuously cast, and the bottom is cut out before the clad melt solidifies. This is a method in which the clad melt is caused to flow out, and at the same time, the core glass is introduced into the central portion.

【０００６】一方、コア／クラッド径比が長手方向に均
一な母材の作製方法として、ローテイショナルキャステ
ィング法（D.C.Tran et al.,Electron.Lett.vol 18,p.5
9(1982))が提案されている。この方法は、円筒状鋳型を
回転しつつクラッドガラス融液を鋳型内部へ流し込み、
遠心力により中空円筒状のクラッドガラスパイプを作製
し、その後、中央部へコアガラス融液を流し込むことに
よって母材を作製する方法である。On the other hand, as a method for producing a base material having a core / cladding diameter ratio uniform in the longitudinal direction, a rotation casting method (DCTran et al., Electron. Lett. Vol 18, p.5)
9 (1982)). In this method, the clad glass melt is poured into the mold while rotating the cylindrical mold,
In this method, a hollow cylindrical clad glass pipe is produced by centrifugal force, and then a core glass melt is poured into a central portion to produce a base material.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の母材作製法では、いずれもクラッド融液をキャスティ
ングした後、コア融液をキャスティングするため、クラ
ッドガラスが再加熱され、作製された母材のコア／クラ
ッド界面のクラッド側に結晶体が生じ、これが光の散乱
損失を引き起こすために、低損失光ファイバが作製でき
ないという欠点があった。さらに、これらの方法ではコ
ア融液はクラッドガラス層を介して冷却されるため、十
分な冷却速度が得られず、コアガラス中にも結晶体が生
じるという欠点があった。However, in each of these methods for producing a base material, after the clad melt is cast, the clad glass is reheated in order to cast the core melt. Crystals are formed on the cladding side of the core / cladding interface, which causes light scattering loss, and thus has a drawback that a low-loss optical fiber cannot be manufactured. Furthermore, in these methods, since the core melt is cooled through the clad glass layer, a sufficient cooling rate cannot be obtained, and there is a disadvantage that crystals are also generated in the core glass.

【０００８】また、細径のコアを有するファイバの作製
法には、上記方法で作製した導波構造を有する母材を上
記ローテイショナルキャスティング法で作製したクラッ
ドガラス組成のガラス管に挿入し、延伸を繰り返した
後、線引きすることによって作製する方法があった。[0008] Further, in a method for producing a fiber having a small diameter core, a preform having a waveguide structure produced by the above method is inserted into a glass tube having a clad glass composition produced by the above rotational casting method, and drawn. After repeating the above, there was a method of manufacturing by drawing.

【０００９】この方法では、延伸の際、母材の再加熱を
繰り返すため、この工程中に母材のコア／クラッド界面
およびコア内に存在する結晶核あるいは微結晶が成長
し、散乱損失が増加するという欠点があった。特に、コ
アガラス中にＰｒ、Ｅｒ等の希土類元素を添加した光増
幅用ファイバにおいては、光増幅特性を向上させるため
に極めて細径のコアが要求されるため、上記問題が顕在
化している。In this method, since the base material is repeatedly reheated during stretching, crystal nuclei or microcrystals existing in the core / cladding interface of the base material and in the core grow during this process, and the scattering loss increases. Had the disadvantage of doing so. In particular, in an optical amplification fiber in which a rare earth element such as Pr or Er is added to the core glass, an extremely small diameter core is required to improve the optical amplification characteristics, and the above-mentioned problem has become apparent.

【００１０】この発明は、前述のような事情に鑑みてな
されたもので、その目的は、母材の作製工程で生じる結
晶核あるいは微結晶の発生および成長を最小限に抑える
ことができ、損失が低く、コア径の小さいフッ化物光フ
ァイバを作製することのできる製造方法を提供すること
にある。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and has as its object to minimize the generation and growth of crystal nuclei or microcrystals that occur in the process of manufacturing a base material. Another object of the present invention is to provide a manufacturing method capable of producing a fluoride optical fiber having a low core diameter and a small core diameter.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段】この発明は前記目的を達
成するために、次のような構成とした。即ち、請求項１
に記載の単一モード光ファイバの製造方法は、(a) 溶融
したフッ化物ガラス原料を鋳型に注入し、コア組成のフ
ッ化物ガラスロッドを作製する工程と、(b) ジャケット
管たるクラッド組成のフッ化物ガラス管を前記フッ化物
ガラスロッドと別個に作製する工程と、(c) 前記フッ化
物ガラスロッドを前記フッ化物ガラス管に挿入し、延伸
することにより、コア・クラッド構造を有する細径プリ
フォームを作製する工程と、(d) 前記(a)工程のフッ化
物ガラスロッドを延伸した細径プリフォーム、あるいは
前記(c)工程のコア・クラッド構造を有する細径プリフ
ォームを、さらに前記フッ化物ガラス管に挿入して線引
きする工程と、を備えてコア材とクラッド材からなる単
一モードのフッ化物光ファイバを作製する製造方法にお
いて、前記(d)工程で、前記フッ化物ガラス管を重ねて
前記線引きすることを特徴とする。また、請求項２に記
載の単一モード光ファイバの製造方法は、請求項１の構
成において、前記(b)工程で、前記クラッド組成のフッ
化物ガラス管を同サイズで複数作製し、前記(d)工程
で、前記フッ化物ガラス管の一方を延伸することでサイ
ズを小さくして前記フッ化物ガラス管同士を重ねること
を特徴とする。The present invention has the following configuration to achieve the above object. That is, claim 1
The method for manufacturing a single mode optical fiber described in (a) injecting a molten fluoride glass raw material into a mold to produce a fluoride glass rod having a core composition, and (b) a cladding composition serving as a jacket tube. Forming a fluoride glass tube separately from the fluoride glass rod; and (c) inserting the fluoride glass rod into the fluoride glass tube and stretching the same to form a small diameter tube having a core / clad structure. A step of producing a reform; (d) a small-diameter preform obtained by stretching the fluoride glass rod of the step (a), or a small-diameter preform having a core / cladding structure of the step (c), further comprising: single comprising a core material and the cladding material comprises inserted into product glass tube comprising the steps of drawing, the
In the method for producing a single-mode fluoride optical fiber, in the step (d), the fluoride glass tube is overlapped and drawn. Further, in the method for producing a single mode optical fiber according to claim 2, in the configuration of claim 1, in the step (b), a plurality of fluoride glass tubes having the same cladding composition are produced in the same size, and the ( In the step d), one of the fluoride glass tubes is stretched to reduce the size, and the fluoride glass tubes are overlapped with each other.

【００１２】さらに、より具体的には、次のような各態
様を採用できる。 フッ化物ガラスロッドを１本、フッ化物ガラス管を
３本作製する。 フッ化物ガラスロッドを第１フッ化物ガラス管に挿
入し、延伸して細径プリフォームを作製する。 細径プリフォームを第２フッ化物ガラス管あるいは
これを延伸した延伸フッ化物ガラス管に挿入する。 内部に細径プリフォームを有する第２フッ化物ガラ
ス管あるいはこれを延伸した延伸フッ化物ガラス管を、
第３フッ化物ガラス管に挿入して線引きする。More specifically, the following aspects can be adopted. One fluoride glass rod and three fluoride glass tubes are produced. A fluoride glass rod is inserted into the first fluoride glass tube and stretched to produce a small diameter preform. The small-diameter preform is inserted into a second fluoride glass tube or a drawn fluoride glass tube obtained by drawing the same. A second fluoride glass tube having a small-diameter preform inside or a stretched fluoride glass tube obtained by stretching the second fluoride glass tube,
It is inserted into a third fluoride glass tube and drawn.

【００１３】[0013]

【００１４】 フッ化物ガラスロッドを１本、フッ化
物ガラス管を２本作製する。 フッ化物ガラスロッドを延伸して細径プリフォーム
を作製する。 細径プリフォームを第１フッ化物ガラス管あるいは
これを延伸した延伸フッ化物ガラス管に挿入する。 内部に細径プリフォームを有する第１フッ化物ガラ
ス管あるいはこれを延伸した延伸フッ化物ガラス管を、
第２フッ化物ガラス管に挿入して線引きする。One fluoride glass rod and two fluoride glass tubes are produced. The fluoride glass rod is stretched to produce a small diameter preform. The small-diameter preform is inserted into a first fluoride glass tube or a drawn fluoride glass tube obtained by stretching the first preformed glass tube. A first fluoride glass tube having a small-diameter preform inside or a stretched fluoride glass tube obtained by stretching the first fluoride glass tube,
It is inserted into the second fluoride glass tube and drawn.

【００１５】[0015]

【作用】以上のような構成において、コア組成のフッ化
物ガラスロッドとクラッド組成のフッ化物ガラス管をそ
れぞれ独立に作製し、コア用ガラスロッドをクラッド用
ガラス管に挿入し、延伸することにより導波構造を形成
し、ジャケット延伸を繰り返すことによりファイバを作
製するため、従来技術で説明した界面の再加熱による結
晶化の問題を回避でき、損失の低いファイバを作製でき
ると共に、コア径の極めて細いファイバを作製できる。
特に、光増幅用ファイバとしては、コア径の極めて小さ
い単一モードファイバの作製が必要となり、従来の多モ
ードファイバあるいは通信用単一モードファイバの作製
に比べ、母材のジャケット延伸を数多く繰り返す必要が
ある。このような工程において、低損失ファイバを実現
するためには、結晶核を含まない高品質な母材を必要と
するため、コア／クラッド界面の再加熱のない本発明の
方法は、この点において従来法に比べ優れている。In the above construction, a fluoride glass rod having a core composition and a fluoride glass tube having a clad composition are independently produced, and the core glass rod is inserted into the clad glass tube and stretched. Since the fiber is formed by forming a wave structure and repeating jacket stretching, the problem of crystallization due to reheating of the interface described in the related art can be avoided, a fiber with low loss can be manufactured, and the core diameter is extremely small. Fiber can be made.
In particular, for optical amplification fibers, it is necessary to produce single-mode fibers with extremely small core diameters, and it is necessary to repeat the stretching of the jacket of the base material a number of times compared to the production of conventional multimode fibers or communication single-mode fibers. There is. In such a process, the method of the present invention without reheating the core / cladding interface requires a high-quality preform containing no crystal nuclei to realize a low-loss fiber. It is superior to the conventional method.

【００１６】[0016]

【実施例】以下、この発明を図示する実施例に基づいて
詳細に説明する。図１ないし図４は、１本のコアガラス
ロッドと３本のジャケット管を使用し、コアガラスロッ
ドと第１ジャケット管で細径プリフォームを作製し、こ
の細径プリフォームを第２・第３ジャケット管に挿入し
て線引きする第１実施例、図５，図６は、１本のコアガ
ラスロッドと３本のジャケット管を使用し、コアガラス
ロッドと第１ジャケット管で太径の母材を作製し、順次
第２，第３ジャケット管に挿入して延伸する第２実施
例、図７，図８は、１本のコアガラスロッドと２本のジ
ャケット管を使用し、コアガラスロッドを延伸して細径
プリフォームを作製し、この細径プリフォームを第１・
第２ジャケット管に挿入して線引きする第３実施例、図
９は第１実施例において組成・寸法を異ならせた第４実
施例を示す。なお、本発明はこれらの実施例によって何
ら制限されるものではない。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described in detail below with reference to the illustrated embodiments. FIGS. 1 to 4 show a case where one core glass rod and three jacket tubes are used, and a small diameter preform is manufactured using the core glass rod and the first jacket tube. 5 and 6 show a first embodiment in which a core glass rod and three jacket tubes are used, and the core glass rod and the first jacket tube have a large diameter. In a second embodiment in which a material is produced, and sequentially inserted into the second and third jacket tubes and stretched, FIGS. 7 and 8 show a core glass rod using one core glass rod and two jacket tubes. Is stretched to produce a small-diameter preform.
FIG. 9 shows a third embodiment in which the wire is inserted into the second jacket tube and drawn, and FIG. 9 shows a fourth embodiment in which the composition and dimensions are different from those of the first embodiment. Note that the present invention is not limited by these examples.

【００１７】＜実施例１＞この実施例のファイバに使用
したガラス系は、次表の通りである。Example 1 The glass system used for the fiber of this example is as shown in the following table.

【表１】 [Table 1]

【００１８】図１に、本実施例における光ファイバ作製
のフローチャートを示す。 (1) コアガラスロッド１１を円筒形の鋳型へのキャステ
ィングによって作製し、ジャケット管１２はローテイシ
ョナルキャスティング法により３本作製した。作製した
コアガラスロッド１１の外径は 6mmであった。作製した
ジャケット管１２は、内径 6.5mm，外径12mmが１本（１
２−１）、内径 6mm，外径12mmが２本（１２−２，１２
−３）であった。コアガラスロッド１１は表面を耐水研
磨紙4000番で研磨し、その後ZrOCl₂の塩酸溶液でエッチ
ングした。ジャケット管１２の表面も同様の処理を行っ
た。FIG. 1 shows a flow chart for producing an optical fiber in this embodiment. (1) The core glass rods 11 were produced by casting into a cylindrical mold, and three jacket tubes 12 were produced by a rotational casting method. The outer diameter of the manufactured core glass rod 11 was 6 mm. The produced jacket tube 12 has an inner diameter of 6.5 mm and an outer diameter of 12 mm (1).
2-1), two inner diameters of 6 mm and outer diameters of 12 mm (12-2, 12
-3). The surface of the core glass rod 11 was polished with water-resistant abrasive paper No. 4000 and then etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ . The same treatment was performed on the surface of the jacket tube 12.

【００１９】(2) このようにして作製したコアガラスロ
ッド１１を、先ず内径 6.5mm，外径12mmの第１ジャケッ
ト管１２−１に挿入し、フッ素樹脂 (テフロンFEP)を被
覆材として用い、ジャケット管内部を 1Torr以下の減圧
に保ちつつ延伸することにより、外径 300μm ，コア径
153μm の細径プリフォーム（準ファイバ）１３を作製
した。作製した細径プリフォーム１３は、テフロン FEP
を取り除き、表面をZrOCl₂の塩酸溶液でエッチングし
た。(2) The core glass rod 11 thus manufactured is first inserted into the first jacket tube 12-1 having an inner diameter of 6.5 mm and an outer diameter of 12 mm, and a fluororesin (Teflon FEP) is used as a coating material. Stretching while keeping the inside of the jacket tube at a reduced pressure of 1 Torr or less, the outer diameter is 300 μm and the core diameter is
A 153 μm thin preform (quasi-fiber) 13 was produced. The prepared small-diameter preform 13 is made of Teflon FEP.
Was removed, and the surface was etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ .

【００２０】(3) 内径 6mm，外径12mmの第２ジャケット
管１２−２を、テフロン FEPを被覆材とし内部に脱水し
たArガスを流しつつ、外径 5.5mmに延伸し、延伸ジャケ
ット管１２−２’を得た。延伸後の内径は2.75mmとな
り、この延伸によってジャケット管の内径を小さくする
ことで、後述する工程で細径プリフォームを挿入した
後、延伸する際、コアの偏心を最小限に抑えることがで
きる。(3) The second jacket tube 12-2 having an inner diameter of 6 mm and an outer diameter of 12 mm is stretched to an outer diameter of 5.5 mm while flowing dehydrated Ar gas using Teflon FEP as a coating material. -2 'was obtained. The inner diameter after stretching is 2.75 mm, and by reducing the inner diameter of the jacket tube by this stretching, it is possible to minimize the eccentricity of the core when stretching after inserting a small diameter preform in a process described later. .

【００２１】(4) 前述のようにして作製した細径プリフ
ォーム１３を、延伸ジャケット管１２−２’に挿入し、
さらにこれらを外径12mm，内径 6mmの第３ジャケット管
１２−３に挿入し、内部を 1Torr以下の減圧に保ちつつ
線引きすることにより、外径 125μm のファイバ１４を
作製した。被覆材にはＵＶ硬化アクリレート樹脂を用い
た。(4) Insert the small-diameter preform 13 produced as described above into the stretched jacket tube 12-2 ',
Further, these were inserted into a third jacket tube 12-3 having an outer diameter of 12 mm and an inner diameter of 6 mm, and were drawn while keeping the inside at a reduced pressure of 1 Torr or less, thereby producing a fiber 14 having an outer diameter of 125 μm. A UV-curable acrylate resin was used as the coating material.

【００２２】以上のようにして得られたファイバ１４の
コア径は 1.7μm ，比屈折率差は 3.7％である。従っ
て、カットオフ波長 0.9μm の単一モードファイバであ
った。ファイバの端面の SEM観察を行った結果、コア／
クラッド界面およびジャケット管界面には、変質や結晶
化による不整は認められず、本実施例の方法により界面
の不整による散乱損失の小さいファイバが作製できるこ
とがわかった。The core diameter of the fiber 14 obtained as described above is 1.7 μm, and the relative refractive index difference is 3.7%. Therefore, it was a single mode fiber with a cutoff wavelength of 0.9 μm. As a result of SEM observation of the fiber end face, the core /
No irregularities due to alteration or crystallization were observed at the clad interface and the jacket tube interface, and it was found that the method of the present example could produce a fiber having a small scattering loss due to the irregular interface.

【００２３】本発明では、コアガラスロッド作製の後、
表面を研磨・エッチングしたものを母材の作製に使用す
るが、エッチング後のガラス表面には 0.1μm 程度の荒
れが生じる。しかし、本発明の方法では母材は最終的に
10000倍に延伸されるため、表面の荒れは無視できる。
さらに、本発明で作製する光ファイバの構造は、コアガ
ラスのロッドの径とクラッドガラス管の径と厚さによっ
て正確に制御できる。ここで、本発明の方法ではキャス
ティングに使用する鋳型の形状あるいはキャスティング
後の研磨によって長手方向に外径の均一なガラスロッド
の作製が可能であるため、長尺にわたりコア径の安定し
たファイバの作製か可能になるという利点もある。In the present invention, after the production of the core glass rod,
Polished and etched surfaces are used for the preparation of the base material, but the glass surface after etching has a roughness of about 0.1 μm. However, in the method of the present invention, the base material is finally
Since the film is stretched 10,000 times, surface roughness can be ignored.
Further, the structure of the optical fiber produced by the present invention can be accurately controlled by the diameter of the core glass rod and the diameter and thickness of the clad glass tube. Here, in the method of the present invention, it is possible to produce a glass rod having a uniform outer diameter in the longitudinal direction by polishing the shape of a mold used for casting or polishing after casting, and thus producing a fiber having a stable core diameter over a long length. There is also an advantage that it becomes possible.

【００２４】損失測定の結果を図２に示す。図２のよう
に得られたファイバの損失は 1.2μm で 15dB/kmであ
り、光増幅に使用するファイバとして十分に低損失なフ
ァイバが得られた。さらに、本実施例で使用したジャケ
ット管の長さは 130mmであり、その結果、得られたファ
イバ長は約 1kmであった。コア径はファイバ全長におい
て変化はなく、±0.1 ％であり、偏心率も 0.1％以下で
あった。FIG. 2 shows the results of the loss measurement. The loss of the fiber obtained as shown in FIG. 2 was 15 μm / km at 1.2 μm, and a sufficiently low loss fiber was obtained as a fiber used for optical amplification. Further, the length of the jacket tube used in this example was 130 mm, and as a result, the obtained fiber length was about 1 km. The core diameter did not change over the entire length of the fiber, was ± 0.1%, and the eccentricity was 0.1% or less.

【００２５】作製したファイバを用いて 1.3μm 帯の光
増幅特性を測定した。図３に実験の構成図を示す。励起
光源としては、Tiサファイアレーザ(1.017μm)１１０を
用い、信号光としては波長可変ＬＤ光源１１１を用い
た。ＷＤＭ（波長分割多重) カップラー１１２により励
起光と信号光とをカップルさせ、20ｍ長の本実施例１の
Ｐｒドープフッ化物光ファイバ１１３に入射させた。出
射側端にアイソレータ１１４を挿入し、レーザ発振を抑
えた。信号光はフィルタ１１５を介して光スペクトルア
ナライザ１１６およびパワーメータ１１７によりモニタ
ーし、利得は励起光のオン・オフ状態の信号強度比より
求めた。The optical amplification characteristics in the 1.3 μm band were measured using the fabricated fiber. FIG. 3 shows a configuration diagram of the experiment. A Ti sapphire laser (1.017 μm) 110 was used as an excitation light source, and a wavelength-tunable LD light source 111 was used as signal light. The excitation light and the signal light were coupled by a WDM (wavelength division multiplexing) coupler 112 and made to enter a 20 m long Pr-doped fluoride optical fiber 113 of the first embodiment. An isolator 114 was inserted at the emission side end to suppress laser oscillation. The signal light was monitored by the optical spectrum analyzer 116 and the power meter 117 via the filter 115, and the gain was obtained from the signal intensity ratio of the on / off state of the pump light.

【００２６】図４に1.31μm における利得の励起光依存
性を示す。図４の傾きから求めた利得係数は0.21dB/mW
であり、本発明のファイバを用いることによって効率の
高い光増幅器が作製できることがわかった。FIG. 4 shows the pump light dependence of the gain at 1.31 μm. The gain coefficient obtained from the slope in Fig. 4 is 0.21dB / mW
Thus, it was found that a highly efficient optical amplifier can be manufactured by using the fiber of the present invention.

【００２７】＜実施例２＞ガラス系は、実施例１と同様
のものを使用した。図５に、本実施例における光ファイ
バ作製のフローチャートを示す。 (1) コアガラスロッド２１を円筒形の鋳型へのキャステ
ィングによって作製し、ジャケット管２２はローテイシ
ョナルキャスティング法により作製した。作製したコア
ガラスロッド２１の外径は 3mmであった。作製したジャ
ケット管２２は、内径 4mm，外径12mmが１本（２２−
１）、内径 4mm，外径15mmが２本（２２−２，２２−
３）であった。コアガラスロッド２１は表面を耐水研磨
紙4000番で研磨し、その後ZrOCl₂の塩酸溶液でエッチン
グした。ジャケット管２２の表面も同様の処理を行っ
た。Example 2 The same glass system as in Example 1 was used. FIG. 5 shows a flowchart of manufacturing an optical fiber in this embodiment. (1) The core glass rod 21 was produced by casting into a cylindrical mold, and the jacket tube 22 was produced by rotation casting. The outer diameter of the manufactured core glass rod 21 was 3 mm. The produced jacket tube 22 has an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 12 mm (22-
1) 2 pieces of inner diameter 4mm and outer diameter 15mm (22-2, 22-
3). The surface of the core glass rod 21 was polished with water-resistant abrasive paper No. 4000 and then etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ . The same processing was performed on the surface of the jacket tube 22.

【００２８】(2) このようにして作製したコアガラスロ
ッド２１を、内径 4mm，外径12mmの第１ジャケット管２
２−１に挿入し、テフロン FEPを被覆材として用い、ジ
ャケット管内部を1Torr 以下の減圧に保ちつつ延伸する
ことにより、外径 3.5mm，コア径 0.898mmの第１母材２
３−１を作製した。作製した母材２３−１は、テフロン
FEPを取り除き、表面をZrOCl₂の塩酸溶液でエッチング
した。(2) The core glass rod 21 manufactured as described above is connected to the first jacket tube 2 having an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 12 mm.
The first base material having an outer diameter of 3.5 mm and a core diameter of 0.898 mm is drawn by inserting the jacket tube into the jacket tube while keeping the inside of the jacket tube at a reduced pressure of 1 Torr or less, using Teflon FEP as a coating material.
3-1 was produced. The prepared base material 23-1 is made of Teflon.
The FEP was removed, and the surface was etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ .

【００２９】(3) 作製した第１母材２３−１を、内径 4
mm，外径15mmの第２ジャケット管２２−２に挿入し、テ
フロン FEPを被覆材として用い、ジャケット管内部を 1
Torr以下の減圧に保ちつつ延伸することにより、外径
3.5mm，コア径 0.211mmの第２母材２３−２を作製し
た。作製した母材２３−２は、テフロン FEPを取り除
き、表面をZrOCl₂の塩酸溶液でエッチングした。(3) The prepared first base material 23-1 is
mm, the outer diameter of which is 15 mm and inserted into the second jacket tube 22-2.
Stretching while maintaining the reduced pressure of Torr or less
A second base material 23-2 having a diameter of 3.5 mm and a core diameter of 0.211 mm was produced. Teflon FEP was removed from the prepared base material 23-2, and the surface was etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ .

【００３０】(4) エッチング後の第２母材２３−２を、
内径 4mm，外径15mmの第３ジャケット管２２−３に挿入
し、テフロン FEPを被覆材として用い、ジャケット管内
部を 1Torr以下の減圧に保ちつつ延伸することにより、
外径 125μm のファイバ２４を作製した。被覆材にはＵ
Ｖ硬化アクリレート樹脂を用いた。(4) After etching the second base material 23-2,
It is inserted into a third jacket tube 22-3 having an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 15 mm, and is stretched by using Teflon FEP as a covering material while keeping the inside of the jacket tube at a reduced pressure of 1 Torr or less.
A fiber 24 having an outer diameter of 125 μm was produced. U for coating material
A V-cured acrylate resin was used.

【００３１】以上のようにして得られたファイバ２４の
コア径は 1.7μm 、比屈折率差は 3.7％である。従っ
て、カットオフ波長 0.95μm の単一モードファイバで
あった。損失測定の結果を図６に示す。図６のように得
られたファイバの損失は 1.1μm で20dB/km であり、光
増幅に使用するファイバとして十分に低損失なファイバ
が得られた。さらに、本実施例で使用したジャケット管
の長さは 140mmであり、その結果、得られたファイバ長
は約 2kmであった。コア径はファイバ全長において変化
はなく、±0.1 ％であり、偏心率も 0.1％以下であっ
た。実施例１と同様の方法で、作製したファイバを用い
て 1.3μm 帯の光増幅を行い、利得係数0.20dB/mW を得
た。The core diameter of the fiber 24 obtained as described above is 1.7 μm, and the relative refractive index difference is 3.7%. Therefore, it was a single mode fiber with a cutoff wavelength of 0.95 μm. FIG. 6 shows the results of the loss measurement. As shown in FIG. 6, the loss of the obtained fiber was 1.1 μm and 20 dB / km, and a sufficiently low loss fiber was obtained as a fiber used for optical amplification. Further, the length of the jacket tube used in this example was 140 mm, and as a result, the obtained fiber length was about 2 km. The core diameter did not change over the entire length of the fiber, was ± 0.1%, and the eccentricity was 0.1% or less. In the same manner as in Example 1, optical amplification in the 1.3 μm band was performed using the produced fiber, and a gain coefficient of 0.20 dB / mW was obtained.

【００３２】＜実施例３＞ガラス系は、実施例１と同様
のものを使用した。図７に、本実施例における光ファイ
バ作製のフローチャートを示す。 (1) コアガラスロッド３１を円筒形の鋳型へのキャステ
ィングによって作製し、ジャケット管３２はローテイシ
ョナルキャスティング法により作製した。作製したコア
ガラスロッド３１の外径は 4mmであった。作製したジャ
ケット管３２は、内径 4mm、外径15mmが２本（３２−
１，３２−２）であった。コアガラスロッド３１は表面
を耐水研磨紙4000番で研磨し、その後ZrOCl₂の塩酸溶液
でエッチングした。ジャケット管３２の表面も同様の処
理を行った。Example 3 The same glass system as in Example 1 was used. FIG. 7 shows a flowchart of manufacturing an optical fiber in this embodiment. (1) The core glass rod 31 was produced by casting into a cylindrical mold, and the jacket tube 32 was produced by rotation casting. The outer diameter of the manufactured core glass rod 31 was 4 mm. The produced jacket tube 32 has two inner diameters of 4 mm and an outer diameter of 15 mm (32-
1, 32-2). The surface of the core glass rod 31 was polished with water-resistant abrasive paper No. 4000 and then etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ . The same process was performed on the surface of the jacket tube 32.

【００３３】(2) このようにして作製したコアガラスロ
ッド３１を、テフロン FEPを被覆材として用い、延伸す
ることにより、外径 200μm の細径プリフォーム（コア
のみのファイバ）３３を作製した。作製した細径プリフ
ォーム３３は、テフロン FEPを取り除き、表面をZrOCl₂
の塩酸溶液でエッチングした。(2) The core glass rod 31 produced as described above was stretched using Teflon FEP as a coating material, thereby producing a small-diameter preform (fiber having only a core) 33 having an outer diameter of 200 μm. The prepared small-diameter preform 33 has Teflon FEP removed, and the surface is ZrOCl _2.
With hydrochloric acid solution.

【００３４】(3) 内径 4mm，外径15mmの第１ジャケット
管３２−１を、テフロン FEPを被覆材とし内部に脱水し
たArガスを流しつつ、外径 3.5mmに延伸し、延伸ジャケ
ット管３２−１’を得た。延伸後の内径は0.93mmとな
り、この延伸によってジャケット管の内径を小さくする
ことで、後述する工程でファイバを挿入した後、延伸す
るする際、コアの偏心を最小限に抑えることができる。(3) The first jacket tube 32-1 having an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 15 mm is stretched to 3.5 mm in outer diameter while flowing dehydrated Ar gas using Teflon FEP as a coating material. -1 'was obtained. The inner diameter after drawing is 0.93 mm, and by reducing the inner diameter of the jacket tube by this drawing, the eccentricity of the core can be minimized when drawing after inserting the fiber in the process described later.

【００３５】(4) 作製した細径プリフォーム３３を、内
径0.93mm、外径3.5mm の延伸ジャケット管３２−１’に
挿入し、さらに内径 4mm、外径15mmの第２ジャケット管
３２−２に挿入し、ジャケット管内部を 1Torr以下の減
圧に保ちつつ線引きすることにより、外径 125μm のフ
ァイバ３４を作製した。被覆材にはＵＶ硬化アクリレー
ト樹脂を用いた。(4) The prepared small-diameter preform 33 is inserted into a stretched jacket tube 32-1 'having an inner diameter of 0.93 mm and an outer diameter of 3.5 mm, and further a second jacket tube 32-2 having an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 15 mm. The fiber 34 having an outer diameter of 125 μm was produced by drawing while keeping the inside of the jacket tube at a reduced pressure of 1 Torr or less. A UV-curable acrylate resin was used as the coating material.

【００３６】以上のようにして得られたファイバ３４の
コア径は 1.7μm 、比屈折率差は 3.7％である。従っ
て、カットオフ波長 0.9μm の単一モードファイバであ
った。損失測定の結果を図８に示す。図８のように得ら
れたファイバの損失は 1.1μmで26dB/km であり、光増
幅に使用するファイバとして十分に低損失なファイバが
得られた。さらに、本実施例で使用したジャケット管の
長さは 140mmであり、その結果、得られたファイバ長は
約 2kmであった。コア径はファイバ全長において変化は
なく、±0.1 ％であり、偏心率も 0.1％以下であった。
実施例１と同様の方法で、作製したファイバを用いて
1.3μm 帯の光増幅を行い、利得係数0.19dB/mW を得
た。The core diameter of the fiber 34 obtained as described above is 1.7 μm, and the relative refractive index difference is 3.7%. Therefore, it was a single mode fiber with a cutoff wavelength of 0.9 μm. FIG. 8 shows the result of the loss measurement. The loss of the fiber obtained as shown in FIG. 8 was 26 dB / km at 1.1 μm, and a fiber with sufficiently low loss as a fiber used for optical amplification was obtained. Further, the length of the jacket tube used in this example was 140 mm, and as a result, the obtained fiber length was about 2 km. The core diameter did not change over the entire length of the fiber, was ± 0.1%, and the eccentricity was 0.1% or less.
Using the fiber produced in the same manner as in Example 1,
A 1.3μm band optical amplification was performed, and a gain coefficient of 0.19dB / mW was obtained.

【００３７】＜実施例４＞この実施例のファイバに使用
したガラス系は、次の通りである。Example 4 The glass system used for the fiber of this example is as follows.

【表２】 [Table 2]

【００３８】図９に、本実施例における光ファイバ作製
のフローチャートを示す。 (1) コアガラスロッド４１を円筒形の鋳型へのキャステ
ィングによって作製し、ジャケット管４２はローテイシ
ョナルキャスティング法により作製した。作製したコア
ガラスロッド４１の外径は 5mmであった。作製したジャ
ケット管４２は、内径 6mm，外径12mmが２本（４１−
１，４１−３）、内径 4mm，外径15mmが１本（４１−
２）であった。コアガラスロッド４１は表面を耐水研磨
紙4000番で研磨し、その後ZrOCl₂の塩酸溶液でエッチン
グした。ジャケット管４２の表面も同様の処理を行っ
た。FIG. 9 shows a flow chart for producing an optical fiber in this embodiment. (1) The core glass rod 41 was produced by casting into a cylindrical mold, and the jacket tube 42 was produced by rotation casting. The outer diameter of the manufactured core glass rod 41 was 5 mm. The manufactured jacket tube 42 has two inner diameters of 6 mm and an outer diameter of 12 mm (41−
1, 41-3), 1 inner diameter 4mm, outer diameter 15mm
2). The surface of the core glass rod 41 was polished with water-resistant abrasive paper No. 4000 and then etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ . The same processing was performed on the surface of the jacket tube 42.

【００３９】(2) このようにして作製したコアガラスロ
ッド４１を、内径 6mm，外径12mmの第１ジャケット管４
２−１に挿入し、テフロン FEPを被覆材として用い、ジ
ャケット管内部を 1Torr以下の減圧に保ちつつ延伸する
ことにより、外径 400μm ，コア径 173μm の細径プリ
フォーム４３を作製した。作製した細径プリフォーム４
３は、テフロン FEPを取り除き、表面をZrOCl₂の塩酸溶
液でエッチングした。(2) The core glass rod 41 manufactured as described above is connected to the first jacket tube 4 having an inner diameter of 6 mm and an outer diameter of 12 mm.
The jacket tube was stretched while keeping the inside of the jacket tube at a reduced pressure of 1 Torr or less, thereby producing a small-diameter preform 43 having an outer diameter of 400 μm and a core diameter of 173 μm. The prepared small diameter preform 4
In No. 3, the Teflon FEP was removed, and the surface was etched with a hydrochloric acid solution of ZrOCl ₂ .

【００４０】(3) 内径 4mm，外径15mmの第２ジャケット
管４２−２を、テフロン FEPを被覆材とし内部に脱水し
たArガスを流しつつ、外径 5.5mmに延伸し、延伸ジャケ
ット管４２−２’を得た。延伸後の内径は1.47mmとな
り、この延伸によってジャケット管の内径を小さくする
ことで、後述する工程で細径プリフォームを挿入した
後、延伸する際、コアの偏心を最小限に抑えることがで
きる。(3) The second jacket pipe 42-2 having an inner diameter of 4 mm and an outer diameter of 15 mm is stretched to 5.5 mm in outer diameter while flowing dehydrated Ar gas using Teflon FEP as a coating material. -2 'was obtained. The inner diameter after stretching is 1.47 mm, and by reducing the inner diameter of the jacket tube by this stretching, it is possible to minimize the eccentricity of the core when stretching after inserting a small diameter preform in a process described later. .

【００４１】(4) 前述のようにして作製した細径プリフ
ォーム４３を、延伸ジャケット管４２−２’に挿入し、
さらにこれらを外径12mm，内径 6mmの第３ジャケット管
４３−３に挿入し、内部を 1Torr以下の減圧に保ちつつ
線引きすることにより、外径 125μm のファイバ４４を
作製した。被覆材にはＵＶ硬化アクリレート樹脂を用い
た。(4) Insert the small-diameter preform 43 produced as described above into the stretched jacket tube 42-2 '.
Further, these were inserted into a third jacket tube 43-3 having an outer diameter of 12 mm and an inner diameter of 6 mm, and were drawn while keeping the inside at a reduced pressure of 1 Torr or less, thereby producing a fiber 44 having an outer diameter of 125 μm. A UV-curable acrylate resin was used as the coating material.

【００４２】以上のようにして得られたファイバ４４の
コア径は1.85μm ，比屈折率差は 3.7％である。従っ
て、カットオフ波長0.98μm の単一モードファイバであ
った。ファイバの端面の SEM観察を行った結果、コア／
クラッド界面およびジャケット管界面には、変質や結晶
化による不整は認められず、本実施例の方法により界面
の不整による散乱損失の小さいファイバが作製できるこ
とがわかった。The core diameter of the fiber 44 obtained as described above is 1.85 μm, and the relative refractive index difference is 3.7%. Therefore, it was a single mode fiber having a cutoff wavelength of 0.98 μm. As a result of SEM observation of the fiber end face, the core /
No irregularities due to alteration or crystallization were observed at the clad interface and the jacket tube interface, and it was found that the method of the present example could produce a fiber having a small scattering loss due to the irregular interface.

【００４３】損失測定の結果、ファイバの損失は 1.1μ
m で 15dB/kmであり、光増幅に使用するファイバとして
十分に低損失なファイバが得られた。さらに、本実施例
で使用したジャケット管の長さは 130mmであり、その結
果、得られたファイバ長は約1kmであった。コア径はフ
ァイバ全長において変化はなく、±0.1 ％であり、偏心
率も 0.1％以下であった。実施例１と同様の方法で、作
製したファイバを用いて 1.3μm 帯の光増幅を行い、利
得係数は0.21dB/mW を得た。As a result of the loss measurement, the fiber loss was 1.1 μm.
It was 15 dB / km at m, and a sufficiently low loss fiber was obtained as a fiber used for optical amplification. Furthermore, the length of the jacket tube used in this example was 130 mm, and as a result, the obtained fiber length was about 1 km. The core diameter did not change over the entire length of the fiber, was ± 0.1%, and the eccentricity was 0.1% or less. In the same manner as in Example 1, optical amplification in the 1.3 μm band was performed using the produced fiber, and the gain coefficient was 0.21 dB / mW.

【００４４】[0044]

【発明の効果】前述の通り、この発明の製造方法は、コ
ア組成のガラスロッドとクラッド組成のガラス管を独立
に作製し、コアガラスロッドをクラッドガラス管に挿入
して延伸し、これを複数回繰り返してファイバを得るよ
うにしたため、損失が低くコア径の極めて細いフッ化物
光ファイバが作製できる。さらに、本発明の方法はコア
組成のガラスロッドとクラッド組成のジャケット管を別
に作製し、ジャケット延伸を繰り返すことによってファ
イバが作製できるため、この方法を用いることにより導
波構造を精密に制御したファイバが可能となる。また、
コア／クラッド界面が再加熱されず、界面の結晶化によ
る散乱損失の増加が生じないため、損失の低いファイバ
が作製できる。特に、光増幅に使用するファイバは細径
のコアを有する必要があるため、複数回のジャケット延
伸が必要になるが、本発明の方法においては、界面の結
晶化あるいは核生成のないコアロッドが使用できるた
め、従来方法に比べ低損失なファイバが作製できる。以
上の結果、増幅媒体として使用した場合、増幅効率の高
い光増幅器が安定に作製できる。As described above, according to the manufacturing method of the present invention, a glass rod having a core composition and a glass tube having a cladding composition are independently produced, and the core glass rod is inserted into the cladding glass tube and stretched. Since the fiber is obtained by repeating the process a number of times, a fluoride optical fiber having a small loss and a very small core diameter can be manufactured. Furthermore, since the method of the present invention can separately produce a glass rod having a core composition and a jacket tube having a cladding composition and repeat the jacket stretching, a fiber can be produced by precisely controlling the waveguide structure by using this method. Becomes possible. Also,
Since the core / cladding interface is not reheated and the scattering loss due to crystallization of the interface does not occur, a fiber with low loss can be manufactured. In particular, since a fiber used for optical amplification needs to have a small core, a plurality of times of jacket stretching is required.In the method of the present invention, a core rod without crystallization or nucleation at the interface is used. Therefore, a fiber having a lower loss than that of the conventional method can be manufactured. As a result, when used as an amplification medium, an optical amplifier having high amplification efficiency can be manufactured stably.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】この発明の実施例１における光ファイバ製造方
法のフローチャートである。FIG. 1 is a flowchart of an optical fiber manufacturing method according to Embodiment 1 of the present invention.

【図２】実施例１により作製した光ファイバの損失スペ
クトルを示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a loss spectrum of the optical fiber manufactured in Example 1.

【図３】増幅特性の評価系を示す概略図である。FIG. 3 is a schematic diagram illustrating an evaluation system of an amplification characteristic.

【図４】実施例１で作製した光ファイバを用いて測定し
た利得の励起光依存性を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing pump light dependence of a gain measured using the optical fiber manufactured in Example 1.

【図５】この発明の実施例２における光ファイバ製造方
法のフローチャートである。FIG. 5 is a flowchart of an optical fiber manufacturing method according to Embodiment 2 of the present invention.

【図６】実施例２により作製した光ファイバの損失スペ
クトルを示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing a loss spectrum of the optical fiber manufactured in Example 2.

【図７】この発明の実施例３における光ファイバ製造方
法のフローチャートである。FIG. 7 is a flowchart of an optical fiber manufacturing method according to a third embodiment of the present invention.

【図８】実施例３により作製した光ファイバの損失スペ
クトルを示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing a loss spectrum of the optical fiber manufactured in Example 3.

【図９】この発明の実施例４における光ファイバ製造方
法のフローチャートである。FIG. 9 is a flowchart of an optical fiber manufacturing method according to Embodiment 4 of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１１ コアガラスロッド ２１
コアガラスロッド １２−１ 第１ジャケット管 ２２−１
第１ジャケット管 １２−２ 第２ジャケット管 ２２−２
第２ジャケット管 １２−２’ 延伸ジャケット管 ２２−３
第３ジャケット管 １２−３ 第３ジャケット管 ２３−１
第１母材 １３ 細径プリフォーム ２３−２
第２母材 １４ 単一モードファイバ ２４
単一モードファイバ ３１ コアガラスロッド ４１
コアガラスロッド ３２−１ 第１ジャケット管 ４２−１
第１ジャケット管 ３２−１’ 延伸ジャケット管 ４２−２
第２ジャケット管 ３２−２ 第２ジャケット管 ４２−２’
延伸ジャケット管 ３３ 細径プリフォーム ４２−３
第３ジャケット管 ３４ 単一モードファイバ ４３
細径プリフォーム ４４ 単一モードファイバ11 Core glass rod 21
Core glass rod 12-1 First jacket tube 22-1
First jacket pipe 12-2 Second jacket pipe 22-2
2nd jacket tube 12-2 'Stretched jacket tube 22-3
Third jacket pipe 12-3 Third jacket pipe 23-1
First base material 13 Small diameter preform 23-2
Second preform 14 Single mode fiber 24
Single mode fiber 31 Core glass rod 41
Core glass rod 32-1 First jacket tube 42-1
1st jacket tube 32-1 'stretched jacket tube 42-2
Second jacket pipe 32-2 Second jacket pipe 42-2 '
Stretched Jacket Pipe 33 Small Preform 42-3
Third jacket tube 34 Single mode fiber 43
Small diameter preform 44 Single mode fiber

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金 森 照 寿 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 照 沼 幸 雄 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 西 田 好 毅 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (72)発明者 森 淳 東京都千代田区内幸町１丁目１番６号 日本電信電話株式会社内 (56)参考文献 特開 昭63−190739（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−56473（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−149337（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−32716（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−123035（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−217443（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−41733（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−90431（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C03B 37/012 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Teruju Kanamori 1-1-6 Uchisaiwaicho, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Telegraph and Telephone Corporation (72) Inventor Yukio Terunuma 1-1-1, Uchisaiwaicho, Chiyoda-ku, Tokyo No. 6 Nippon Telegraph and Telephone Corporation (72) Yoshitake Nishida, Inventor 1-1-6 Uchisaiwai-cho, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Telegraph and Telephone Corporation (72) Inventor Jun Jun Mori 1-1, Uchisaiwai-cho, Chiyoda-ku, Tokyo No. 6 Nippon Telegraph and Telephone Corporation (56) References JP-A-63-190739 (JP, A) JP-A-6-56473 (JP, A) JP-A-56-149337 (JP, A) JP 55-3716 (JP, A) JP-A-62-123035 (JP, A) JP-A-58-217443 (JP, A) JP-A-62-141733 (JP, A) JP-A-55-90431 (JP, A) a) (58) investigated the field (Int.Cl. ⁷ DB name) C03B 37/012

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 (a) 溶融したフッ化物ガラス原料を鋳型
に注入し、コア組成のフッ化物ガラスロッドを作製する
工程と、 (b) ジャケット管たるクラッド組成のフッ化物ガラス管
を前記フッ化物ガラスロッドと別個に作製する工程と、 (c) 前記フッ化物ガラスロッドを前記フッ化物ガラス管
に挿入し、延伸することにより、コア・クラッド構造を
有する細径プリフォームを作製する工程と、 (d) 前記(a)工程のフッ化物ガラスロッドを延伸した細
径プリフォーム、あるいは前記(c)工程のコア・クラッ
ド構造を有する細径プリフォームを、さらに前記フッ化
物ガラス管に挿入して線引きする工程と、 を備えてコア材とクラッド材からなる単一モードのフッ
化物光ファイバを作製する製造方法において、 前記(d)工程で、前記フッ化物ガラス管を重ねて前記線
引きすること、 を特徴とする単一モード光ファイバの製造方法。1. A step of: (a) injecting a molten fluoride glass raw material into a mold to produce a fluoride glass rod having a core composition; (C) inserting the fluoride glass rod into the fluoride glass tube and stretching, thereby producing a small-diameter preform having a core / cladding structure; d) wherein (a) a fluoride glass rod diameter preform has been stretched in the step or the small-diameter preform having a core-clad structure of step (c) is further inserted into the fluoride glass tube drawing, In the manufacturing method for producing a single-mode fluoride optical fiber comprising a core material and a clad material, the method further comprising: stacking the fluoride glass tubes in the step (d), Drawing a single mode optical fiber. 【請求項２】 前記(b)工程で、前記クラッド組成のフ
ッ化物ガラス管を同サイズで複数作製し、前記(d)工程
で、前記フッ化物ガラス管の一方を延伸することでサイ
ズを小さくして前記フッ化物ガラス管同士を重ねること
を特徴とする請求項１に記載の単一モード光ファイバの
製造方法。2. In the step (b), a plurality of fluoride glass tubes having the same clad composition are produced in the same size, and in the step (d), one of the fluoride glass tubes is stretched to reduce the size. 2. The method for manufacturing a single mode optical fiber according to claim 1, wherein the fluoride glass tubes are overlapped with each other.