JP3217138B2 - レーザ溶接用ワイヤ - Google Patents
レーザ溶接用ワイヤInfo
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- JP3217138B2 JP3217138B2 JP21081592A JP21081592A JP3217138B2 JP 3217138 B2 JP3217138 B2 JP 3217138B2 JP 21081592 A JP21081592 A JP 21081592A JP 21081592 A JP21081592 A JP 21081592A JP 3217138 B2 JP3217138 B2 JP 3217138B2
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- laser welding
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱源としてレーザを用い
て溶接する際に用いるワイヤに関する。
て溶接する際に用いるワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】レーザ
溶接は、高エネルギー密度で、大気中で減衰せず、光エ
ネルギーである等の特長を有するレーザを熱源に用いた
接合法であり、熱源としてＣＯ2レーザやＹＡＧレーザ
などが用いられる。このため、高速溶接ができ、薄板の
突合せ溶接や重ね溶接に利用されている。また、電子ビ
ーム溶接のように真空加工室を必要とせず、マルチ加工
も可能であるので、電子ビーム溶接に代替する溶接法と
して採用されつつある。
溶接は、高エネルギー密度で、大気中で減衰せず、光エ
ネルギーである等の特長を有するレーザを熱源に用いた
接合法であり、熱源としてＣＯ2レーザやＹＡＧレーザ
などが用いられる。このため、高速溶接ができ、薄板の
突合せ溶接や重ね溶接に利用されている。また、電子ビ
ーム溶接のように真空加工室を必要とせず、マルチ加工
も可能であるので、電子ビーム溶接に代替する溶接法と
して採用されつつある。
【０００３】従来、レーザ溶接では、溶加材を用いずに
実施する方法と、比較的炭素量の多いＳiやＭnを含有す
る溶加材(ワイヤ)を用いる方法の２種類の方法が採用さ
れていた。しかし、前者のようにワイヤを用いないレー
ザ溶接の場合には、母材の目違い、ギャップに対する許
容範囲が狭く、またブローホールやピットが出易いとい
う問題があった。また母材の炭素当量が高い場合には溶
接金属が硬く、かつ靭性が得られないという問題もあっ
た。
実施する方法と、比較的炭素量の多いＳiやＭnを含有す
る溶加材(ワイヤ)を用いる方法の２種類の方法が採用さ
れていた。しかし、前者のようにワイヤを用いないレー
ザ溶接の場合には、母材の目違い、ギャップに対する許
容範囲が狭く、またブローホールやピットが出易いとい
う問題があった。また母材の炭素当量が高い場合には溶
接金属が硬く、かつ靭性が得られないという問題もあっ
た。
【０００４】一方、後者のワイヤを用いたレーザ溶接で
は、比較的中炭素量のワイヤが用いられていたが、ワイ
ヤを用いないレーザ溶接の場合のような母材の目違い、
ギャップに対する許容範囲等々の問題は解消できるもの
の、溶接金属の硬さが高い欠点があった。そこで、比較
的低炭素量でＳiやＭnを含有するワイヤを使用すること
が試みられている。これによれば、母材の希釈を受けて
も、溶接金属の硬さを低下させることができるものの、
冷却速度が速いため焼きが入り易く、靭性がでないとい
う問題があった。
は、比較的中炭素量のワイヤが用いられていたが、ワイ
ヤを用いないレーザ溶接の場合のような母材の目違い、
ギャップに対する許容範囲等々の問題は解消できるもの
の、溶接金属の硬さが高い欠点があった。そこで、比較
的低炭素量でＳiやＭnを含有するワイヤを使用すること
が試みられている。これによれば、母材の希釈を受けて
も、溶接金属の硬さを低下させることができるものの、
冷却速度が速いため焼きが入り易く、靭性がでないとい
う問題があった。
【０００５】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、ワイヤを用いるレーザ溶接において、溶接継手の靭
性を向上させることができる溶接材料を提供することを
目的とするものである。
し、ワイヤを用いるレーザ溶接において、溶接継手の靭
性を向上させることができる溶接材料を提供することを
目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者は、母材として比較的中炭素当量の鋼板を
用いた場合にワイヤの成分組成と靭性の関係について検
討した。その結果、炭素当量が低く、かつＢとＴi又は
Ｚrを複合添加したワイヤを用いることにより可能であ
ることを見い出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
め、本発明者は、母材として比較的中炭素当量の鋼板を
用いた場合にワイヤの成分組成と靭性の関係について検
討した。その結果、炭素当量が低く、かつＢとＴi又は
Ｚrを複合添加したワイヤを用いることにより可能であ
ることを見い出し、ここに本発明を完成したものであ
る。
【０００７】すなわち、本発明は、Ｃ：０.１０％以
下、Ｓi：０.５０％以下、Ｍn：１.５０％以下及びＢ：
０.００１６〜０.０１０％を含有し、更にＴi：０.０１
〜０.１０％及びＺr：０.０１〜０.１０％の１種又は２
種を含有し、残部がＦe及び不純物からなることを特徴
とするレーザ溶接用ワイヤを要旨とするものである。
下、Ｓi：０.５０％以下、Ｍn：１.５０％以下及びＢ：
０.００１６〜０.０１０％を含有し、更にＴi：０.０１
〜０.１０％及びＺr：０.０１〜０.１０％の１種又は２
種を含有し、残部がＦe及び不純物からなることを特徴
とするレーザ溶接用ワイヤを要旨とするものである。
【０００８】以下に本発明を更に詳述する。
【０００９】
【００１０】本発明のワイヤは、前述のように低炭素当
量でＢとＴi又はＺrを複合添加した特定成分組成のワイ
ヤである。ワイヤの炭素当量が低いので溶接金属が急冷
されてもその組織をフェライト系にすることが容易で、
しかも、Ｔi又はＺrでＯ、Ｎを固定することによってＢ
の酸化、窒化を防止し、Ｂを固溶状態にして結晶粒微細
化を図ると共に、Ｔi、Ｚrの酸化物を微細化の核とする
ことにより、溶接部の靭性を向上させることができる。
また、ワイヤ中にＢ、Ｔi、Ｚrを添加するとＣ、Ｓi、
Ｍnだけの場合よりもワイヤ剛性が得られる効果もあ
り、特にＴi添加の場合に効果が大きい。以下にワイヤ
の成分限定理由について説明する。
量でＢとＴi又はＺrを複合添加した特定成分組成のワイ
ヤである。ワイヤの炭素当量が低いので溶接金属が急冷
されてもその組織をフェライト系にすることが容易で、
しかも、Ｔi又はＺrでＯ、Ｎを固定することによってＢ
の酸化、窒化を防止し、Ｂを固溶状態にして結晶粒微細
化を図ると共に、Ｔi、Ｚrの酸化物を微細化の核とする
ことにより、溶接部の靭性を向上させることができる。
また、ワイヤ中にＢ、Ｔi、Ｚrを添加するとＣ、Ｓi、
Ｍnだけの場合よりもワイヤ剛性が得られる効果もあ
り、特にＴi添加の場合に効果が大きい。以下にワイヤ
の成分限定理由について説明する。
【００１１】Ｃ：前述の如く、従来、溶加材として比較
的中炭素量の鋼ワイヤが用いられていたのは、母材であ
る鋼板とほぼ同程度の炭素含有量のものが選定されてい
たためであり、少なくともワイヤ中のＣ量が０.１０％
以上であった。このため、溶接金属が急冷されマルテン
サイト、ベイナイト等が生成して硬化し、靭性が得られ
なかった。本発明では、ワイヤ中の炭素量も低くくし、
溶接金属が急冷されてもフェライトが生成し易いように
するためには、ワイヤ中の炭素量を０.００５％以下に
規制するのが好ましい。炭素量が０.００５％より多い
と溶接金属をフェライトに富む組織とすることが困難に
なる。もっとも、母材が中・高炭素鋼(Ｃ量０.１８％以
上)の場合にはワイヤ中のＣ量をできるだけ低く抑える
必要があることは云うまでもないが、Ｃ量が０.１８％
以下の鋼板の場合でも、溶接金属中のフェライト量が必
ずしも１００％にならない場合があり、このような場合
であっても、本発明の成分系のワイヤによれば、ワイヤ
のＣ量を０.１０％以下に規制することにより、高靱性
値の溶接金属を得ることができる。よって、ワイヤ中の
Ｃ量は０.１０％以下とし、好ましくは０.００５％以下
である。
的中炭素量の鋼ワイヤが用いられていたのは、母材であ
る鋼板とほぼ同程度の炭素含有量のものが選定されてい
たためであり、少なくともワイヤ中のＣ量が０.１０％
以上であった。このため、溶接金属が急冷されマルテン
サイト、ベイナイト等が生成して硬化し、靭性が得られ
なかった。本発明では、ワイヤ中の炭素量も低くくし、
溶接金属が急冷されてもフェライトが生成し易いように
するためには、ワイヤ中の炭素量を０.００５％以下に
規制するのが好ましい。炭素量が０.００５％より多い
と溶接金属をフェライトに富む組織とすることが困難に
なる。もっとも、母材が中・高炭素鋼(Ｃ量０.１８％以
上)の場合にはワイヤ中のＣ量をできるだけ低く抑える
必要があることは云うまでもないが、Ｃ量が０.１８％
以下の鋼板の場合でも、溶接金属中のフェライト量が必
ずしも１００％にならない場合があり、このような場合
であっても、本発明の成分系のワイヤによれば、ワイヤ
のＣ量を０.１０％以下に規制することにより、高靱性
値の溶接金属を得ることができる。よって、ワイヤ中の
Ｃ量は０.１０％以下とし、好ましくは０.００５％以下
である。
【００１２】Ｓi、Ｍn：前述の急冷による硬化作用に対
してＳiとＭn含有量も影響を及ぼすので、Ｓi及びＭnも
それぞれ低Ｓi、低Ｍnとするのが好ましい。具体的に
は、ワイヤ中のＳi量は０.３０％以下、Ｍn量は０.５０
％以下である。しかし、シールドガス又はアシストガス
としてＣＯ2又はＯ2等の活性ガスを混合使用する場合、
溶接金属中への歩留りは低減化するので、予めこの歩留
りを考慮しておく必要がある。また、レーザ照射時の溶
接金属溶融部の母材へのなじみを良くし、欠陥を低減す
るためには一定量Ｓiを添加する必要がある。またＭnは
焼入れ性に対する寄与はＣほどではなく、むしろ本発明
範囲内にあるワイヤ成分系と、低炭素当量の母材の組み
合わせでは高目の方が高靱性が得られる場合もある。よ
って、Ｓi量は０.５０％以下、Ｍn量は１.５０％以下と
する。
してＳiとＭn含有量も影響を及ぼすので、Ｓi及びＭnも
それぞれ低Ｓi、低Ｍnとするのが好ましい。具体的に
は、ワイヤ中のＳi量は０.３０％以下、Ｍn量は０.５０
％以下である。しかし、シールドガス又はアシストガス
としてＣＯ2又はＯ2等の活性ガスを混合使用する場合、
溶接金属中への歩留りは低減化するので、予めこの歩留
りを考慮しておく必要がある。また、レーザ照射時の溶
接金属溶融部の母材へのなじみを良くし、欠陥を低減す
るためには一定量Ｓiを添加する必要がある。またＭnは
焼入れ性に対する寄与はＣほどではなく、むしろ本発明
範囲内にあるワイヤ成分系と、低炭素当量の母材の組み
合わせでは高目の方が高靱性が得られる場合もある。よ
って、Ｓi量は０.５０％以下、Ｍn量は１.５０％以下と
する。
【００１３】Ｂ：Ｂは溶接金属中に固溶状態に保つこと
によってフェライトの生成温度を下げ、粒界フェライト
やフェライトサイドプレートの生成を抑制し、アシキュ
ラーフェライトの生成を促進する作用があるので、微細
なフェライトが得られ、結晶粒微細化の効果により靭性
を向上することができる。そのためにはワイヤ中にＢを
０.００１６％以上添加する必要がある。しかし、０.０
１０％を超えると逆に靭性が劣化するので好ましくな
い。よって、ワイヤ中のＢ量は０.００１６〜０.０１０
％の範囲とする。好ましいＢ量は、Ｔi又はＺr量や酸素
量にもよるが、０.００２０〜０.００６０％である。
によってフェライトの生成温度を下げ、粒界フェライト
やフェライトサイドプレートの生成を抑制し、アシキュ
ラーフェライトの生成を促進する作用があるので、微細
なフェライトが得られ、結晶粒微細化の効果により靭性
を向上することができる。そのためにはワイヤ中にＢを
０.００１６％以上添加する必要がある。しかし、０.０
１０％を超えると逆に靭性が劣化するので好ましくな
い。よって、ワイヤ中のＢ量は０.００１６〜０.０１０
％の範囲とする。好ましいＢ量は、Ｔi又はＺr量や酸素
量にもよるが、０.００２０〜０.００６０％である。
【００１４】Ｔi、Ｚr：Ｂ単独添加だけではＢが酸化又
は窒化してしまうため、上述の固溶Ｂによる結晶粒微細
化効果が得られない。そのため、ワイヤ中にＴiを添加
することにより、Ｔiが酸化又は窒化することによって
Ｏ、Ｎを固定してＢの酸化又は窒化を防止し、Ｂを固溶
状態に保つことができる。また、Ｔiは酸化物(ＴiＯ2)
を作ることにより細粒化の核となり、結晶粒を微細化す
る効果もある。これらの効果を得るには、Ｔi量が０.０
１％以上必要である。しかし、０.１０％を超えると酸
化物又は窒化物が多くなりすぎて靭性を損なうので好ま
しくない。よって、ワイヤ中のＴi量は０.０１〜０.１
０％の範囲とする。ＺrもＴiと同様の効果があるので、
ワイヤ中のＺr量を０.０１〜０.１０％の範囲とする。
但し、これらＴi、Ｚrはいずれか一方を添加すれば足り
るが、双方を添加しても同様の効果が得られる。
は窒化してしまうため、上述の固溶Ｂによる結晶粒微細
化効果が得られない。そのため、ワイヤ中にＴiを添加
することにより、Ｔiが酸化又は窒化することによって
Ｏ、Ｎを固定してＢの酸化又は窒化を防止し、Ｂを固溶
状態に保つことができる。また、Ｔiは酸化物(ＴiＯ2)
を作ることにより細粒化の核となり、結晶粒を微細化す
る効果もある。これらの効果を得るには、Ｔi量が０.０
１％以上必要である。しかし、０.１０％を超えると酸
化物又は窒化物が多くなりすぎて靭性を損なうので好ま
しくない。よって、ワイヤ中のＴi量は０.０１〜０.１
０％の範囲とする。ＺrもＴiと同様の効果があるので、
ワイヤ中のＺr量を０.０１〜０.１０％の範囲とする。
但し、これらＴi、Ｚrはいずれか一方を添加すれば足り
るが、双方を添加しても同様の効果が得られる。
【００１５】ワイヤ中の不純物はできるだけ少ない方が
よい。なお、酸素(Ｏ)はフェライト組織を微細化させる
核として、例えば、上述のＴi、Ｚrの酸化物として存在
させて結晶粒の微細化の効果を確保するためには最小限
の量が必要である。すなわち、ワイヤ中には０.０００
１％以上の酸素量が含まれているのが好ましい。しか
し、０.０５％より多いと気孔が発生し易くなり、健全
な溶接部を得難くなるが、シールドガス及び／又はアシ
ストガス中にＣＯ2又はＯ2のような活性ガスを混在させ
ると、ワイヤ中のＯ(酸素)が更に高くても気孔の発生を
抑制できる。その許容限は０.２０％である。
よい。なお、酸素(Ｏ)はフェライト組織を微細化させる
核として、例えば、上述のＴi、Ｚrの酸化物として存在
させて結晶粒の微細化の効果を確保するためには最小限
の量が必要である。すなわち、ワイヤ中には０.０００
１％以上の酸素量が含まれているのが好ましい。しか
し、０.０５％より多いと気孔が発生し易くなり、健全
な溶接部を得難くなるが、シールドガス及び／又はアシ
ストガス中にＣＯ2又はＯ2のような活性ガスを混在させ
ると、ワイヤ中のＯ(酸素)が更に高くても気孔の発生を
抑制できる。その許容限は０.２０％である。
【００１６】なお、レーザ溶接の主な条件としては、レ
ーザ光の種類、ビームモード、出力、溶接速度などがあ
るが、それらは特に制限されるものではない。レーザ光
の種類には気体レーザ(例、ＣＯ2レーザ)や固体レーザ
(例、ＹＡＧレーザ)などがあるが、大きな出力が得られ
るＣＯ2レーザが望ましく、ＹＡＧレーザも可能であ
る。レーザビームモードには、シングルモード、マルチ
モード、リングモードなどがある。パワー密度はシング
ルモードが最も高いが、溶込み特性やギャップ等の点か
ら、マルチモードやリングモードが望ましい。また、酸
化防止、スパッタ防止等々のためにＡrなどのシールド
ガスをアシストガスとして供給してもよい。ビームスキ
ャナーを用いてレーザビームを左右に往復運動させつつ
溶接すると、ギャップ裕度、狙いずれ等に有効であるほ
か、溶融金属プールが撹拌されるので、ブローホールを
低減する効果がある。ワイヤ径はレーザビーム径より小
さくする方が良く、２mm以下が好ましい。
ーザ光の種類、ビームモード、出力、溶接速度などがあ
るが、それらは特に制限されるものではない。レーザ光
の種類には気体レーザ(例、ＣＯ2レーザ)や固体レーザ
(例、ＹＡＧレーザ)などがあるが、大きな出力が得られ
るＣＯ2レーザが望ましく、ＹＡＧレーザも可能であ
る。レーザビームモードには、シングルモード、マルチ
モード、リングモードなどがある。パワー密度はシング
ルモードが最も高いが、溶込み特性やギャップ等の点か
ら、マルチモードやリングモードが望ましい。また、酸
化防止、スパッタ防止等々のためにＡrなどのシールド
ガスをアシストガスとして供給してもよい。ビームスキ
ャナーを用いてレーザビームを左右に往復運動させつつ
溶接すると、ギャップ裕度、狙いずれ等に有効であるほ
か、溶融金属プールが撹拌されるので、ブローホールを
低減する効果がある。ワイヤ径はレーザビーム径より小
さくする方が良く、２mm以下が好ましい。
【００１７】また、母材としては、従来と同様、中炭素
当量の鋼板であるが、特に制限されるものではない。例
えば、ＴＭＣＰ鋼板のような低炭素当量の鋼板にも適用
できる。ＴＭＣＰ鋼板は炭素当量(Ｃeq)が低く、非水冷
型ＴＭＣＰ鋼板で０.３４〜０.３８％、水冷型ＴＭＣＰ
鋼板で０.３０〜０.３６％といわれている(「日本造船
学会誌」第７２６号(平成元年１２月)ｐ.７９７〜８０
８参照)。
当量の鋼板であるが、特に制限されるものではない。例
えば、ＴＭＣＰ鋼板のような低炭素当量の鋼板にも適用
できる。ＴＭＣＰ鋼板は炭素当量(Ｃeq)が低く、非水冷
型ＴＭＣＰ鋼板で０.３４〜０.３８％、水冷型ＴＭＣＰ
鋼板で０.３０〜０.３６％といわれている(「日本造船
学会誌」第７２６号(平成元年１２月)ｐ.７９７〜８０
８参照)。
【００１８】次に本発明の実施例を示す。
【００１９】
【実施例１】母材として表１に示す成分組成の中炭素鋼
板(板厚１２mm)を用い、図１に示す突合せ継手で幅１.
２mm、深さ６mmの開先を形成し、表２、表３及び表４に
示す種々の成分組成のワイヤ(径１.２mm)を用いて図２
に示す溶接施工要領にて、ＣＯ2レーザを用いてレーザ
溶接試験を行った。なお、ワイヤ中の他の成分はＣ：
０.００３％、Ｓi：０.０８％、Ｍn：０.１９％であ
る。
板(板厚１２mm)を用い、図１に示す突合せ継手で幅１.
２mm、深さ６mmの開先を形成し、表２、表３及び表４に
示す種々の成分組成のワイヤ(径１.２mm)を用いて図２
に示す溶接施工要領にて、ＣＯ2レーザを用いてレーザ
溶接試験を行った。なお、ワイヤ中の他の成分はＣ：
０.００３％、Ｓi：０.０８％、Ｍn：０.１９％であ
る。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】溶接条件は、出力：１０ＫＷ、溶接速度：
１m／min、ワイヤ送給速度：４m／min、レンズ径：７.
５in、バーンパターン径：２mm、アシストガス：Ａr(２
０ｌ／min)である。
１m／min、ワイヤ送給速度：４m／min、レンズ径：７.
５in、バーンパターン径：２mm、アシストガス：Ａr(２
０ｌ／min)である。
【００２５】得られた溶接部から衝撃試験片(２mmＶサ
イドノッチ)を採取し、衝撃値を調べた。その結果は、
表２、表３、表４に示すように、本発明範囲の成分組成
を有するワイヤを用いることにより、優れた靭性が得ら
れている。
イドノッチ)を採取し、衝撃値を調べた。その結果は、
表２、表３、表４に示すように、本発明範囲の成分組成
を有するワイヤを用いることにより、優れた靭性が得ら
れている。
【００２６】
【実施例２】母材として表５に示す成分組成のＴＭＣＰ
鋼板(板厚１２mm)を用い、図１に示す突合せ継手で幅
１.２mm、深さ６mmの開先を形成し、表６に示す種々の
成分組成のワイヤ(径１.２mm)を用いて図２に示す溶接
施工要領にて、ＣＯ2レーザを用いてレーザ溶接試験を
行った。
鋼板(板厚１２mm)を用い、図１に示す突合せ継手で幅
１.２mm、深さ６mmの開先を形成し、表６に示す種々の
成分組成のワイヤ(径１.２mm)を用いて図２に示す溶接
施工要領にて、ＣＯ2レーザを用いてレーザ溶接試験を
行った。
【００２７】
【表５】
【００２８】
【表６】
【００２９】溶接条件は、出力：１０ＫＷ、溶接速度：
１m／min、ワイヤ送給速度：４m／min、レンズ径：７.
５in、バーンパターン径：２mmで、表６に示すシールド
ガス及びアシストガス(２０ｌ／min)を用いた。
１m／min、ワイヤ送給速度：４m／min、レンズ径：７.
５in、バーンパターン径：２mmで、表６に示すシールド
ガス及びアシストガス(２０ｌ／min)を用いた。
【００３０】得られた溶接部から衝撃試験片(２mmＶサ
イドノッチ)を採取し、衝撃値を調べた。その結果は、
表６に示すように、本発明範囲の成分組成を有するワイ
ヤを用いることにより、優れた靭性が得られている。
イドノッチ)を採取し、衝撃値を調べた。その結果は、
表６に示すように、本発明範囲の成分組成を有するワイ
ヤを用いることにより、優れた靭性が得られている。
【００３１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明のレーザ溶
接用ワイヤは、低炭素当量でＢとＴi又はＺrを複合添加
したワイヤであるので、優れた靭性を有する健全な溶接
継手が得られる。
接用ワイヤは、低炭素当量でＢとＴi又はＺrを複合添加
したワイヤであるので、優れた靭性を有する健全な溶接
継手が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】母材鋼板の形状寸法(mm)及び開先形状を示す図
で、（ａ）は平面図、（ｂ）は溶接継手部を示す断面図
である。
で、（ａ）は平面図、（ｂ）は溶接継手部を示す断面図
である。
【図２】溶接施工要領を説明する図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−64486（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−126683（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−279092（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/30 B23K 26/00
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.１０％
以下、Ｓi：０.５０％以下、Ｍn：１.５０％以下及び
Ｂ：０.００１６〜０.０１０％を含有し、更にＴi：０.
０１〜０.１０％及びＺr：０.０１〜０.１０％の１種又
は２種を含有し、残部がＦe及び不純物からなることを
特徴とするレーザ溶接用ワイヤ。 - 【請求項２】 前記ワイヤがＯ(酸素)：０.０００１〜
０.２０％を含有するものである請求項１に記載のレー
ザ溶接用ワイヤ。 - 【請求項３】 ワイヤ径はビーム直径以下であると共
に、２mm以下である請求項１又は２に記載のレーザ溶接
用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21081592A JP3217138B2 (ja) | 1991-07-15 | 1992-07-14 | レーザ溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20010391 | 1991-07-15 | ||
| JP3-200103 | 1991-07-15 | ||
| JP21081592A JP3217138B2 (ja) | 1991-07-15 | 1992-07-14 | レーザ溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05185280A JPH05185280A (ja) | 1993-07-27 |
| JP3217138B2 true JP3217138B2 (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=26511971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21081592A Expired - Fee Related JP3217138B2 (ja) | 1991-07-15 | 1992-07-14 | レーザ溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3217138B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4492028B2 (ja) * | 2001-11-02 | 2010-06-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | レーザビーム溶接継手およびレーザビーム溶接継手の製造方法 |
| FR2865151A1 (fr) * | 2004-01-21 | 2005-07-22 | Air Liquide | Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique |
-
1992
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| JPH05185280A (ja) | 1993-07-27 |
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