JP3199096B2 - Solid electrolytic capacitors - Google Patents
Solid electrolytic capacitorsInfo
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Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は固体電解コンデンサに関
し、さらに詳しく言えば、熱的ストレスや機械的ストレ
スにより固体電解質が損傷を受け難くした形状の陽極焼
結体を有する固体電解コンデンサに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a solid electrolytic capacitor, and more particularly, to a solid electrolytic capacitor having an anode sintered body in which a solid electrolyte is hardly damaged by thermal stress or mechanical stress. is there.
【0002】[0002]
【従来の技術】タンタル固体電解コンデンサについてそ
の製造方法を説明すると、まず、タンタル粉末に適当な
バインダーを混合して例えば所定の大きさの直方体状ま
たは円柱状に成形し、陽極リードを植設したうえで、焼
結してタンタルの焼結ペレット(陽極焼結体)を得る。2. Description of the Related Art A method of manufacturing a tantalum solid electrolytic capacitor will be described. First, an appropriate binder is mixed with a tantalum powder and molded into, for example, a rectangular parallelepiped or a column having a predetermined size, and an anode lead is implanted. Then, sintering is performed to obtain a sintered pellet of tantalum (anode sintered body).
【0003】そして、同焼結ペレットに誘電体としての
酸化皮膜を形成する。通常、この酸化皮膜はリン酸水溶
液もしくは硝酸水溶液による単独化成処理、または硝酸
水溶液による化成を行なった後に、リン酸水溶液による
化成を行なう二段化成処理によって形成される。An oxide film as a dielectric is formed on the sintered pellet. Usually, this oxide film is formed by a single chemical conversion treatment with a phosphoric acid aqueous solution or a nitric acid aqueous solution, or a two-stage chemical conversion treatment in which a chemical conversion with a nitric acid aqueous solution is performed, followed by a chemical conversion with a phosphoric acid aqueous solution.
【0004】次に、焼結ペレットに二酸化マンガンから
なる固体電解質を形成する。すなわち、同焼結ペレット
を硝酸マンガン水溶液中に浸漬して硝酸マンガンを含浸
させ、引き上げて熱分解を行なう。硝酸マンガンの濃度
を順次高めて数回これを繰り返すとともに、熱分解工程
により損傷した酸化皮膜を修復する目的で再化成を数回
繰り返す。Next, a solid electrolyte composed of manganese dioxide is formed on the sintered pellet. That is, the sintered pellet is immersed in an aqueous solution of manganese nitrate to be impregnated with manganese nitrate, pulled up, and thermally decomposed. This is repeated several times while sequentially increasing the concentration of manganese nitrate, and re-chemical formation is repeated several times in order to repair the oxide film damaged by the thermal decomposition process.
【0005】しかる後、固体電解質上に陰極導電層とし
てのカーボン層および銀層を形成し、リードフレームに
装着したうえで、最終的に樹脂モールドにより樹脂外装
体が形成される。After that, a carbon layer and a silver layer as a cathode conductive layer are formed on the solid electrolyte, mounted on a lead frame, and finally a resin outer package is formed by resin molding.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところで、この種の焼
結ペレットは、通常、円筒体もしくは角柱体に形成され
るが、機器の小形化に対応するため、焼結ペレットを円
筒体から角柱体にすることにより、体積効率を上げるよ
うにしている。By the way, this kind of sintered pellet is usually formed into a cylindrical body or a prismatic body, but in order to cope with miniaturization of equipment, the sintered pellet is converted from the cylindrical body into a prismatic body. By doing so, the volume efficiency is increased.
【0007】図4には、角柱体状とした焼結ペレット1
の平面図が示されており、これによれば、同焼結ペレッ
ト1とそれに内接する円筒体状の焼結ペレット1Aの断
面での面積比は1:0.785であり、角柱状とするこ
とにより、その分体積効率を上げることができる。FIG. 4 shows a sintered pellet 1 having a prismatic shape.
According to this, the area ratio of the cross section of the sintered pellet 1 and the cylindrical sintered pellet 1A inscribed therein is 1: 0.785, which is a prismatic shape. Thereby, the volumetric efficiency can be increased accordingly.
【0008】しかしながら、角柱体焼結ペレット1の場
合、図5に示されているように、その周りに二酸化マン
ガンからなる固体電解質2を形成させる工程で、その角
部に二酸化マンガンの突起2Aが生成される。However, in the case of the prismatic sintered pellet 1, as shown in FIG. 5, a manganese dioxide projection 2A is formed at the corner in the step of forming a solid electrolyte 2 made of manganese dioxide around the pellet. Generated.
【0009】この突起2Aには、熱的ストレスや機械的
ストレス、とりわけ樹脂外装体との熱膨脹差による歪み
が集中する。このため、同部分が損傷し易く、漏れ電流
不良を引き起こす原因となり、歩留り率を低下させてい
た。[0009] Thermal stress and mechanical stress, particularly strain due to a difference in thermal expansion with the resin outer package, are concentrated on the projection 2A. For this reason, the same portion is easily damaged, causing a leakage current defect, and lowering the yield.
【0010】[0010]
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するためになされたもので、その構成上の特徴は、タ
ンタル、ニオブなどの弁作用金属粉末を焼結してなり、
頂面に陽極リードが植設された陽極焼結体を有し、同陽
極焼結体に化成皮膜、二酸化マンガンからなる固体電解
質および陰極用導電層を順次形成してなる固体電解コン
デンサにおいて、上記陽極焼結体が上記頂面と平行な横
断面が正四角形の柱状体であって、その正四角形の一辺
の長さをRとするとき、上記頂面と直交する少なくとも
側面間の角部には、曲率がR/8〜R/4の範囲内であ
る曲面が形成されていることにある。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its structural feature is that a valve action metal powder such as tantalum or niobium is sintered,
A solid electrolytic capacitor having an anode sintered body having an anode lead implanted on a top surface, a conversion film, a solid electrolyte made of manganese dioxide, and a cathode conductive layer formed in this order on the anode sintered body, The anode sintered body is parallel to the top surface
A cross section is a columnar body with a square shape, and one side of the square shape
When the length of R is at least orthogonal to the top surface,
In the corner between the side surfaces, the curvature is in the range of R / 8 to R / 4.
The curved surface is formed.
【0011】曲率がR/8未満では、二酸化マンガン
(固体電解質)の形成時にその突起の生成を抑えること
が難しく、他方、R/4超えると、円筒体に対する体積
効率の利点が少なくなる。[0011] curvature is less than R / 8, it is difficult to suppress the generation of the protrusion during formation of the manganese dioxide (solid electrolyte), while the R / 4 exceeds the advantages of volumetric efficiency for the cylinder is reduced.
【0012】また、上記陽極焼結体の頂面と側面および
底面と側面との角部にも所定曲率の曲面が形成されても
よい。Also, a curved surface having a predetermined curvature may be formed at the corners between the top and side surfaces and the bottom and side surfaces of the anode sintered body.
【0013】[0013]
【作用】上記の構成によれば、陽極焼結体が角柱状であ
っても、その角部が曲面に形成されているため、二酸化
マンガンの形成時に極端な突起は生成されない。したが
って、角柱体の利点である体積効率の良さを損なうこと
なく、製品の歩留り率を向上させることができる。According to the above arrangement, even when the anode sintered body has a prismatic shape, since the corners are formed on a curved surface, no extreme projection is generated when manganese dioxide is formed. Therefore, the product yield can be improved without impairing the volumetric efficiency, which is an advantage of the prismatic body.
【0014】[0014]
【実施例】図1には、本発明の実施例にかかる焼結ペレ
ット10が示されている。同焼結ペレット10は、タン
タルやニオブなどの弁作用金属粉末に適当なバインダー
を混合して角柱体状に成形し、その頂面10aに陽極リ
ード11を植設したうえで、焼結することにより得られ
る。FIG. 1 shows a sintered pellet 10 according to an embodiment of the present invention. The sintered pellet 10 is formed by mixing a valve metal powder such as tantalum or niobium with an appropriate binder, molding the prism into a prismatic shape, implanting an anode lead 11 on the top surface 10a, and sintering the pellet. Is obtained by
【0015】本発明によると、頂面10aと直交する少
なくとも4つの側面10b(図1には作図の都合上、そ
の内の2面が示されている。)間の角部には、所定の曲
率を有する曲面12が設けられている。According to the present invention, predetermined corners between at least four side surfaces 10b (two of them are shown in FIG. 1 for the sake of drawing) which are orthogonal to the top surface 10a. A curved surface 12 having a curvature is provided.
【0016】図2には、図1のA−A線に沿った焼結ペ
レット10の横断面が示されており、この実施例におい
ては、対向する各側面10b,10間の距離Rがともに
等しくされている。すなわち、同焼結ペレット10の原
形は、側面10bの頂面10aと平行な一辺の長さがR
の断面正四角の角柱体である。FIG. 2 shows a cross section of the sintered pellet 10 taken along the line AA in FIG. 1. In this embodiment, the distance R between the opposing side surfaces 10b and 10 is the same. Have been equal. That is, the original shape of the sintered pellet 10 is such that the length of one side parallel to the top surface 10a of the side surface 10b is R.
Is a square prism having a square cross section.
【0017】この一辺の長さRで各側面10b間に形成
される角部の曲面12の曲率を表すと、R/8〜R/4
の範囲であることが好ましく、これによれば、図2に想
像線で示されているように、焼結ペレット10の周りに
二酸化マンガンよりなる固体電解質2がその全面にわた
ってほぼ均等な厚みをもって形成される。When the curvature R of the curved surface 12 at the corner formed between the side surfaces 10b is represented by the length R of one side, R / 8 to R / 4.
According to this, as shown by the imaginary line in FIG. 2, a solid electrolyte 2 composed of manganese dioxide is formed around the entire surface of the sintered pellet 10 with a substantially uniform thickness. Is done.
【0018】なお、曲率がR/8未満では、二酸化マン
ガン(固体電解質)の形成時にその突起の生成を抑える
ことが難しく、他方、R/4超えると、円筒体に対する
体積効率の利点が少なくなる。If the curvature is less than R / 8, it is difficult to suppress the formation of projections when manganese dioxide (solid electrolyte) is formed, while if it exceeds R / 4, the advantage of volume efficiency with respect to the cylindrical body is reduced. .
【0019】この実施例では、各側面10b間の角部を
曲面12としているが、これに加えて頂面10aと各側
面10b間の角部および頂面10aと対向する底面10
cと各側面10b間の角部にも、所定曲率の曲面を設け
てもよいことはもちろんである。In this embodiment, the corners between the side surfaces 10b are curved surfaces 12. In addition to this, the corners between the top surface 10a and the side surfaces 10b and the bottom surface 10 facing the top surface 10a are also provided.
Needless to say, a curved surface having a predetermined curvature may be provided also at a corner between c and each side surface 10b.
【0020】その場合の曲率は、上記の好ましい範囲
(R/8〜R/4)を基準にして設定することができ
る。 In this case, the curvature can be set based on the preferable range (R / 8 to R / 4) .
【0021】《実施例1》ペレットサイズ横幅0.9×
縦幅0.9×高さ1.0(mm)で各側面間の角部に曲
率0.9/4の曲面を形成したタンタル焼結ペレットを
0.01%リン酸水溶液中において24Vの直流電圧を
印加して酸化皮膜を形成した。Example 1 Pellet size width 0.9 ×
A tantalum sintered pellet having a vertical width of 0.9 × a height of 1.0 (mm) and a curved surface having a curvature of 0.9 / 4 at a corner between the side surfaces is subjected to a direct current of 24 V in a 0.01% phosphoric acid aqueous solution. A voltage was applied to form an oxide film.
【0022】次に、同タンタル焼結ペレットを硝酸マン
ガン水溶液中に浸漬して硝酸マンガンを含浸させ、引き
上げて熱分解を行ない、同タンタル焼結ペレットに二酸
化マンガンよりなる固体電解質を形成した。Next, the tantalum sintered pellet was immersed in an aqueous solution of manganese nitrate to be impregnated with manganese nitrate, pulled up and thermally decomposed to form a solid electrolyte made of manganese dioxide in the tantalum sintered pellet.
【0023】この場合、硝酸マンガンの濃度を20%,
40%,70%,100%と順次高めて10回熱分解を
繰り返すとともに、熱分解工程により損傷した酸化皮膜
を修復する目的でリン酸水溶液にて再化成を5回繰り返
した。In this case, the concentration of manganese nitrate is 20%,
The thermal decomposition was repeated 10 times with increasing sequentially to 40%, 70%, and 100%, and the re-chemical formation was repeated 5 times with a phosphoric acid aqueous solution for the purpose of repairing the oxide film damaged by the thermal decomposition step.
【0024】しかる後、この固体電解質上にカーボン層
と銀層とを順次形成し、リードフレームへの取り付けを
経て、樹脂モールド法により樹脂外装体を形成し、製品
サイズ3.2×1.6×1.6(mm)で定格6.3V
10μFのタンタル固体電解コンデンサを作製した。Thereafter, a carbon layer and a silver layer are sequentially formed on the solid electrolyte, and after attaching to a lead frame, a resin outer package is formed by a resin molding method, and the product size is 3.2 × 1.6. × 1.6 (mm) and rated 6.3V
A 10 μF tantalum solid electrolytic capacitor was produced.
【0025】これによると、製品の歩留り率は97.2
%で、加工不良率は0.4%であった。また、特性不良
に関しては、漏れ電流(LC)不良によるものが0.8
%、損失角の正接(tanδ)不良によるものが0.2
%であった。そして、その他の原因によるものが1.4
%であった。According to this, the product yield rate is 97.2.
%, And the processing defect rate was 0.4%. Regarding the characteristic failure, the leakage current (LC) failure was 0.8%.
%, Due to the loss tangent (tan δ) failure of 0.2
%Met. The other factor is 1.4.
%Met.
【0026】また、製品30個について次の電気的測定
を行なった。その結果、120Hz時の静電容量は9.
97μF、120Hz時のtanδは0.024、LC
は0.062μAであった(いずれも平均値)。The following electrical measurements were made on 30 products. As a result, the capacitance at 120 Hz is 9.
Tan δ at 97 μF, 120 Hz is 0.024, LC
Was 0.062 μA (all were average values).
【0027】《実施例2》上記実施例1と同じペレット
サイズで各側面間の角部に曲率0.9/6の曲面を形成
したタンタル焼結ペレットを用い、上記実施例1と同様
にして同寸法、同定格のタンタル固体電解コンデンサを
作製した。Example 2 Tantalum sintered pellets having the same pellet size as in Example 1 and having a curved surface with a curvature of 0.9 / 6 at the corners between the sides were used in the same manner as in Example 1 above. Tantalum solid electrolytic capacitors of the same dimensions and rating were produced.
【0028】これによると、製品の歩留り率は98.3
%で、加工不良率は0.2%であった。また、特性不良
に関しては、漏れ電流(LC)不良によるものが0.7
%、損失角の正接(tanδ)不良によるものが0.1
%であった。そして、その他の原因によるものが0.7
%であった。According to this, the product yield is 98.3.
%, The processing defect rate was 0.2%. Regarding the characteristic failure, the leakage current (LC) failure was 0.7%.
%, Due to a loss tangent (tan δ) defect of 0.1
%Met. And the other factor is 0.7
%Met.
【0029】また、製品30個について次の電気的測定
を行なった。その結果、120Hz時の静電容量は1
0.15μF、120Hz時のtanδは0.023、
LCは0.078μAであった(いずれも平均値)。The following electrical measurements were made on 30 products. As a result, the capacitance at 120 Hz is 1
Tan δ at 0.15 μF, 120 Hz is 0.023,
LC was 0.078 μA (all were average values).
【0030】《実施例3》上記実施例1と同じペレット
サイズで各側面間の角部に曲率0.9/8の曲面を形成
したタンタル焼結ペレットを用い、上記実施例1と同様
にして同寸法、同定格のタンタル固体電解コンデンサを
作製した。Embodiment 3 Tantalum sintered pellets having the same pellet size as in Embodiment 1 and having a curved surface with a curvature of 0.9 / 8 at the corners between the side surfaces are used in the same manner as in Embodiment 1 above. Tantalum solid electrolytic capacitors of the same dimensions and rating were produced.
【0031】これによると、製品の歩留り率は96.2
%で、加工不良率は0.8%であった。また、特性不良
に関しては、漏れ電流(LC)不良によるものが1.2
%、損失角の正接(tanδ)不良によるものが0.1
%であった。そして、その他の原因によるものが1.7
%であった。According to this, the product yield rate is 96.2.
%, And the processing defect rate was 0.8%. Further, regarding the characteristic failure, the leakage current (LC) failure is 1.2%.
%, Due to a loss tangent (tan δ) defect of 0.1
%Met. And 1.7 due to other causes.
%Met.
【0032】また、製品30個について次の電気的測定
を行なった。その結果、120Hz時の静電容量は1
0.21μF、120Hz時のtanδは0.024、
LCは0.067μAであった(いずれも平均値)。The following electrical measurements were made on 30 products. As a result, the capacitance at 120 Hz is 1
0.21 μF, tan δ at 120 Hz is 0.024,
LC was 0.067 μA (all were average values).
【0033】〈従来例1〉上記実施例1と同じペレット
サイズで各側面間の角部に曲率0.9/10以下の曲面
を形成したタンタル焼結ペレットを用い、上記実施例1
と同様にして同寸法、同定格のタンタル固体電解コンデ
ンサを作製した。<Conventional Example 1> Tantalum sintered pellets having the same pellet size as in Example 1 and having a curved surface with a curvature of 0.9 / 10 or less at the corners between the side surfaces were used.
A tantalum solid electrolytic capacitor having the same dimensions and the same rating was manufactured in the same manner as described above.
【0034】これによると、製品の歩留り率は88.4
%で、加工不良率は3.4%であった。また、特性不良
に関しては、漏れ電流(LC)不良によるものが6.3
%、損失角の正接(tanδ)不良によるものが0.5
%であった。そして、その他の原因によるものが1.4
%であった。According to this, the product yield rate is 88.4.
%, The defective processing rate was 3.4%. Regarding the characteristic failure, the leakage current (LC) failure was 6.3.
%, Due to a loss tangent (tan δ) defect of 0.5
%Met. The other factor is 1.4.
%Met.
【0035】また、製品30個について次の電気的測定
を行なった。その結果、120Hz時の静電容量は1
0.27μF、120Hz時のtanδは0.023、
LCは0.085μAであった(いずれも平均値)。The following electrical measurements were made on 30 products. As a result, the capacitance at 120 Hz is 1
Tan δ at 0.27 μF, 120 Hz is 0.023,
LC was 0.085 μA (all were average values).
【0036】〈従来例2〉直径0.9mm、軸長1.0
mmの円柱状をなすタンタル焼結ペレットを用い、上記
実施例1と同様にして同定格のタンタル固体電解コンデ
ンサを作製した。<Conventional Example 2> Diameter 0.9 mm, axial length 1.0
A tantalum solid electrolytic capacitor having the same rating was produced in the same manner as in Example 1 above, using a tantalum sintered pellet having a columnar shape of mm.
【0037】これによると、製品の歩留り率は87.3
%で、加工不良率は7.3%であった。また、特性不良
に関しては、漏れ電流(LC)不良によるものが3.2
%、損失角の正接(tanδ)不良によるものが0.6
%であった。そして、その他の原因によるものが1.6
%であった。According to this, the product yield rate is 87.3.
%, And the defective processing rate was 7.3%. As for the characteristic failure, 3.2% was due to leakage current (LC) failure.
%, Due to a loss tangent (tan δ) defect of 0.6
%Met. And 1.6 due to other causes.
%Met.
【0038】また、製品30個について次の電気的測定
を行なった。その結果、120Hz時の静電容量は8.
21μF、120Hz時のtanδは0.025、LC
は0.063μAであった(いずれも平均値)。The following electrical measurements were made on 30 products. As a result, the capacitance at 120 Hz is 8.
Tan δ at 21 μF, 120 Hz is 0.025, LC
Was 0.063 μA (all were average values).
【0039】なお、比較を容易にするため、上記実施例
1〜3と従来例1、2の測定結果を表1と表2に示す。Tables 1 and 2 show the measurement results of Examples 1 to 3 and Conventional Examples 1 and 2 for easy comparison.
【0040】[0040]
【表1】 [Table 1]
【0041】[0041]
【表2】 この表から分かるように、本発明によれば、加工不良率
と特性不良率が大幅に改善され、製品歩留り率が飛躍的
に向上する。[Table 2] As can be seen from this table, according to the present invention, the processing failure rate and the characteristic failure rate are significantly improved, and the product yield rate is dramatically improved.
【0042】また、上記実施例1〜3および従来例1、
2の製品各100個について、ハンダ耐熱特性試験(2
60℃、10秒間)を行なった。図3のグラフに、その
試験前と試験後の漏れ電流特性を示す。このグラフから
分かるように、本発明によれば、耐熱試験ごにおいても
漏れ電流特性が大幅に変わるようなことはない。Further, in Examples 1 to 3 and Conventional Example 1,
The solder heat resistance test (100
(60 ° C., 10 seconds). The graph of FIG. 3 shows the leakage current characteristics before and after the test. As can be seen from this graph, according to the present invention, the leakage current characteristics do not significantly change even in the heat resistance test.
【0043】[0043]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
陽極リードが植設される頂面と平行な横断面が正四角形
である四角柱状焼結ペレットの角部に、その正四角形の
一辺の長さをRとして、曲率がR/8〜R/4の範囲内
である曲面を形成するようにしたことにより、同焼結ペ
レットの周りに二酸化マンガンよりなる固体電解質を形
成する際、その角部を含めて固体電解質がほぼ均等の厚
みをもって形成されることになる。As described above, according to the present invention,
The cross section parallel to the top surface where the anode lead is planted is a square
In that the corners of the square pillar sintered pellets of the square
The curvature is in the range of R / 8 to R / 4, where R is the length of one side.
By forming a curved surface, when a solid electrolyte made of manganese dioxide is formed around the same sintered pellet, the solid electrolyte including the corners is formed with a substantially uniform thickness. .
【0044】これにより、角柱状の焼結ペレットであっ
ても、熱的ストレスや機械的ストレスにより固体電解質
が損傷を受けるおそれがなく、製品の歩留り率が大幅に
向上する。As a result, even if the sintered pellets are prismatic, the solid electrolyte is not likely to be damaged by thermal stress or mechanical stress, and the yield of the product is greatly improved.
【図1】本発明の固体電解コンデンサに用いられる焼結
ペレットの一実施例を示した斜視図。FIG. 1 is a perspective view showing one embodiment of a sintered pellet used for a solid electrolytic capacitor of the present invention.
【図2】図1のA−A線断面図FIG. 2 is a sectional view taken along line AA of FIG. 1;
【図3】各実施例および従来例について、ハンダ耐熱試
験前後の漏れ電流特性を示したグラフ。FIG. 3 is a graph showing leakage current characteristics before and after a solder heat resistance test for each of the examples and the conventional example.
【図4】角柱ペレットと円柱ペレットの体積効率を説明
するための説明図。FIG. 4 is an explanatory diagram for explaining the volume efficiency of a prism and a pellet.
【図5】従来の角柱ペレットに固体電解質を形成した状
態を説明するための断面図。FIG. 5 is a cross-sectional view for explaining a state in which a solid electrolyte is formed on a conventional prism pellet.
10 焼結ペレット 10a 頂面 10b 側面 10c 底面 11 陽極リード 12 曲面 Reference Signs List 10 sintered pellet 10a top surface 10b side surface 10c bottom surface 11 anode lead 12 curved surface
フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭58−105132(JP,U) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) H01G 9/052 Continuation of the front page (56) References Japanese Utility Model Sho 58-105132 (JP, U) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) H01G 9/052
Claims (1)
を焼結してなり、頂面に陽極リードが植設された陽極焼
結体を有し、同陽極焼結体に化成皮膜、二酸化マンガン
からなる固体電解質および陰極用導電層を順次形成して
なる固体電解コンデンサにおいて、上記陽極焼結体が上
記頂面と平行な横断面が正四角形の柱状体であって、そ
の正四角形の一辺の長さをRとするとき、上記頂面と直
交する少なくとも側面間の角部には、曲率がR/8〜R
/4の範囲内である曲面が形成されていることを特徴と
する固体電解コンデンサ。An anode sintered body obtained by sintering a valve metal powder such as tantalum or niobium and having an anode lead implanted on a top surface thereof, wherein the anode sintered body is provided with a chemical conversion film and manganese dioxide. in the solid electrolyte and a solid electrolytic capacitor formed by sequentially forming a cathode conductive layer made of, the anode sintered body above
The cross section parallel to the top surface is a square pillar,
When the length of one side of the square of R is R,
At least the corner between the intersecting side surfaces has a curvature of R / 8 to R
A solid electrolytic capacitor characterized by having a curved surface within the range of / 4 .
Priority Applications (1)
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