JP3198819B2 - Stirrer - Google Patents
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Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、化学・薬品・食品工業
等における少量多品種生産での多様な粘性流体のバッチ
処理や、運転時に反応、溶解または分散等により液粘度
が広範囲に変化するプロセスにおいて使用可能な攪拌装
置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to batch processing of various viscous fluids in small-quantity, multi-product production in the chemical, pharmaceutical and food industries, etc., and changes in liquid viscosity over a wide range due to reaction, dissolution or dispersion during operation. The present invention relates to a stirring device that can be used in a process.
【0002】[0002]
【従来の技術】攪拌槽内の液流動特性は、低粘度領域と
高粘度領域とでは大きく異なり、その流動特性や混合特
性も変化する。特に低粘度領域では、流体と翼との共回
り現象により軸部に回転不良の部分が形成され混合不良
が生じるため、一般的に槽内に邪魔板を設置することが
不可欠とされている。しかし、低粘度領域では不可欠で
ある邪魔板も、液の粘度の増大によりその効果が低下
し、高粘度領域では邪魔板背面部の滞留や付着を誘発す
る原因となる。従って、ポリマー重合プロセスのように
きわめて広範囲に粘度が変化が生じるプロセス等の場合
は、攪拌翼の設定が難しい問題であった。すなわち、従
来の既存の同一の攪拌装置では、低粘度から高粘度まで
ほぼ同じような攪拌効果を得ることが困難であった。2. Description of the Related Art The flow characteristics of a liquid in a stirring tank differ greatly between a low viscosity region and a high viscosity region, and the flow characteristics and mixing characteristics also change. In particular, in the low viscosity region, a poor rotation portion is formed on the shaft portion due to the co-rotation phenomenon between the fluid and the blade, and poor mixing occurs. Therefore, it is generally considered essential to install a baffle plate in the tank. However, the effect of the baffle plate, which is indispensable in the low-viscosity region, is reduced due to the increase in the viscosity of the liquid, and in the high-viscosity region, it causes stagnation and adhesion of the back surface of the baffle plate. Therefore, in the case of a process in which the viscosity changes in a very wide range such as a polymer polymerization process, it is difficult to set the stirring blade. That is, it is difficult to obtain almost the same stirring effect from low viscosity to high viscosity with the same conventional stirring device.
【0003】また、攪拌装置には、上記の攪拌効率が良
いこと以外にも、投資コストが安く、洗浄がし易いこ
と、保守点検が容易であること、また電気代等のランニ
ングコストが安いことが要求される。化工便覧改定第4
版(昭和60年12月20日第5刷)には、従来の良く
知られている攪拌翼として、タービン型、プロペラ型、
アンカー型、ファウドラー型、ダブルヘリカル型、スク
リュー型等の例示がある。タービン型、プロペラ型、ア
ンカー型及びファウドラー型の攪拌翼は、主に低粘度液
の攪拌・混合に適しており高粘度液の攪拌にはあまり適
していないと言われている。[0003] In addition to the above-mentioned good stirring efficiency, the stirring device has low investment costs, easy cleaning, easy maintenance, and low running costs such as electricity bills. Is required. Chemical Handbook Revision 4
The plate (5th printing on December 20, 1985) includes a turbine type, a propeller type, and a well-known conventional stirring blade.
Examples include an anchor type, a Faudler type, a double helical type, and a screw type. It is said that turbine-type, propeller-type, anchor-type, and Faudler-type stirring blades are mainly suitable for stirring and mixing low-viscosity liquids and are not very suitable for stirring high-viscosity liquids.
【0004】ダブルヘリカル型の攪拌翼は、図1に示す
ように帯状翼をらせん形に二重に配置させたものであ
る。ダブルヘリカル型の攪拌翼は、高粘度液の攪拌に適
すると言われており、高粘度液でも攪拌槽の上下方向に
十分に流動するように工夫されている。ダブルヘリカル
型の攪拌翼は、幅広い帯状翼で下部から上部方向に液を
持ち上げるようにして流動を施す。一方中央部では、下
部から持ち上げられた液が上部から下部に流動する。こ
のようにして高粘度液でも上下方向にスムーズに流動す
るのである。また、特公平1-37173 号公報には、図2に
示す如く、攪拌槽21内中心部に設けられた攪拌軸22
の下部に攪拌槽21の底壁内面の沿った平板状翼23を
設け、この平板状翼23に連続した格子状翼24を前記
攪拌軸22の上部に設けると共に、攪拌槽21の側壁内
面に下部から上部まで軸方向に沿う複数本の邪魔板25
を間隔を置いて設けるという技術が開示されている。As shown in FIG. 1, the double helical-type stirring blade has band-shaped blades arranged twice in a spiral shape. The double helical stirring blade is said to be suitable for stirring a high-viscosity liquid, and is designed so that even a high-viscosity liquid flows sufficiently in the vertical direction of the stirring tank. The double helical agitating blade is a wide band-shaped blade, which applies fluid by lifting liquid from the lower part to the upper part. On the other hand, in the central part, the liquid lifted from the lower part flows from the upper part to the lower part. In this way, even a highly viscous liquid flows smoothly in the vertical direction. As shown in FIG. 2, Japanese Patent Publication No. 1-37173 discloses a stirring shaft 22 provided at the center of a stirring tank 21.
A flat blade 23 along the inner surface of the bottom wall of the stirring tank 21 is provided at a lower part of the stirring tank 21, and a lattice-shaped blade 24 continuous with the flat blade 23 is provided on the upper portion of the stirring shaft 22. A plurality of baffles 25 along the axial direction from the lower part to the upper part
Are provided at intervals.
【0005】平成5年11月に幕張で開催されたプラン
トショーで、配付された神鋼パンテック社のカタログに
は図3に示すような新規なフルゾーン型と呼ばれている
攪拌翼が開示されている。中心部に設けられた攪拌軸の
上部に平行平板型の翼31を設け、かつ上部の平行平板
型の翼31とある角度をなして平行平板型の翼31の下
部にS字型の翼32を設けるというものである。[0005] At a plant show held in Makuhari in November 1993, Shinko Pantech's catalog distributed a novel full zone type stirring blade as shown in Fig. 3. I have. A parallel-plate-type blade 31 is provided above a stirring shaft provided at the center, and an S-shaped blade 32 is formed below the parallel-plate-type blade 31 at an angle with the upper parallel-plate-type blade 31. Is provided.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ダブルヘリカル型の攪
拌翼は、その構造原理から高粘度液の攪拌に適してい
る。しかし、翼の形状が複雑なため高粘度の製品の収率
が他の攪拌羽根と比較すると劣ること、翼の形状が複雑
なため洗浄が困難であること、回転負荷が大きいため極
めて大きなモーターが必要とされること、またその回転
負荷が大きいためにランニングコストが高いこと等の欠
点がある。特公平1-37173 号公報に示された格子状攪拌
翼は、ダブルヘリカル型翼と比較すると小さな動力で攪
拌可能である。確かに低粘度液の場合は小さな動力で十
分な攪拌が可能であるが、邪魔板を併用しても高粘度液
では上下方向の攪拌が不十分なためダブルヘリカル型翼
ほど攪拌効率が良くなかった。また、邪魔板の背面で滞
留部が形成されやすく、このことが原因で系が不均一に
なったり、一部の反応系ではゲル化したりするという欠
点があった。The double helical stirring blade is suitable for stirring a high viscosity liquid because of its structural principle. However, the yield of high-viscosity products is inferior to other stirring blades due to the complicated shape of the blade, cleaning is difficult due to the complicated shape of the blade, and an extremely large motor is required due to a large rotating load. There are drawbacks such as the necessity and the high running load due to the large rotating load. The lattice-shaped stirring blade disclosed in Japanese Patent Publication No. 1-373173 can be stirred with smaller power compared to a double helical blade. Certainly, low-viscosity liquids can be sufficiently agitated with a small amount of power, but even with baffles, high-viscosity liquids have insufficient stirring in the vertical direction, so the stirring efficiency is not as good as double helical blades. Was. In addition, a stagnant portion is easily formed on the back surface of the baffle plate, and this has the disadvantage that the system becomes non-uniform or some reaction systems gel.
【0007】図3に示すフルゾーン型の攪拌翼は、低粘
度液の場合には小さな動力で十分な混合が得られる。フ
ルゾーン型攪拌翼は、上記した格子状攪拌翼と同様に、
上下方向の攪拌が不十分であるという欠点があるため高
粘度液での攪拌効率は十分ではなかった。従来の攪拌翼
には上記したような問題があり、きわめて広範囲に粘度
が変化するようなプロセスには、十分に満足できるもの
はなかった。ダブルヘリカル型の攪拌翼は、低粘度領域
から高粘度領域まで幅広く対応可能な攪拌翼であるが、
既に記述したような問題を有している。In the case of a low-viscosity liquid, the full-zone stirring blade shown in FIG. 3 can obtain sufficient mixing with a small power. The full zone stirring blade is similar to the lattice stirring blade described above,
Since there is a disadvantage that the stirring in the vertical direction is insufficient, the stirring efficiency with a high-viscosity liquid is not sufficient. Conventional stirring blades have the above-mentioned problems, and there is no satisfactory process in which the viscosity changes over a wide range. The double helical stirring blade is a stirring blade that can be widely used from low viscosity region to high viscosity region,
It has the problems already described.
【0008】本発明は、上記のような問題がなく、低粘
度領域から高粘度領域まで幅広く対応できる攪拌翼を提
供することを目的とする。[0008] An object of the present invention is to provide a stirring blade which does not have the above-mentioned problems and can be widely used from a low viscosity region to a high viscosity region.
【0009】[0009]
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に本発明は、図4aと図4bに示す如く、攪拌槽内中心
部に設けられた攪拌軸41に、この攪拌軸41に平行に
平板状翼42を取り付け、かつこの翼の下方に間隔をあ
けて20度から90度の角度をなすように平板状翼44
が取り付けられ、この平板状翼42の最上部に平板状翼
42と100度から170度の角度をなすように翼43
が取り付けられ、かつ平板状翼44の最下部に平板状翼
44と100度から170度の角度をなすように翼45
が取り付けられたことを特徴とする攪拌装置である。本
発明では、翼43と翼45があるために上下方向に流動
が促進され高粘度液でも攪拌効率が良くなるのである。According to the present invention, as shown in FIGS. 4A and 4B, a stirrer shaft 41 provided at the center of a stirrer tank is provided in parallel with the stirrer shaft 41. The flat wings 42 are mounted and the flat wings 44 are spaced below the wings at an angle of 20 to 90 degrees.
Is attached to the uppermost portion of the flat blade 42 so as to form an angle of 100 to 170 degrees with the flat blade 42.
And the wings 45 are formed at the bottom of the wings 44 so as to form an angle of 100 to 170 degrees with the wings 44.
Is attached to the stirring device. In the present invention, the presence of the blades 43 and 45 promotes the flow in the vertical direction and improves the stirring efficiency even with a high-viscosity liquid.
【0010】平板状翼42の高さ42aと平板状翼44
の高さ44aは等しい長さである。平板状翼42の幅4
2bと平板状翼44の幅44bは、同一であってかつ攪
拌槽の直径の30%から80%の範囲が望ましい。低粘
度液の場合は攪拌槽の直径の30%に近い長さでも十分
に攪拌が可能であるが、30%よりも小さいと攪拌効率
が悪くなってしまう。また、高粘度液の場合は攪拌槽の
直径の80%に近い長さが望ましいが、80%よりも大
きいと攪拌槽の壁の影響を受けて攪拌トルクが急激に大
きくなってしまう。また、図4aで翼43の見掛け高さ
43aは、翼45の見掛け高さ45aと同一であり、平
板状翼42の幅42aの20%から100%の範囲が良
い。20%より小さい場合は、半径方向の流動に対して
上下方向の流動が少ないため攪拌効率が悪くなってしま
う。また、100%よりも大きくなると半径方向の流動
が少なくなりやはり攪拌効率が低下する。The height 42a of the flat wing 42 and the flat wing 44
Are equal lengths. Width 4 of flat wing 42
It is desirable that the width 2b and the width 44b of the flat blade 44 be the same and in the range of 30% to 80% of the diameter of the stirring tank. In the case of a low-viscosity liquid, stirring can be sufficiently performed even if the length is close to 30% of the diameter of the stirring tank, but if it is smaller than 30%, the stirring efficiency deteriorates. In the case of a high-viscosity liquid, the length is preferably close to 80% of the diameter of the stirring tank. However, if it is more than 80%, the stirring torque is rapidly increased due to the effect of the wall of the stirring tank. In FIG. 4A, the apparent height 43a of the wing 43 is the same as the apparent height 45a of the wing 45, and preferably ranges from 20% to 100% of the width 42a of the flat wing 42. If it is less than 20%, the flow in the vertical direction is less than the flow in the radial direction, so that the stirring efficiency is deteriorated. On the other hand, if it is larger than 100%, the flow in the radial direction decreases, and the stirring efficiency also decreases.
【0011】平板状翼42と平板状翼44の間隔は、平
板状翼42の高さ42a(もしくは44a)の10%〜
50%の範囲が望ましい。この2つの平板状翼の間隔を
開ける理由は、粘度が高くなった場合に流動しにくくな
る液体を上下2分割し流動し易くするためである。この
間隔が10%よりも小さいと間隔を開ける効果がほとん
ど期待できないし、50%を越えると攪拌そのものが不
良になる箇所がでてくるためである。また平板状翼42
と平板状翼44のなす角度は20度乃至90度が好まし
い。この角度が20度より小さい場合は、上下方向の流
動が効率よく行われない。この角度の遅れと翼43と翼
45の存在で上下方向の流動と半径方向の流動が効率良
く行なわれるのである。The interval between the flat blades 42 and the flat blades 44 is 10% to 10% of the height 42a (or 44a) of the flat blades 42.
A range of 50% is desirable. The reason why the interval between the two flat blades is increased is to divide the liquid, which becomes difficult to flow when the viscosity becomes high, into two upper and lower parts to facilitate the flow. If the interval is smaller than 10%, the effect of increasing the interval can hardly be expected, and if it exceeds 50%, there may be places where stirring itself becomes defective. The flat wing 42
The angle formed by the flat wings 44 is preferably 20 degrees to 90 degrees. If this angle is smaller than 20 degrees, the flow in the vertical direction is not performed efficiently. Due to the delay of the angle and the existence of the blades 43 and 45, the vertical flow and the radial flow are efficiently performed.
【0012】平板状翼42と翼43の角度及び平板状翼
44と翼45のなす角度は、同一の角度とし、100度
から170度の範囲が望ましく、より望ましくは120
度から160度の範囲がよい。この角度が100度より
も小さい場合は、上下方向の流動が起き易くなるが吐出
流量は少なくなってしまい上下方向の攪拌が悪くなる。
また角度が170度よりも大きい場合は、上下方向の流
動より半径方向の流動が中心になりほとんど上下流動は
期待できない。この翼43と翼45は、両方とも液体を
下方に押し流すように平板翼42及び平板翼44に取り
付けられる。この目的を実現するためにこの翼43は、
回転方向に対して平板翼42の前方になるように取り付
けられ、また翼45は、回転方向に対して平板翼44の
後方になるように取り付けられる。もう一つの実施態様
として、上記と反対側に翼を取り付けてもよいが、この
場合は液を上方に押し流す効果が得られる。The angle between the flat wings 42 and the wings 43 and the angle between the flat wings 44 and the wings 45 are the same, preferably in the range of 100 ° to 170 °, more preferably 120 °.
A range of degrees to 160 degrees is good. If this angle is smaller than 100 degrees, the flow in the up and down direction is likely to occur, but the discharge flow rate will be small and the agitation in the up and down direction will be poor.
When the angle is larger than 170 degrees, the flow in the radial direction is more central than the flow in the vertical direction, and almost no vertical flow can be expected. The blades 43 and 45 are both attached to the plate blades 42 and 44 so as to flush the liquid downward. To achieve this purpose, the wing 43
The blade 45 is mounted so as to be in front of the plate blade 42 with respect to the rotation direction, and the blade 45 is mounted behind the plate blade 44 with respect to the rotation direction. In another embodiment, wings may be mounted on the opposite side, but in this case, the effect of flushing the liquid upward can be obtained.
【0013】一般的には、従って溶解過程や反応過程等
で液面の高さが変動することが多いが、本発明では攪拌
翼の最上部と最下部の両方に上下方向に流れを促進する
ための補助翼が付いているため、液面の高さの変動に対
しての攪拌効率の変動は防止できる。しかし、本発明の
攪拌翼の効果を最も発揮できるのは、液面の高さが攪拌
翼の最上部から図4aでの攪拌翼の全高さ46の約10
%程度上方になるように設定する場合である。図4aの
攪拌翼の厚みは高粘度液を十分な速度で攪拌できかつ変
形しない強度があれば良い。攪拌翼の材質は、一般的な
材料でかまわない。すなわち、鉄、ステンレス、タンタ
ル、ガラス、セラミックス、銅、アルミニウム等から目
的に応じて選択されるがこれらの材料に限定されるもの
ではない。Generally, therefore, the liquid level often fluctuates during the dissolution process, the reaction process, etc., but in the present invention, the flow is promoted in both the uppermost portion and the lowermost portion of the stirring blade in the vertical direction. Since the auxiliary wings are provided, fluctuations in the stirring efficiency with respect to fluctuations in the liquid level can be prevented. However, the effect of the stirring blade of the present invention can be best exhibited when the liquid level is about 10% of the total height 46 of the stirring blade in FIG.
%. The thickness of the stirring blade shown in FIG. 4A is sufficient as long as the high-viscosity liquid can be stirred at a sufficient speed and does not deform. The material of the stirring blade may be a general material. That is, the material is selected from iron, stainless steel, tantalum, glass, ceramics, copper, aluminum, and the like depending on the purpose, but is not limited to these materials.
【0014】[0014]
【実施例】以下、本発明を実施例により詳細に説明す
る。図5において、図中51は内径90mm、高さ20
0mmの円筒型攪拌槽で、この攪拌槽51内の中心部に
は底壁付近まで延在する直径6mmの攪拌軸52と、2
枚の平板状翼53と55をこの攪拌軸2に平行に取り付
けられている。平板状翼53と平板状翼55とは、幅が
35mmで半径方向長さが60mmで、平板状翼53と
平板状翼55とは10mmの間隔で、かつ平板状翼53
と平板状翼55は45度の角度をなすように設置した。
平板状翼53の最上部には、平板状翼53と45度の角
度で幅が15mmで半径方向長さが60mmの翼54を
取り付け、かつ平板状翼55の最下部には、平板状翼5
5と45度の角度で翼54と同じ大きさの翼56を取り
付けた。翼54と翼56は、各々平板状翼53と平板状
翼55に対して、図5の攪拌軸が時計回りの回転すると
した場合に下方に液を流動させるように、図5のような
位置に取り付けた。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to embodiments. In FIG. 5, reference numeral 51 denotes an inner diameter of 90 mm and a height of 20 mm.
In the center of the stirring tank 51, a stirring shaft 52 having a diameter of 6 mm and extending to the vicinity of the bottom wall is provided.
A pair of flat blades 53 and 55 are attached in parallel to the stirring shaft 2. The flat wings 53 and 55 have a width of 35 mm and a radial length of 60 mm, the flat wings 53 and the flat wings 55 have an interval of 10 mm, and the flat wings 53
And the plate-like wing 55 were installed so as to form an angle of 45 degrees.
At the uppermost part of the flat wing 53, a wing 54 having a width of 15 mm and a radial length of 60 mm at an angle of 45 degrees with the flat wing 53 is attached. 5
A wing 56 of the same size as the wing 54 was attached at an angle of 5 and 45 degrees. The blades 54 and 56 are positioned as shown in FIG. 5 such that the liquid flows downward with respect to the flat blades 53 and 55 when the stirring shaft of FIG. 5 rotates clockwise. Attached to.
【0015】上記の攪拌槽に、液面が約120mmにな
るように試験液を充填して、液面から約10mmの位置
に攪拌羽根の最上部がくるようにし、かつ攪拌槽の底壁
から約10mm上方に攪拌羽根の最下部になるように攪
拌羽根を設置した。 (試験液)試験液としてエチレングリコール付加グリセ
リン(三洋化成株式会社製ニューポールH90000)
を用いた。 (粘度)このエチレングリコール付加グリセリンに水を
適宜加えることで粘度を調整し、25℃にてB型回転粘
度計で測定した。 (トルク、回転数)トルク計および回転計付きの試験用
モーターを用いた。 (混合時間)あらかじめ試験液に水酸化ナトリウム水溶
液とフェノールフェタレンを少量加えて、試験液を赤褐
色に着色した。攪拌羽根をあらかじめ所定のトルクにな
るように回転数を調整し、酢酸水溶液を水酸化ナトリウ
ム中和量以上の酢酸水溶液を添加した時点から、赤褐色
が概ね80%以上消色した時点までの時間を混合時間と
した。The above-described stirring tank is filled with the test liquid so that the liquid level is about 120 mm, the uppermost part of the stirring blade is located at a position about 10 mm from the liquid level, and the bottom of the stirring tank is The stirring blade was installed so as to be about 10 mm above and at the bottom of the stirring blade. (Test liquid) Ethylene glycol-added glycerin (Newpole H90000 manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd.) as a test liquid
Was used. (Viscosity) The viscosity was adjusted by appropriately adding water to the ethylene glycol-added glycerin, and the viscosity was measured at 25 ° C. with a B-type rotational viscometer. (Torque, rotation speed) A test motor with a torque meter and a tachometer was used. (Mixing time) A small amount of an aqueous sodium hydroxide solution and phenol phthalene were added to the test solution in advance, and the test solution was colored reddish brown. The number of revolutions of the stirring blade is adjusted in advance so as to have a predetermined torque. The mixing time was set.
【0016】試験液の粘度を変えたものを数点作成し、
回転トルクを一定にして混合時間を測定した結果を表1
に示す。[0016] A plurality of test liquids having different viscosities are prepared.
Table 1 shows the results of measuring the mixing time while keeping the rotation torque constant.
Shown in
【0017】[0017]
【比較例】比較例として、ダブルヘリカル型攪拌羽根と
フルゾーン型攪拌羽根を試作して同様にして混合時間を
測定した。この結果を表1に合わせて示す。Comparative Example As a comparative example, a double helical stirring blade and a full zone stirring blade were experimentally manufactured, and the mixing time was measured in the same manner. The results are shown in Table 1.
【0018】[0018]
【表1】 [Table 1]
【0019】上記表1でも明らかなようにトルクはフル
ゾーンとほとんど変わらず本実施例の粘度範囲では、混
合時間が大幅に短縮された。特に高粘度側では混合時間
が著しく短縮された。従来高粘度攪拌に効果があると言
われてきたダブルヘリカル型の攪拌翼と比較しても圧倒
的に混合時間が短縮されている。As is clear from Table 1, the torque was almost the same as in the full zone, and the mixing time was greatly reduced in the viscosity range of this embodiment. Particularly on the high viscosity side, the mixing time was significantly reduced. The mixing time is overwhelmingly shorter than that of a double helical type stirring blade which has been said to be effective for high viscosity stirring.
【0020】[0020]
【発明の効果】この発明は以上の構成よりなり、次の効
果を奏するものである。 2つの大きな平板状翼を角度をつけて配して、液の流
れを上下2つの領域に分割し、該2つの平板状翼の最上
部と最下部に角度をつけた翼を配することにより、上下
方向の流れを促進させ、前記の2つの領域の分割された
流れとの相乗効果で、従来の攪拌翼よりもかなり単位ト
ルクあたりの攪拌効率が良くなる。 本発明の攪拌翼の単位回転数あたりの攪拌負荷は、攪
拌負荷が小さいと言われている従来のフルゾーンとほぼ
同じであり、ダブルヘリカル型よりもかなり小さい。 本発明の攪拌翼における製品回収率は、フルゾーンで
の回収率とほぼ同じであり、ダブルヘリカルよりもかな
り良い。 本発明の攪拌翼の洗浄は、フルゾーンと同程度に簡単
であり、やはりダブルヘリカルよりは圧倒的に洗浄し易
い。The present invention has the above-described structure and has the following effects. By arranging two large flat wings at an angle, dividing the liquid flow into upper and lower two areas, and arranging angled wings at the top and bottom of the two flat wings In addition, the flow in the up-down direction is promoted, and a synergistic effect with the divided flow of the above-mentioned two regions significantly improves the stirring efficiency per unit torque as compared with the conventional stirring blade. The stirring load per unit rotation speed of the stirring blade of the present invention is almost the same as the conventional full zone which is said to have a small stirring load, and is considerably smaller than the double helical type. The product recovery rate of the stirring blade of the present invention is almost the same as the recovery rate in the full zone, and is considerably better than that of the double helical. The cleaning of the stirring blade of the present invention is as simple as the full zone, and is also overwhelmingly easier to clean than the double helical.
【図1】従来例であるダブルヘリカル型攪拌翼の断面図
である。FIG. 1 is a cross-sectional view of a conventional double helical stirring blade.
【図2】従来例である格子型攪拌翼の断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of a conventional lattice type stirring blade.
【図3】従来例であるフルゾーン型攪拌翼の断面図であ
る。FIG. 3 is a cross-sectional view of a conventional full zone type stirring blade.
【図4】本発明を示す概略図および攪拌翼を回転した時
の概略図である。FIG. 4 is a schematic view showing the present invention and a schematic view when a stirring blade is rotated.
【図5】本発明の実施例を示す断面図である。FIG. 5 is a sectional view showing an embodiment of the present invention.
21:攪拌槽 22:攪拌軸 23:平板状翼 24:格子状翼 25:邪魔板 31:平行平板型翼 32:S字型翼 41:攪拌軸 42:平板状翼(上部) 42a:平板状翼42の高さ 42b:平板状翼42の幅 43:翼(上部) 43a:翼(上部)の見掛け高さ 44:平板状翼(下部) 44a:平板状翼44の高さ 44b:平板状翼44の幅 45:翼(下部) 45a:翼(下部)の見掛け高さ 46:攪拌翼の全高さ 51:攪拌槽 52:攪拌軸 53:平板状翼 54:翼 55:平板状翼 56:翼 21: Stirring tank 22: Stirring shaft 23: Flat blade 24: Lattice blade 25: Baffle plate 31: Parallel flat blade 32: S-shaped blade 41: Stirring shaft 42: Flat blade (upper) 42a: Flat blade Height 42b of wing 42b: Width of flat wing 42 43: Wing (upper) 43a: Apparent height of wing (upper) 44: Flat wing (lower) 44a: Height of flat wing 44 44b: Flat Width of blade 44 45: Blade (lower) 45a: Apparent height of blade (lower) 46: Total height of stirring blade 51: Stirring tank 52: Stirring shaft 53: Flat blade 54: Blade 55: Flat blade 56: Wing
Claims (3)
この攪拌軸に平行に平板状翼Aを取り付け、かつこの翼
の下方に間隔をあけて20度から90度の角度をなすよ
うに平板状翼Bが取り付けられ、この平板状翼Aの最上
部に平板状翼Aと100度から170度の角度をなすよ
うに翼A1が取り付けられ、かつ平板状翼Bの最下部に
平板状翼Bと100度から170度の角度をなすように
翼B1が取り付けられ、翼A1およびB1の見かけの高
さは、同一であり、平板状翼Aの幅(42a)の20%
から100%であることを特徴とする攪拌装置。1. A stirring shaft provided at the center of the stirring tank,
A flat wing A is attached parallel to the stirring axis, and a flat wing B is attached below the wing at an interval of 20 to 90 degrees with an interval therebetween. The wing A1 is attached to the flat wing A at an angle of 100 to 170 degrees with the flat wing B, and the wing B1 is formed at the bottom of the flat wing B with the flat wing B at an angle of 100 to 170 degrees. Is attached , the apparent height of wings A1 and B1
20% of the width (42a) of the flat wing A
From 100 to 100% .
翼Aの高さの10%〜50%の間隔であることを特徴と
する請求項1記載の攪拌装置。2. The stirrer according to claim 1, wherein the distance between the flat blades A and the flat blades B is 10% to 50% of the height of the flat blades A.
が設備されている攪拌槽に邪魔板が設置されたことを特
徴とする攪拌装置。3. A stirrer, wherein a baffle plate is installed in a stirrer provided with the stirrer according to claim 1.
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