JP3194220B2 - Ｖａｖ制御システム - Google Patents
Ｖａｖ制御システムInfo
- Publication number
- JP3194220B2 JP3194220B2 JP02391497A JP2391497A JP3194220B2 JP 3194220 B2 JP3194220 B2 JP 3194220B2 JP 02391497 A JP02391497 A JP 02391497A JP 2391497 A JP2391497 A JP 2391497A JP 3194220 B2 JP3194220 B2 JP 3194220B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fan
- air
- pressure
- duct
- vav
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Control Of Temperature (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ダクトを介して
空調機のファンからの吹出給気の供給を受け、第１〜第
Ｎの被制御エリアの負荷状況に応じてそこへの給気吹出
量を各個に制御する第１〜第Ｎの可変給気量調整手段を
有し、この可変給気量調整手段からの要求風量を満足す
るように空調機のファン回転数を制御するＶＡＶ制御シ
ステムに関するものである。
空調機のファンからの吹出給気の供給を受け、第１〜第
Ｎの被制御エリアの負荷状況に応じてそこへの給気吹出
量を各個に制御する第１〜第Ｎの可変給気量調整手段を
有し、この可変給気量調整手段からの要求風量を満足す
るように空調機のファン回転数を制御するＶＡＶ制御シ
ステムに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、大規模な構築物において、空
調機より給気ダクトを介して各部へ給気の供給を行う場
合、各空調対象部位（被制御エリア）の給気吹出口毎に
可変給気量調節ユニット（ＶＡＶユニット）を設け、こ
のＶＡＶユニットからの給気吹出量をＶＡＶコントロー
ルユニットにより被制御エリアの負荷状況に応じて制御
する一方、ＶＡＶコントロールユニットから送られてく
る要求風量からシステム全体の総要求風量を演算し、こ
の総要求風量から変換テーブルによりファン回転数の目
標値を求め、この求めた目標値になるように空調機のフ
ァン回転数をインバータ制御するようにしている。
調機より給気ダクトを介して各部へ給気の供給を行う場
合、各空調対象部位（被制御エリア）の給気吹出口毎に
可変給気量調節ユニット（ＶＡＶユニット）を設け、こ
のＶＡＶユニットからの給気吹出量をＶＡＶコントロー
ルユニットにより被制御エリアの負荷状況に応じて制御
する一方、ＶＡＶコントロールユニットから送られてく
る要求風量からシステム全体の総要求風量を演算し、こ
の総要求風量から変換テーブルによりファン回転数の目
標値を求め、この求めた目標値になるように空調機のフ
ァン回転数をインバータ制御するようにしている。
【０００３】最近では、省エネを図るために、極力ＶＡ
Ｖユニットのダンパ開度が最大（全開）となるように、
すなわち少なくともＶＡＶユニットの１つが最大開度と
なるように、空調機のファン回転数を制御することが行
われている。例えば、ダンパ開度が最大のＶＡＶユニッ
トが一つもなければ、様子を見ながら空調機のファン回
転数を一定量ずつ下げて行き、システムを省エネ状態に
近づける。
Ｖユニットのダンパ開度が最大（全開）となるように、
すなわち少なくともＶＡＶユニットの１つが最大開度と
なるように、空調機のファン回転数を制御することが行
われている。例えば、ダンパ開度が最大のＶＡＶユニッ
トが一つもなければ、様子を見ながら空調機のファン回
転数を一定量ずつ下げて行き、システムを省エネ状態に
近づける。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のＶＡＶ制御システムによると、システムを省
エネ状態に近づけることはできるが、様子を見ながら空
調機のファン回転数を一定量ずつ増減する方式であるた
めに、空調機のファン回転数が即座に定まらず、システ
ムが安定するまでに時間がかかるという問題がある。
うな従来のＶＡＶ制御システムによると、システムを省
エネ状態に近づけることはできるが、様子を見ながら空
調機のファン回転数を一定量ずつ増減する方式であるた
めに、空調機のファン回転数が即座に定まらず、システ
ムが安定するまでに時間がかかるという問題がある。
【０００５】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、その目的とするところは、システムを
一挙に省エネ状態に近づけることのできる、すなわち空
調機のファン回転数を一挙に理想値とすることのできる
ＶＡＶ制御システムを提供することにある。
なされたもので、その目的とするところは、システムを
一挙に省エネ状態に近づけることのできる、すなわち空
調機のファン回転数を一挙に理想値とすることのできる
ＶＡＶ制御システムを提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、第１発明（請求項１に係る発明）は、上述し
たＶＡＶ制御システムにおいて、ダクト系統毎に全ダク
ト各部の実ダクト抵抗および可変給気量調整手段の最大
開度時の実ダンパ抵抗を用いて表現される流体力学の理
論式に第１〜第Ｎの可変給気量調整手段の要求風量を代
入し、これによって各理論式毎に求められる圧力損失に
基づいてファンからの吹出静圧を決定し、これにより決
定された吹出静圧および総要求風量を実現するファンの
回転数を予め準備されているファン回転数−送風圧力−
送風量特性から求めるようにしたものである。この発明
によれば、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵抗
（Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３）および可変給気量調整手段の最大
開度時の実ダンパ抵抗（ＳDmin1 ，ＳDmin2 ）を用いて
表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎの可変給気量
調整手段の要求風量（ＬVAV1，ＬVAV2）が代入され、こ
れによって各理論式毎に圧力損失（ΔＰduct1 ，ΔＰdu
ct2 ）が求められる。そして、この圧力損失に基づいて
ファンからの吹出静圧（ΔＰduct）が決定され、これに
より決定された吹出静圧（ΔＰduct）および総要求風量
（ΣＬVAVi）を実現するファンの回転数が予め準備され
ているファン回転数−送風圧力−送風量特性から求めら
れる。
るために、第１発明（請求項１に係る発明）は、上述し
たＶＡＶ制御システムにおいて、ダクト系統毎に全ダク
ト各部の実ダクト抵抗および可変給気量調整手段の最大
開度時の実ダンパ抵抗を用いて表現される流体力学の理
論式に第１〜第Ｎの可変給気量調整手段の要求風量を代
入し、これによって各理論式毎に求められる圧力損失に
基づいてファンからの吹出静圧を決定し、これにより決
定された吹出静圧および総要求風量を実現するファンの
回転数を予め準備されているファン回転数−送風圧力−
送風量特性から求めるようにしたものである。この発明
によれば、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵抗
（Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３）および可変給気量調整手段の最大
開度時の実ダンパ抵抗（ＳDmin1 ，ＳDmin2 ）を用いて
表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎの可変給気量
調整手段の要求風量（ＬVAV1，ＬVAV2）が代入され、こ
れによって各理論式毎に圧力損失（ΔＰduct1 ，ΔＰdu
ct2 ）が求められる。そして、この圧力損失に基づいて
ファンからの吹出静圧（ΔＰduct）が決定され、これに
より決定された吹出静圧（ΔＰduct）および総要求風量
（ΣＬVAVi）を実現するファンの回転数が予め準備され
ているファン回転数−送風圧力−送風量特性から求めら
れる。
【０００７】第２発明（請求項２に係る発明）は、第１
発明において、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト
抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎ
の可変給気量調整手段の要求風量を代入し、これによっ
て各理論式毎に求められる圧力損失中より最大のものを
ファンからの吹出静圧として決定するようにしたもので
ある。この発明によれば、各理論式毎に求められる圧力
損失（ΔＰduct1 ，ΔＰduct2 ）中より最大のものが、
ファンからの吹出静圧（ΔＰduct）として決定される。
発明において、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト
抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎ
の可変給気量調整手段の要求風量を代入し、これによっ
て各理論式毎に求められる圧力損失中より最大のものを
ファンからの吹出静圧として決定するようにしたもので
ある。この発明によれば、各理論式毎に求められる圧力
損失（ΔＰduct1 ，ΔＰduct2 ）中より最大のものが、
ファンからの吹出静圧（ΔＰduct）として決定される。
【０００８】第３発明（請求項３に係る発明）は、第１
発明において、ファン回転数−送風圧力−送風量特性を
実測により求めたものである。この発明によれば、決定
された吹出静圧（ΔＰduct）および総要求風量（ΣＬVA
Vi）を実現するファンの回転数が、実測により求められ
準備されたファン回転数−送風圧力−送風量特性から求
められる。
発明において、ファン回転数−送風圧力−送風量特性を
実測により求めたものである。この発明によれば、決定
された吹出静圧（ΔＰduct）および総要求風量（ΣＬVA
Vi）を実現するファンの回転数が、実測により求められ
準備されたファン回転数−送風圧力−送風量特性から求
められる。
【０００９】第４発明（請求項４に係る発明）は、第１
発明において、ダクト系統毎の流体力学の理論式中の全
ダクト各部の実ダクト抵抗および可変給気量調整手段の
最大開度時の実ダンパ抵抗を、第１〜第Ｎの可変給気量
調整手段のダンパ開度を最大開度としたうえで、ファン
の回転数を所定回数変更し、各変更回転数において測定
されるファンからの吹出静圧および第１〜第Ｎの可変給
気量調整手段からの吹出風量に基づいて、求めるように
したものである。この発明によれば、第１〜第Ｎの可変
給気量調整手段のダンパ開度を最大としたうえで、ファ
ンの回転数を所定回数変更し、各変更回転数においてフ
ァンからの吹出静圧（ΔＰduct）および第１〜第Ｎの可
変給気量調整手段からの吹出風量（ＬVAV1，ＬVAV2）を
測定する。そして、この測定された吹出静圧および第１
〜第Ｎの可変給気量調整手段からの吹出風量に基づい
て、ダクト系統毎の流体力学の理論式中の全ダクト各部
の実ダクト抵抗（Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３）および可変給気量
調整手段の最大開度時の実ダンパ抵抗（ＳDmin1 ，ＳDm
in2 ）が求められる。この求めた全ダクト各部の実ダク
ト抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダン
パ抵抗を用いてダクト系統毎の流体力学の理論式が表現
される。
発明において、ダクト系統毎の流体力学の理論式中の全
ダクト各部の実ダクト抵抗および可変給気量調整手段の
最大開度時の実ダンパ抵抗を、第１〜第Ｎの可変給気量
調整手段のダンパ開度を最大開度としたうえで、ファン
の回転数を所定回数変更し、各変更回転数において測定
されるファンからの吹出静圧および第１〜第Ｎの可変給
気量調整手段からの吹出風量に基づいて、求めるように
したものである。この発明によれば、第１〜第Ｎの可変
給気量調整手段のダンパ開度を最大としたうえで、ファ
ンの回転数を所定回数変更し、各変更回転数においてフ
ァンからの吹出静圧（ΔＰduct）および第１〜第Ｎの可
変給気量調整手段からの吹出風量（ＬVAV1，ＬVAV2）を
測定する。そして、この測定された吹出静圧および第１
〜第Ｎの可変給気量調整手段からの吹出風量に基づい
て、ダクト系統毎の流体力学の理論式中の全ダクト各部
の実ダクト抵抗（Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３）および可変給気量
調整手段の最大開度時の実ダンパ抵抗（ＳDmin1 ，ＳDm
in2 ）が求められる。この求めた全ダクト各部の実ダク
ト抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダン
パ抵抗を用いてダクト系統毎の流体力学の理論式が表現
される。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施の形態に基づ
き詳細に説明する。図２はこの発明の一実施の形態を示
すＶＡＶ制御システムの計装図である。同図において、
１は空調機であり、電動弁２を介して冷水ＣＷが供給さ
れる冷却コイル３，電動弁４を介して温水ＨＷが供給さ
れる加熱コイル５，および送風機６により構成されてい
る。なお、送風機６において、６ａはファン、６ｂはイ
ンバータである。
き詳細に説明する。図２はこの発明の一実施の形態を示
すＶＡＶ制御システムの計装図である。同図において、
１は空調機であり、電動弁２を介して冷水ＣＷが供給さ
れる冷却コイル３，電動弁４を介して温水ＨＷが供給さ
れる加熱コイル５，および送風機６により構成されてい
る。なお、送風機６において、６ａはファン、６ｂはイ
ンバータである。
【００１１】空調機１におけるインバータ６ｂ，電動弁
２および４はその動作が制御装置７により制御されるも
のとなっており、空調機１においてそのファン６ａより
吹き出される給気（吹出給気）が、給気ダクト８を介し
被制御エリア９−１〜９−ｎへ供給されるものとなって
いる。被制御エリア９−１〜９−ｎには各エリア毎に室
温を検出する温度センサＴ１〜Ｔｎが設けられており、
温度センサＴ１〜Ｔｎでの検出温度ＰＶが局部的に設け
られたＶＡＶコントロールユニット１０−１〜１０−ｎ
へ各個に与えられている。
２および４はその動作が制御装置７により制御されるも
のとなっており、空調機１においてそのファン６ａより
吹き出される給気（吹出給気）が、給気ダクト８を介し
被制御エリア９−１〜９−ｎへ供給されるものとなって
いる。被制御エリア９−１〜９−ｎには各エリア毎に室
温を検出する温度センサＴ１〜Ｔｎが設けられており、
温度センサＴ１〜Ｔｎでの検出温度ＰＶが局部的に設け
られたＶＡＶコントロールユニット１０−１〜１０−ｎ
へ各個に与えられている。
【００１２】ＶＡＶコントロールユニット１０−１〜１
０−ｎは、各個に与えられる検出温度ＰＶと設定温度Ｓ
Ｐとの偏差および制御装置７より与えられる吹出給気温
度とに基づいて被制御エリア９−１〜９−ｎへの要求風
量を演算し、これを制御装置７へ返送する一方、その要
求風量を確保するように、ＶＡＶユニット１１−１〜１
１−ｎのダンパ１２−１〜１２−ｎの開度を、風速セン
サ１３−１〜１３−ｎの検出々力を見ながら制御する。
ＶＡＶコントロールユニット１０とＶＡＶユニット１１
により可変給気量調整手段が構成されている。なお、Ｖ
ＡＶユニット１１−１〜１１−ｎにおいて、１４−１〜
１４−ｎはダンパ１２−１〜１２−ｎの開度を検出する
開度センサである。また、制御装置７に対しては、ＣＲ
Ｔ等による表示部２３が設けられている。
０−ｎは、各個に与えられる検出温度ＰＶと設定温度Ｓ
Ｐとの偏差および制御装置７より与えられる吹出給気温
度とに基づいて被制御エリア９−１〜９−ｎへの要求風
量を演算し、これを制御装置７へ返送する一方、その要
求風量を確保するように、ＶＡＶユニット１１−１〜１
１−ｎのダンパ１２−１〜１２−ｎの開度を、風速セン
サ１３−１〜１３−ｎの検出々力を見ながら制御する。
ＶＡＶコントロールユニット１０とＶＡＶユニット１１
により可変給気量調整手段が構成されている。なお、Ｖ
ＡＶユニット１１−１〜１１−ｎにおいて、１４−１〜
１４−ｎはダンパ１２−１〜１２−ｎの開度を検出する
開度センサである。また、制御装置７に対しては、ＣＲ
Ｔ等による表示部２３が設けられている。
【００１３】制御装置７は、ＶＡＶコントロールユニッ
ト１０−１〜１０−ｎから送られてくる要求風量からシ
ステム全体の総要求風量を演算し、後述する基本原理と
同様の方式でファン回転数の目標値を求め、この求めた
目標値となるように空調機１のファン回転数を制御す
る。
ト１０−１〜１０−ｎから送られてくる要求風量からシ
ステム全体の総要求風量を演算し、後述する基本原理と
同様の方式でファン回転数の目標値を求め、この求めた
目標値となるように空調機１のファン回転数を制御す
る。
【００１４】一方、ＶＡＶユニット１１−１〜１１−ｎ
を通過し、吹出口１５−１〜１５−ｎを介して被制御エ
リア９−１〜９−ｎへ吹き出される給気（給気吹出）
は、被制御エリア９−１〜９−ｎにおける空調制御に貢
献した後、排気口１６−１〜１６−ｎより還気ダクト１
７を経て排気調整用ダンパ１８を介して排出されるが、
その一部は還気調整用ダンパ１９を介し還気として空調
機１へ戻されるものとなっている。
を通過し、吹出口１５−１〜１５−ｎを介して被制御エ
リア９−１〜９−ｎへ吹き出される給気（給気吹出）
は、被制御エリア９−１〜９−ｎにおける空調制御に貢
献した後、排気口１６−１〜１６−ｎより還気ダクト１
７を経て排気調整用ダンパ１８を介して排出されるが、
その一部は還気調整用ダンパ１９を介し還気として空調
機１へ戻されるものとなっている。
【００１５】そして、この空調機１へ戻される還気に対
し、外気が外気調整用ダンパ２０を介して所定の割合で
取り込まれるものとなっている。なお、排気調整用ダン
パ１８，還気調整用ダンパ１９，外気調整用ダンパ２０
の開度は制御装置７からの指令によって調整されるもの
となっている。また、制御装置７へは、空調機１からの
吹出給気温度および還気ダクト１７における還気温度の
実際値が温度センサ２１および２２を介して、また空調
機１すなわちファン６ａからの吹出静圧の実際値が圧力
センサ２４を介して与えられるものとなっている。
し、外気が外気調整用ダンパ２０を介して所定の割合で
取り込まれるものとなっている。なお、排気調整用ダン
パ１８，還気調整用ダンパ１９，外気調整用ダンパ２０
の開度は制御装置７からの指令によって調整されるもの
となっている。また、制御装置７へは、空調機１からの
吹出給気温度および還気ダクト１７における還気温度の
実際値が温度センサ２１および２２を介して、また空調
機１すなわちファン６ａからの吹出静圧の実際値が圧力
センサ２４を介して与えられるものとなっている。
【００１６】〔制御装置７におけるファン回転数の目標
値の求め方〕ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵
抗および各ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に各ＶＡＶコ
ントロールユニット１０からの要求風量を代入し、これ
によって各理論式毎に求められる圧力損失に基づいてフ
ァンからの吹出静圧を決定し、この決定された吹出静圧
および総要求風量を実現するファン回転数を予め準備さ
れているファン回転数−送風圧力−送風量特性から求め
る。
値の求め方〕ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵
抗および各ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に各ＶＡＶコ
ントロールユニット１０からの要求風量を代入し、これ
によって各理論式毎に求められる圧力損失に基づいてフ
ァンからの吹出静圧を決定し、この決定された吹出静圧
および総要求風量を実現するファン回転数を予め準備さ
れているファン回転数−送風圧力−送風量特性から求め
る。
【００１７】〔基本原理〕図２に示したｎ個のＶＡＶユ
ニット１１を用いたＶＡＶ制御システムではその説明が
複雑となるため、以下では最も簡単な例としてＶＡＶユ
ニット１１を２個用いたＶＡＶ制御システム（図３参
照）について、制御装置７におけるファン回転数の目標
値の求め方の具体例について説明する。
ニット１１を用いたＶＡＶ制御システムではその説明が
複雑となるため、以下では最も簡単な例としてＶＡＶユ
ニット１１を２個用いたＶＡＶ制御システム（図３参
照）について、制御装置７におけるファン回転数の目標
値の求め方の具体例について説明する。
【００１８】〔準備〕 〔流体力学に基づく理論式〕流体力学において、圧力損
失をΔＰ、ダクト抵抗をＳ、風量をＬとした場合、下記
（ａ）式が成立する。 ΔＰ＝Ｓ・Ｌ2 ・・・・（ａ） この（ａ）式を図３に示したＶＡＶ制御システムにあて
はめると、ＶＡＶユニット１１−１の属するダクト系統
については下記式が、ＶＡＶユニット１１−２の属す
るダクト系統については下記式が、流体力学に基づく
理論式として得られる。
失をΔＰ、ダクト抵抗をＳ、風量をＬとした場合、下記
（ａ）式が成立する。 ΔＰ＝Ｓ・Ｌ2 ・・・・（ａ） この（ａ）式を図３に示したＶＡＶ制御システムにあて
はめると、ＶＡＶユニット１１−１の属するダクト系統
については下記式が、ＶＡＶユニット１１−２の属す
るダクト系統については下記式が、流体力学に基づく
理論式として得られる。
【００１９】 ΔＰduct＝Ｓ１・（ＬVAV1＋ＬVAV2）2 ＋（Ｓ２＋ＳD1）・ＬVAV12 ・・・・ ΔＰduct＝Ｓ１・（ＬVAV1＋ＬVAV2）2 ＋（Ｓ３＋ＳD2）・ＬVAV22 ・・・・ 但し、このおよび式において、ΔＰductはファン６
ａからの吹出静圧、Ｓ１〜Ｓ３は各部のダクト抵抗、Ｓ
D1，ＳD2はＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダンパ
抵抗、ＬVAV1，ＬVAV2はＶＡＶユニット１１−１，１１
−２からの吹出風量である。
ａからの吹出静圧、Ｓ１〜Ｓ３は各部のダクト抵抗、Ｓ
D1，ＳD2はＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダンパ
抵抗、ＬVAV1，ＬVAV2はＶＡＶユニット１１−１，１１
−２からの吹出風量である。
【００２０】〔理論式，における各実ダクト抵抗お
よび各ＶＡＶユニットの最大開度時の実ダンパ抵抗の決
定〕理論式ととを足して下記式を作る。 ２・ΔＰduct＝２Ｓ１・（ＬVAV1＋ＬVAV2）2 ＋（Ｓ２＋ＳD1）・ＬVAV12 ＋（ Ｓ３＋ＳD2）・ＬVAV22 ・・・・ 図３において、ＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダ
ンパ開度を最大（ダンパ抵抗ＳD1，ＳD2を最小）とした
うえで、ファン６ａの回転数を５回変更し、各変更回転
数においてファン６ａからの吹出静圧ΔＰduct、ＶＡＶ
ユニット１１−１，１１−２からの吹出風量ＬVAV1,ＬV
AV2を測定する。
よび各ＶＡＶユニットの最大開度時の実ダンパ抵抗の決
定〕理論式ととを足して下記式を作る。 ２・ΔＰduct＝２Ｓ１・（ＬVAV1＋ＬVAV2）2 ＋（Ｓ２＋ＳD1）・ＬVAV12 ＋（ Ｓ３＋ＳD2）・ＬVAV22 ・・・・ 図３において、ＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダ
ンパ開度を最大（ダンパ抵抗ＳD1，ＳD2を最小）とした
うえで、ファン６ａの回転数を５回変更し、各変更回転
数においてファン６ａからの吹出静圧ΔＰduct、ＶＡＶ
ユニット１１−１，１１−２からの吹出風量ＬVAV1,ＬV
AV2を測定する。
【００２１】そして、この測定したΔＰduct，ＬVAV1，
ＬVAV2を式に代入し、これによって得られる５つの連
立式からその解としてダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３およ
びＶＡＶユニット１１−１，１１−２の最大開度時のダ
ンパ抵抗ＳD1（ＳD1min ），ＳD2（ＳD2min ）を求め
る。そして、この求めたダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３お
よびダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を式および式に
代入し、これを実ダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３およびＶ
ＡＶユニット１１−１，１１−２の最大開度時の実ダン
パ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を用いて表現された流体力学
に基づく理論式，として準備しておく。なお、実ダ
クト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３および実ダンパ抵抗ＳD1min
，ＳD2min は、重回帰分析などの手法により求めるよ
うにしてもよい。
ＬVAV2を式に代入し、これによって得られる５つの連
立式からその解としてダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３およ
びＶＡＶユニット１１−１，１１−２の最大開度時のダ
ンパ抵抗ＳD1（ＳD1min ），ＳD2（ＳD2min ）を求め
る。そして、この求めたダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３お
よびダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を式および式に
代入し、これを実ダクト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３およびＶ
ＡＶユニット１１−１，１１−２の最大開度時の実ダン
パ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を用いて表現された流体力学
に基づく理論式，として準備しておく。なお、実ダ
クト抵抗Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３および実ダンパ抵抗ＳD1min
，ＳD2min は、重回帰分析などの手法により求めるよ
うにしてもよい。
【００２２】〔ファン回転数−送風圧力−送風量特性の
同定〕ファン回転数−送風圧力−送風量特性を準備して
おく。この特性は設計値として準備しておくものとして
もよいが、実測により求めた方がより正確となる。実測
により求める場合には次のような方法をとる。
同定〕ファン回転数−送風圧力−送風量特性を準備して
おく。この特性は設計値として準備しておくものとして
もよいが、実測により求めた方がより正確となる。実測
により求める場合には次のような方法をとる。
【００２３】図３において、ファン６ａの回転数を変え
ながら、またＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダン
パ開度を変えながら、その時のファン６ａからの吹出静
圧ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViを測定する。この測
定した吹出静圧ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViをファ
ン６ａの回転数をパラメータとしてプロットする。これ
により図４に示すようなファン回転数（Ｒ）−送風圧力
（ΔＰduct）−送風量（Ｑ）特性を得る。このファン回
転数−送風圧力−送風量特性の同定は実ダクト抵抗Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３および実ダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min
の決定が完了していなくても可能である。
ながら、またＶＡＶユニット１１−１，１１−２のダン
パ開度を変えながら、その時のファン６ａからの吹出静
圧ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViを測定する。この測
定した吹出静圧ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViをファ
ン６ａの回転数をパラメータとしてプロットする。これ
により図４に示すようなファン回転数（Ｒ）−送風圧力
（ΔＰduct）−送風量（Ｑ）特性を得る。このファン回
転数−送風圧力−送風量特性の同定は実ダクト抵抗Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３および実ダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min
の決定が完了していなくても可能である。
【００２４】〔ファン回転数の目標値の決定〕以上のよ
うな準備がなされていることを前提としてファン回転数
の目標値を次のようにして決定する。実ダクト抵抗Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３およびＶＡＶユニット１１−１，１１−
２の最大開度時の実ダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を用
いて表現された流体力学に基づく理論式，にＶＡＶ
ユニット１１−１，１１−２からの要求風量ＬVAV1，Ｌ
VAV2を代入し、それぞれΔＰductを求める。すなわち、
理論式からΔＰduct1を、理論式からΔＰduct2 を
求める。そして、この求めたΔＰduct1 ，ΔＰduct2 の
うち、最大のものをファン６ａからの吹出静圧ΔＰduct
とする。また、ＶＡＶユニット１１−１，１１−２から
の要求風量ＬVAV1，ＬVAV2を加算し、これによって得ら
れるΣＬVAViを総要求風量とする。
うな準備がなされていることを前提としてファン回転数
の目標値を次のようにして決定する。実ダクト抵抗Ｓ
１，Ｓ２，Ｓ３およびＶＡＶユニット１１−１，１１−
２の最大開度時の実ダンパ抵抗ＳD1min ，ＳD2min を用
いて表現された流体力学に基づく理論式，にＶＡＶ
ユニット１１−１，１１−２からの要求風量ＬVAV1，Ｌ
VAV2を代入し、それぞれΔＰductを求める。すなわち、
理論式からΔＰduct1を、理論式からΔＰduct2 を
求める。そして、この求めたΔＰduct1 ，ΔＰduct2 の
うち、最大のものをファン６ａからの吹出静圧ΔＰduct
とする。また、ＶＡＶユニット１１−１，１１−２から
の要求風量ＬVAV1，ＬVAV2を加算し、これによって得ら
れるΣＬVAViを総要求風量とする。
【００２５】そして、この求められた吹出静圧ΔＰduct
および総要求風量ΣＬVAViを実現するファン回転数Ｒを
図４に示されるファン回転数−送風圧力−送風量特性か
ら求め、これをファン回転数の目標値とする。この目標
値となるようにファン回転数を制御することにより、少
なくとも１台のＶＡＶユニットが即座に最大開度とな
り、システムが一挙に省エネ状態に近づく。
および総要求風量ΣＬVAViを実現するファン回転数Ｒを
図４に示されるファン回転数−送風圧力−送風量特性か
ら求め、これをファン回転数の目標値とする。この目標
値となるようにファン回転数を制御することにより、少
なくとも１台のＶＡＶユニットが即座に最大開度とな
り、システムが一挙に省エネ状態に近づく。
【００２６】このファン回転数の目標値の決定は定周期
で行う。この場合、前周期から今周期の間にＶＡＶユニ
ット１１−１あるいは１１−２からの要求風量が変更さ
れると、変更後のＶＡＶユニットからの要求風量をＬVA
Viとして上述と同様にしてファン回転数の目標値を決定
し、この決定した目標値となるようにファン回転数を制
御する。これにより、ＶＡＶユニットからの要求風量が
変更される毎に、システムは省エネ状態を確保するよう
に動作する。
で行う。この場合、前周期から今周期の間にＶＡＶユニ
ット１１−１あるいは１１−２からの要求風量が変更さ
れると、変更後のＶＡＶユニットからの要求風量をＬVA
Viとして上述と同様にしてファン回転数の目標値を決定
し、この決定した目標値となるようにファン回転数を制
御する。これにより、ＶＡＶユニットからの要求風量が
変更される毎に、システムは省エネ状態を確保するよう
に動作する。
【００２７】なお、上述した実施の形態では、説明を簡
単とするためにＶＡＶユニット１１を２個用いたＶＡＶ
制御システムを例にとって説明したが、図２に示された
ｎ個のＶＡＶ制御システムでもこの基本原理と同様の方
式でファン回転数の目標値が決定される。また、これと
同様の方式を採用することにより、種々の形態のＶＡＶ
制御システムにおいて一挙に省エネ状態に近づけること
ができる。
単とするためにＶＡＶユニット１１を２個用いたＶＡＶ
制御システムを例にとって説明したが、図２に示された
ｎ個のＶＡＶ制御システムでもこの基本原理と同様の方
式でファン回転数の目標値が決定される。また、これと
同様の方式を採用することにより、種々の形態のＶＡＶ
制御システムにおいて一挙に省エネ状態に近づけること
ができる。
【００２８】〔制御装置７における準備段階の処理動
作〕図５は制御装置７における準備段階の処理動作を示
すフローチャートである。この準備段階の処理動作は少
なくとも最初に１回だけ行われる。制御装置７は、空調
システムの計測図（図３）から流体力学に基づくダクト
系統毎の理論式（，式）を作成し、記憶する（ステ
ップ５０１）。そして、各ＶＡＶユニット１１の開度を
最大としたうえで、ファン６ａの回転数を所定回数変更
し、各変更回転数においてファン６ａからの吹出静圧Δ
Ｐductおよび各ＶＡＶユニット１１からの吹出風量ＬVA
Viを測定する（ステップ５０２）。
作〕図５は制御装置７における準備段階の処理動作を示
すフローチャートである。この準備段階の処理動作は少
なくとも最初に１回だけ行われる。制御装置７は、空調
システムの計測図（図３）から流体力学に基づくダクト
系統毎の理論式（，式）を作成し、記憶する（ステ
ップ５０１）。そして、各ＶＡＶユニット１１の開度を
最大としたうえで、ファン６ａの回転数を所定回数変更
し、各変更回転数においてファン６ａからの吹出静圧Δ
Ｐductおよび各ＶＡＶユニット１１からの吹出風量ＬVA
Viを測定する（ステップ５０２）。
【００２９】そして、この測定データを理論式（式）
に代入し、ダクト系統毎の全ダクト各部の各実ダクト抵
抗Ｓと各ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ抵
抗ＳDimin を求める（ステップ５０３）。そして、この
求めた各実ダクト抵抗Ｓと各実ダンパ抵抗ＳDimin をス
テップ５０１のダクト系統毎の理論式（，）に代入
し、これを各実ダクト抵抗Ｓおよび各ＶＡＶユニットの
最大開度時の実ダンパ抵抗ＳDimin を用いて表現された
流体力学に基づく理論式として記憶する（ステップ５０
４）。
に代入し、ダクト系統毎の全ダクト各部の各実ダクト抵
抗Ｓと各ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ抵
抗ＳDimin を求める（ステップ５０３）。そして、この
求めた各実ダクト抵抗Ｓと各実ダンパ抵抗ＳDimin をス
テップ５０１のダクト系統毎の理論式（，）に代入
し、これを各実ダクト抵抗Ｓおよび各ＶＡＶユニットの
最大開度時の実ダンパ抵抗ＳDimin を用いて表現された
流体力学に基づく理論式として記憶する（ステップ５０
４）。
【００３０】そして、ファン６ａの回転数を変更しなが
ら、また各ＶＡＶユニット１１のダンパ開度を変えなが
ら、その時のファン６ａからの吹出静圧ΔＰductおよび
吹出風量（ΣＬVAVi）を測定し、この測定した吹出静圧
ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViをファン６ａの回転数
をパラメータとしてプロットし、ファン回転数−送風圧
力−送風量特性を同定する（ステップ５０５）。
ら、また各ＶＡＶユニット１１のダンパ開度を変えなが
ら、その時のファン６ａからの吹出静圧ΔＰductおよび
吹出風量（ΣＬVAVi）を測定し、この測定した吹出静圧
ΔＰductおよび吹出風量ΣＬVAViをファン６ａの回転数
をパラメータとしてプロットし、ファン回転数−送風圧
力−送風量特性を同定する（ステップ５０５）。
【００３１】なお、ステップ５０５におけるファン回転
数−送風圧力−送風量特性の同定は、必ずしもステップ
５０４の次でなくてもよく、どのステップで行うように
してもよい。また、このフローチャートにおいてはファ
ン回転数−送風圧力−送風量特性を実測により求めるよ
うにしたが、この特性は設計値として準備しておくもの
としてもよい。すなわち、ステップ５０１の前段のステ
ップ５００において、図示破線でそのステップを示す如
く、予め与えられるファン回転数−送風圧力−送風量特
性を記憶するようにしてもよい。また、この準備段階の
処理動作終了後は、図２において圧力センサ２４を取り
外してもよい。
数−送風圧力−送風量特性の同定は、必ずしもステップ
５０４の次でなくてもよく、どのステップで行うように
してもよい。また、このフローチャートにおいてはファ
ン回転数−送風圧力−送風量特性を実測により求めるよ
うにしたが、この特性は設計値として準備しておくもの
としてもよい。すなわち、ステップ５０１の前段のステ
ップ５００において、図示破線でそのステップを示す如
く、予め与えられるファン回転数−送風圧力−送風量特
性を記憶するようにしてもよい。また、この準備段階の
処理動作終了後は、図２において圧力センサ２４を取り
外してもよい。
【００３２】〔制御装置７におけるファン回転数制御〕
図１は制御装置７におけるファン回転数制御に際して処
理動作を示すフローチャートである。制御装置７は、先
のステップ５０４で記憶した各実ダクト抵抗Ｓおよび各
ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ抵抗ＳDimi
n を用いて表現される流体力学に基づく理論式（，
）に各ＶＡＶユニット１１からの要求風量ＬVAViを代
入してそれぞれΔＰductを求め、この求めたΔＰduct中
の最大のものをファン６ａからの吹出静圧ΔＰductとす
る（ステップ１０１）。
図１は制御装置７におけるファン回転数制御に際して処
理動作を示すフローチャートである。制御装置７は、先
のステップ５０４で記憶した各実ダクト抵抗Ｓおよび各
ＶＡＶユニット１１の最大開度時の実ダンパ抵抗ＳDimi
n を用いて表現される流体力学に基づく理論式（，
）に各ＶＡＶユニット１１からの要求風量ＬVAViを代
入してそれぞれΔＰductを求め、この求めたΔＰduct中
の最大のものをファン６ａからの吹出静圧ΔＰductとす
る（ステップ１０１）。
【００３３】そして、各ＶＡＶユニット１１からの要求
風量ＬVAViを加算し、これによって得られるΣＬVAViを
総要求風量とし、この総要求風量ΣＬVAViおよびステッ
プ１０１で求めた吹出静圧ΔＰductを実現するファン回
転数Ｒを先のステップ５０５で記憶されたファン回転数
−送風圧力−送風量特性から求め、これをファン回転数
の目標値とし、この目標値となるようにファン回転数を
制御する（ステップ１０２）。
風量ＬVAViを加算し、これによって得られるΣＬVAViを
総要求風量とし、この総要求風量ΣＬVAViおよびステッ
プ１０１で求めた吹出静圧ΔＰductを実現するファン回
転数Ｒを先のステップ５０５で記憶されたファン回転数
−送風圧力−送風量特性から求め、これをファン回転数
の目標値とし、この目標値となるようにファン回転数を
制御する（ステップ１０２）。
【００３４】そして、所定時間Ｔの経過を待って（ステ
ップ１０３）、各ＶＡＶユニット１１からの要求風量の
変更の有無を確認のうえ（ステップ１０４）、要求風量
の変更がなければ直ちにステップ１０１へ戻る一方、要
求風量の変更があれば、要求風量の変更のあったＶＡＶ
ユニット１１の要求風量ＬVAViを変更後の値として（ス
テップ１０５）、ステップ１０１へ戻り、ファン６ａか
らの吹出静圧ΔＰductを新たに求め、ステップ１０２以
降の動作を繰り返す。
ップ１０３）、各ＶＡＶユニット１１からの要求風量の
変更の有無を確認のうえ（ステップ１０４）、要求風量
の変更がなければ直ちにステップ１０１へ戻る一方、要
求風量の変更があれば、要求風量の変更のあったＶＡＶ
ユニット１１の要求風量ＬVAViを変更後の値として（ス
テップ１０５）、ステップ１０１へ戻り、ファン６ａか
らの吹出静圧ΔＰductを新たに求め、ステップ１０２以
降の動作を繰り返す。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように本
発明によれば、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト
抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎ
の可変給気量調整手段の要求風量が代入され、これによ
って各理論式毎に圧力損失が求められ、この圧力損失に
基づいてファンからの吹出静圧が決定され、これにより
決定された吹出静圧および総要求風量を実現するファン
の回転数が予め準備されているファン回転数−送風圧力
−送風量特性から求められるものとなり、この求めたフ
ァン回転数となるように空調機のファン回転数を制御す
るようにすれば、システムを一挙に省エネ状態に近づけ
ることができるようになる。
発明によれば、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト
抵抗および可変給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ
抵抗を用いて表現される流体力学の理論式に第１〜第Ｎ
の可変給気量調整手段の要求風量が代入され、これによ
って各理論式毎に圧力損失が求められ、この圧力損失に
基づいてファンからの吹出静圧が決定され、これにより
決定された吹出静圧および総要求風量を実現するファン
の回転数が予め準備されているファン回転数−送風圧力
−送風量特性から求められるものとなり、この求めたフ
ァン回転数となるように空調機のファン回転数を制御す
るようにすれば、システムを一挙に省エネ状態に近づけ
ることができるようになる。
【図１】 図２に示した制御装置におけるファン回転数
制御に際しての処理動作を示すフローチャートである。
制御に際しての処理動作を示すフローチャートである。
【図２】 本発明の一実施の形態を示すＶＡＶ制御シス
テムの計装図である。
テムの計装図である。
【図３】 最も簡単な例として挙げたＶＡＶユニットを
２個用いたＶＡＶ制御システムの計装図である。
２個用いたＶＡＶ制御システムの計装図である。
【図４】 ファン回転数−送風圧力−送風量特性を例示
する図である。
する図である。
【図５】 図２に示した制御装置における準備段階の処
理動作を示すフローチャートである。
理動作を示すフローチャートである。
１…空調機、２，４…電動弁、３…冷却コイル、５…加
熱コイル、６…送風機、６ａ…ファン、６ｂ…インバー
タ、７…制御装置、９−１〜９−ｎ…被制御エリア、１
０−１〜１０−ｎ…ＶＡＶコントロールユニット、１１
−１〜１１−ｎ…ＶＡＶユニット、１２−１〜１２−ｎ
…ダンパ、１３−１〜１３−ｎ…風速センサ、１４−１
〜１４−ｎ…開度センサ、Ｔ１〜Ｔｎ…温度センサ、２
４…圧力センサ。
熱コイル、６…送風機、６ａ…ファン、６ｂ…インバー
タ、７…制御装置、９−１〜９−ｎ…被制御エリア、１
０−１〜１０−ｎ…ＶＡＶコントロールユニット、１１
−１〜１１−ｎ…ＶＡＶユニット、１２−１〜１２−ｎ
…ダンパ、１３−１〜１３−ｎ…風速センサ、１４−１
〜１４−ｎ…開度センサ、Ｔ１〜Ｔｎ…温度センサ、２
４…圧力センサ。
Claims (4)
- 【請求項１】 ダクトを介して空調機のファンからの吹
出給気の供給を受け、第１〜第Ｎの被制御エリアの負荷
状況に応じてそこへの給気吹出量を各個に制御する第１
〜第Ｎの可変給気量調整手段を有し、この可変給気量調
整手段からの要求風量を満足するように前記空調機のフ
ァン回転数を制御するＶＡＶ制御システムにおいて、 ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵抗および可変
給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ抵抗を用いて表
現される流体力学の理論式に前記第１〜第Ｎの可変給気
量調整手段の要求風量を代入し、これによって各理論式
毎に求められる圧力損失に基づいて前記ファンからの吹
出静圧を決定する吹出静圧決定手段と、 この吹出静圧決定手段により決定された吹出静圧および
総要求風量を実現する前記ファンの回転数を予め準備さ
れているファン回転数−送風圧力−送風量特性から求め
るファン回転数決定手段とを備えたことを特徴とするＶ
ＡＶ制御システム。 - 【請求項２】 請求項１において、吹出静圧決定手段
は、ダクト系統毎に全ダクト各部の実ダクト抵抗および
可変給気量調整手段の最大開度時の実ダンパ抵抗を用い
て表現される流体力学の理論式に前記第１〜第Ｎの可変
給気量調整手段の要求風量を代入し、これによって各理
論式毎に求められる圧力損失中より最大のものを前記フ
ァンからの吹出静圧として決定することを特徴とするＶ
ＡＶ制御システム。 - 【請求項３】 請求項１において、ファン回転数決定手
段におけるファン回転数−送風圧力−送風量特性は、実
測により求められたものであることを特徴とするＶＡＶ
制御システム。 - 【請求項４】 請求項１において、吹出静圧決定手段に
おけるダクト系統毎の流体力学の理論式は、その理論式
中の全ダクト各部の実ダクト抵抗および可変給気量調整
手段の最大開度時の実ダンパ抵抗が、第１〜第Ｎの可変
給気量調整手段のダンパ開度を最大としたうえで、ファ
ンの回転数を所定回数変更し、各変更回転数において測
定されるファンからの吹出静圧および第１〜第Ｎの可変
給気量調整手段からの吹出風量に基づいて、求められて
いることを特徴とするＶＡＶ制御システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02391497A JP3194220B2 (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | Ｖａｖ制御システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02391497A JP3194220B2 (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | Ｖａｖ制御システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10220853A JPH10220853A (ja) | 1998-08-21 |
| JP3194220B2 true JP3194220B2 (ja) | 2001-07-30 |
Family
ID=12123768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02391497A Expired - Fee Related JP3194220B2 (ja) | 1997-02-06 | 1997-02-06 | Ｖａｖ制御システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3194220B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011087163A1 (en) * | 2010-01-12 | 2011-07-21 | Carrier Corporation | Variable air volume system |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004308957A (ja) * | 2003-04-03 | 2004-11-04 | Yamatake Corp | 空調制御状態の評価方法および評価装置 |
| JP4979308B2 (ja) * | 2006-08-28 | 2012-07-18 | 三機工業株式会社 | 空調システム |
| CN108361925A (zh) * | 2018-01-16 | 2018-08-03 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种风管机控制方法及*** |
| CN109751733A (zh) * | 2019-01-08 | 2019-05-14 | 深圳大学 | 一种基于变风量空调***的容错送风静压设定方法及装置 |
| WO2020213655A1 (ja) | 2019-04-15 | 2020-10-22 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和システム |
| CN114704941A (zh) * | 2022-04-02 | 2022-07-05 | 青岛海尔空调器有限总公司 | 一种空调控制方法、装置、计算机可读存储介质及空调 |
| CN115389780B (zh) * | 2022-10-28 | 2023-02-14 | 深圳市永联科技股份有限公司 | 风洞测试设备的使用方法 |
| CN117261816A (zh) * | 2023-11-03 | 2023-12-22 | 河北睿阳汽车电器有限公司 | 风阻式安全带提醒结构 |
-
1997
- 1997-02-06 JP JP02391497A patent/JP3194220B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011087163A1 (en) * | 2010-01-12 | 2011-07-21 | Carrier Corporation | Variable air volume system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10220853A (ja) | 1998-08-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6047497B2 (ja) | 集中式空気調和設備の風量制御装置 | |
| JP3194220B2 (ja) | Ｖａｖ制御システム | |
| JPH0763404A (ja) | 空気調和機 | |
| JP3452831B2 (ja) | Ｖａｖ制御システム | |
| JP3254621B2 (ja) | Ｖａｖ制御システム | |
| JP2884705B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP2661274B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JP2755003B2 (ja) | ダクト式空気調和機 | |
| JP3272551B2 (ja) | 空気調和システム | |
| JP2986692B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH05164381A (ja) | 外気取入量制御装置を備えた多室系空気調和機 | |
| JP2004308957A (ja) | 空調制御状態の評価方法および評価装置 | |
| JP2536234B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP3016565B2 (ja) | 空気調和機 | |
| JPH0351657A (ja) | 空気調和機 | |
| JP5919045B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP3141315B2 (ja) | Ｖａｖ制御システム | |
| JP2861255B2 (ja) | 空気調和装置 | |
| JP3334068B2 (ja) | Ｖａｖ制御システム | |
| JPH04126949A (ja) | 空気調和機 | |
| JPH08189692A (ja) | 空気調和装置 | |
| JPH04214143A (ja) | 空気調和システム | |
| JP3100181B2 (ja) | 可変風量型空気調和機の換気量制御装置 | |
| JPH0517462B2 (ja) | ||
| JPH0828940A (ja) | Ｖａｖ制御システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |