JP3182343B2 - ガスタービン静翼及びガスタービン - Google Patents
ガスタービン静翼及びガスタービンInfo
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
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- F05B2240/80—Platforms for stationary or moving blades
- F05B2240/801—Platforms for stationary or moving blades cooled platforms
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- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
びその静翼の改良に係り、特に静翼が翼内部を流通する
空気および蒸気にて冷却されるように形成されている静
翼の改良に関するものである。
は、タービンに結合された圧縮機を備え、そして圧縮機
により圧縮された高圧力の空気を酸化剤として燃料を燃
焼させ、発生する高温高圧ガスによりタービンを駆動
し、例えば電力等のエネルギーに変換するいわゆる自立
式のエネルギー変換装置である。
ーの変換効率は、ガスタービンに依存されるといっても
過言ではなく、従来からガスタービンの性能向上が望ま
れていた。その性能向上の一つの手段として現在では作
動ガスの高温高圧化が勧められている。さらにはガスタ
ービンの高温の排ガスを利用した排熱回収ボイラによる
蒸気タービンシステムとのコンバインドプラントによっ
て、ガスタービンと蒸気タービンとを含めた総合エネル
ギー変換効率向上方法も提案されている。
材が主にガス温度に起因する熱応力に耐え得る能力によ
って制限される。作動ガスの高温化に際し、タービン翼
の耐用温度を満足させるため、一般にはタービン翼の内
部に中空の冷却流路を形成し、この冷却流路に冷却媒体
を通過させることによってタービン翼を内部から冷却す
る方法が良く採られている。
抽気してタービン翼の冷却に利用するが、より高温ガス
タービンでは空気よりも冷却性能の高い蒸気を利用する
方法が提案されている。圧縮機で圧縮した空気の大部分
を燃焼器で熱エネルギーを加えた作動ガスとしてタービ
ン系に導くので、ガスタービン効率は高くなる。しか
し、この方法は冷却蒸気源が既に有ることが前提であ
り、新たに蒸気発生システムを追加する場合は効率は低
下し、価格も高価になる。
ービンでは、排熱回収ボイラーにより発生した蒸気の一
部を、蒸気冷却ガスタービン翼を搭載したガスタービン
の冷却に利用し、タービン翼を冷却した後の高温蒸気を
ガスタービン外に回収し、蒸気タービンの駆動に活用す
る方法も提案されている。この場合にはガスタービンの
冷却回収熱を蒸気タービンで動力として回収できること
から、プラント効率の向上を図ることができる。
上を図るものとして、例えば特開平6−257405号
公報にも開示されているように、タービン翼を蒸気およ
び空気の両者で冷却するようにしたものも出現してい
る。すなわち、翼の内部に独立した複数の流路を設け、
作動ガスの上流側に位置する流路はインピンジ冷却およ
び対流冷却を併用し、かつ翼外周側より冷媒を供給して
外周側に冷媒を回収する一つの蒸気冷却パスが形成さ
れ、翼後縁の一つの流路には、翼外周側より冷却空気が
供給され、そして翼を冷却した後の空気は内周側にすり
抜けてノズルダイヤフラムに入り、さらにタービンロー
タディスクとダイヤフラムとの間隙に放出され、翼の冷
却とともにロータディスクの冷却それにイングレス防止
(作動ガス漏洩防止)も行われるようにしたものであ
る。
空気により冷却するものは、効率的には有効なものとは
云え、実用に際しては通風損失がまだまだ大きく、さら
にロータディスクの冷却効率向上の点では不十分なもの
であった。すなわち、静翼の後縁冷却流路は、後縁冷却
流路が受け持って冷却すべき翼表面面積に比較して、翼
厚みが薄いため冷却流路断面積が小さく、したがって後
縁冷却流路を流れる空気の流通に大きな圧力損失が生
じ、そのためその流通冷却空気量は少なくなりがちで、
翼を冷却した後ダイヤフラム側に流入するイングレス防
止用の空気量も不足となり、さらにその空気温度は非常
に高温となりロータディスクが充分に冷却されない嫌い
があった。
るために、ノズルダイヤフラムとロータディスクとの間
隙の温度を監視する必要があるが、この温度を監視する
熱電対が翼前縁部を貫通して配置されることから、熱電
対が蒸気にて冷却されている部分を貫通することになり
蒸気漏洩の原因となる恐れもあった。
目的とするところは、空気の流通損失が少なく、かつ翼
を冷却した後ダイヤフラム側に流入するイングレス防止
用の空気量も充分に採れ、ロータディスクが充分に冷却
されるこの種のガスタービンおよびガスタービンの静翼
を提供するにある。
スクとの間隙の温度を監視する熱電対が翼を貫通して配
置されても、蒸気漏洩の恐れの無いガスタービンおよび
ガスタービンの静翼を提供するにある。
に独立した複数の冷却通路を有するとともに、この独立
した冷却通路にそれぞれ冷却空気および冷却蒸気が流通
するように形成されている静翼を備え、そして前記静翼
の端部に設けられている外径側エンドウォール部側より
冷却空気および冷却蒸気を給排して、静翼を空気と蒸気
の二種の冷却媒体にて冷却するように形成されているガ
スタービンにおいて、前記複数の冷却通路のうち翼前縁
側に位置する冷却通路に冷却空気を流通させるように形
成するとともに、前記静翼の端部に設けられている内径
側エンドウォールを中空に形成し、かつこのエンドウォ
ール内に前記冷却空気の一部を導くとともに、このエン
ドウォール内に導かれた冷却空気を、前後段のロータデ
ィスクとの空隙部に排出するようにし所期の目的を達成
するようにしたものである。
するとともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空
気および冷却蒸気が流通するように形成されている静翼
を備え、前記静翼の端部に設けられている外径側エンド
ウォール部側より冷却空気および冷却蒸気を給排して、
静翼を空気と蒸気の二種の冷却媒体にて冷却するように
形成され、かつ前後段ロータディスクの空隙部の温度を
測定する熱電対が翼部を貫通して設けられているガスタ
ービンにおいて、前記複数の冷却通路のうち翼前縁側に
位置する冷却通路に冷却空気を流通させるように形成す
るとともに、前記静翼の端部に設けられている内径側エ
ンドウォールを中空に形成し、かつこのエンドウォール
内に前記冷却空気の一部を導くとともに、このエンドウ
ォール内に導かれた冷却空気をエンドウォール部より前
後段ロータディスクの空隙部に排出するように形成し、
かつ前記熱電対を前記翼前縁側に位置する冷却通路を貫
通して配置するようにしたものである。
するとともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空
気および冷却蒸気が流通するように形成され、かつ端部
の外径側エンドウォール部側より冷却空気および冷却蒸
気が給排され、空気と蒸気の冷却媒体にて冷却するよう
に形成されているガスタービンの静翼において、前記複
数の冷却通路のうち翼前縁側に位置する冷却通路に冷却
空気が流通するように形成されるとともに、前記静翼の
内側端部に設けられている内径側エンドウォールを中空
に形成し、かつこのエンドウォール内に前記冷却空気の
一部を導くとともに、このエンドウォール内に導かれた
冷却空気がエンドウォール部より前後段のロータディス
クの空隙部に排出されるように形成したものである。
するとともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空
気および冷却蒸気が流通するように形成されている静翼
を備え、前記静翼の端部に設けられている外径側エンド
ウォール部側より冷却空気および冷却蒸気を給排して、
静翼を空気と蒸気の二種の冷却媒体にて冷却するように
形成され、かつ前後段ロータディスクの空隙部の温度を
測定する熱電対が翼部を貫通して設けられているガスタ
ービンの静翼において、前記複数の冷却通路のうち翼前
縁側に位置する冷却通路に冷却空気を流通させるように
形成するとともに、前記静翼の端部に設けられている内
径側エンドウォールを中空に形成し、かつこのエンドウ
ォール内に前記冷却空気の一部を導くとともに、このエ
ンドウォール内に導かれた冷却空気をエンドウォール部
より前後段ロータディスクの空隙部に排出するように形
成し、かつ前記熱電対を前記翼前縁側に位置する冷却通
路を貫通して配置するようにしたものである。
の外径側の壁面に複数の***を設け、外径側エンドウォ
ールの内壁面をインピンジ冷却するように形成したもの
である。また、前記内径側エンドウォールの中空部内
に、翼側内壁面に沿いかつ前記排出穴に連通した部屋を
設け、この部屋と前記エンドウォールの中空部内を複数
の***で連通し、内径側エンドウォールの内壁面をイン
ピンジ冷却するように形成したものである。
ービンであると、翼の最前縁側に位置する冷却通路に冷
却空気が流通させるように形成され、かつ冷却空気がエ
ンドウォール中空部からノズルダイヤフラムとロータデ
ィスクとの間隙排出されるように形成されているので、
すなわち冷却空気は翼前縁部の断面積の大きな流通路を
流れることから、その通風損失は小さくなり、かつ流通
冷却空気量は多量となり、したがって翼を冷却した後ダ
イヤフラム側に流入するイングレス防止用の空気量も大
となり、ロータディスクが充分に冷却されるのである。
ディスクとの間隙の温度を監視する熱電対が、冷却空気
が流通する翼前縁部を貫通して配置されるので、従来の
ように熱電対の貫通部から蒸気漏洩の問題も生ずること
はなくなり、その構成も簡素なものとすることができる
のである。
発明を詳細に説明する。図1にはそのガスタービンのタ
ービン第2段静翼が断面で示されている。2は翼本体で
あり、3および4は翼本体2と一体に形成された外径側
エンドウォールおよび内径側エンドウォールである。
うに仕切板9,10,11により翼スパン方向に複数に
仕切られており、この仕切り内は冷却通路5,6,7お
よびピンフィン冷却通路8に形成されている。このうち
最も前縁側の冷却通路5は外径側エンドウォール3およ
び内径側エンドウォール4を貫通した空気冷却の独立し
た冷却通路に形成されている。
ール3を貫通し、蒸気供給管27に接続されている。冷
却通路6の内径側は内径側エンドウォール4と仕切板1
0,11の端部との間の曲がり流路12で冷却通路7、
ピンフィン冷却通路8に連通し、冷却通路7およびピン
フィン冷却通路8の外径側は外径側エンドウォール3を
貫通し、蒸気回収管28に接続されている。すなわち、
冷却通路6,7およびピンフィン冷却通路8は蒸気供給
管27と蒸気回収管28に連通する蒸気冷却の独立した
析流路を構成している。
主流ガスの熱的条件と設計思想により定めるが、少なく
とて二つの通路と少なくても1回の析流により構成され
る。13,14,15は冷却通路5,6,7の翼背側お
よび腹側の冷却面に翼本体2と一体構造に形成した乱流
促進リブである。16はピンフィン冷却通路8に設けた
翼本体2と一体構造のピンフィンである。外径側エンド
ウォール3にはその外径側に複数のインピンジ孔18を
有するインピンジプレート17を取り付け、インピンジ
プレート17と外径側エンドウォール3との間にキャビ
ティ19を設ける。
冷却空気流量調節孔20を設け、外径側エンドウォール
3には必要に応じて冷却空気を主流ガス側に放出するフ
ィルム冷却孔33,34を設ける。内径側エンドウォー
ル4にはその内径側に板21を取り付けて空気室22を
設け、さらにその空気室22に複数のインピンジ孔24
を有するインピンジプレート23を取り付け、インピン
ジプレート23と内径側エンドウォール4との間にはキ
ャビティ25を設ける。内径側エンドウォール4には、
必要に応じて冷却空気を主流ガス側に放出するフィルム
冷却孔35,36を設ける。さらに板21では、冷却通
路5を通過してきた冷却空気の一部をノズルダイヤフラ
ム40側に導くための空気出口孔26を設ける。
が、以下この第2段静翼のガスタービンにおける組立状
況を図1を用いて説明する。この第2段静翼1はロータ
ディスク54に設置されたタービン第1段動翼52とロ
ータディスク55に設置されたタービン第2段動翼53
との間に位置し、外径側エンドウォール3のノズルフッ
ク29,30によりシュラウド50,51に保持され
る。
ール4のノズルフック31,32によりノズルダイヤフ
ラム40を保持し、ノズルダイヤフラム40の内径側は
回転体であるスペーサ64との間を複数のシールフィン
65によりシールされる。なお、ノズルダイヤフラム4
0には空気噴出孔45,46が設けられている。
複数の静翼には、タービン外径側ケーシングより1本あ
るいは2本の保護管37が挿入され、冷却空気流量調節
孔20、冷却通路5、空気出口孔26、ダイヤフラムキ
ャビティ41を経て、その1本は第1段動翼ロータディ
スク54とノズルダイヤフラム40との空隙62に導入
させ、他の1本はノズルダイヤフラム40と第2段動翼
ロータディスク55との空隙63に導入する。保護管3
7の先端、すなわち空隙62および63の導入端は閉塞
させる。かかる保護管37内には空隙62および63の
雰囲気温度を測定するための熱電対が挿入される。
ドプラントの排熱回収ボイラーで発生した蒸気の一部に
よる供給冷却蒸気70は蒸気供給管27に供給され、冷
却通路6,7、ピンフィン冷却通路8を通過する過程に
おいて翼本体2を冷却する。翼を冷却し高温になった蒸
気は蒸気回収管28を経てガスタービン外部に回収され
る。
気した冷却空気72は、静翼外径側に供給され、その一
部は外径側インピンジプレート17のインピンジ孔18
より外径側エンドウォール3の冷却面58に噴射しエン
ドウォールを冷却する。他の一部は外径側インピンジプ
レート17の冷却空気流量調節孔20よりキャビティ1
9に入る。
径側エンドウォール3のフィルム冷却孔33,34より
主流ガス側に放出してエンドウォールを覆い、他の一部
は翼本体2の冷却通路5を通過する過程において翼前縁
部を冷却する。翼本体2を冷却した空気は内径側エンド
ウォールの空気室22に入り、その一部はインピンジプ
レート23のインピンジ孔24より内径側エンドウォー
ル4の冷却面59に噴射してエンドウォールを冷却し、
さらにフィルム冷却孔35,36より主流ガス側に放出
してエンドウォール面を覆う。
りノズルダイヤフラム40のダイヤフラムキャビティ4
1に入り、空気噴出孔45および46よりロータディス
ク54,55とノズルダイヤフラム40との空隙62,
63に供給する。空隙62の空気は第1段動翼52のフ
ィン56とノズルダイヤフラム40のシールフィン47
との隙間を通りさらに動翼プラットホームと静翼エンド
ウォールとの間隙60より主流ガス側に排出する。同様
に空隙63の空気は第2段静翼と第2段動翼との間隙6
1より主流ガス側に排出される。
段静翼は、ロータディスクとノズルダイヤフラムを蒸気
を用いることなく冷却出来、また静翼と回収動翼との間
隙を主流高温ガスが流入するイングレス作用を蒸気を用
いることなく防止することが出来る。したがって静翼冷
却蒸気の全てを回収出来、高効率ガスタービンおよび高
効率コンバインドプラントに寄与できる。しかも冷却蒸
気および冷却空気をタービン外径側の非回転場から供給
し、蒸気をタービン外径側に回収することから供給系統
の簡素化が図れ、動翼冷却のために冷却蒸気を供給する
タービンディスク内の蒸気経路と交わることなく、蒸気
洩漏事故、蒸気と空気との冷媒混合事故などの発生のな
い信頼性の高いガスタービンが得られる。
との空隙の温度も第2段静翼前縁部の空気冷却通路を通
してガスタービン外径側から挿入した熱電対の測定値に
より監視できる。すなわち熱電対が蒸気冷却通路を貫通
することなく、また回転体を経由することもなく、信頼
性の高いガスタービンとすることができる。
静翼との翼冷却現象(冷却空気流量、翼メタル温度およ
び冷却空気温度上昇)のモデル計算結果の比較例が示さ
れている。図3に示す従来の静翼の計算モデルは、翼後
縁部の厚みが3.1mm、流路高さ1.5mm、翼表面
と冷却面との壁厚み0.8mm、冷却流路幅20mm、
流路長さ100mmのもので、冷却流路には直径1.5
mmのピンフィンをピッチ4.5mmで配置したもので
ある。
a、温度1275℃、流速600m/sとし、このとき
の翼面熱伝達率は約2200w/m2℃になる。冷却空
気供給条件は圧力12ata、温度360℃とし、冷却
流路の出口空気圧力を11ataとした。
流速は約56m/s、熱伝達率約3500w/m2℃に
なり、翼表面温度は約950℃になる。ここで問題とし
ている冷却空気の出口温度は約715℃になり、通常の
タービンロータディスク材の使用温度を越えている。す
なわち,より高級材料を使用する必要があると云うこと
である。さらに冷却空気の流量は約0.005kg/s
となり、ガスタービンの規模にもよるが翼枚数分を加え
てもイングレス防止用空気量には少なすぎる。
ているような結果となる。すなわちモデルは前記翼モデ
ルの前縁部で、翼前縁部の半径10.0mm、壁厚み
2.5mm、流路長さ100mmとし、冷却流路には高
さ0.5mm(幅も同一)の冷却空気流に直交した乱流
促進リブを5.0mmで配置したものである。翼面のガ
ス流れ条件は、翼列入り口全圧力11.0ata、温度
1275℃流速246/sとし、このときの翼面熱伝達
率は約3200w/m2℃になる。冷却空気供給条件は
前記と同一の圧力12ata、温度360℃、冷却流路
の出口空気圧力が11ataである。
s、熱伝達率約3500w/m2℃になり、翼表面温度
は約950℃となる。ここで比較対象となる冷却空気の
出口温度は約402℃になり、通常のタービンロータデ
ィスク材を充分使用することが可能である。また、冷却
空気の流量は約0.078kg/sとなり、前記従来の
ものの約10倍の流量が得られ、イングレス防止用の空
気量としては充分な量となる。
の場合を例に説明してきたが、第3段静翼あるいはそれ
以降の静翼でも良いことは勿論である。また温度監視用
の熱電対は全ての静翼に設置するようにしても良いが、
数枚の翼に設置するようにしても良い。
静翼であると、静翼1の最前縁側に位置する冷却通路5
に冷却空気が流通するように形成され、そして冷却空気
がエンドウォール中空部(キャビテイ)41からノズル
ダイヤフラムとロータディスクとの間隙に排出されるよ
うに形成されているので、冷却空気は翼前縁部の断面積
の大きな流通路を流れ、その通風損失は小さくなり、か
つ流通冷却空気量は多量となり、したがって静翼1を冷
却した後ダイヤフラム40側に流入するイングレス防止
用の空気量も大となり、ロータディスク54,55を充
分に冷却することができる。
ータディスク54,55との間隙の温度を監視する熱電
対38が、冷却空気が流通する冷却通路5部を貫通して
配置するようにしたので、熱電対の貫通部から蒸気漏洩
の問題を生ずることはなくなり、その構成も簡素なもの
とすることができる。
ば、空気の流通損失が少なく、かつ翼を冷却した後ダイ
ヤフラム側に流入するイングレス防止用の空気量も充分
に採れ、ロータディスクが充分に冷却されるこの種ガス
タービンおよびガスタービンの静翼を得ることができ
る。
周辺を示す縦断側面図である。
ータである。
データである。
ドウォール、4…内径側エンドウォール、5,6,7…
冷却通路、8…ピンフィン冷却通路、9,10,11…
仕切板、12…曲がり流路、13,14,15…乱流促
進リブ、16…ピンフィン、17…インピンジプレー
ト、18…インピンジ孔、19…キャビティ、20…流
量調節孔、21…板、22…空気室、23…インピンジ
プレート、24…インピンジ孔、25…キャビティ、2
6…空気出口孔、27…蒸気供給管、28…蒸気回収
管、29,30,31,32…ノズルフック、33,3
4,35,36…フィルム冷却孔、37…保護管、38
…熱電対、40…ノズルダイヤフラム、41…ダイヤフ
ラムキャビティ、42,43…フック、45,46…空
気噴出孔、47,48…シールフィン、50,51…シ
ュラウド、52…第1段動翼、53…第2段動翼、54
…第1段動翼ロータディスク、55…第2段動翼ロータ
ディスク、56,57…フィン、58,59…エンドウ
ォール冷却面、60,61…間隙、62,63…空隙、
64…スペーサ、65…シールフィン、70…供給冷却
蒸気、71…回収蒸気、72…冷却空気。
Claims (6)
- 【請求項1】 内部に独立した複数の冷却通路を有する
とともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空気お
よび冷却蒸気が流通するように形成されている静翼を備
え、前記静翼の端部に設けられている外径側エンドウォ
ール部側より冷却空気および冷却蒸気を給排して、静翼
を空気と蒸気の二種の冷却媒体にて冷却するように形成
されているガスタービンにおいて、 前記複数の冷却通路のうち翼前縁側に位置する冷却通路
に冷却空気を流通させるように形成するとともに、前記
静翼の端部に設けられている内径側エンドウォールを中
空に形成し、かつこのエンドウォール内に前記冷却空気
の一部を導くとともに、このエンドウォール内に導かれ
た冷却空気を、前後段のロータディスクとの空隙部に排
出するように形成したことを特徴とするガスタービン。 - 【請求項2】 内部に独立した複数の冷却通路を有する
とともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空気お
よび冷却蒸気が流通するように形成されている静翼を備
え、前記静翼の端部に設けられている外径側エンドウォ
ール部側より冷却空気および冷却蒸気を給排して、静翼
を空気と蒸気の二種の冷却媒体にて冷却するように形成
され、かつ前後段ロータディスクの空隙部の温度を測定
する熱電対が翼部を貫通して設けられているガスタービ
ンにおいて、 前記複数の冷却通路のうち翼前縁側に位置する冷却通路
に冷却空気を流通させるように形成するとともに、前記
静翼の端部に設けられている内径側エンドウォールを中
空に形成し、かつこのエンドウォール内に前記冷却空気
の一部を導くとともに、このエンドウォール内に導かれ
た冷却空気をエンドウォール部より前後段ロータディス
クの空隙部に排出するように形成し、かつ前記熱電対を
前記翼前縁側に位置する冷却通路を貫通して配置するよ
うにしたことを特徴とするガスタービン。 - 【請求項3】 内部に独立した複数の冷却通路を有する
とともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空気お
よび冷却蒸気が流通するように形成され、かつ端部の外
径側エンドウォール部側より冷却空気および冷却蒸気が
給排され、空気と蒸気の冷却媒体にて冷却するように形
成されているガスタービンの静翼において、 前記複数の冷却通路のうち翼前縁側に位置する冷却通路
に冷却空気が流通するように形成されるとともに、前記
静翼の内側端部に設けられている内径側エンドウォール
を中空に形成し、かつこのエンドウォール内に前記冷却
空気の一部を導くとともに、このエンドウォール内に導
かれた冷却空気がエンドウォール部より前後段のロータ
ディスクの空隙部に排出されるように形成したことを特
徴とするガスタービンの静翼。 - 【請求項4】 内部に独立した複数の冷却通路を有する
とともに、この独立した冷却通路にそれぞれ冷却空気お
よび冷却蒸気が流通するように形成されている静翼を備
え、前記静翼の端部に設けられている外径側エンドウォ
ール部側より冷却空気および冷却蒸気を給排して、静翼
を空気と蒸気の二種の冷却媒体にて冷却するように形成
され、かつ前後段ロータディスクの空隙部の温度を測定
する熱電対が翼部を貫通して設けられているガスタービ
ンの静翼において、 前記複数の冷却通路のうち翼前縁側に位置する冷却通路
に冷却空気を流通させるように形成するとともに、前記
静翼の端部に設けられている内径側エンドウォールを中
空に形成し、かつこのエンドウォール内に前記冷却空気
の一部を導くとともに、このエンドウォール内に導かれ
た冷却空気をエンドウォール部より前後段ロータディス
クの空隙部に排出するように形成し、かつ前記熱電対を
前記翼前縁側に位置する冷却通路を貫通して配置するよ
うにしたことを特徴とするガスタービンの静翼。 - 【請求項5】 前記外径側エンドウォールの外径側の壁
面に複数の***を設け、外径側エンドウォールの内壁面
をインピンジ冷却するように形成した請求項3または4
記載のガスタービンの静翼。 - 【請求項6】 前記内径側エンドウォールの中空部内
に、翼側内壁面に沿いかつ前記排出穴に連通した部屋を
設け、この部屋と前記エンドウォールの中空部内を複数
の***で連通し、内径側エンドウォールの内壁面をイン
ピンジ冷却するように形成した請求項3,4または5記
載のガスタービンの静翼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17920896A JP3182343B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | ガスタービン静翼及びガスタービン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17920896A JP3182343B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | ガスタービン静翼及びガスタービン |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1026003A JPH1026003A (ja) | 1998-01-27 |
JP3182343B2 true JP3182343B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=16061827
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JP17920896A Expired - Lifetime JP3182343B2 (ja) | 1996-07-09 | 1996-07-09 | ガスタービン静翼及びガスタービン |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3182343B2 (ja) |
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