JP3180522B2 - DC power supply - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、交流電源に接続して制
御された交流出力電圧又は直流出力電圧を得るための電
力変換装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power converter for obtaining a controlled AC output voltage or DC output voltage by connecting to an AC power supply.
【０００２】[0002]
【従来の技術】１００Ｖの交流入力と２００Ｖの交流入
力との両方において同一の直流出力電圧を得るために、
倍電圧回路を選択的に形成する形式の整流装置がある。2. Description of the Related Art In order to obtain the same DC output voltage at both an AC input of 100 V and an AC input of 200 V,
There is a type of rectifier in which a voltage doubler circuit is selectively formed.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところで、倍電圧回路
のコンデンサの容量を大きく設定すると、リップルの少
ない平滑性の良い直流を得ることができる。しかし、コ
ンデンサの容量が大きくなると、コンデンサにリップル
の少ない電圧が保持され、整流器の入力電圧の振幅がコ
ンデンサの電圧よりも高くなる期間のみに整流器に電流
が流れる。この結果、整流器には入力交流電圧の最大振
幅及びこの近傍においてパルス状の電流が流れ、力率が
低くなる。また、容量の大きいコンデンサを設けると、
電源投入時（起動時）に平滑用コンデンサに大きな突入
電流（インラッシュ電流）が流れる。この種の問題は一
般の整流平滑回路においてもある。By the way, if the capacitance of the capacitor of the voltage doubler circuit is set to be large, it is possible to obtain a direct current with little ripple and good smoothness. However, when the capacitance of the capacitor is large, the voltage with little ripple is held in the capacitor, and the current flows through the rectifier only during the period when the amplitude of the input voltage of the rectifier is higher than the voltage of the capacitor. As a result, a pulsed current flows through the rectifier at and near the maximum amplitude of the input AC voltage, and the power factor is reduced. Also, if a large capacity capacitor is provided,
When the power is turned on (at startup), a large inrush current (inrush current) flows through the smoothing capacitor. This type of problem also occurs in a general rectifying and smoothing circuit.
【０００４】そこで、本発明の目的は、平滑性の向上、
力率の向上、及びコンデンサ突入電流の防止を容易に達
成することができる直流電源装置を提供することにあ
る。Accordingly, an object of the present invention is to improve smoothness,
An object of the present invention is to provide a DC power supply device capable of easily achieving improvement of a power factor and prevention of a capacitor rush current.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明は、実施例を示す図１の符号を参照して説明す
ると、正弦波交流電圧が供給される第１及び第２の交流
電源端子（２）、（３）と整流出力を送出するための第
１及び第２の整流出力端子（５）、（６）とを有する整
流器（１）と、その一端が前記第１の整流出力端子
（５）に接続された第１のコンデンサ（Ｃ1 ）と、その
一端が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端に接続され
た第１のリアクトル（Ｌ1 ）と、その一端が前記第１の
リアクトル（Ｌ1 ）の他端又はその中間点に接続された
第１のスイッチング素子（Ｑ1 ） と、一方の電極が前
記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端又は前記リアクトル
（Ｌ1）の他端又はその中間点に接続された第１のダイ
オード（Ｄ1 ）と、前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）の他
端と前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の一端との間に接続
された第２のダイオード（Ｄ2 ）と、前記第１のダイオ
ード（Ｄ1 ）の他方の電極又は前記第２の整流出力端子
（６）にその一端が接続された第２のコンデンサ（Ｃ2
）と、前記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）に直列に接続さ
れた第２のリアクトル（Ｌ2 ）と、前記第１のスイッチ
ング素子（Ｑ1）と前記第２の整流出力端子（６）との
間に前記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）と前記第２のリアク
トル（Ｌ2 ）の少なくとも一部を介して接続された第２
のスイッチング素子（Ｑ2 ）と、前記第２のスイッチン
グ素子（Ｑ2）又は前記第２のスイッチング素子（Ｑ2）
と前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）の少なくとも一部との
直列回路に対して並列に接続された第３のダイオード
（Ｄ3 ）と、前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）を介して前
記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）に並列に接続された第４の
ダイオード（Ｄ4 ）と、前記第１のスイッチング素子
（Ｑ1）と前記第２のダイオ−ド（Ｄ2）との直列回路と
前記第２のスイッチング素子（Ｑ2）と前記第４のダイ
オ−ド（Ｄ４）との直列回路との接続点と前記第２の交
流電源端子（３）との間に接続され、前記第１及び第２
の交流電源端子（２）（３）間に第１の電圧値を有する
交流電圧を供給する時には倍電圧動作のためにオンにな
り、前記第１及び第２の交流電流端子（２）（３）間に
前記第１の電圧値よりも高い第２の電圧値を有する交流
電圧を供給する時には倍電圧動作を中止するためにオフ
になるスイッチ（Ｓ）と、前記第１及び第２のスイッチ
ング素子（Ｑ1 ）、（Ｑ2 ）を前記交流電圧の周波数よ
りも高い繰返し周波数でオン・オフするための制御回路
とを備え、前記第１及び第２の整流出力端子（５）、
（６）間に負荷を接続するように構成された直流電源装
置に係わるものである。なお、請求項２に示すように、
第３及び第４のコンデンサ（C3）,（C4）を付加するこ
とができる。また、請求項３に示すように、第１及び第
２のスイッチング素子（Q1）,（Q2）を位相差を有して
オン・オフすることができる。また、請求項４に示すよ
うに、１つのスイッチング素子をオン・オフするように
構成することもできる。また、請求項７に示すように、
請求項４の発明における第１及び第３のダイオ−ドＤ1
、Ｄ3 を省くことができる。また、請求項５，８に示
すように接続する手段を設けることができる。また、請
求項６，９に示すように接続する手段をスイッチにする
ことができる。In order to achieve the above object, the present invention will be described with reference to the reference numerals in FIG. 1 showing an embodiment. First and second AC to which a sine wave AC voltage is supplied are described. A rectifier (1) having power terminals (2) and (3) and first and second rectified output terminals (5) and (6) for sending rectified output, and one end of which is the first rectifier. A first capacitor (C1) connected to the output terminal (5), a first reactor (L1) having one end connected to the other end of the first capacitor (C1), and one end connected to the first capacitor (C1). A first switching element (Q1) connected to the other end of the first reactor (L1) or an intermediate point thereof, and one electrode connected to the other end of the first capacitor (C1) or the other end of the reactor (L1). A first diode (D1) connected to an end or an intermediate point thereof; A second diode (D2) connected between the other end of the reactor (L1) and one end of the first capacitor (C1), and the other electrode of the first diode (D1) or the second electrode; A second capacitor (C2) having one end connected to the rectified output terminal (6) of the
), A second reactor (L2) connected in series to the second capacitor (C2), and between the first switching element (Q1) and the second rectified output terminal (6). A second capacitor (C2) connected to at least a part of the second reactor (L2) via a second capacitor (C2).
Switching element (Q2) and the second switching element (Q2) or the second switching element (Q2).
A third diode (D3) connected in parallel to a series circuit of the second reactor (L2) and at least a part of the second reactor (L2); and the second capacitor via the second reactor (L2). A fourth diode (D4) connected in parallel to (C2) and the first switching element.
A series circuit of (Q1) and the second diode (D2);
The second switching element (Q2) and the fourth die
A node between the node (D4) and the series circuit and the second intersection.
And the first and second power supply terminals (3).
Has a first voltage value between the AC power supply terminals (2) and (3)
When supplying AC voltage, turn on for double voltage operation.
Between the first and second alternating current terminals (2) and (3).
AC having a second voltage value higher than the first voltage value
Turn off to stop double voltage operation when supplying voltage
And a control circuit for turning on and off the first and second switching elements (Q1) and (Q2) at a repetition frequency higher than the frequency of the AC voltage. First and second rectified output terminals (5),
The present invention relates to a DC power supply device configured to connect a load between (6). In addition , as shown in claim 2,
Add third and fourth capacitors (C3) and (C4)
Door is Ru can. In addition, as shown in claim 3, the first and the second
2 switching elements (Q1) and (Q2) with a phase difference
Can be turned on and off. Further, as described in claim 4, one switching element may be configured to be turned on / off. Also, as set forth in claim 7,
The first and third diodes D1 according to the invention of claim 4.
, D3 can be omitted. Further, a connecting means as described in claims 5 and 8 can be provided. Further, the connecting means can be a switch.
【０００６】[0006]
【発明の作用及び効果】各請求項の発明によれば、平滑
性を良くするために第１及び第２のコンデンサの容量が
比較的大きく設定されている場合であっても、力率の向
上及びコンデンサの突入電流の防止を達成することがで
きる。また、請求項１〜３，５，６，８，９の発明によ
れば、倍電圧動作が可能になる。また、請求項１〜３，
６，９の発明によれば、スイッチによって倍電圧動作の
設定を選択的に行うことができる。 [Action and Effect of the Invention] According to the invention of the claims, even if the capacity of the first and second capacitors in order to improve the smoothness is relatively large, the improvement of the power factor Further, prevention of inrush current of the capacitor can be achieved. Further, according to the first to third , fifth , sixth , eighth , and ninth aspects of the present invention, a double voltage operation can be performed. Claims 1-3,
According to the inventions of the sixth and ninth aspects, the double voltage operation by the switch
Settings can be made selectively.
【０００７】[0007]
【第１の実施例】次に、図１〜図３を参照して本発明の
第１の実施例に係わる直流電源装置を説明する。図１の
直流電源装置は、入力段に全波整流器１を有する。この
全波整流器１は第１及び第２の交流電源端子２、３と、
ブリッジ接続されたダイオード４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ
と、整流出力を送出するための第１及び第２の整流出力
端子５、６とから成る。この直流電源装置は、更に負荷
７が接続された第１及び第２の直流出力端子８、９、倍
電圧及び平滑用の第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2
、平滑用の第１及び第２のリアクトルＬ1 、Ｌ2 、ド
レインとソース間に対して逆並列にダイオードを内蔵し
た形式の絶縁ゲ−ト型電界効果トランジスタから成る第
１及び第２のスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 、第１及び第
２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 よりも容量が十分に小さい高
周波コンデンサから成る第３及び第４のコンデンサＣ3
、Ｃ4 、第１〜第６のダイオードＤ1 〜Ｄ6 、第１及
び第２のスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 をオン・オフ制御
する制御回路１０、通常動作と倍電圧動作との切替スイ
ッチＳとを有する。なお、上半分と下半分との回路定数
はほぼ同一であり、Ｃ1 ＝Ｃ2 、Ｃ3 ＝Ｃ4 、Ｌ1 ＝Ｌ
2 に設定されている。First Embodiment Next, a DC power supply according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 has a full-wave rectifier 1 in an input stage. The full-wave rectifier 1 includes first and second AC power supply terminals 2 and 3,
Bridge-connected diodes 4a, 4b, 4c, 4d
And first and second rectified output terminals 5 and 6 for sending rectified output. This DC power supply device further comprises first and second DC output terminals 8, 9 to which a load 7 is connected, first and second capacitors C1, C2 for voltage doubler and smoothing.
, A first and second switching element Q1 comprising an insulating gate type field effect transistor having a diode built-in anti-parallel with respect to the drain and source between the first and second smoothing reactors L1 and L2. , Q2, and third and fourth capacitors C3 comprising high-frequency capacitors having sufficiently smaller capacitances than the first and second capacitors C1, C2.
, C4, first to sixth diodes D1 to D6, a control circuit 10 for controlling on / off of the first and second switching elements Q1, Q2, and a switch S for switching between normal operation and voltage double operation. The circuit constants of the upper half and the lower half are almost the same, C1 = C2, C3 = C4, L1 = L
Set to 2.
【０００８】各部を詳しく説明すると、交流電源端子
２、３には正弦波の商用交流電圧を供給するための交流
電源が接続される。従って、第１及び第２の整流出力端
子５、６間には正弦波の全波整流電圧が得られる。な
お、第２の整流出力端子６はグランド端子である。[0010] Each component will be described in detail. An AC power supply for supplying a sine wave commercial AC voltage is connected to the AC power supply terminals 2 and 3. Therefore, a sine-wave full-wave rectified voltage is obtained between the first and second rectified output terminals 5 and 6. Note that the second rectified output terminal 6 is a ground terminal.
【０００９】第１のコンデンサＣ1 の一端は第１の整流
出力端子５に接続されている。第１のリアクトルＬ1 は
第１のコンデンサＣ1 の他端と第１のスイッチング素子
Ｑ1の一端との間に接続されている。第１のダイオード
Ｄ1 は、第１のスイッチング素子Ｑ1 の内蔵ダイオ−ド
であって、第１及び第２の整流出力端子５、６間の電圧
で逆バイアスされる方向性を有して第１のスイッチング
素子Ｑ1 のＦＥＴスイッチ部に逆方向並列に接続されて
いる。第２のダイオードＤ2 は第１のリアクトルＬ1 を
介して第１のコンデンサＣ1 に並列に接続されている。
第２のリアクトルＬ2 は第２のコンデンサＣ2 の他端と
第２のスイッチング素子Ｑ2 の一端（ドレイン）との間
に接続されている。第３のダイオードＤ3 は第２のスイ
ッチング素子Ｑ2 の内蔵ダイオ−ドであって、第１のダ
イオードＤ1 と同一の方向性を有して第２のスイッチン
グ素子Ｑ2 のＦＥＴスイッチ部に逆方向並列に接続され
ている。第４のダイオードＤ4 は第２のリアクトルＬ2
を介して第２のコンデンサＣ2 に並列に接続されてい
る。第３のコンデンサＣ3 の一端は第１の整流出力端子
５に接続されている。第４のコンデンサＣ4 は第３のコ
ンデンサＣ3 の他端と第２の整流出力端子６との間に接
続されている。また、第３及び第４のコンデンサＣ3 、
Ｃ4 の相互接続点Ｐ1 は第２のコンデンサＣ2 の一端及
び第１のスイッチング素子Ｑ1 の他端に接続されてい
る。切替スイッチＳは第２の交流電源端子３と相互接続
点Ｐ1 との間に接続されている。第１及び第２の直流出
力端子８、９は第１及び第２の整流出力端子５、６に接
続されている。制御回路１０は交流電源端子２、３間に
供給される交流電圧の周波数（例えば６０Ｈｚ）よりも
十分に高い繰返し周波数（例えば２０ｋＨｚ）でパルス
列を発生するものであり、第１及び第２のスイッチング
素子Ｑ1 、Ｑ2 の制御端子（ゲート）に接続されてい
る。One end of the first capacitor C 1 is connected to the first rectified output terminal 5. The first reactor L1 is connected between the other end of the first capacitor C1 and one end of the first switching element Q1. The first diode D1 is a built-in diode of the first switching element Q1 and has a directivity of being reversely biased by a voltage between the first and second rectified output terminals 5 and 6. The switching element Q1 is connected in parallel in the reverse direction to the FET switch section. The second diode D2 is connected in parallel to the first capacitor C1 via the first reactor L1.
The second reactor L2 is connected between the other end of the second capacitor C2 and one end (drain) of the second switching element Q2. The third diode D3 is a built-in diode of the second switching element Q2, and has the same direction as the first diode D1 and is connected in parallel in the reverse direction to the FET switch section of the second switching element Q2. It is connected. The fourth diode D4 is connected to the second reactor L2
Is connected in parallel to the second capacitor C2. One end of the third capacitor C3 is connected to the first rectified output terminal 5. The fourth capacitor C4 is connected between the other end of the third capacitor C3 and the second rectified output terminal 6. Also, the third and fourth capacitors C3,
The interconnection point P1 of C4 is connected to one end of the second capacitor C2 and the other end of the first switching element Q1. The changeover switch S is connected between the second AC power supply terminal 3 and the interconnection point P1. The first and second DC output terminals 8, 9 are connected to the first and second rectified output terminals 5, 6, respectively. The control circuit 10 generates a pulse train at a repetition frequency (for example, 20 kHz) sufficiently higher than the frequency (for example, 60 Hz) of the AC voltage supplied between the AC power supply terminals 2 and 3, and performs the first and second switching operations. It is connected to the control terminals (gates) of the devices Q1 and Q2.
【００１０】[0010]
【動作】例えば交流入力電圧が２００Ｖの場合には切替
スイッチＳをオフにする。そして、制御回路１０から図
３（Ａ）に示すようなパルスを第１及び第２のスイッチ
ング素子Ｑ1 、Ｑ2 に加える。第１及び第２のスイッチ
ング素子Ｑ1 、Ｑ2 の制御パルスは、同相であってもよ
いし、位相差（例えば１８０度の位相差）を有していて
もよい。第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 は第１及
び第２のスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 を介して第１及び
第２の整流出力端子５、６間に接続されているので、充
電電流が断続的に流れる。従って、電源投入時（起動
時）に突入電流が流れない。なお、第３及び第４のコン
デンサＣ3 、Ｃ4 にはスイッチング素子が介在していな
いが、第３及び第４のコンデンサＣ3 、Ｃ4 は第１及び
第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 よりも小容量のため、ここ
への突入電流は極めて小さい。第１及び第２のコンデン
サＣ1 、Ｃ2 はほぼ同一の容量値に設定され、第３及び
第４のコンデンサＣ3 、Ｃ4 もほぼ同一の容量値に設定
されている。従って、第３及び第４のコンデンサＣ3 、
Ｃ4 は第１及び第２の整流出力端子５、６間の電圧の1/
2 の電圧に充電され、Ｐ1 点は中間電位になる。[Operation] For example, when the AC input voltage is 200 V, the switch S is turned off. Then, a pulse as shown in FIG. 3A is applied from the control circuit 10 to the first and second switching elements Q1, Q2. The control pulses for the first and second switching elements Q1 and Q2 may have the same phase or may have a phase difference (for example, a phase difference of 180 degrees). Since the first and second capacitors C1 and C2 are connected between the first and second rectified output terminals 5 and 6 via the first and second switching elements Q1 and Q2, the charging current is intermittent. Flows to Therefore, no rush current flows when the power is turned on (during start-up). Although the third and fourth capacitors C3 and C4 have no switching element, the third and fourth capacitors C3 and C4 have smaller capacities than the first and second capacitors C1 and C2. The inrush current here is extremely small. The first and second capacitors C1 and C2 are set to almost the same capacitance value, and the third and fourth capacitors C3 and C4 are set to almost the same capacitance value. Therefore, the third and fourth capacitors C3,
C4 is 1 / of the voltage between the first and second rectified output terminals 5, 6.
It is charged to the voltage of 2 and the point P1 is at the intermediate potential.
【００１１】起動完了後においては、コンデンサＣ1 、
Ｃ2 との和の電圧Ｖc が整流器出力電圧Ｖs （但し、端
子５、６間にコンデンサＣ1 等を接続しない場合の電
圧）よりも高くなる期間と低くなる期間とが図２（Ａ）
に示すように交互に生じる。図２のｔ1 〜ｔ2 区間のよ
うにＶs ＞Ｖc の時にはスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ2 の
オン・オフに応答した充電電流Ｉc が図２（Ｂ）に示す
ように流れる。この時には第１及び第３のダイオードＤ
1 、Ｄ3 が逆バイアスされているので、第１及び第３の
コンデンサＣ1 、Ｃ3 の電圧は負荷７に対しては無関係
になり、整流器１の出力波形が負荷７にそのまま印加さ
れる。Ｖs ＜Ｖc の時には、第１のコンデンサＣ1 と第
１のリアクトルＬ1 と第１のダイオ−ドＤ1 と第２のコ
ンデンサＣ2 と第２のリアクトルＬ2 と第３のダイオ−
ドＤ3 とから成る回路で第１及び第２のコンデンサＣ1
、Ｃ2 の電圧の和が負荷に印加される。After the start-up is completed, the capacitors C 1,
FIG. 2A shows a period in which the sum voltage Vc with C2 is higher than the rectifier output voltage Vs (however, a voltage when the capacitor C1 is not connected between the terminals 5 and 6) and a period in which the voltage Vc is lower.
Occur alternately as shown in FIG. When Vs> Vc as in the section between t1 and t2 in FIG. 2, the charging current Ic in response to the on / off of the switching elements Q1 and Q2 flows as shown in FIG. 2B. At this time, the first and third diodes D
Since D1 and D3 are reverse-biased, the voltages of the first and third capacitors C1 and C3 are independent of the load 7, and the output waveform of the rectifier 1 is directly applied to the load 7. When Vs <Vc, the first capacitor C1, the first reactor L1, the first diode D1, the second capacitor C2, the second reactor L2, and the third diode
And the first and second capacitors C1 and D3.
, C2 are applied to the load.
【００１２】第１及び第２のスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ
2 が同期してオン・オフする場合には、このオン期間に
第１の整流出力端子５と第１のコンデンサＣ1 と第１の
リアクトルＬ1 と第１のスイッチング素子Ｑ1 と第２の
コンデンサＣ2 と第２のリアクトルＬ2 と第２のスイッ
チング素子Ｑ2 と第２の整流出力端子６とから成る回路
に電流が流れる。第１及び第２のスイッチング素子Ｑ1
、Ｑ2 がオフになると、第１及び第２のリアクトルＬ1
、Ｌ2 に蓄積されたエネルギーが第２及び第４のダイ
オードＤ2 、Ｄ4 を介して放出され、これにより第１及
び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 の充電電流が図３（Ｂ）
のｔ2 〜ｔ3 区間に示すように継続して流れる。従っ
て、第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 は平滑性が良
い状態で充電される。First and second switching elements Q1, Q
2 are turned on and off synchronously, the first rectified output terminal 5, the first capacitor C1, the first reactor L1, the first switching element Q1, the second capacitor C2, A current flows through a circuit including the second reactor L2, the second switching element Q2, and the second rectified output terminal 6. First and second switching elements Q1
, Q2 are turned off, the first and second reactors L1
, L2 are released through the second and fourth diodes D2 and D4, thereby reducing the charging current of the first and second capacitors C1 and C2 as shown in FIG.
Flows continue as shown in t2 -t3 section. Therefore, the first and second capacitors C1 and C2 are charged with good smoothness.
【００１３】図２のｔ1 〜ｔ2 区間（Ｖs ＞Ｖc 区間）
においてコンデンサＣ1 、Ｃ2 の充電が断続されると、
整流出力電圧Ｖs の振幅の変化に応じて充電電流Ｉc の
ピーク値が変化する。これにより、交流電源端子２、３
間の正弦波交流電圧の波形に追従した電流が電源端子２
及び３を通って流れ、力率が良くなる。なお、図２
（Ｂ）では図示を簡略化するためにコンデンサ充電電流
Ｉc のオン・オフ周期が実際よりも長くなっている。な
お、コンデンサＣ1 、Ｃ2 の和の電圧はＶs ＞Ｖc の区
間で徐々に増大し、Ｖs ＜Ｖc の区間で徐々に減少す
る。The section from t1 to t2 in FIG. 2 (section Vs> Vc)
When the charging of the capacitors C1 and C2 is interrupted at
The peak value of the charging current Ic changes according to the change in the amplitude of the rectified output voltage Vs. Thereby, the AC power supply terminals 2, 3
The current following the sine wave AC voltage waveform between
And 3 through which the power factor is improved. Note that FIG.
In (B), the ON / OFF cycle of the capacitor charging current Ic is longer than the actual cycle for simplifying the illustration. The sum voltage of the capacitors C1 and C2 gradually increases in the section of Vs> Vc and gradually decreases in the section of Vs <Vc.
【００１４】[0014]
【倍電圧動作】例えば入力交流電圧が１００Ｖであり、
前述の２００Ｖの時と同一の直流出力電圧を得ることが
必要な時には切替スイッチＳをオンにする。この結果、
Ｖc ＜Ｖs の期間において第１のスイッチング素子Ｑ1
がオンになると、第１の交流電源端子２とダイオード４
ａと第１の整流出力端子５と第１のコンデンサＣ1 と第
１のリアクトルＬ1 と第１のスイッチング素子Ｑ1 と切
替スイッチＳと第２の交流電源端子３とから成る回路で
コンデンサＣ1 の充電電流が流れる。第１のスイッチン
グ素子Ｑ1 がオフの期間には第１のリアクトルＬ1 の蓄
積エネルギーが第２のダイオードＤ2 を介して第１のコ
ンデンサＣ1 に放出される。交流電源電圧が負の半波の
期間には、第２の交流電源端子３と切替スイッチＳと第
２のコンデンサＣ2 と第２のリアクトルＬ2 と第２のス
イッチング素子Ｑ2 と第２の整流出力端子６とダイオー
ド４ｄと第１の交流電源端子２とから成る回路で充電電
流が流れる。切替スイッチＳをオンした場合には、この
オフの場合に比べて２倍の電圧で第１及び第２のコンデ
ンサＣ1 、Ｃ2 が充電されることになるので、これ等の
充電電圧もほぼ２倍になる。[Double voltage operation] For example, when the input AC voltage is 100 V,
When it is necessary to obtain the same DC output voltage as in the case of 200 V, the changeover switch S is turned on. As a result,
During the period of Vc <Vs, the first switching element Q1
Is turned on, the first AC power supply terminal 2 and the diode 4
a, a first rectified output terminal 5, a first capacitor C1, a first reactor L1, a first switching element Q1, a changeover switch S, and a second AC power supply terminal 3. Flows. While the first switching element Q1 is off, the energy stored in the first reactor L1 is discharged to the first capacitor C1 via the second diode D2. During the period in which the AC power supply voltage is a negative half-wave, the second AC power supply terminal 3, the changeover switch S, the second capacitor C2, the second reactor L2, the second switching element Q2, and the second rectification output terminal 6, a diode 4d and a first AC power supply terminal 2 allow a charging current to flow. When the changeover switch S is turned on, the first and second capacitors C1 and C2 are charged with twice the voltage as compared with the case where the changeover switch S is turned off. become.
【００１５】第３及び第４のコンデンサＣ3 、Ｃ4 は、
切替スイッチＳのオフの期間に比べてオンの期間に２倍
の電圧に充電される。The third and fourth capacitors C3 and C4 are:
The switch S is charged to twice the voltage during the ON period as compared to the OFF period.
【００１６】第１及び第２のスイッチング素子Ｑ1 、Ｑ
2 を異なる位相（例えば１８０度の位相差）でオン・オ
フする場合の動作は次の通りである。切替スイッチＳが
オフの時には、第１の整流出力端子５と第１のコンデン
サＣ1 と第１のリアクトルＬ1 と第１のスイッチング素
子Ｑ1 と第４のコンデンサＣ4 と第２の整流出力端子６
とから成る回路で第１のコンデンサＣ1 が充電され、第
１の整流出力端子５と第３のコンデンサＣ3 と第２のコ
ンデンサＣ2 と第２のリアクトルＬ2 と第２のスイッチ
ング素子Ｑ2 と第２の整流出力端子６とから成る回路で
第２のコンデンサＣ2 が充電される。なお、切替スイッ
チＳのオンの時の第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2
の充電動作は、第１及び第２のスイッチング素子Ｑ1 、
Ｑ2 が同相駆動される時のその動作と同一である。The first and second switching elements Q1, Q
The operation when 2 is turned on and off at different phases (for example, a phase difference of 180 degrees) is as follows. When the changeover switch S is off, the first rectified output terminal 5, the first capacitor C1, the first reactor L1, the first switching element Q1, the fourth capacitor C4, and the second rectified output terminal 6
The first capacitor C1 is charged by the circuit comprising: the first rectified output terminal 5, the third capacitor C3, the second capacitor C2, the second reactor L2, the second switching element Q2, and the second The second capacitor C2 is charged by the circuit including the rectification output terminal 6. The first and second capacitors C1 and C2 when the changeover switch S is turned on.
The charging operation of the first and second switching elements Q1,
The operation is the same as when Q2 is driven in phase.
【００１７】上述から明らかなように、図１の回路によ
れば、選択的に倍電圧動作が可能になり、また、通常動
作と倍電圧動作とのいずれにおいても、力率改善及び突
入電流の防止を達成することができる。As is clear from the above description, the circuit of FIG. 1 enables the voltage doubler operation selectively. In both the normal operation and the voltage doubler operation, the power factor can be improved and the rush current can be reduced. Prevention can be achieved.
【００１８】[0018]
【第２の実施例】次に、図４を介して第２の実施例の電
力変換装置を説明する。但し、図４において図１と共通
する部分には同一の符号を付してその説明を省略する。
図４の回路は、図１の第１及び第２のスイッチング素子
Ｑ1 、Ｑ2 の代りに１つのスイッチング素子Ｑを第１及
び第２のリアクトルＬ1 、Ｌ2 の間に接続し、これによ
って第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 の充電を同時
に制御している。このため、第１及び第３のダイオ−ド
Ｄ1 、Ｄ3 が独立に設けられ、これ等によって第１及び
第２のリアクトルＬ1 、Ｌ2 を介さないで第１及び第２
のコンデンサＣ1 、Ｃ2 が相互に接続されている。また
第２のコンデンサＣ2 の位置が図１と逆になり、第４の
ダイオードＤ4 も第２のコンデンサＣ2 に第２のリアク
トルＬ2 を介して並列になるように移動している。その
他は図１と実質的に同一である。Second Embodiment Next, a power converter according to a second embodiment will be described with reference to FIG. However, in FIG. 4, portions common to FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
The circuit of FIG. 4 connects one switching element Q between the first and second reactors L1, L2 instead of the first and second switching elements Q1, Q2 of FIG. The charging of the second capacitors C1 and C2 is simultaneously controlled. For this purpose, the first and third diodes D1 and D3 are provided independently, so that the first and second diodes D1 and D3 do not pass through the first and second reactors L1 and L2.
Capacitors C1 and C2 are connected to each other. Further, the position of the second capacitor C2 is reversed from that in FIG. 1, and the fourth diode D4 is also moved in parallel with the second capacitor C2 via the second reactor L2. Others are substantially the same as FIG.
【００１９】[0019]
【動作】切替スイッチＳがオフの時には、第１の整流出
力端子５と第１のコンデンサＣ1 と第１のリアクトルＬ
1 とスイッチング素子Ｑと第２のリアクトルＬ2 と第２
のコンデンサＣ2 と第２の整流出力端子６とから成る回
路で第１及び第２のコンデンサＣ1 、Ｃ2 が充電され
る。[Operation] When the changeover switch S is off, the first rectified output terminal 5, the first capacitor C1, and the first reactor L
1, the switching element Q, the second reactor L2 and the second
The first and second capacitors C1 and C2 are charged by a circuit composed of the capacitor C2 and the second rectified output terminal 6.
【００２０】切替スイッチＳがオンの時の交流電圧の正
の半波の時には、第１の交流電源端子２とダイオード４
ａと第１の整流出力端子５と第１のコンデンサＣ1 と第
１のリアクトルＬ1 とスイッチング素子Ｑと第２のリア
クトルＬ2 と第３のダイオードＤ3 と切替スイッチＳと
第２の交流電源端子３とから成る回路で第１のコンデン
サＣ1 が充電される。また、切替スイッチＳのオン時の
負の半波の時には、第２の交流電源端子３と切替スイッ
チＳと第１のダイオードＤ1 と第１のリアクトルＬ1 と
スイッチング素子Ｑと第２のリアクトルＬ2 と第２のコ
ンデンサＣ2 と第２の整流出力端子６とダイオード４ｄ
と第１の交流電源端子２とから成る回路で第２のコンデ
ンサＣ2 が充電される。その他の動作は図１と実質的に
同一である。従って、図４の回路は図１の回路と実質的
に同一の作用効果を有する。When the changeover switch S is ON and the AC voltage is a positive half-wave, the first AC power supply terminal 2 and the diode 4
a, a first rectified output terminal 5, a first capacitor C1, a first reactor L1, a switching element Q, a second reactor L2, a third diode D3, a changeover switch S, a second AC power supply terminal 3, Charge the first capacitor C1. When the switch S is in the negative half-wave when the switch S is on, the second AC power supply terminal 3, the switch S, the first diode D1, the first reactor L1, the switching element Q, the second reactor L2, Second capacitor C2, second rectified output terminal 6, and diode 4d
And the first AC power supply terminal 2 charges the second capacitor C2. Other operations are substantially the same as those in FIG. Therefore, the circuit of FIG. 4 has substantially the same operation and effect as the circuit of FIG.
【００２１】[0021]
【第３の実施例】次に、図５を参照して第３の実施例の
直流電源装置を説明する。但し、図５において図４と共
通する部分には同一の符号を付してその説明を省略す
る。図５の回路は図４の第１及び第３のダイオ−ドを省
いたものである。この様に構成してもスイッチング素子
Ｑが第３のダイオ−ドＤを内蔵しているので、図４と同
様の作用効果を得ることができる。Third Embodiment Next, a DC power supply according to a third embodiment will be described with reference to FIG. However, in FIG. 5, portions common to FIG. 4 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. The circuit of FIG. 5 is obtained by omitting the first and third diodes of FIG. Even in such a configuration, since the switching element Q has the third diode D built therein, the same operation and effect as in FIG. 4 can be obtained.
【００２２】[0022]
【変形例】本発明は上述の実施例に限定されるものでな
く、例えば次の変形が可能なものである。 （１） スイッチング素子Ｑ、Ｑ1 、Ｑ2 をバイポーラ
トランジスタにすることができる。この場合、トランジ
スタにダイオードを逆並列接続することが望ましい。 （２） 図１において、第１及び第２のスイッチング素
子Ｑ1 、Ｑ2 を同相駆動する時及び図４の場合は、同一
のコアに第１及び第２のリアクトルＬ1 、Ｌ2の巻線を
巻くことができる。 （３） 図１の第１のダイオードＤ1 のカソード電極を
図１で点線で示すように第１のリアクトルＬ1 の左端又
は中間点に接続すること、及び第３のダイオードＤ3 の
カソード電極を第２のリアクトルＬ2 の左端又は中間点
に接続することができる。また、図４において、第１の
ダイオ−ドＤ1 のカソ−ドを第１のリアクトルＬ1 の右
端又は中間点に接続し、第３のダイオ−ドＤ3 のアノ−
ドを第２のリアクトルＬ2 の右端又は中間点に接続する
ことができる。 （４） 図１において、第１及び第３のダイオードＤ1
、Ｄ3 を個別のダイオ−ドにすることができる。 （５） 図１において、第１及び第２のスイッチング素
子Ｑ1 、Ｑ2 の一端（ドレイン）を第１及び第２のリア
クトルＬ1 、Ｌ2 の中間点に接続することができる。 （６） 図４において、スイッチング素子Ｑの一端及び
他端を第１及び第２のリアクトルＬ1 、Ｌ2 の中間点に
接続することができる。[Modifications] The present invention is not limited to the above-described embodiment, and for example, the following modifications are possible. (1) The switching elements Q, Q1, Q2 can be bipolar transistors. In this case, it is desirable to connect a diode in anti-parallel to the transistor. (2) In FIG. 1, when the first and second switching elements Q1 and Q2 are driven in phase, and in the case of FIG. 4, winding the first and second reactors L1 and L2 around the same core. Can be. (3) The cathode electrode of the first diode D1 in FIG. 1 is connected to the left end or intermediate point of the first reactor L1 as shown by the dotted line in FIG. 1, and the cathode electrode of the third diode D3 is connected to the second To the left end or the intermediate point of the reactor L2. In FIG. 4, the cathode of the first diode D1 is connected to the right end or the intermediate point of the first reactor L1, and the anode of the third diode D3 is connected.
Can be connected to the right end or intermediate point of the second reactor L2. (4) In FIG. 1, the first and third diodes D1
, D3 can be individual diodes. (5) In FIG. 1, one end (drain) of the first and second switching elements Q1 and Q2 can be connected to an intermediate point between the first and second reactors L1 and L2. (6) In FIG. 4, one end and the other end of the switching element Q can be connected to an intermediate point between the first and second reactors L1 and L2.
【図１】本発明の第１の実施例の直流電源装置を示す回
路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing a DC power supply device according to a first embodiment of the present invention.
【図２】図１の各部の状態を示す波形図である。FIG. 2 is a waveform diagram showing a state of each unit in FIG.
【図３】図１の制御回路の出力とコンデンサの電流との
関係を示す波形図である。FIG. 3 is a waveform chart showing a relationship between an output of the control circuit of FIG. 1 and a current of a capacitor.
【図４】第２の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。FIG. 4 is a circuit diagram showing a DC power supply device according to a second embodiment.
【図５】第３の実施例の直流電源装置を示す回路図であ
る。FIG. 5 is a circuit diagram showing a DC power supply device according to a third embodiment.
Ｑ1 、Ｑ2 スイッチング素子 Ｃ1 、Ｃ2 コンデンサ Ｌ1 、Ｌ2 リアクトル Ｓ 切替スイッチ Q1, Q2 Switching element C1, C2 Capacitor L1, L2 Reactor S selector switch
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02M 7/00 - 7/40 H02M 3/00 - 3/44 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) H02M 7/ 00-7/40 H02M 3/00-3/44
Claims (9)
２の交流電源端子（２）、（３）と整流出力を送出する
ための第１及び第２の整流出力端子（５）、（６）とを
有する整流器（１）と、 その一端が前記第１の整流出力端子（５）に接続された
第１のコンデンサ（Ｃ1 ）と、 その一端が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端に接続
された第１のリアクトル（Ｌ1 ）と、 その一端が前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）の他端又はそ
の中間点に接続された第１のスイッチング素子（Ｑ1 )
と、 一方の電極が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端又は
前記リアクトル（Ｌ1）の他端又はその中間点に接続さ
れた第１のダイオード（Ｄ1 ）と、 前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）の他端と前記第１のコン
デンサ（Ｃ1 ）の一端との間に接続された第２のダイオ
ード（Ｄ2 ）と、 前記第１のダイオード（Ｄ1 ）の他方の電極又は前記第
２の整流出力端子（６）にその一端が接続された第２の
コンデンサ（Ｃ2 ）と、 前記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）に直列に接続された第２
のリアクトル（Ｌ2 ）と、 前記第１のスイッチング素子（Ｑ1)と前記第２の整流出
力端子（６）との間に前記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）と
前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）の少なくとも一部を介し
て接続された第２のスイッチング素子（Ｑ2 ）と、 前記第２のスイッチング素子（Ｑ2)又は前記第２のスイ
ッチング素子（Ｑ2)と前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）の
少なくとも一部との直列回路に対して並列に接続された
第３のダイオード（Ｄ3 ）と、 前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）を介して前記第２のコン
デンサ（Ｃ2 ）に並列に接続された第４のダイオード
（Ｄ4 ）と、前記第１のスイッチング素子（Ｑ1）と前記第２のダイ
オ−ド（Ｄ2）との直列回 路と前記第２のスイッチング
素子（Ｑ2）と前記第４のダイオ−ド（Ｄ４）との直列
回路との接続点と前記第２の交流電源端子（３）との間
に接続され、前記第１及び第２の交流電源端子（２）、
（３）間に第１の電圧値を有する交流電圧を供給する時
には倍電圧動作のためにオンになり、前記第１及び第２
の交流電流端子（２）、（３）間に前記第１の電圧値よ
りも高い第２の電圧値を有する交流電圧を供給する時に
は倍電圧動作を中止するためにオフになるスイッチ
（Ｓ）と、 前記第１及び第２のスイッチング素子（Ｑ1）、（Ｑ2
）を前記交流電圧の周波数よりも高い繰返し周波数で
オン・オフするための制御回路とを備え、前記第１及び
第２の整流出力端子（５）、（６）間に負荷を接続する
ように構成された直流電源装置。1. A first and second AC power supply terminals (2) and (3) to which a sine wave AC voltage is supplied, and a first and second rectification output terminal (5) for sending a rectified output. A rectifier (1) having a first capacitor (C1) having one end connected to the first rectification output terminal (5); and a first capacitor (C1) having one end connected to the first capacitor (C1). A first reactor (L1) connected to the other end, and a first switching element (Q1) having one end connected to the other end of the first reactor (L1) or an intermediate point thereof.
A first diode (D1) having one electrode connected to the other end of the first capacitor (C1) or the other end of the reactor (L1) or an intermediate point between the first capacitor (C1) and the first reactor (L1); A) a second diode (D2) connected between the other end of the first capacitor (C1) and the other electrode of the first diode (D1) or the second rectified output. A second capacitor (C2) having one end connected to the terminal (6), and a second capacitor (C2) connected in series to the second capacitor (C2).
At least one of the second capacitor (C2) and the second reactor (L2) between the first switching element (Q1) and the second rectification output terminal (6). A second switching element (Q2) connected through a part thereof; and at least a part of the second switching element (Q2) or the second switching element (Q2) and the second reactor (L2). A third diode (D3) connected in parallel to the series circuit of the first and second elements, and a fourth diode connected in parallel to the second capacitor (C2) via the second reactor (L2). (D4), the first switching element (Q1), and the second die.
O - series circuits and the second switching between de (D2)
Series connection of the element (Q2) and the fourth diode (D4)
Between a connection point with a circuit and the second AC power supply terminal (3)
, The first and second AC power supply terminals (2),
(3) When supplying an AC voltage having the first voltage value during
Are turned on for the voltage double operation, and the first and second
Between the AC voltage terminals (2) and (3).
Supply an AC voltage having a higher second voltage value
Is a switch that is turned off to stop double voltage operation
(S) and the first and second switching elements (Q1), (Q2
And a control circuit for turning on and off at a repetition frequency higher than the frequency of the AC voltage, so that a load is connected between the first and second rectified output terminals (5) and (6). A configured DC power supply.
1）と前記第２のダイオード（Ｄ2）との直列回路に並列
に接続された第３のコンデンサ（Ｃ3）と、 前記第２のスイッチング素子（Ｑ2）と前記第４のダイ
オード（Ｄ4）との直列回路に並列に接続された第４の
コンデンサ（Ｃ4）とを有している ことを特徴とする請
求項１記載の直流電源装置。2. The first switching element (Q)
A third capacitor (C3 ) connected in parallel to a series circuit of 1) and the second diode (D2) ; the second switching element (Q2); and the fourth die.
A fourth circuit connected in parallel with a series circuit with an ode (D4)
The DC power supply according to claim 1 , further comprising a capacitor (C4) .
イッチング素子（Q1,Q2）を位相差を有してオン・オフ
制御するものである請求項２記載の直流電源装置。3. The control circuit according to claim 1 , wherein the control circuit includes a first switch and a second switch.
On / off switching elements (Q1, Q2) with phase difference
The DC power supply according to claim 2, wherein the DC power supply is controlled .
２の交流電源端子（２）、（３）と整流出力を送出する
ための第１及び第２の整流出力端子（５）、（６）とを
有する整流器（１）と、 その一端が前記第１の整流出力端子（５）に接続された
第１のコンデンサ（Ｃ1 ）と、 その一端が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端に接続
された第１のリアクトル（Ｌ1 ）と、 その一端が前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）の他端又はそ
の中間点に接続されたスイッチング素子（Ｑ) と、 その一方の電極が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端
又は前記リアクトル（Ｌ1 ）の他端又はその中間点に接
続された第１のダイオード（Ｄ1 ）と、 前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）を介して前記第１のコン
デンサ（Ｃ1 ）に並列に接続された第２のダイオード
（Ｄ2 ）と、 その一端又はその中間点が前記スイッチング素子（Ｑ）
の他端に接続された第２のリアクトル（Ｌ2 ）と、 その一端が前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）の他端に接続
され、その他端が前記第２の整流出力端子（６）に接続
された第２のコンデンサ（Ｃ2 ）と、 前記第２のコンデンサ（Ｃ2 ）の一端又は前記第２のリ
アクトル（Ｌ2 ）の一端又はその中間点と前記第１のダ
イオード（Ｄ1 ）の他方の電極との間に接続された第３
のダイオード（Ｄ3 ）と、 前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）を介して前記第２のコン
デンサ（Ｃ2 ）に並列に接続された第４のダイオード
（Ｄ4 ）と、 前記スイッチング素子（Ｑ）を前記交流電圧の周波数よ
りも高い繰返し周波数でオン・オフ制御する制御回路
と、 を備え、前記第１及び第２の整流出力端子（５）、
（６）間に負荷を接続するように構成された直流電源装
置。4. A first and second AC power supply terminals (2) and (3) to which a sine wave AC voltage is supplied and first and second rectification output terminals (5) for sending a rectified output. A rectifier (1) having a first capacitor (C1) having one end connected to the first rectification output terminal (5); and a first capacitor (C1) having one end connected to the first capacitor (C1). A first reactor (L1) connected to the other end; a switching element (Q) having one end connected to the other end of the first reactor (L1) or an intermediate point thereof; A first diode (D1) connected to the other end of the first capacitor (C1) or the other end of the reactor (L1) or an intermediate point thereof, and the first diode (D1) via the first reactor (L1). The second diode (D2) connected in parallel with the capacitor (C1) And one end or an intermediate point thereof is the switching element (Q).
A second reactor (L2) connected to the other end of the second reactor (L2), one end of which is connected to the other end of the second reactor (L2), and the other end of which is connected to the second rectification output terminal (6). A second capacitor (C2), one end of the second capacitor (C2) or one end of the second reactor (L2) or an intermediate point thereof, and the other electrode of the first diode (D1). Third connected between
(D3), a fourth diode (D4) connected in parallel to the second capacitor (C2) via the second reactor (L2), and the switching element (Q). A control circuit for performing on / off control at a repetition frequency higher than the frequency of the voltage, wherein the first and second rectified output terminals (5);
(6) A DC power supply device configured to connect a load therebetween.
前記第１及び第３のダイオ−ド（Ｄ1 ）、（Ｄ3 ）の相
互接続点との間を接続する手段とを有する請求項４記載
の直流電源装置。5. A means for connecting between the second AC power supply terminal (3) and an interconnection point of the first and third diodes (D1) and (D3). Item 6. The direct-current power supply device according to item 4.
イッチである請求項５記載の直流電源装置。6. The DC power supply according to claim 5, wherein said connecting means is a switch for selectively connecting.
２の交流電源端子（２）、（３）と整流出力を送出する
ための第１及び第２の整流出力端子（５）、（６）とを
有する整流器（１）と、 その一端が前記第１の整流出力端子（５）に接続された
第１のコンデンサ（Ｃ1 ）と、 その一端が前記第１のコンデンサ（Ｃ1 ）の他端に接続
された第１のリアクトル（Ｌ1 ）と、 その一端が前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）の他端又はそ
の中間点に接続されたスイッチング素子（Ｑ) と、 前記第１のリアクトル（Ｌ1 ）を介して前記第１のコン
デンサ（Ｃ1 ）に並列に接続された第１のダイオード
（Ｄ2 ）と、 その一端又はその中間点が前記スイッチング素子（Ｑ）
の他端に接続された第２のリアクトル（Ｌ2 ）と、 その一端が前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）の他端に接続
され、その他端が前記第２の整流出力端子（６）に接続
された第２のコンデンサ（Ｃ2 ）と、 前記第２のリアクトル（Ｌ2 ）を介して前記第２のコン
デンサ（Ｃ2 ）に並列に接続された第２のダイオード
（Ｄ4 ）と、 前記スイッチング素子に対して前記第１及び第２のリア
クトル（Ｌ1 、Ｌ2 ）を介して又は介さないで逆方向並
列に接続された第３のダイオ−ド（Ｄ）と、 その一端が前記第１の整流出力端子（５）に接続された
第３のコンデンサ（Ｃ3 ）と、 その一端が前記第３のコンデンサ（Ｃ3 ）の他端に接続
され、その他端が前記第２の整流出力端子（６）に接続
された第４のコンデンサ（Ｃ4 ）と、 前記スイッチング素子（Ｑ）を前記交流電圧の周波数よ
りも高い繰返し周波数でオン・オフ制御する制御回路
と、 を備え、前記第１及び第２の整流出力端子（５）、
（６）間に負荷を接続するように構成された直流電源装
置。7. A first and second AC power supply terminals (2) and (3) to which a sine wave AC voltage is supplied, and a first and second rectification output terminal (5) for sending a rectified output. A rectifier (1) having a first capacitor (C1) having one end connected to the first rectification output terminal (5); and a first capacitor (C1) having one end connected to the first capacitor (C1). A first reactor (L1) connected to the other end, a switching element (Q) having one end connected to the other end of the first reactor (L1) or an intermediate point thereof, and a first reactor (L1). L1), a first diode (D2) connected in parallel with the first capacitor (C1), and one end or an intermediate point of the first diode (D2) is connected to the switching element (Q).
A second reactor (L2) connected to the other end of the second reactor (L2), one end of which is connected to the other end of the second reactor (L2), and the other end of which is connected to the second rectification output terminal (6). A second capacitor (C2), a second diode (D4) connected in parallel to the second capacitor (C2) via the second reactor (L2), and a switching element. A third diode (D) connected in parallel in the reverse direction with or without the first and second reactors (L1, L2), one end of which is connected to the first rectification output terminal (5 with the connected <br/> third capacitor (C3) in), one end connected to the other end of the third capacitor (C3), the other end said second rectified output terminal (6) And a fourth capacitor (C4) connected to the switching element (Q The and a control circuit for controlling on and off at a high repetition frequency than the frequency of the AC voltage, the first and second rectified output terminal (5),
(6) A DC power supply device configured to connect a load therebetween.
前記第３及び第４のコンデンサ（Ｃ3 ）、（Ｃ4 ）の相
互接続点を接続する手段を有する請求項７記載の直流電
源装置。8. A DC power supply according to claim 7, further comprising means for connecting said second AC power supply terminal (3) and an interconnection point of said third and fourth capacitors (C3) and (C4). apparatus.
イッチである請求項８記載の直流電源装置。9. The DC power supply according to claim 8, wherein said connecting means is a switch for selectively connecting.
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