JP3176680B2 - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- gas
- blown
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の羽口部から微粉
炭をその内部に多量に吹込むに当たり、その燃焼性を確
保してコークスに対する置換率を高め、生産性向上と燃
料比低減を図る高炉操業法に関する。
炭をその内部に多量に吹込むに当たり、その燃焼性を確
保してコークスに対する置換率を高め、生産性向上と燃
料比低減を図る高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業においては、コークスの代替と
して安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部から吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上を図ってきており、特公昭４０−
２３７６３号公報にはその技術が開示されている。特に
直近では、価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（溶銑製造コストの低減）、生産性向上
に大きく寄与している。
して安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、石
油、重油、ナフサ等）を羽口部から吹込み、溶銑製造コ
スト低減、生産性向上を図ってきており、特公昭４０−
２３７６３号公報にはその技術が開示されている。特に
直近では、価格の点から微粉炭吹込みが主流となってお
り、燃料比低減（溶銑製造コストの低減）、生産性向上
に大きく寄与している。
【０００３】このようにして吹込まれた微粉炭は高炉内
で一部のコークスの代わりとして燃焼し、その良好な燃
焼性と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生
成し効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装
入された鉄鉱石は迅速に金属状態まで還元されるととも
に、溶融して高温の溶銑となり、全体として高炉の炉熱
を高めるため、生産性が向上する。
で一部のコークスの代わりとして燃焼し、その良好な燃
焼性と高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生
成し効率的な還元反応を行なう。したがって炉頂より装
入された鉄鉱石は迅速に金属状態まで還元されるととも
に、溶融して高温の溶銑となり、全体として高炉の炉熱
を高めるため、生産性が向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで従来の高炉操
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率を低下させ、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。また、この未燃チャーは
高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉さ
れるため、この部分を流下する溶銑、滓の通液性を阻害
し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することに
なり、高炉の生産性はさらに低下する。
業において、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微粉炭
全量が燃焼せずに一部未燃チャーが発生する。この未燃
チャーは上昇ガス流に乗って炉頂より排出されるため、
微粉炭のコークスに対する置換率を低下させ、燃料比上
昇、生産量低下を引き起こす。また、この未燃チャーは
高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称する）に捕捉さ
れるため、この部分を流下する溶銑、滓の通液性を阻害
し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻害することに
なり、高炉の生産性はさらに低下する。
【０００５】以上の理由から、微粉炭の吹込み量には上
限が存在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
限が存在し、操業にあたっては次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、微粉炭中の酸素量）／（微粉炭中の炭素、水素を燃
焼させてＣＯ2 、Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸素量）
【０００６】過剰酸素率が１．０以上の場合は微粉炭中
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
の炭素、水素が全量Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ，２Ｈ＋（１／
２）Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏの反応によりＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとなり、
これが全量レースウェイ内のコークスとＣＯ2 ＋Ｃ＝２
ＣＯ，Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応によりＣＯ，Ｈ2
となるため、未燃チャーは発生しない。ところが過剰酸
素率が１．０未満の場合は全量がＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏになら
ず、一部Ｃ（未燃チャー）が生成する。この未燃チャー
が前述したように、置換率低下、通気不良の原因とな
る。
【０００７】高炉の送風温度は最高１３００℃程度であ
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は、１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解
（ガスとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャー
の燃焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの
燃焼は遅い。そのためガスは送風支管中で燃焼をほぼ完
了するが、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃
焼を継続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は
未燃チャーが発生し、チャーの燃焼性、反応性が低いこ
とから、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとは反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。
るが、送風支管側壁部よりバーナーを挿入して微粉炭を
吹込む場合は、１３００℃の温度場で微粉炭の熱分解
（ガスとチャーの生成）、生成ガスの燃焼、生成チャー
の燃焼が起こる。ガスの燃焼は非常に速いが、チャーの
燃焼は遅い。そのためガスは送風支管中で燃焼をほぼ完
了するが、チャーはレースウェイ内に進入してからも燃
焼を継続する。そして過剰酸素率が１．０未満の場合は
未燃チャーが発生し、チャーの燃焼性、反応性が低いこ
とから、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとは反応せずにレースウェイ外
に放出されることになる。
【０００８】過剰酸素率が１．０のときの微粉炭吹込み
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔのとき、１７０ｋ
ｇ／ｔ程度であり、この量が吹込み限界である。すなわ
ち、この値が高炉生産量、燃料比の限界であり、これ以
上の生産性向上、燃料比低減は望めない。そこで本発明
は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以上吹込んでも未燃チャー
を発生させずにその燃焼性を確保し、コークスに対する
置換率を高くしても、生産量、燃料比を維持することを
可能とする方法を提供することを目的とする。
量は、高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔのとき、１７０ｋ
ｇ／ｔ程度であり、この量が吹込み限界である。すなわ
ち、この値が高炉生産量、燃料比の限界であり、これ以
上の生産性向上、燃料比低減は望めない。そこで本発明
は、微粉炭を１７０ｋｇ／ｔ以上吹込んでも未燃チャー
を発生させずにその燃焼性を確保し、コークスに対する
置換率を高くしても、生産量、燃料比を維持することを
可能とする方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む
高炉操業法において、吹込みバーナーを２重管とし、２
重管の内管より燃料ガスを、外管より微粉炭を吹込むと
ともに、外管より吹込まれる微粉炭の送風支管内放出位
置における雰囲気温度が１５００〜２０００℃となるよ
うに燃料ガス吹込み量を調整することを特徴とする。
成するために、羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む
高炉操業法において、吹込みバーナーを２重管とし、２
重管の内管より燃料ガスを、外管より微粉炭を吹込むと
ともに、外管より吹込まれる微粉炭の送風支管内放出位
置における雰囲気温度が１５００〜２０００℃となるよ
うに燃料ガス吹込み量を調整することを特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明においては、送風支管側壁部より挿入す
るバーナーを２重管とし、２重管の内管より燃料ガスを
吹込み、外管より微粉炭を吹込む。２重管の内管より吹
込まれた燃料ガスの燃焼熱により、外管より吹込まれる
微粉炭の放出位置における雰囲気温度が１５００〜２０
００℃となるように、燃料ガス吹込み量を調整する。１
５００℃以上の高温場では微粉炭の熱分解が急速に起こ
り、通常の１３００℃の場合よりも燃焼速度が大きいガ
スの生成量が増加する（すなわちチャーの生成量が減少
する）とともに、生成したチャーも膨張し、その燃焼速
度が大きくなる。
るバーナーを２重管とし、２重管の内管より燃料ガスを
吹込み、外管より微粉炭を吹込む。２重管の内管より吹
込まれた燃料ガスの燃焼熱により、外管より吹込まれる
微粉炭の放出位置における雰囲気温度が１５００〜２０
００℃となるように、燃料ガス吹込み量を調整する。１
５００℃以上の高温場では微粉炭の熱分解が急速に起こ
り、通常の１３００℃の場合よりも燃焼速度が大きいガ
スの生成量が増加する（すなわちチャーの生成量が減少
する）とともに、生成したチャーも膨張し、その燃焼速
度が大きくなる。
【００１１】したがって、生成量の増加したガスは送風
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量も多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらに、このチャーは燃焼性、
反応性が高いので、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと容易に反応して、
ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応に
よりＣＯ，Ｈ2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため、コークスに対する置
換率の低下、通気不良は起こらない。
支管中で燃焼をほぼ完了するとともに、送風支管中での
チャーの燃焼量も多くなり、レースウェイ内に進入する
チャーの量が減少する。さらに、このチャーは燃焼性、
反応性が高いので、ＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏと容易に反応して、
ＣＯ2 ＋Ｃ＝２ＣＯ、Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝Ｈ2 ＋ＣＯの反応に
よりＣＯ，Ｈ2 となるため、過剰酸素率が１．０未満の
場合でも未燃チャーは発生しない。すなわち、未燃チャ
ーはすべてレースウェイ内で消滅し、炉頂よりの排出、
炉芯内への捕捉がない。このため、コークスに対する置
換率の低下、通気不良は起こらない。
【００１２】前記微粉炭の放出位置における雰囲気温度
が１５００℃未満の場合は、前述した燃焼速度が大きい
ガスの生成量増加（チャーの生成量減少）、並びに生成
したチャーの膨張による燃焼速度増大が起こらず、効果
が少ない。雰囲気温度が１５００℃以上の場合は、温度
が高いほど効果は大きいが、次に述べる理由により２０
００℃以下に制限される。すなわち燃料ガスの吹込み量
が大きくなり過ぎ、この燃料ガスの燃焼にも酸素が必要
であることから、微粉炭の過剰酸素率が大きく低下し、
未燃チャーが発生するようになるためである。雰囲気温
度の計算には、次の式を用いることができるが、実際に
測温してもよい。
が１５００℃未満の場合は、前述した燃焼速度が大きい
ガスの生成量増加（チャーの生成量減少）、並びに生成
したチャーの膨張による燃焼速度増大が起こらず、効果
が少ない。雰囲気温度が１５００℃以上の場合は、温度
が高いほど効果は大きいが、次に述べる理由により２０
００℃以下に制限される。すなわち燃料ガスの吹込み量
が大きくなり過ぎ、この燃料ガスの燃焼にも酸素が必要
であることから、微粉炭の過剰酸素率が大きく低下し、
未燃チャーが発生するようになるためである。雰囲気温
度の計算には、次の式を用いることができるが、実際に
測温してもよい。
【００１３】（雰囲気温度；℃）＝｛（燃料ガス発熱
量；ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ）×（燃料ガス吹込み量；Ｎｍ3
／分）＋（送風量；Ｎｍ3 ）×（送風温度；℃）×０．
３４５｝／［｛（燃料ガス燃焼排ガス量；Ｎｍ3 ／分）
＋（送風量；Ｎｍ3 ／分）｝×０．３６０］
量；ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ）×（燃料ガス吹込み量；Ｎｍ3
／分）＋（送風量；Ｎｍ3 ）×（送風温度；℃）×０．
３４５｝／［｛（燃料ガス燃焼排ガス量；Ｎｍ3 ／分）
＋（送風量；Ｎｍ3 ／分）｝×０．３６０］
【００１４】（燃料ガス燃焼排ガス量；Ｎｍ3 ／分）＝
（燃料ガス吹込み量；Ｎｍ3 ／分）×｛（ガス中Ｃ量；
ｋｇ／Ｎｍ3 ）×（２２．４／１２）＋（ガス中Ｈ量；
ｋｇ／Ｎｍ3 ）×（２２．４／２）｝
（燃料ガス吹込み量；Ｎｍ3 ／分）×｛（ガス中Ｃ量；
ｋｇ／Ｎｍ3 ）×（２２．４／１２）＋（ガス中Ｈ量；
ｋｇ／Ｎｍ3 ）×（２２．４／２）｝
【００１５】また燃料ガスとしては、発熱量の高いガス
なら何でもよく、天然ガス（ＬＮＧ）、コークス炉ガス
（ＣＯＧ）、プロパンガス（ＬＰＧ）などを使用するこ
とができる。
なら何でもよく、天然ガス（ＬＮＧ）、コークス炉ガス
（ＣＯＧ）、プロパンガス（ＬＰＧ）などを使用するこ
とができる。
【００１６】さらに２重管バーナーの内管より燃料ガス
を吹込み、外管より微粉炭を吹込む方法を採用している
理由は、外管より燃料ガスを吹込むと、燃料ガスの燃焼
により酸素を消費し、酸素不足のガスが内管より吹込ま
れた微粉炭を包囲し、微粉炭燃焼に必要な酸素が非常に
不足して未燃チャーが発生するためである。
を吹込み、外管より微粉炭を吹込む方法を採用している
理由は、外管より燃料ガスを吹込むと、燃料ガスの燃焼
により酸素を消費し、酸素不足のガスが内管より吹込ま
れた微粉炭を包囲し、微粉炭燃焼に必要な酸素が非常に
不足して未燃チャーが発生するためである。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。なお、表１に操業結果を示す。
説明する。なお、表１に操業結果を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】実施例１ 送風温度１３００℃、過剰酸素率＝０．７０で微粉炭２
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
より天然ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ操業
であり、天然ガス（発熱量＝９６００ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 、ガス中Ｃ量＝０．６２ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス中Ｈ量＝
０．１９ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は７５〜１００Ｎｍ3
／分（計算雰囲気温度１６００〜１７００℃）である。
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
より天然ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ操業
であり、天然ガス（発熱量＝９６００ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 、ガス中Ｃ量＝０．６２ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス中Ｈ量＝
０．１９ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は７５〜１００Ｎｍ3
／分（計算雰囲気温度１６００〜１７００℃）である。
【００２０】実施例２ 送風温度１３００℃、過剰酸素率＝０．７０で微粉炭２
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりコークス炉ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込ん
だ操業であり、コークス炉ガス（発熱量＝４７５０ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝０．２３ｋｇ／Ｎｍ3 、ガ
ス中Ｈ量＝０．１１ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は１１０〜
１６０Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１６００〜１７００
℃）である。コークス炉ガスのみを吹込んだときに、熱
電対を挿入してガス温度を測定し、雰囲気温度が計算値
と同様に１５００〜１６００℃であることを確認した。
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりコークス炉ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込ん
だ操業であり、コークス炉ガス（発熱量＝４７５０ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝０．２３ｋｇ／Ｎｍ3 、ガ
ス中Ｈ量＝０．１１ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は１１０〜
１６０Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１６００〜１７００
℃）である。コークス炉ガスのみを吹込んだときに、熱
電対を挿入してガス温度を測定し、雰囲気温度が計算値
と同様に１５００〜１６００℃であることを確認した。
【００２１】実施例３ 送風温度１３００℃、過剰酸素率＝０．７０で微粉炭２
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりプロパンガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ
操業であり、プロパンガス（発熱量＝２１８００ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝１．６１ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス
中Ｈ量＝０．３６ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は６０〜７５
Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１９００〜２０００℃）で
ある。
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりプロパンガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ
操業であり、プロパンガス（発熱量＝２１８００ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝１．６１ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス
中Ｈ量＝０．３６ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は６０〜７５
Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１９００〜２０００℃）で
ある。
【００２２】実施例４ 送風温度１３００℃、過剰酸素率＝０．７０で微粉炭２
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
より天然ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ操業
であり、天然ガス（発熱量＝９６００ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 、ガス中Ｃ量＝０．６２ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス中Ｈ量＝
０．１９ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は１０〜１２５Ｎｍ3
／分（計算雰囲気温度１７００〜１８００℃）である。
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
より天然ガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ操業
であり、天然ガス（発熱量＝９６００ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 、ガス中Ｃ量＝０．６２ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス中Ｈ量＝
０．１９ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は１０〜１２５Ｎｍ3
／分（計算雰囲気温度１７００〜１８００℃）である。
【００２３】実施例５ 送風温度１３００℃、過剰酸素率＝０．７０で微粉炭２
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりプロパンガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ
操業であり、プロパンガス（発熱量＝２１８００ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝１．６１ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス
中Ｈ量＝０．３６ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は５５〜６０
Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１８００〜１９００℃）で
ある。
００ｋｇ／ｔを吹込むに当たり、２重管バーナーの内管
よりプロパンガスを吹込み、外管より微粉炭を吹込んだ
操業であり、プロパンガス（発熱量＝２１８００ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 、ガス中Ｃ量＝１．６１ｋｇ／Ｎｍ3 、ガス
中Ｈ量＝０．３６ｋｇ／Ｎｍ3 ）吹込み量は５５〜６０
Ｎｍ3 ／分（計算雰囲気温度１８００〜１９００℃）で
ある。
【００２４】比較例１は送風温度１３００℃、過剰酸素
率＝０．７０で微粉炭２００ｋｇ／ｔを吹込み時、燃料
ガスを吹込んでいない場合であり、実施例１〜５に比べ
ると、高炉の通風性を示す送風圧力が高く、出銑量が少
なく、燃料比が高い。また比較例２は送風温度１３００
℃、過剰酸素率＝１．０で微粉炭１７０ｋｇ／ｔ吹き込
み時に、燃料ガスを吹込んでいない場合であり、実施例
１〜５に比べると、送風圧力はほぼ同じであるが、出銑
量が少なく、燃料比が高い。
率＝０．７０で微粉炭２００ｋｇ／ｔを吹込み時、燃料
ガスを吹込んでいない場合であり、実施例１〜５に比べ
ると、高炉の通風性を示す送風圧力が高く、出銑量が少
なく、燃料比が高い。また比較例２は送風温度１３００
℃、過剰酸素率＝１．０で微粉炭１７０ｋｇ／ｔ吹き込
み時に、燃料ガスを吹込んでいない場合であり、実施例
１〜５に比べると、送風圧力はほぼ同じであるが、出銑
量が少なく、燃料比が高い。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、微粉炭を多量に吹込んだときに発生する未燃チャー
をレースウェイ内で消滅させるために、微粉炭とともに
燃料ガスを吹込む。これによって置換率低下、通気不良
を回避し、生産性向上、燃料比低減を図ることができ
て、安定した溶銑供給が可能となる。
は、微粉炭を多量に吹込んだときに発生する未燃チャー
をレースウェイ内で消滅させるために、微粉炭とともに
燃料ガスを吹込む。これによって置換率低下、通気不良
を回避し、生産性向上、燃料比低減を図ることができ
て、安定した溶銑供給が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−11608（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−268003（ＪＰ，Ａ) 特公 昭63−32842（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21B 5/00 319 C21B 7/00 309
Claims (1)
- 【請求項１】 羽口部から微粉炭を高炉の内部に吹込む
高炉操業法において、吹込みバーナーを２重管とし、２
重管の内管より燃料ガスを、外管より微粉炭を吹込むと
ともに、外管より吹込まれる微粉炭の送風支管内放出位
置における雰囲気温度が１５００〜２０００℃となるよ
うに燃料ガス吹込み量を調整することを特徴とする高炉
操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01817292A JP3176680B2 (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01817292A JP3176680B2 (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 高炉操業法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05179323A JPH05179323A (ja) | 1993-07-20 |
| JP3176680B2 true JP3176680B2 (ja) | 2001-06-18 |
Family
ID=11964197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01817292A Expired - Fee Related JP3176680B2 (ja) | 1992-01-06 | 1992-01-06 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3176680B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012098714A1 (ja) | 2011-01-18 | 2012-07-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
| WO2015029424A1 (ja) | 2013-08-28 | 2015-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| TWI277654B (en) * | 2005-01-31 | 2007-04-01 | Jfe Steel Corp | Method for operating blast furnace |
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- 1992-01-06 JP JP01817292A patent/JP3176680B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH05179323A (ja) | 1993-07-20 |
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