JP3175920B2 - Method for producing stainless steel strip with less seam flaws - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼の連
続鋳造鋳片（以下ＣＣスラブという）を熱間圧延して熱
延鋼帯とする際のシーム疵を低減できるステンレス鋼帯
の製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a stainless steel strip capable of reducing seam flaws when a continuous cast slab of stainless steel (hereinafter referred to as CC slab) is hot rolled into a hot rolled steel strip. .

【０００２】[0002]

【従来の技術】ＳＵＳ ４３０で代表されるフェライト
系ステンレス鋼およびＳＵＳ ３０４で代表されるオー
ステナイト系ステンレス鋼は、世界的に需要の増加が見
込まれ、新規分野への開拓も進んでおり、近年飛躍的に
生産量が増加してきている。これらステンレス鋼は、総
コストに占める原材料のスクラップや合金鉄の割合が高
く、炭素鋼に比較して割高となっている。2. Description of the Related Art Ferrite stainless steels represented by SUS 430 and austenitic stainless steels represented by SUS 304 are expected to increase in demand worldwide, and are being developed into new fields. Production has been increasing. In these stainless steels, the proportion of raw materials such as scrap and ferromagnetic iron in the total cost is high, which is higher than carbon steel.

【０００３】最近のステンレス鋼は、総コストを下げて
需要の拡大を図るべく、原材料のコスト低減を進めてい
るが、さらにコストを下げる方法として製造段階におけ
る製品歩留を向上させるのが有効である。特にステンレ
ス鋼帯における歩留は、製品とスクラップとのコスト差
が大きく、コストに顕著に影響する重要な因子となって
いる。In recent stainless steels, the cost of raw materials has been reduced in order to reduce the total cost and increase demand, but as a method of further reducing the cost, it is effective to improve the product yield in the manufacturing stage. is there. In particular, the yield in the stainless steel strip is a significant factor that significantly affects the cost because the cost difference between the product and the scrap is large.

【０００４】ステンレス鋼帯の歩留向上の手段として
は、スラブエッジが疵の起点（エッジ冷却およびスラブ
の偏析による起点生成）となり、水平圧下を積み重ねる
たびに圧延材のエッジから表裏面の中央部に移動するた
めに発生する全長に亘る線状の疵（以下シーム疵とい
う）を低減することが、製品歩留の向上に寄与すること
が一般的に知られている。このシーム疵は、熱延ステン
レス鋼帯のエッジ部から約１５〜２０ｍｍ程内側に線状
スジが表裏面共に製品全長に亘って観察される。このシ
ーム疵の凹凸は、実用上問題ないが、客先からは外観上
のクレームがあるため、現状ではエッジ部をトリミング
処理して対応しており、その分製品歩留が低下する。As means for improving the yield of stainless steel strips, the slab edge becomes the starting point of flaws (edge cooling and generation of the starting point by segregation of the slab). It is generally known that reducing linear flaws (hereinafter referred to as seam flaws) over the entire length that occurs due to the movement to the surface contributes to an improvement in product yield. In this seam flaw, a linear streak is observed about 15 to 20 mm inward from the edge of the hot-rolled stainless steel strip over the entire length of the product on both the front and back surfaces. The unevenness of the seam flaws is not a problem in practical use, but since there is a complaint in appearance from the customer, the edge is trimmed at present, and the product yield is reduced correspondingly.

【０００５】上記シーム疵の抑制対策としては、ＣＣス
ラブの断面形状を変更する方法、竪型ロールによって圧
延材料の陵の部分だけに圧延を施すかあるいは圧延材料
の陵と側面中央部だけに５〜１５ｍｍの圧下を施す方法
（特開昭５３−２８５４２号公報）、スラブの形状を横
断面において対向する短辺を内方にくぼんだ凹型に形成
せしめる方法（特開昭５８−１３８５０２号公報）が提
案されている。そして、スラブの両側面の中心部を圧下
しかつ窪ませる凸状カリバーを備えた幅圧延ロール（特
公昭５０−１４６３２号公報）が提案されている。[0005] As a countermeasure for suppressing the seam flaws, a method of changing the cross-sectional shape of the CC slab, rolling by a vertical roll only on the ridge portion of the rolled material, or 5% only on the ridge of the rolled material and only at the center of the side surface. A method of applying a reduction of １５15 mm (JP-A-53-28542), and a method of forming a slab into a concave shape in which short sides facing each other in the cross section are indented inward (JP-A-58-138502). Has been proposed. Then, there has been proposed a width rolling roll (Japanese Patent Publication No. Sho 50-14632) provided with a convex caliber for reducing and depressing the central portions of both side surfaces of the slab.

【０００６】また、金型のスラブ押圧面を、スラブ側面
に係合する平面と、スラブ側縁上下コーナー部に係合す
る８〜４５°のカリバー角度を有する傾斜面とから構成
される深さ５〜２０ｍｍのカリバー溝とした金型（特開
昭６３−１９２５０３号公報）、プレス面の傾斜部およ
び平行部として、複数個のスラブ入側傾斜部とこれに続
く１つの平行部を設け、そのプレス面を回転して使用す
る金型（特開平１−２１８７０７号公報）、金型の平行
部の少なくとも一方に小傾斜部および大傾斜部を順に形
成した金型（特開平３−８１００５号公報）、金型の傾
斜面および平行面に、金型厚さ方向へ所定の間隔で、板
材のパスライン方向へ延びる複数の突起を設けた金型
（実開平３−７０８０１号公報）、金型を凸状にし、ス
ラブ上下面を拘束せずに側面を凹状にプレスする方法
（第１２６回日本鉄鋼協会講演大会討５１）が提案され
ている。[0006] The slab pressing surface of the mold has a depth formed by a flat surface engaging with the slab side surface and an inclined surface having a caliber angle of 8 to 45 ° engaging with the upper and lower corners of the slab side edge. A mold having a caliber groove of 5 to 20 mm (Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-192503), a plurality of slab entry side inclined parts and one parallel part following the inclined part and the parallel part are provided as inclined parts and parallel parts of the press surface. A mold used by rotating the press surface (Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 1-218707), and a mold in which a small inclined portion and a large inclined portion are sequentially formed on at least one of parallel portions of the mold (Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-81005). Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-70801), a mold in which a plurality of projections extending in the direction of the pass line of a plate material at predetermined intervals in the mold thickness direction are provided on the inclined surface and the parallel surface of the mold. Make the mold convex and restrain the upper and lower surfaces of the slab How to press the sides to the concave (126th Japan Iron and Steel Institute lecture tournament 討 51) it has been proposed to.

【０００７】[0007]

【発明が解決しようとする課題】上記ＣＣスラブの断面
形状を変更する方法は、連続鋳造技術あるいは手入れに
よってＣＣスラブの断面形状を変更するにしても、製造
コストを考慮すると生産規模ベースでの製造は困難と考
えられる。また、上記特開昭５３−２８５４２号公報、
特開昭５８−１３８５０２号公報および特公昭５０−１
４６３２号公報に開示の技術は、大幅なスラブ幅の変更
ができず、かつ全長に亘る高幅精度を確保できないとい
う欠点を有している。また、この技術は、ドッグボーン
抑制のためにカリバーロールとなるので、大幅なスラブ
幅の変更には竪型ロールを増設または通過設備の増加が
必要であるばかりでなく、厚さの異なるスラブへの対応
が困難であった。The above-mentioned method for changing the cross-sectional shape of the CC slab is based on a production scale based on the production cost, even if the cross-sectional shape of the CC slab is changed by a continuous casting technique or maintenance. Is considered difficult. In addition, the above-mentioned JP-A-53-28542,
JP-A-58-138502 and JP-B-50-1
The technique disclosed in Japanese Patent No. 4632 has disadvantages that a slab width cannot be changed significantly and high width accuracy over the entire length cannot be secured. In addition, since this technology uses caliber rolls to suppress dog bones, a significant change in slab width requires not only adding vertical rolls or increasing the number of passing facilities, but also changing slabs with different thicknesses. Was difficult to deal with.

【０００８】上記特開昭６３−１９２５０３号公報に開
示の金型は、スラブ圧下面にカリバー溝を設け、幅圧下
時のスラブコーナーに鋭利なコーナー形状が生じるのを
防止し、スラブコーナーの過冷却を防止して割れ等の表
面疵の発生を防止するもので、シーム疵の防止効果は十
分でない。また、特開平１−２１８７０７号公報に開示
の円盤状の金型は、設備的な制約から半径が決定される
という問題点があり、また、金型の保持方法が変わると
適用できないため、既設の設備への適用は不可能であ
る。さらに、実開平３−７０８０１号公報に開示の突起
を有する金型で幅圧下した場合は、上下への偏荷重によ
りスラブの捩れ、座屈を誘発することが多々あり、一旦
捩れや座屈が発生すればセンタリングのズレは徐々に増
大していく傾向で、この場合でもシーム疵改善効果の阻
害に繋がり問題であった。In the mold disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-192503, a caliber groove is provided on the lower surface of the slab pressure to prevent a sharp corner shape from being generated at the slab corner when the width is reduced. This is to prevent cooling and prevent the generation of surface flaws such as cracks, and the effect of preventing seam flaws is not sufficient. Further, the disk-shaped mold disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 1-218707 has a problem that the radius is determined due to facility restrictions, and cannot be applied when the method of holding the mold is changed. It is impossible to apply it to equipment. Further, when the width is reduced by a mold having a projection disclosed in Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 3-70801, twisting and buckling of the slab are often caused by uneven load in the vertical direction. If it occurs, the deviation of the centering tends to gradually increase, and even in this case, the seam flaw improvement effect is hindered, which is a problem.

【０００９】本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解
消し、ステンレス鋼熱延鋼帯におけるエッジからシーム
疵までの距離で示すシーム疵幅を低減させ、トリム代を
少なくすることによって製品歩留を向上できるシーム疵
の少ないステンレス鋼帯の製造方法を提供することにあ
る。An object of the present invention is to solve the above-mentioned disadvantages of the prior art, reduce the seam flaw width indicated by the distance from the edge to the seam flaw in a hot-rolled stainless steel strip, and reduce the trim allowance. It is an object of the present invention to provide a method for producing a stainless steel strip having less seam flaws capable of improving the retention.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】本発明のステンレス鋼帯
の製造方法は、C:0.50%以下、Si:5.00%以下、Mn:5.00%
以下、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Ni:30.00%以下、C
r:10.00%以上30.00%以下、Cu:1%以下、Mo:6.00%以下、N
b:1%以下、Al:6.00%以下、Ti:1%以下、N:0.30%以下を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるステンレ
ス鋼を連続鋳造してCCスラブとなし、1100〜1300℃の温
度に加熱したのち、断面凸型形状が円弧状または凸部角
部に丸みを有する凸型プレス金型を用いて幅圧下し、次
いで圧延方向と直交する方向への倒れ角が0°〜3.0°の
エッジャーロールにより幅圧延しながら粗圧延したのち
仕上圧延することとしている。このように、C:0.50%以
下、Si:5.00%以下、Mn:5.00%以下、P:0.040%以下、S:0.
030%以下、Ni:30.00%以下、Cr:10.00%以上30.00%以下、
Cu:1%以下、Mo:6.00%以下、Nb:1%以下、Al:6.00%以下、
Ti:1%以下、N:0.30%以下を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼のCCスラブを1100〜13
00℃の温度に加熱したのち、断面凸型形状が円弧状また
は凸部角部に丸みを有する凸型プレス金型を用いて幅圧
下することによって、エッジからシーム疵までの距離で
示すシーム疵幅を低減することができる。次いで圧延方
向と直交する方向への倒れ角が0°〜3.0°のエッジャー
ロールにより幅圧延しながら熱間圧延することによっ
て、裏面のシーム疵幅が若干増加するが、表面のシーム
疵幅を大幅に低減でき、全体としてシーム疵のエッジか
らの幅を大幅に低減でき、製品歩留の向上を図ることが
できる。The method for producing a stainless steel strip of the present invention is as follows: C: 0.50% or less, Si: 5.00% or less, Mn: 5.00%
Below, P: 0.040% or less, S: 0.030% or less, Ni: 30.00% or less, C
r: 10.00% or more, 30.00% or less, Cu: 1% or less, Mo: 6.00% or less, N
b: 1% or less, Al: 6.00% or less, Ti: 1% or less, containing N: 0.30% or less, the balance is continuously cast stainless steel consisting of Fe and unavoidable impurities to form a CC slab, 1100 ~ After heating to a temperature of 1300 ° C., the cross-section convex shape is reduced in width using a convex press die having an arc shape or a rounded convex portion, and then the inclination angle in a direction perpendicular to the rolling direction is reduced to 0. Rough rolling is performed while width rolling is performed by an edger roll at a degree of 3.0 to 3.0 ° , and then finish rolling is performed. Thus, C: 0.50% or less, Si: 5.00% or less, Mn: 5.00% or less, P: 0.040% or less, S: 0.
030% or less, Ni: 30.00% or less, Cr: 10.00% or more and 30.00% or less,
Cu: 1% or less, Mo: 6.00% or less, Nb: 1% or less, Al: 6.00% or less,
Ti: 1% or less, N: 0.30% or less, the balance is 1100-13 stainless steel CC slab of stainless steel consisting of Fe and unavoidable impurities
After heating to a temperature of 00 ° C., the width of the seam flaw is indicated by the distance from the edge to the seam flaw by performing a width reduction using a convex press die having a convex cross-sectional shape having an arc shape or a rounded convex corner. The width can be reduced. Then rolling method
By hot rolling while width rolling with an edger roll with a falling angle of 0 ° to 3.0 ° in the direction perpendicular to the direction, the seam flaw width on the back side slightly increases, but the seam flaw width on the front side greatly increases The overall width of the seam flaw from the edge can be significantly reduced, and the product yield can be improved.

【００１１】[0011]

【発明の実施の形態】本発明の対象とするステンレス鋼
は、フェライト系、オーステナイト系であるため、ＪＩ
Ｓ規格から、Ｃ：０．５０％以下、Ｓｉ：５．００％以
下、Ｍｎ：５．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０３０％以下、Ｎｉ：３０．００％以下、Ｃ
ｒ：１０．００％以上３０．００％以下、Ｃｕ：１％以
下、Ｍｏ：６．００％以下、Ｎｂ：１％以下、Ａｌ：
６．００％以下、Ｔｉ：１％以下、Ｎ：０．３％以下を
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるステ
ンレス鋼とした。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The stainless steel to which the present invention is applied is a ferritic or austenitic stainless steel.
From the S standard, C: 0.50% or less, Si: 5.00% or less, Mn: 5.00% or less, P: 0.040% or less,
S: 0.030% or less, Ni: 30.00% or less, C
r: 10.00% to 30.00%, Cu: 1% or less, Mo: 6.00% or less, Nb: 1% or less, Al:
A stainless steel containing 6.00% or less, Ti: 1% or less, and N: 0.3% or less, with the balance being Fe and unavoidable impurities.

【００１２】本発明におけるステンレス鋼ＣＣスラブ
は、加熱に先立ち、必要に応じて表面手入れを行う。ま
た、本発明におけるステンレス鋼ＣＣスラブの加熱温度
を１１００〜１３００℃としたのは、１１００℃未満で
は変形抵抗が大きくなり、熱間圧延時のモータ負荷が増
加して所定の板厚に圧延をするのが困難となる。また、
１３００℃を超えるとδフェライトが析出し、熱間加工
時にオーステナイト粒との界面にボイド（空孔欠陥）が
発生し、耳ワレやカブレ疵等の表面疵となるためであ
る。The stainless steel CC slab of the present invention is subjected to surface treatment as required before heating. In addition, the reason why the heating temperature of the stainless steel CC slab is set to 1100 to 1300 ° C. in the present invention is that the deformation resistance is increased below 1100 ° C., and the motor load at the time of hot rolling increases, and the rolling is performed to a predetermined thickness. It will be difficult to do. Also,
If the temperature exceeds 1300 ° C., δ ferrite precipitates and voids (void defects) are generated at the interface with austenite grains during hot working, resulting in surface flaws such as cracks in the ears and scratches.

【００１３】本発明におけるステンレス鋼ＣＣスラブの
幅圧下に用いる凸型プレス金型は、断面凸型形状が円弧
状または凸部角部に丸みを有するもので、凸部の高さは
幅圧下量、スラブ厚等の操業条件によって変動するが、
好ましい範囲としては１０〜３０ｍｍで、余り大きくす
ると幅圧下プレス時にスラブ側面がめくれ、熱延コイル
エッジ部に折れ込み疵を発生させる。また、凸部の高さ
が小さすぎると、前記効果が発揮できなくなる。また、
凸型プレス金型の凸部のスラブ長手方向の高低差は、凸
部の前後になだらかな円弧状または角部に丸みを持たせ
て凸部を減じた形状とすることを意味し、これによって
幅圧下プレス時にスムーズにスラブ側面を円弧状または
角部に丸みを有する凹部に造型できる。The convex press die used in the present invention for reducing the width of the stainless steel CC slab has a cross-sectional convex shape having an arc shape or a rounded convex portion, and the height of the convex portion is determined by the width reduction amount. Varies depending on operating conditions such as slab thickness,
The preferable range is 10 to 30 mm. If the width is too large, the side surface of the slab is turned up at the time of the width reduction press, and a fold flaw is generated at the edge of the hot rolled coil. On the other hand, if the height of the convex portion is too small, the above effect cannot be exhibited. Also,
The height difference in the slab longitudinal direction of the convex portion of the convex press die means that the convex portion has a gentle arc shape or a shape in which the rounded corners are used to reduce the convex portion, and thereby, The side surface of the slab can be smoothly formed into a concave portion having an arc shape or a rounded corner at the time of width reduction press.

【００１４】本発明における一対の凸型プレス金型によ
る幅圧下機構は、特に限定されるものではないが、例え
ば、駆動装置により回転するウオームギアに噛合するウ
オームホイールの軸心部に螺合するねじ軸を介して駆動
力を伝達され、スラブに向けて近接、離反するようにし
た位置調整用のブロックを設け、該ブロックにロッドを
スラブに向けた圧下シリンダを取付け、該圧下シリンダ
のロッド先端にスライドを介して凸型金型を取付け、ス
ラブの幅寸法に応じてウオームギアを駆動してウオーム
ホイールを回転させ、ねじ軸を進退動させてブロック間
の間隔を調節したのち、圧下シリンダを伸縮させること
により凸型金型を近接、離反させてスラブの幅圧下を行
うシリンダ式、あるいは駆動装置により回転するクラン
ク軸に偏心カムを固定し、偏心カムベアリングを介して
ロッドの基部を外嵌し、ロッドの先端に金型を取付け、
クランク軸と共に回転する偏心カムによって、ロッドを
進退させ、凸型金型を近接、離反させてスラブの幅圧下
を行うクランク式等を挙げることができる。The width reduction mechanism using a pair of convex press dies according to the present invention is not particularly limited. For example, a screw screwed into a shaft center of a worm wheel meshed with a worm gear rotated by a driving device. A driving force is transmitted through the shaft, and a block for position adjustment is provided so as to approach and separate from the slab, and a pressure reduction cylinder with a rod facing the slab is attached to the block, and a rod end of the pressure reduction cylinder is attached to the rod tip. Attach the convex mold via the slide, drive the worm gear according to the width of the slab, rotate the worm wheel, advance and retreat the screw shaft, adjust the interval between the blocks, and extend and retract the rolling cylinder. The eccentric cam is attached to the cylinder type that reduces the width of the slab by moving the convex mold close to and away from Constant, and fitted around the base of the rod through the eccentric cam bearing, attach the die to the tip of the rod,
The eccentric cam that rotates with the crankshaft moves the rod forward and backward, moves the convex mold close to and away from it, and reduces the width of the slab by a crank type.

【００１５】本発明でステンレス鋼CCスラブを幅圧下し
た後の幅圧延しながら粗圧延する際のエッジャーロール
の圧延方向と直交する方向への倒れ角を0°〜3.0°とし
たのは、倒れ角が3.0°を超えるとシーム疵幅低減効果
が小さくなるからである。また、圧延機の型式やミル特
性によっては、エッジャーロールの倒れ角が小さいと幅
圧延時に圧延材の持ち上がりが発生する場合がある。そ
のような場合は、倒れ角を0.2°以上、より好ましくは
0.5°以上とすれば、幅圧延時の圧延材の持ち上がりを
防止できる。In the present invention, the inclination angle of the edger roll in the direction perpendicular to the rolling direction at the time of rough rolling while width rolling after reducing the width of the stainless steel CC slab is set to 0 ° to 3.0 ° , This is because if the fall angle exceeds 3.0 °, the effect of reducing the seam flaw width decreases. Further, depending on the type and mill characteristics of the rolling mill, if the falling angle of the edger roll is small, the rolled material may be lifted during width rolling. In such a case, the tilt angle should be 0.2 ° or more, more preferably
When the angle is 0.5 ° or more, lifting of the rolled material during width rolling can be prevented.

【００１６】[0016]

【実施例】【Example】

実施例１ 表１に示す化学成分のＳＵＳ４３０およびＳＵＳ ３０
４のスラブ厚：２００ｍｍ、スラブ幅：１２８０ｍｍの
ステンレス鋼ＣＣスラブを、１２５０℃に加熱したの
ち、図１（ａ）に示す平型プレス金型、図１（ｂ）に示
す凸部高さ４０ｍｍ、凸部先端幅２０ｍｍ、凸部後端幅
２２０ｍｍの凸型プレス金型および図１（ｃ）に示す凸
部高さ３０ｍｍ、Ｒ：２００ｍｍの凸部が円弧状の丸型
プレス金型の幅圧下プレス装置を用いて幅圧下量を０〜
２５０ｍｍ（片側１２５ｍｍ）の間で変化させて幅圧下
したのち、倒れ角３．０°のエッジャーロールにより幅
圧延しながら通常の熱間圧延を行って板厚：３．６ｍ
ｍ、板幅：６００〜１６５０ｍｍの各種ステンレス熱延
鋼帯を製造した。得られた各種ステンレス熱延鋼帯につ
いて、シーム疵のステンレス熱延鋼帯エッジからの距離
で示すシーム疵幅をスケールを用いて測定した。その結
果を図２に示す。なお、図２中の○●は丸型プレス金
型、□■は凸型プレス金型、◇◆は平型プレス金型で、
●■◆はＳＵＳ ４３０の場合、○□◇はＳＵＳ ３０
４の場合を示す。Example 1 SUS430 and SUS30 of the chemical components shown in Table 1
After heating a stainless steel CC slab having a slab thickness of 200 mm and a slab width of 1280 mm to 1250 ° C., a flat press mold shown in FIG. 1A and a convex part height of 40 mm shown in FIG. , A convex press die having a convex tip width of 20 mm and a convex rear end width of 220 mm, and a round press die having a convex height of 30 mm and a radius of 200 mm as shown in FIG. Use a reduction press to reduce the width reduction
After reducing the width by changing it between 250 mm (125 mm on one side), normal hot rolling is performed while width rolling by an edger roll having a falling angle of 3.0 ° to obtain a sheet thickness of 3.6 m.
m, various stainless steel hot-rolled steel strips having a sheet width of 600 to 1650 mm were produced. For each of the obtained hot rolled stainless steel strips, the seam flaw width indicated by the distance of the seam flaw from the edge of the hot rolled stainless steel strip was measured using a scale. The result is shown in FIG. In FIG. 2, ○ ● is a round press die, □ ■ is a convex press die, Δ is a flat press die,
● ■ ◆ is SUS430, ○ □ ◇ is SUS30
4 is shown.

【００１７】[0017]

【表１】 [Table 1]

【００１８】図２に示すとおり、◇◆で示す平型プレス
金型では、ＳＵＳ ４３０、ＳＵＳ３０４共に幅圧下量
の増加に伴ってシーム疵幅が増加する傾向が認められ
る。この理由は、幅圧下量の増加と共に両側の肉厚が増
加するいわゆるドッグボーン現象が起こるためである。
このことは、エッジャーロールも同じ考え方があてはま
るため、シーム疵幅が増加することが裏付けされる。□
■で示す凸型プレス金型では、◇◆で示す平型プレス金
型と比較して幅圧下量８０ｍｍまでシーム疵幅は一旦減
少するが、その後増加傾向となり、幅圧下量が２００ｍ
ｍを超えると◇◆で示す平型プレス金型の場合と大差が
ない。これに対し○●で示す丸型プレス金型の場合は、
幅圧下量９０ｍｍを極小値に放物線状にシーム疵幅が変
化し、最大幅圧下量２６０ｍｍで幅圧下量がゼロの場合
と等しいところまでシーム疵幅が増加した。以上の結果
からシーム疵幅を最小にする場合は、幅圧下量を９０ｍ
ｍとし、以後幅圧下量の増加と共にシーム疵幅も増加す
るが、幅圧下量２００ｍｍまでであれば、シーム疵幅も
減少することが確認できた。As shown in FIG. 2, in the flat press die indicated by ◇ ◆, both SUS430 and SUS304 tend to increase the seam flaw width as the width reduction increases. The reason for this is that a so-called dog bone phenomenon occurs in which the wall thickness on both sides increases as the width reduction amount increases.
This is supported by the fact that the same concept applies to the edger roll, and that the seam flaw width increases. □
In the convex press die indicated by (2), the seam flaw width temporarily decreases up to the width reduction amount of 80 mm as compared with the flat press die indicated by (1), but thereafter increases, and the width reduction amount is 200 m.
If it exceeds m, there is not much difference from the case of the flat press die indicated by Δ. On the other hand, in the case of a round press die indicated by ○ ●,
The seam flaw width changed in a parabolic manner with the width reduction amount of 90 mm being a minimum value, and the seam flaw width increased to a point where the maximum width reduction amount was 260 mm and the width reduction amount was equal to zero. From the above results, when the seam flaw width is to be minimized, the width reduction amount is 90 m.
m, the seam flaw width also increases with the increase in the width reduction. However, it was confirmed that the seam flaw width also decreased when the width reduction was up to 200 mm.

【００１９】実施例２ 従来、粗圧延機のエッジャーロールの倒れ角は、粗圧延
時の圧延材の持ち上がり防止のため、図３（ａ）に示す
とおり、エッジャーロール１の倒れ角を３．５°にして
圧延材２の押さえ込みをしていたが、エッジャーロール
１の倒れ角を変更、例えば、図３（ｂ）に示すように小
さくすることによって、シーム疵幅の減少が可能である
かを、前記表１に示すＳＵＳ４３０およびＳＵＳ ３０
４のスラブ厚：２００ｍｍ、スラブ幅：１２８０ｍｍの
ステンレス鋼ＣＣスラブを、１２５０℃に加熱したの
ち、図１（ｃ）に示す凸部高さ３０ｍｍ、Ｒ：２００ｍ
ｍの凸部が円弧状の丸型プレス金型の幅圧下プレス装置
を用いて幅圧下量２６０ｍｍ（片側１３０ｍｍ）で幅圧
下したのち、倒れ角０°〜３．５°のエッジャーロール
で幅圧延しながら粗圧延したのち、仕上圧延して板厚：
３．２ｍｍ、板幅：１０３０ｍｍの各ステンレス熱延鋼
帯を製造した。得られた各ステンレス熱延鋼帯につい
て、シーム疵のステンレス熱延鋼帯エッジからの距離で
示すシーム疵幅をスケールを用いて測定すると共に、粗
圧延時における圧延材の持ち上がりの有無を調査した。
その結果を図４に示す。なお、図４中の●はＳＵＳ ４
３０、○はＳＵＳ ３０４を示す。Example 2 Conventionally, the inclination angle of an edger roll of a rough rolling mill is set to 3 to prevent the rolled material from lifting during rough rolling, as shown in FIG. Although the rolled material 2 was held down at 0.5 °, the seam flaw width can be reduced by changing the falling angle of the edger roll 1, for example, by reducing it as shown in FIG. SUS430 and SUS30 shown in Table 1 above.
After heating a stainless steel CC slab having a slab thickness of 200 mm and a slab width of 1280 mm to 1250 ° C., the height of the protrusion shown in FIG. 1C is 30 mm, and R is 200 m.
m is reduced in width by a width reduction amount of 260 mm (130 mm on one side) using a width reduction press of an arc-shaped round press die having a convex portion having an arc shape, and then the width is reduced by an edger roll having a falling angle of 0 ° to 3.5 °. After rough rolling while rolling, finish rolling and plate thickness:
Each stainless hot-rolled steel strip having a thickness of 3.2 mm and a width of 1030 mm was manufactured. For each of the obtained hot rolled stainless steel strips, the seam flaw width indicated by the distance of the seam flaw from the edge of the hot rolled stainless steel strip was measured using a scale, and the presence or absence of lifting of the rolled material during rough rolling was investigated. .
FIG. 4 shows the results. In FIG. 4, ● represents SUS 4
30 and ○ indicate SUS 304.

【００２０】図４に示すとおり、粗圧延時における圧延
材の持ち上がりは、ＳＵＳ ４３０、ＳＵＳ ３０４共
にエッジャーロールの倒れ角０．２°以上であれば発生
しなかった。また、エッジャーロールの倒れ角３．０°
以下の範囲内では、シーム疵幅の増加はほとんど認めら
れなかったが、エッジャーロールの倒れ角が３．０°を
超えるとシーム疵幅が増加に転じることが確認できた。As shown in FIG. 4, lifting of the rolled material during rough rolling did not occur for both SUS 430 and SUS 304 if the inclination angle of the edger roll was 0.2 ° or more. In addition, the falling angle of the edger roll is 3.0 °.
Within the following range, almost no increase in the seam flaw width was observed, but it was confirmed that when the fall angle of the edger roll exceeded 3.0 °, the seam flaw width began to increase.

【００２１】実施例３ 前記表１に示すＳＵＳ ３０４のスラブ厚：２００ｍ
ｍ、スラブ幅：１１００〜１２８０ｍｍのステンレス鋼
ＣＣスラブを、１２５０℃に加熱したのち、図１（ｃ）
に示す凸部高さ３０ｍｍ、Ｒ：２００ｍｍの凸部が円弧
状の丸型プレス金型の幅圧下プレス装置を用いて幅圧下
量３５〜２６０ｍｍ（片側１３０ｍｍ）に変化させて幅
圧下したのち、図３（ａ）、図３（ｂ）に示す倒れ角
３．５°、０．５°のエッジャーロールで幅圧延しなが
ら粗圧延したのち、仕上圧延して板厚：３．２〜３．６
ｍｍ、板幅：８５０〜１２５０ｍｍのステンレス熱延鋼
帯を製造した。得られた各ステンレス熱延鋼帯につい
て、コイル表裏面のシーム疵幅をスケールを用いて測定
した。その結果を、コイル表面の板幅別シーム疵幅を図
５に、コイル裏面の板幅別シーム疵幅を図６に、倒れ角
３．５°のエッジャーロールで幅圧延しながら粗圧延し
た場合のコイル表裏面の板幅別シーム疵幅を図７に、倒
れ角０．５°のエッジャーロールで幅圧延しながら粗圧
延した場合のコイル表裏面の板幅別シーム疵幅を図８に
示す。Example 3 Slab thickness of SUS 304 shown in Table 1 above: 200 m
m, slab width: after heating a stainless steel CC slab of 1100 to 1280 mm to 1250 ° C., FIG.
The convex portion having a height of 30 mm and R: 200 mm shown in Fig. 4 is reduced in width by a width reduction amount of 35 to 260 mm (130 mm on one side) using a width reduction press device of an arc-shaped round press die, and then reduced in width. 3 (a) and 3 (b), rough rolling is performed while width rolling is performed with an edger roll having a falling angle of 3.5 ° and 0.5 °, and then finish rolling is performed to obtain a sheet thickness of 3.2 to 3. .6
A hot rolled stainless steel strip having a thickness of 850 to 1250 mm was manufactured. For each of the obtained hot rolled stainless steel strips, the seam flaw width on the front and back surfaces of the coil was measured using a scale. The results are shown in FIG. 5 showing the seam flaw width by sheet width on the coil surface and FIG. 6 showing the seam flaw width by sheet width on the coil back surface. The rough rolling was performed while the width was rolled by an edger roll having a falling angle of 3.5 °. FIG. 7 shows the seam flaw widths by sheet width on the front and back surfaces of the coil in FIG. 8, and FIG. Shown in

【００２２】図５に示すとおり、コイル表面の板幅別シ
ーム疵幅は、□で示す倒れ角０．５°のエッジャーロー
ルで幅圧延した場合は、×で示す倒れ角３．５°のエッ
ジャーロールで幅圧延した場合に比較し、いずれの板幅
においても減少している。しかし、図６に示すとおり、
コイル裏面の板幅別シーム疵幅は、□で示す倒れ角０．
５°のエッジャーロールで幅圧延した場合は、×で示す
倒れ角３．５°のエッジャーロールで幅圧延した場合に
比較し、いずれの板幅においても上回っている。また、
倒れ角３．５°のエッジャーロールで幅圧延した場合の
表裏面の板幅別シーム疵幅は、図７に示すとおり、いず
れの板幅においても○で示す表面のシーム疵幅が△で示
す裏面のシーム疵幅に比べて顕著に大きな値を示してい
る。これは、エッジャーロールの倒れ角３．５°の場合
は、粗圧延時のバー段階で幅圧延量の大きい表面側エッ
ジが仕上段階でさらに幅方向中心側に移動したためと考
えられる。さらに、倒れ角０．５°のエッジャーロール
で幅圧延した場合の表裏面の板幅別シーム疵幅は、図８
に示すとおり、倒れ角３．５°のエッジャーロールで幅
圧延した図７の場合に比較し、いずれの板幅においても
○で示す表面のシーム疵幅と△で示す裏面のシーム疵幅
の差が小さくなっている。この結果、最終製品としてシ
ーム疵のないステンレス鋼帯を製造するために必要なト
リム代は、エッジャーロールの倒れ角が３．５°の場合
は２０ｍｍのトリム代であったのに比べ、倒れ角が０．
５°の場合は、１２ｍｍと大幅に低減できた。As shown in FIG. 5, the seam flaw width of the coil surface by plate width is such that when the width is rolled by an edger roll having a falling angle of 0.5 ° indicated by □, the falling angle of 3.5 ° is indicated by ×. Compared with the case of width rolling with an edger roll, the width is reduced at any plate width. However, as shown in FIG.
The seam flaw width for each sheet width on the back surface of the coil is the inclination angle of 0 shown by □.
When the width was rolled with a 5 ° edger roll, the width exceeded any of the plate widths as compared with the case where the width was rolled with an edger roll with a falling angle of 3.5 ° indicated by X. Also,
As shown in FIG. 7, the seam flaw width of the front and back surfaces of each of the sheet widths when the width was rolled with an edger roll having a falling angle of 3.5 ° was as follows. The value is significantly larger than the width of the seam flaw on the back surface shown in FIG. This is presumably because when the inclination angle of the edger roll was 3.5 °, the surface side edge having a large width rolling amount at the bar stage during rough rolling further moved toward the center in the width direction at the finishing stage. Further, the seam flaw width by sheet width on the front and back surfaces when width rolling is performed by an edger roll having a falling angle of 0.5 ° is shown in FIG.
As shown in FIG. 7, in comparison with the case of FIG. 7 in which the width was rolled by an edger roll having a falling angle of 3.5 °, the seam flaw width of the front surface indicated by ○ and the seam flaw width of the back surface indicated by Δ in each of the plate widths. The difference is smaller. As a result, the trim allowance required to produce a stainless steel strip having no seam flaws as the final product is lower than the 20 mm trim allowance when the fall angle of the edger roll is 3.5 °. The angle is 0.
In the case of 5 °, it was able to be greatly reduced to 12 mm.

【００２３】[0023]

【発明の効果】本発明のステンレス鋼帯の製造方法は、
CCスラブを1100〜1300℃の温度に再加熱したのち、断面
凸型形状が円弧状または凸部角部に丸みを有する凸型プ
レス金型を用いて幅圧下することによって、シーム疵幅
を低減し、さらに、圧延方向と直交する方向への倒れ角
が0°〜3.0°、好ましくは0.2°〜3.0°のエッジャーロ
ールにより幅圧延しながら粗圧延したのち仕上圧延する
ことによって、シーム疵幅は従来技術に比較して大幅に
低減することが可能となり、コイルでのトリムロス量が
大幅に減少して製品歩留が向上し、ステンレス鋼帯のコ
ストを低減することができる。The method for producing a stainless steel strip according to the present invention comprises:
Reduce the seam flaw width by reheating the CC slab to a temperature of 1100 to 1300 ° C and then reducing the width using a convex press die with a convex cross-section that is circular or convex at the corners. Further, the inclination angle in the direction perpendicular to the rolling direction is 0 ° to 3.0 ° , preferably 0.2 ° to 3.0 °. Can be greatly reduced as compared with the prior art, the amount of trim loss in the coil is significantly reduced, the product yield is improved, and the cost of the stainless steel strip can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】実施例１で用いた幅圧下プレス装置のプレス金
型を示すもので、（ａ）図は平型プレス金型、（ｂ）図
は凸部高さ４０ｍｍ、凸部先端幅２０ｍｍ、凸部後端幅
２２０ｍｍの凸型プレス金型、（ｃ）図は凸部高さ３０
ｍｍ、Ｒ：２００ｍｍの凸部が円弧状の丸型プレス金型
である。1A and 1B show a press die of a width reduction press device used in Example 1, wherein FIG. 1A shows a flat press die, and FIG. 1B shows a convex portion height of 40 mm and a convex portion tip width of 20 mm. , A convex press die having a convex part rear end width of 220 mm, and FIG.
mm, R: 200 mm is a circular press die with a circular arc.

【図２】実施例１のプレス金型別の幅圧下量とシーム疵
幅との関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the width reduction amount and the seam flaw width for each press die of Example 1.

【図３】エッジャーロールの倒れ角の説明図で、（ａ）
図は倒れ角３．５°の従来のエッジャーロール、（ｂ）
図は倒れ角０．５°の本発明法に用いるエッジャーロー
ルである。FIG. 3 is an explanatory view of a falling angle of an edger roll, and FIG.
The figure shows a conventional edger roll with a fall angle of 3.5 °, (b)
The figure shows an edger roll used in the method of the present invention with a falling angle of 0.5 °.

【図４】実施例２におけるエッジャーロールの倒れ角と
シーム疵幅とステンレス鋼種との関係を示すグラフであ
る。FIG. 4 is a graph showing a relationship among a falling angle of an edger roll, a seam flaw width, and a stainless steel type in Example 2.

【図５】実施例３における倒れ角０．５°、３．５°の
エッジャーロールのコイル幅とコイル表面のシーム疵幅
との関係を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a relationship between a coil width of an edger roll having a falling angle of 0.5 ° and 3.5 ° and a seam flaw width of a coil surface in Example 3.

【図６】実施例３における倒れ角０．５°、３．５°の
エッジャーロールのコイル幅とコイル裏面のシーム疵幅
との関係を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing a relationship between a coil width of an edger roll having a falling angle of 0.5 ° and 3.5 ° and a seam flaw width on a coil back surface in Example 3.

【図７】実施例３における倒れ角３．５°のエッジャー
ロールを用いた場合のコイル幅とコイル表裏面のシーム
疵幅との関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the coil width and the width of the seam flaws on the front and back surfaces of the coil when an edger roll having a falling angle of 3.5 ° in Example 3 is used.

【図８】実施例３における倒れ角０．５°のエッジャー
ロールを用いた場合のコイル幅とコイル表裏面のシーム
疵幅との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the coil width and the width of the seam flaws on the front and back surfaces of the coil when an edger roll having a fall angle of 0.5 ° in Example 3 is used.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ エッジャーロール ２ 圧延材 1 Edger roll 2 Rolled material

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阪本 浩一 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属 工業株式会社 和歌山製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭63−16803（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−210315（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−277510（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−300011（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−256050（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−40901（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−162214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−162215（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−127005（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−255706（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−53703（ＪＰ，Ｕ) 特公 平６−241（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 1/26 B21B 3/02 B21B 15/00 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Koichi Sakamoto 1850 Minato, Wakayama-shi, Wakayama Sumitomo Metal Industries, Ltd. Wakayama Works (56) References JP-A-63-16803 (JP, A) 210315 (JP, A) JP-A-5-277510 (JP, A) JP-A-8-300011 (JP, A) JP-A-9-256050 (JP, A) JP-A-62-40901 (JP, A) JP-A-61-162214 (JP, A) JP-A-61-162215 (JP, A) JP-A-60-127005 (JP, A) JP-A-61-255706 (JP, A) (JP, U) JP 6-241 (JP, B2) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) B21B 1/26 B21B 3/02 B21B 15/00

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 C:0.50%以下、Si:5.00%以下、Mn:5.00%
以下、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Ni:30.00%以下、C
r:10.00%以上30.00%以下、Cu:1%以下、Mo:6.00%以下、N
b:1%以下、Al:6.0%以下、Ti:1%以下、N:0.30%以下を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるステンレ
ス鋼を連続鋳造して鋳片となし、1100〜1300℃の温度に
加熱したのち、断面凸型形状が円弧状または凸部角部に
丸みを有する凸型プレス金型を用いて幅圧下し、次いで
圧延方向と直交する方向への倒れ角が0〜3.0°のエッジ
ャーロールにより幅圧延しながら粗圧延したのち仕上圧
延することを特徴とするシーム疵の少ないステンレス鋼
帯の製造方法。[Claim 1] C: 0.50% or less, Si: 5.00% or less, Mn: 5.00%
Below, P: 0.040% or less, S: 0.030% or less, Ni: 30.00% or less, C
r: 10.00% or more, 30.00% or less, Cu: 1% or less, Mo: 6.00% or less, N
b: 1% or less, Al: 6.0% or less, Ti: 1% or less, containing N: 0.30% or less, the balance is Fe and unavoidable impurities and continuously cast stainless steel as a slab, 1100 ~ After heating to a temperature of 1300 ° C., the cross-sectional convex shape is reduced in width using a convex press die having a circular arc or a rounded convex corner, and then
A method for producing a stainless steel strip with less seam flaws, comprising performing rough rolling while width rolling with an edger roll having an inclination angle of 0 to 3.0 [deg.] In a direction perpendicular to the rolling direction, followed by finish rolling. 【請求項２】 圧延方向と直交する方向への倒れ角が0.
2°〜3.0°のエッジャーロールを用いることを特徴とす
る請求項1記載のシーム疵の少ないステンレス鋼帯の製
造方法。2. The tilt angle in a direction perpendicular to the rolling direction is 0.
2. The method for producing a stainless steel strip having few seam flaws according to claim 1, wherein an edger roll of 2 ° to 3.0 ° is used.