JP3161677B2 - スピーカ - Google Patents
スピーカInfo
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- JP3161677B2 JP3161677B2 JP05350795A JP5350795A JP3161677B2 JP 3161677 B2 JP3161677 B2 JP 3161677B2 JP 05350795 A JP05350795 A JP 05350795A JP 5350795 A JP5350795 A JP 5350795A JP 3161677 B2 JP3161677 B2 JP 3161677B2
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- Japan
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- coil
- diaphragm
- magnetized surface
- pole
- magnetic
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R3/00—Circuits for transducers, loudspeakers or microphones
- H04R3/002—Damping circuit arrangements for transducers, e.g. motional feedback circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
- H04R9/02—Details
- H04R9/04—Construction, mounting, or centering of coil
- H04R9/041—Centering
- H04R9/043—Inner suspension or damper, e.g. spider
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、振動板とコイルと磁気
回路を有するスピーカに係り、特に振動板とコイルの振
幅が大きくなったときに磁気的な制動を与えることがで
きるようにしたスピーカに関する。
回路を有するスピーカに係り、特に振動板とコイルの振
幅が大きくなったときに磁気的な制動を与えることがで
きるようにしたスピーカに関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は車載用などとして使用される従来
のダイナミック型のスピーカを示す断面図、図６（Ａ）
は従来のスピーカの磁気回路を示す断面図、図６（Ｂ）
は磁気回路にて発せられる磁束密度分布を示す線図であ
る。図５に示す従来のスピーカでは、フレーム１が金属
製であり、このフレーム１内に振動板２が支持されてい
る。振動板２は円錐形状のコーンであり、紙材などによ
り形成されている。振動板２の円錐頭部２ａには球面状
のドーム部３が接合されている。振動板２の円錐底部２
ｂの縁部には、変形接合部４が設けられている。この変
形接合部４は、振動板２とは別体のもので振動板２の円
錐底部２ｂの縁部に沿う円周に沿って設けられている。
この変形接合部４は断面が所定の曲率にてほぼ半円形状
（半円筒状）に湾曲したものであり、この変形接合部４
の内縁が振動板２に接着され、外縁が、フレーム１の開
口縁部１ａに接着されている。
のダイナミック型のスピーカを示す断面図、図６（Ａ）
は従来のスピーカの磁気回路を示す断面図、図６（Ｂ）
は磁気回路にて発せられる磁束密度分布を示す線図であ
る。図５に示す従来のスピーカでは、フレーム１が金属
製であり、このフレーム１内に振動板２が支持されてい
る。振動板２は円錐形状のコーンであり、紙材などによ
り形成されている。振動板２の円錐頭部２ａには球面状
のドーム部３が接合されている。振動板２の円錐底部２
ｂの縁部には、変形接合部４が設けられている。この変
形接合部４は、振動板２とは別体のもので振動板２の円
錐底部２ｂの縁部に沿う円周に沿って設けられている。
この変形接合部４は断面が所定の曲率にてほぼ半円形状
（半円筒状）に湾曲したものであり、この変形接合部４
の内縁が振動板２に接着され、外縁が、フレーム１の開
口縁部１ａに接着されている。
【０００３】振動板２の円錐頭部２ａの外周は、ダンパ
ー５を介してフレーム１に支持されている。このダンパ
ー５は、波形状がＹ軸と中心にして多重に形成されたも
のであり、その内縁は振動板２の円錐頭部２ａに接着さ
れ、外縁はフレーム１の内面に接着されている。振動板
２は前記変形接合部４とダンパー５の変形によりＹ軸方
向へ振動可能に支持されている。フレーム１の底部１ｂ
と、振動板２の円錐頭部２ａとの間に磁気回路Ａが設け
られている。この磁気回路Ａは、円筒状の磁性材料製の
ヨーク６と、その外周に位置するリング状の磁石７、お
よび磁石７のＹ軸方向両端部に接合されたリング状磁性
体８ａ，８ｂとから構成されている。磁石７はＹ軸方向
に磁気異方性を有するものであり、Ｙ方向端部がＮ極側
で、反Ｙ方向端部がＳ極側である。また、ヨーク６およ
びリング状磁性体８ａ，８ｂは軟鉄などの高透磁率材料
により形成されている。リング状磁性体８ａ，８ｂの内
周面とヨーク６の外周面との間にギャップＧ１，Ｇ２が
形成されている。
ー５を介してフレーム１に支持されている。このダンパ
ー５は、波形状がＹ軸と中心にして多重に形成されたも
のであり、その内縁は振動板２の円錐頭部２ａに接着さ
れ、外縁はフレーム１の内面に接着されている。振動板
２は前記変形接合部４とダンパー５の変形によりＹ軸方
向へ振動可能に支持されている。フレーム１の底部１ｂ
と、振動板２の円錐頭部２ａとの間に磁気回路Ａが設け
られている。この磁気回路Ａは、円筒状の磁性材料製の
ヨーク６と、その外周に位置するリング状の磁石７、お
よび磁石７のＹ軸方向両端部に接合されたリング状磁性
体８ａ，８ｂとから構成されている。磁石７はＹ軸方向
に磁気異方性を有するものであり、Ｙ方向端部がＮ極側
で、反Ｙ方向端部がＳ極側である。また、ヨーク６およ
びリング状磁性体８ａ，８ｂは軟鉄などの高透磁率材料
により形成されている。リング状磁性体８ａ，８ｂの内
周面とヨーク６の外周面との間にギャップＧ１，Ｇ２が
形成されている。
【０００４】振動板２の円錐頭部２ａにはボビン９が接
合されて、このボビン９に、Ｙ軸方向に間隔を開けてコ
イルＣ１とＣ２が形成されている。コイルＣ１はギャッ
プＧ１内に位置し、コイルＣ２はギャップＧ２内に位置
している。コイルＣ１とＣ１は、所定のボイス電流が与
えられたときに、共に同じ方向への電磁力を発揮するも
のとなっている。
合されて、このボビン９に、Ｙ軸方向に間隔を開けてコ
イルＣ１とＣ２が形成されている。コイルＣ１はギャッ
プＧ１内に位置し、コイルＣ２はギャップＧ２内に位置
している。コイルＣ１とＣ１は、所定のボイス電流が与
えられたときに、共に同じ方向への電磁力を発揮するも
のとなっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図６（Ａ）は従来のス
ピーカの磁気回路Ａを拡大したものであるが、前述のよ
うに従来の磁気回路Ａでは、高透磁率の磁性材料で形成
されたヨーク６とリング状磁性体８ａ，８ｂとの対向面
にギャップＧ１，Ｇ２が形成されている。したがってギ
ャップＧ１とＧ２の幅Ｗ内では、ヨーク６とリング状磁
性体８ａ，８ｂ間での磁束密度が高く、ギャップＧ１と
Ｇ２の幅ＷからＹ方向または反Ｙ方向へ少しでも外れる
と磁束密度が極端に低下する。
ピーカの磁気回路Ａを拡大したものであるが、前述のよ
うに従来の磁気回路Ａでは、高透磁率の磁性材料で形成
されたヨーク６とリング状磁性体８ａ，８ｂとの対向面
にギャップＧ１，Ｇ２が形成されている。したがってギ
ャップＧ１とＧ２の幅Ｗ内では、ヨーク６とリング状磁
性体８ａ，８ｂ間での磁束密度が高く、ギャップＧ１と
Ｇ２の幅ＷからＹ方向または反Ｙ方向へ少しでも外れる
と磁束密度が極端に低下する。
【０００６】図６（Ｂ）はＹ軸方向での磁束密度の変化
を示しているが、この図から明らかなように、前記幅Ｗ
の範囲内とこの範囲から外れる領域とで磁束密度の粗密
の差が激しいものとなっている。Ｙ軸方向の幅寸法がＢ
であるコイルＣ１とＣ２がギャップＧ１とＧ２の幅Ｗ内
に収まっているときには、コイルＣ１とＣ２を横断する
磁束密度がほぼ均一であり、コイルに作用する電磁力の
リニアリティに優れたものとなる。
を示しているが、この図から明らかなように、前記幅Ｗ
の範囲内とこの範囲から外れる領域とで磁束密度の粗密
の差が激しいものとなっている。Ｙ軸方向の幅寸法がＢ
であるコイルＣ１とＣ２がギャップＧ１とＧ２の幅Ｗ内
に収まっているときには、コイルＣ１とＣ２を横断する
磁束密度がほぼ均一であり、コイルに作用する電磁力の
リニアリティに優れたものとなる。
【０００７】ただし、図６（Ｂ）に示すように、ギャッ
プＧ１，Ｇ２の幅寸法Ｗのほぼ両端部分では磁束密度が
急激に低下するクニック点（イ）となっている。したが
って、図６（Ａ）に示すように、コイルＣ１とＣ２がギ
ャップＧ１とＧ２の幅Ｗから外れると、磁束密度が急激
に変化する前記クニック点（イ）の影響を受けて、コイ
ルＣ１とＣ２に作用する電磁力のリニアリティが極端に
減少し、その結果、再生音の歪みが生じることになる。
プＧ１，Ｇ２の幅寸法Ｗのほぼ両端部分では磁束密度が
急激に低下するクニック点（イ）となっている。したが
って、図６（Ａ）に示すように、コイルＣ１とＣ２がギ
ャップＧ１とＧ２の幅Ｗから外れると、磁束密度が急激
に変化する前記クニック点（イ）の影響を受けて、コイ
ルＣ１とＣ２に作用する電磁力のリニアリティが極端に
減少し、その結果、再生音の歪みが生じることになる。
【０００８】また、車載用のスピーカなどでは、従来は
ラジオ音声やテープ再生音声の拡声に使用されていた
が、最近ではコンパクトディスク（ＣＤ）などのプログ
ラムソースの音楽信号の再生の拡声に使用されるてい
る。この種の音楽信号の再生ではＤレンジの拡大により
音声の拡大ピークが大きくなり、スピーカに過大な入力
が与えられることが多くなってきている。したがって、
前述のように、コイルＣ１，Ｃ２がギャップＧ１，Ｇ２
の幅Ｗから外れることが多くなって音声の歪みが頻繁に
生じるようになる。
ラジオ音声やテープ再生音声の拡声に使用されていた
が、最近ではコンパクトディスク（ＣＤ）などのプログ
ラムソースの音楽信号の再生の拡声に使用されるてい
る。この種の音楽信号の再生ではＤレンジの拡大により
音声の拡大ピークが大きくなり、スピーカに過大な入力
が与えられることが多くなってきている。したがって、
前述のように、コイルＣ１，Ｃ２がギャップＧ１，Ｇ２
の幅Ｗから外れることが多くなって音声の歪みが頻繁に
生じるようになる。
【０００９】また前記過大な入力により、振動板２およ
びボビン９のＹ軸方向への振幅が大きくなると、例えば
ダンパー５が磁気回路Ａを構成するリング状磁性体８ａ
の上面に当たり、またはボビン９の下端９ａがフレーム
１の底部１ｂの内壁に当たり、衝撃異音が発生すること
がしばしば生じる。また入力が極端に大きいと、ダンパ
ー５やボビン９が前記の当たりにより破損するおそれも
ある。
びボビン９のＹ軸方向への振幅が大きくなると、例えば
ダンパー５が磁気回路Ａを構成するリング状磁性体８ａ
の上面に当たり、またはボビン９の下端９ａがフレーム
１の底部１ｂの内壁に当たり、衝撃異音が発生すること
がしばしば生じる。また入力が極端に大きいと、ダンパ
ー５やボビン９が前記の当たりにより破損するおそれも
ある。
【００１０】さらに振動板２のＹ軸方向の振幅が大きく
なると、変形接合部４の半円筒形状の延びによってこの
振幅を吸収することができず、半円筒形状の延びの突っ
張りが生じて、再生音声の歪みが生じることになり、さ
らに、極端に大きな入力が断続的に与えられると、変形
接合部４が破損するおそれもある。
なると、変形接合部４の半円筒形状の延びによってこの
振幅を吸収することができず、半円筒形状の延びの突っ
張りが生じて、再生音声の歪みが生じることになり、さ
らに、極端に大きな入力が断続的に与えられると、変形
接合部４が破損するおそれもある。
【００１１】本発明は上記従来の課題を解決するもので
あり、磁気回路のギャップ内でのコイルの動き量が大き
い場合であっても、クニック点に起因する再生音声の歪
みが生じないようにしたスピーカを提供することを目的
としている。
あり、磁気回路のギャップ内でのコイルの動き量が大き
い場合であっても、クニック点に起因する再生音声の歪
みが生じないようにしたスピーカを提供することを目的
としている。
【００１２】また、本発明は、過大な入力があったとき
に振動板やコイルが過剰な振幅にて動作しないように制
動を与えることができるようにしたことを目的としてい
る。
に振動板やコイルが過剰な振幅にて動作しないように制
動を与えることができるようにしたことを目的としてい
る。
【００１３】さらに本発明は、過大な入力が与えられた
ときに、ダンパーやボビン端部が磁気回路やフレーム内
面に衝撃的に当たることを防止し、また振動板の円錐底
部に設けられた変形接合部に過大な変形力が与えられな
いようにしたことを目的としている。
ときに、ダンパーやボビン端部が磁気回路やフレーム内
面に衝撃的に当たることを防止し、また振動板の円錐底
部に設けられた変形接合部に過大な変形力が与えられな
いようにしたことを目的としている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、振動板と、こ
の振動板の振動方向となるＹ軸を中心として円筒状に形
成されたコイルと、コイルを横断する磁界を与える磁気
回路とを有するスピーカにおいて、磁性材料製のヨーク
と磁石とが前記Ｙ軸を中心とする周面どうしにて対向し
てギャップが形成され、このギャップ内に前記コイルが
位置しており、磁石の前記周面はＮ極着磁面とＳ極着磁
面がＹ軸方向に別れており、前記コイルが異なる磁極の
着磁面にまたがる位置に移動できるように、振動板およ
びコイルの移動領域が設定されていることを特徴とする
ものである。
の振動板の振動方向となるＹ軸を中心として円筒状に形
成されたコイルと、コイルを横断する磁界を与える磁気
回路とを有するスピーカにおいて、磁性材料製のヨーク
と磁石とが前記Ｙ軸を中心とする周面どうしにて対向し
てギャップが形成され、このギャップ内に前記コイルが
位置しており、磁石の前記周面はＮ極着磁面とＳ極着磁
面がＹ軸方向に別れており、前記コイルが異なる磁極の
着磁面にまたがる位置に移動できるように、振動板およ
びコイルの移動領域が設定されていることを特徴とする
ものである。
【００１５】上記において、磁石の周面でのＮ極着磁面
とＳ極着磁面がＹ軸方向に連続して配置されていること
が好ましい。Ｎ極着磁面を有する磁石とＳ極着磁面を有
する磁石とが別体のものであり、この別体の磁石がＹ軸
方向に接触してまたはきわめて小さい隙間を介して配置
されてもよいが、磁石を円筒状の１個のものとし、この
磁石の周面にＮ極着磁面とＳ極着磁面とを設けることが
さらに好ましい。
とＳ極着磁面がＹ軸方向に連続して配置されていること
が好ましい。Ｎ極着磁面を有する磁石とＳ極着磁面を有
する磁石とが別体のものであり、この別体の磁石がＹ軸
方向に接触してまたはきわめて小さい隙間を介して配置
されてもよいが、磁石を円筒状の１個のものとし、この
磁石の周面にＮ極着磁面とＳ極着磁面とを設けることが
さらに好ましい。
【００１６】また、振動板は円錐形状のコーンで、この
円錐底部側の縁部が、湾曲した変形接合部を介してフレ
ームに接合され、円錐頭部側にコイルが配置され且つ頭
部側がダンパーを介してフレームに支持されているもの
においては、コイルに通電されていない状態で、コイル
のＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面の境界部と
の距離よりも、前記ダンパーが許容するコイルの可動領
域の方が長く設定されているものとなる。
円錐底部側の縁部が、湾曲した変形接合部を介してフレ
ームに接合され、円錐頭部側にコイルが配置され且つ頭
部側がダンパーを介してフレームに支持されているもの
においては、コイルに通電されていない状態で、コイル
のＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面の境界部と
の距離よりも、前記ダンパーが許容するコイルの可動領
域の方が長く設定されているものとなる。
【００１７】さらには、コイルに通電されていない状態
で、コイルのＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面
の境界部との距離よりも、コイルが巻かれたボビンの端
部とこの端部が対向するフレームの底部との空間距離の
方が長く設定されている構造にでき、
で、コイルのＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面
の境界部との距離よりも、コイルが巻かれたボビンの端
部とこの端部が対向するフレームの底部との空間距離の
方が長く設定されている構造にでき、
【００１８】あるいは、コイルに通電されていない状態
で、コイルのＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面
の境界部との距離が、前記変形接合部の幅寸法の０．７
倍以下とする構造が可能である。
で、コイルのＹ軸方向端部と、Ｎ極着磁面とＳ極着磁面
の境界部との距離が、前記変形接合部の幅寸法の０．７
倍以下とする構造が可能である。
【００１９】
【作用】本発明のスピーカの磁気回路では、Ｍｎ−Ｚｎ
系フェライトなどの磁性材料製のヨークの周面に、磁石
の着磁面が直接に対向して、Ｙ軸回りの円筒形状のギャ
ップが形成されている。しかも、磁石はＹ軸方向にＮ極
着磁面とＳ極着磁面が別れており、好ましくはこの両極
の着磁面が連続しており、またはＹ軸方向へきわめて短
い間隔を有して連設されている。したがって、図３
（Ｂ）や図４（Ｂ）に示すように、磁気回路での磁束密
度の分布が滑らかになり、図６（Ｂ）に示した従来例の
ような磁束密度の極端な粗密差によるクニック点（イ）
が形成されない。
系フェライトなどの磁性材料製のヨークの周面に、磁石
の着磁面が直接に対向して、Ｙ軸回りの円筒形状のギャ
ップが形成されている。しかも、磁石はＹ軸方向にＮ極
着磁面とＳ極着磁面が別れており、好ましくはこの両極
の着磁面が連続しており、またはＹ軸方向へきわめて短
い間隔を有して連設されている。したがって、図３
（Ｂ）や図４（Ｂ）に示すように、磁気回路での磁束密
度の分布が滑らかになり、図６（Ｂ）に示した従来例の
ような磁束密度の極端な粗密差によるクニック点（イ）
が形成されない。
【００２０】したがって、図２や図４（Ａ）に示すよう
に、コイルが一方の磁極の着磁面から外れてその一部が
他方の磁極の着磁面に入り、コイルが両磁極の着磁面に
またがる位置に至ったときに、図６（Ｂ）に示すクニッ
ク点（イ）による極端なリニアリティの低下が生じるこ
とがない。すなわち、基本的に磁束密度の粗密の変化が
滑らかであるため、コイルが動いたときに、クニック点
による極端なリニアリティの変化を受けず、しかも他方
の磁極の着磁面に至った部分のコイルに他方の磁極から
緩やかな制動力が与えられる。よって、コイルが異なる
磁極の着磁面にまたがる位置へ移動したときに、クニッ
ク点による音の歪みが生じることがなく、また緩やかな
制動を受けるために、振動板の振幅が極端に大きくなる
ことがなく、これによっても音の歪みを防止できる。さ
らに振動板の円錐底部側に設けられた変形接続部の延び
による突っ張りも生じなくなり、この突っ張りによる音
の歪みを防止できる。
に、コイルが一方の磁極の着磁面から外れてその一部が
他方の磁極の着磁面に入り、コイルが両磁極の着磁面に
またがる位置に至ったときに、図６（Ｂ）に示すクニッ
ク点（イ）による極端なリニアリティの低下が生じるこ
とがない。すなわち、基本的に磁束密度の粗密の変化が
滑らかであるため、コイルが動いたときに、クニック点
による極端なリニアリティの変化を受けず、しかも他方
の磁極の着磁面に至った部分のコイルに他方の磁極から
緩やかな制動力が与えられる。よって、コイルが異なる
磁極の着磁面にまたがる位置へ移動したときに、クニッ
ク点による音の歪みが生じることがなく、また緩やかな
制動を受けるために、振動板の振幅が極端に大きくなる
ことがなく、これによっても音の歪みを防止できる。さ
らに振動板の円錐底部側に設けられた変形接続部の延び
による突っ張りも生じなくなり、この突っ張りによる音
の歪みを防止できる。
【００２１】さらに、コイルが２つの磁極の着磁面にま
たがる位置に移動したときに、ダンパーと磁気回路とが
当たらないように寸法余裕が設けられ、またコイルが２
つの磁極の着磁面にまたがる位置に移動したときに、ボ
ビン先端とフレームの底部内面とが当たらないように、
充分な寸法の余裕空間が設けられている。そのため、過
大入力があったときに、ダンパーが磁気回路に当たる前
に、またはボビン先端がフレームに当たる前に、コイル
に制動力が作用する。よって前記各部の当たりによる衝
撃音が発生することがなく、またダンパーやボビンさら
には変形接合部が破損するおそれもない。
たがる位置に移動したときに、ダンパーと磁気回路とが
当たらないように寸法余裕が設けられ、またコイルが２
つの磁極の着磁面にまたがる位置に移動したときに、ボ
ビン先端とフレームの底部内面とが当たらないように、
充分な寸法の余裕空間が設けられている。そのため、過
大入力があったときに、ダンパーが磁気回路に当たる前
に、またはボビン先端がフレームに当たる前に、コイル
に制動力が作用する。よって前記各部の当たりによる衝
撃音が発生することがなく、またダンパーやボビンさら
には変形接合部が破損するおそれもない。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。図１は本
発明の一実施例として、車載用などとして使用されるダ
イナミック型のスピーカを示す断面図、図２はその動作
説明図であり、Ｙ軸方向に延びる中央線Ｏ−Ｏの図示左
半分は振動板が反Ｙ方向へ所定の振幅にて移動した状
態、右半分は振動板がＹ方向へ所定の振幅にて移動した
状態を示す。図３（Ａ）はスピーカの磁気回路を示す断
面図、図３（Ｂ）は磁気回路にて発せられる磁束密度分
布を示す線図である。
発明の一実施例として、車載用などとして使用されるダ
イナミック型のスピーカを示す断面図、図２はその動作
説明図であり、Ｙ軸方向に延びる中央線Ｏ−Ｏの図示左
半分は振動板が反Ｙ方向へ所定の振幅にて移動した状
態、右半分は振動板がＹ方向へ所定の振幅にて移動した
状態を示す。図３（Ａ）はスピーカの磁気回路を示す断
面図、図３（Ｂ）は磁気回路にて発せられる磁束密度分
布を示す線図である。
【００２３】図１に示すスピーカの基本的な構造は、図
５に示したものと同じである。ただし、図１に示す実施
例では、フレーム１１がＡＢＳなどのプラスチック材料
により射出成型されたものである。したがって、スピー
カ全体が軽量となっている。またフレーム１１はプラス
チック以外のアルミニウム合金や亜鉛合金などの軽量合
金によりダイキャスト成型されたものであってもよい。
５に示したものと同じである。ただし、図１に示す実施
例では、フレーム１１がＡＢＳなどのプラスチック材料
により射出成型されたものである。したがって、スピー
カ全体が軽量となっている。またフレーム１１はプラス
チック以外のアルミニウム合金や亜鉛合金などの軽量合
金によりダイキャスト成型されたものであってもよい。
【００２４】振動板１２は紙材などにより形成された円
錐形状のコーンであり、その円錐頭部１２ａには球面状
のドーム部１３が接合されている。振動板１２の円錐底
部１２ｂの縁部は変形接合部１４を介してフレーム１１
の開口縁部１１ａに接合されている。変形接合部１４
は、振動板１２とは別体に円錐底部１２ｂの縁部に沿っ
て円周形状に設けられたものであり、その断面形状は所
定曲率半径ｒの半円形状（半円筒形状）である。
錐形状のコーンであり、その円錐頭部１２ａには球面状
のドーム部１３が接合されている。振動板１２の円錐底
部１２ｂの縁部は変形接合部１４を介してフレーム１１
の開口縁部１１ａに接合されている。変形接合部１４
は、振動板１２とは別体に円錐底部１２ｂの縁部に沿っ
て円周形状に設けられたものであり、その断面形状は所
定曲率半径ｒの半円形状（半円筒形状）である。
【００２５】振動板１２の円錐頭部１２ａの外周は、中
央線Ｏ−Ｏを中心として同心円にて多重に形成された波
形変形部を有するダンパー１５を介してフレーム１１に
支持されている。また振動板１２の円錐頭部１２ａには
反Ｙ方向に延びる円筒形のボビン１９が接合されてお
り、このボビン１９に、円筒形に巻かれたコイルＣ１と
Ｃ２とが設けられている。前記振動板１２とボビン１９
およびコイルＣ１，Ｃ２は、前記変形接合部１４とダン
パー１５の変形によりＹ軸方向へ振動可能に支持されて
いる。
央線Ｏ−Ｏを中心として同心円にて多重に形成された波
形変形部を有するダンパー１５を介してフレーム１１に
支持されている。また振動板１２の円錐頭部１２ａには
反Ｙ方向に延びる円筒形のボビン１９が接合されてお
り、このボビン１９に、円筒形に巻かれたコイルＣ１と
Ｃ２とが設けられている。前記振動板１２とボビン１９
およびコイルＣ１，Ｃ２は、前記変形接合部１４とダン
パー１５の変形によりＹ軸方向へ振動可能に支持されて
いる。
【００２６】フレーム１１の底部１１ｂと、振動板１２
の円錐頭部１２ａとの間に磁気回路Ａ１が設けられてい
る。磁気回路Ａ１では、ボビン１９の内周側にリング状
のヨーク２１が設けられている。このヨーク２１はソフ
トフェライトなどの高透磁率の磁性材料により形成され
ている。ボビン１９の外側にはリング状の磁石２２が設
けられている。この磁石２２は、磁石粉末を樹脂で結合
したボンド磁石（プラスチック磁石）または焼結磁石な
どである。図１に示すように、ヨーク２１は、フレーム
１１の底部１１ｂでの内周側の段差部１１ｃに位置決め
されて固定されており、磁石２２は、フレーム１１の底
部１１ｂでの外周側の段差部１１ｄに位置決めされて固
定されている。
の円錐頭部１２ａとの間に磁気回路Ａ１が設けられてい
る。磁気回路Ａ１では、ボビン１９の内周側にリング状
のヨーク２１が設けられている。このヨーク２１はソフ
トフェライトなどの高透磁率の磁性材料により形成され
ている。ボビン１９の外側にはリング状の磁石２２が設
けられている。この磁石２２は、磁石粉末を樹脂で結合
したボンド磁石（プラスチック磁石）または焼結磁石な
どである。図１に示すように、ヨーク２１は、フレーム
１１の底部１１ｂでの内周側の段差部１１ｃに位置決め
されて固定されており、磁石２２は、フレーム１１の底
部１１ｂでの外周側の段差部１１ｄに位置決めされて固
定されている。
【００２７】図３（Ａ）に拡大して示すように、磁石２
２はＹ軸方向を等寸法で二分する境界線Ｏｘ−Ｏｘの一
方がＮ極で他方がＳ極である。よってヨーク２１に対向
する周面（内周面）では、境界線（境界部）（Ｏｘ−Ｏ
ｘ）を挟んでＹ方向側がＮ極の着磁面２２ａで、反Ｙ方
向側がＳ極の着磁面２２ｂとなる。Ｎ極の着磁面２２ａ
とヨーク２１の周面（外周面）との対向部にギャップＧ
１が形成され、Ｓ極の着磁面２２ｂとヨーク２１の外周
面との対向部にギャップＧ２が形成されている。図１に
示すように、非通電時では、コイルＣ１がギャップＧ１
内に位置し、コイルＣ２はギャップＧ２内に位置してい
る。
２はＹ軸方向を等寸法で二分する境界線Ｏｘ−Ｏｘの一
方がＮ極で他方がＳ極である。よってヨーク２１に対向
する周面（内周面）では、境界線（境界部）（Ｏｘ−Ｏ
ｘ）を挟んでＹ方向側がＮ極の着磁面２２ａで、反Ｙ方
向側がＳ極の着磁面２２ｂとなる。Ｎ極の着磁面２２ａ
とヨーク２１の周面（外周面）との対向部にギャップＧ
１が形成され、Ｓ極の着磁面２２ｂとヨーク２１の外周
面との対向部にギャップＧ２が形成されている。図１に
示すように、非通電時では、コイルＣ１がギャップＧ１
内に位置し、コイルＣ２はギャップＧ２内に位置してい
る。
【００２８】前述のように、振動板１２とボビン１９と
コイルＣ１，Ｃ２は、変形接合部１４とダンパー１５と
でＹ軸方向へ振動可能に支持されている。そして、振動
板１２とボビン１９とコイルＣ１，Ｃ２のＹ軸方向での
移動領域は、図示上側のコイルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘ
を通過して他方のＳ極の着磁面２２ｂが対向するギャッ
プＧ２まで移動できるように設定され、且つ図示下側の
コイルＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを通過してＮ極の着磁面
２２ａが対向するギャップＧ１まで移動できるように設
定されている。すなわち、コイルＣ１またはコイルＣ２
が、境界線Ｏｘ−Ｏｘを通過して、両極の着磁面２２ａ
と２２ｂにまたがる位置へ移動したときに、振動板１２
およびボビン１９とコイルＣ１，Ｃ２は未だ移動余裕を
有するものとなっている。
コイルＣ１，Ｃ２は、変形接合部１４とダンパー１５と
でＹ軸方向へ振動可能に支持されている。そして、振動
板１２とボビン１９とコイルＣ１，Ｃ２のＹ軸方向での
移動領域は、図示上側のコイルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘ
を通過して他方のＳ極の着磁面２２ｂが対向するギャッ
プＧ２まで移動できるように設定され、且つ図示下側の
コイルＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを通過してＮ極の着磁面
２２ａが対向するギャップＧ１まで移動できるように設
定されている。すなわち、コイルＣ１またはコイルＣ２
が、境界線Ｏｘ−Ｏｘを通過して、両極の着磁面２２ａ
と２２ｂにまたがる位置へ移動したときに、振動板１２
およびボビン１９とコイルＣ１，Ｃ２は未だ移動余裕を
有するものとなっている。
【００２９】そのため、図示上側のコイルＣ１の下端
（反Ｙ方向の端部；フレーム１１の底部１１ｂに対向す
る端部）と、境界線Ｏｘ−Ｏｘとの非通電時での距離を
Ｌ１とし、ダンパー１５と磁気回路Ａ１すなわち磁石２
２の上端までの移動余裕距離をＬ２としたときに、Ｌ２
がＬ１以上の長さとなっている。Ｌ２はＬ１よりも長い
ことが好ましく、さらに好ましくはコイルＣ１，Ｃ２の
Ｙ軸方向の幅をＢとしたときに、Ｌ２≧（Ｌ１＋（１／
３）Ｂ）の長さである。また、ボビン１９の下端１９ａ
（反Ｙ方向の端部；フレーム１１の底部１１ｂに対向す
る端部）と、これに対向するフレーム１１の底部１１ｂ
の内壁面との空間での移動余裕距離をＬ３としたとき
に、Ｌ３がＬ１以上である。Ｌ３はＬ１よりも長いこと
が好ましく、さらに好ましくはＬ３≧（Ｌ１＋（１／
３）Ｂ）の長さである。
（反Ｙ方向の端部；フレーム１１の底部１１ｂに対向す
る端部）と、境界線Ｏｘ−Ｏｘとの非通電時での距離を
Ｌ１とし、ダンパー１５と磁気回路Ａ１すなわち磁石２
２の上端までの移動余裕距離をＬ２としたときに、Ｌ２
がＬ１以上の長さとなっている。Ｌ２はＬ１よりも長い
ことが好ましく、さらに好ましくはコイルＣ１，Ｃ２の
Ｙ軸方向の幅をＢとしたときに、Ｌ２≧（Ｌ１＋（１／
３）Ｂ）の長さである。また、ボビン１９の下端１９ａ
（反Ｙ方向の端部；フレーム１１の底部１１ｂに対向す
る端部）と、これに対向するフレーム１１の底部１１ｂ
の内壁面との空間での移動余裕距離をＬ３としたとき
に、Ｌ３がＬ１以上である。Ｌ３はＬ１よりも長いこと
が好ましく、さらに好ましくはＬ３≧（Ｌ１＋（１／
３）Ｂ）の長さである。
【００３０】したがって、振動板１２とボビン１９が反
Ｙ方向へ振動により移動して、コイルＣ１が境界線Ｏｘ
−Ｏｘを越え、Ｓ極の着磁面２２ｂが対向するギャップ
Ｇ２内に至ったときに、ダンパー１５が磁気回路Ａ１す
なわち磁石２２の上端に当たることがなく、またボビン
１９の下端１９ａがフレーム１１の底部１１ｂの内壁面
に当たらない。好ましい寸法例では、コイルＣ１がその
幅Ｂの１／３だけＯｘ−Ｏｘを越えてギャップＧ２に至
ったときに、ダンパー１５が磁石２２に当たらず、また
ボビン１９がフレーム１１の底部１１ｂの内壁面に当た
らない。
Ｙ方向へ振動により移動して、コイルＣ１が境界線Ｏｘ
−Ｏｘを越え、Ｓ極の着磁面２２ｂが対向するギャップ
Ｇ２内に至ったときに、ダンパー１５が磁気回路Ａ１す
なわち磁石２２の上端に当たることがなく、またボビン
１９の下端１９ａがフレーム１１の底部１１ｂの内壁面
に当たらない。好ましい寸法例では、コイルＣ１がその
幅Ｂの１／３だけＯｘ−Ｏｘを越えてギャップＧ２に至
ったときに、ダンパー１５が磁石２２に当たらず、また
ボビン１９がフレーム１１の底部１１ｂの内壁面に当た
らない。
【００３１】次に、変形接合部１４が半径ｒのほぼ半円
筒面の場合、振動板１２のＹ方向および反Ｙ方向への移
動許容量は、変形接合部１４の幅寸法Ｌ４（≒２×ｒ）
の０．７倍以下とすることが一般的である。振動板１２
がＬ４の０．７倍以上の距離移動すると、変形接合部１
４が突っ張り状態になり、音に歪みが生じる。この実施
例では、コイルＣ１，Ｃ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて
他方の磁極の着磁面に対向するに至ったときに、振動板
１２の移動量が前記Ｌ４の０．７倍以下となるように設
定されている。
筒面の場合、振動板１２のＹ方向および反Ｙ方向への移
動許容量は、変形接合部１４の幅寸法Ｌ４（≒２×ｒ）
の０．７倍以下とすることが一般的である。振動板１２
がＬ４の０．７倍以上の距離移動すると、変形接合部１
４が突っ張り状態になり、音に歪みが生じる。この実施
例では、コイルＣ１，Ｃ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて
他方の磁極の着磁面に対向するに至ったときに、振動板
１２の移動量が前記Ｌ４の０．７倍以下となるように設
定されている。
【００３２】すなわち、コイルＣ１の反Ｙ方向側端部と
境界線Ｏｘ−Ｏｘとの距離をＬ１、コイルＣ２のＹ方向
側端部と境界線ＯｘーＯｘとの距離をＬ５としたとき
に、Ｌ１とＬ５が共にＬ４の０．７倍以下となってい
る。Ｌ１とＬ５は、Ｌ４の０．７倍よりも小さいことが
好ましく、さらに好ましくは（Ｌ１＋（１／３）Ｂ）お
よび（Ｌ５＋（１／３）Ｂ）がＬ４の０．７倍以下であ
る。すなわち、コイルＣ１またはコイルＣ２が境界線Ｏ
ｘ−Ｏｘを越えて、コイルの幅Ｂの１／３の部分が他方
の磁極の着磁面に対向するに至ったときに、振動板１２
のＹ方向への移動距離がＬ４の０．７倍以上になり、変
形接合部１４が突っ張り状態に至らないものとなってい
る。
境界線Ｏｘ−Ｏｘとの距離をＬ１、コイルＣ２のＹ方向
側端部と境界線ＯｘーＯｘとの距離をＬ５としたとき
に、Ｌ１とＬ５が共にＬ４の０．７倍以下となってい
る。Ｌ１とＬ５は、Ｌ４の０．７倍よりも小さいことが
好ましく、さらに好ましくは（Ｌ１＋（１／３）Ｂ）お
よび（Ｌ５＋（１／３）Ｂ）がＬ４の０．７倍以下であ
る。すなわち、コイルＣ１またはコイルＣ２が境界線Ｏ
ｘ−Ｏｘを越えて、コイルの幅Ｂの１／３の部分が他方
の磁極の着磁面に対向するに至ったときに、振動板１２
のＹ方向への移動距離がＬ４の０．７倍以上になり、変
形接合部１４が突っ張り状態に至らないものとなってい
る。
【００３３】次に上記スピーカの動作について説明す
る。図３（Ｂ）は、スピーカに設けられている磁気回路
Ａ１にてギャップＧ１とＧ２を横断する磁束の粗密の変
化を示している。横軸が磁束密度（Ｔ；テスラ）であ
り、縦軸は境界線Ｏｘ−ＯｘからのＹ軸方向の距離（ｍ
ｍ）である。この磁気回路Ａ１では、図６に示す従来例
のような高透磁率材料どうしが対向したギャップを有し
ておらず、ヨーク２１に磁石２２の着磁面２２ａ，２２
ｂが直接に対面している構造である。しかもＮ極の着磁
面２２ａとＳ極の着磁面２２ｂが境界線Ｏｘ−Ｏｘにて
接し、両磁極の着磁面がＹ軸方向に連続して設けられて
いる。よってギャップＧ１とＧ２を横断する磁束密度の
粗密の変化は緩やかで、図６（Ｂ）に示したような磁束
の粗密差の大きいクニック点（イ）が存在していない。
しかも、Ｎ極側の磁束密度とＳ極側の磁束密度とが、境
界線Ｏｘ−Ｏｘの部分にて（ロ）−（ハ）で示すように
図示左右に連続して延びる変化線で表現されるものとな
っている。
る。図３（Ｂ）は、スピーカに設けられている磁気回路
Ａ１にてギャップＧ１とＧ２を横断する磁束の粗密の変
化を示している。横軸が磁束密度（Ｔ；テスラ）であ
り、縦軸は境界線Ｏｘ−ＯｘからのＹ軸方向の距離（ｍ
ｍ）である。この磁気回路Ａ１では、図６に示す従来例
のような高透磁率材料どうしが対向したギャップを有し
ておらず、ヨーク２１に磁石２２の着磁面２２ａ，２２
ｂが直接に対面している構造である。しかもＮ極の着磁
面２２ａとＳ極の着磁面２２ｂが境界線Ｏｘ−Ｏｘにて
接し、両磁極の着磁面がＹ軸方向に連続して設けられて
いる。よってギャップＧ１とＧ２を横断する磁束密度の
粗密の変化は緩やかで、図６（Ｂ）に示したような磁束
の粗密差の大きいクニック点（イ）が存在していない。
しかも、Ｎ極側の磁束密度とＳ極側の磁束密度とが、境
界線Ｏｘ−Ｏｘの部分にて（ロ）−（ハ）で示すように
図示左右に連続して延びる変化線で表現されるものとな
っている。
【００３４】したがって、例えば図２の左半分に示すよ
うに、コイルＣ１とＣ２への通電に基づくＹ軸方向の振
動により、振動板１２とボビン１９が反Ｙ方向へ移動し
て、コイルＣ１の図示下端側の一部が境界線Ｏｘ−Ｏｘ
を越えて、Ｓ極の着磁面２２ｂに対向するに至ったと
き、または図２の右半分に示すように、振動板１２とボ
ビン１９がＹ方向へ移動して、コイルＣ２の図示上端側
の一部が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて、Ｎ極の着磁面２２
ａに対向するに至ったときに、前記クニック点（イ）に
よる急激なリニアリティの低下が生じることがなく、音
の歪みが抑制される。
うに、コイルＣ１とＣ２への通電に基づくＹ軸方向の振
動により、振動板１２とボビン１９が反Ｙ方向へ移動し
て、コイルＣ１の図示下端側の一部が境界線Ｏｘ−Ｏｘ
を越えて、Ｓ極の着磁面２２ｂに対向するに至ったと
き、または図２の右半分に示すように、振動板１２とボ
ビン１９がＹ方向へ移動して、コイルＣ２の図示上端側
の一部が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて、Ｎ極の着磁面２２
ａに対向するに至ったときに、前記クニック点（イ）に
よる急激なリニアリティの低下が生じることがなく、音
の歪みが抑制される。
【００３５】さらに、コイルＣ１またはコイルＣ２が境
界線Ｏｘ−Ｏｘを越えたときに、異なる磁極の着磁面で
の逆方向への磁束の影響を受けて、コイルＣ１とＣ２に
制動力が働く。すなわち、コイルＣ１に流れる電流によ
り、コイルＣ１に図示下方向への電磁力が作用し、この
ときコイルＣ１の下端部分が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて
Ｓ極の着磁面２２ｂに至ったときに、前記同じ電流が流
れているときには、Ｓ極によりコイルＣ１に図示上方へ
の制動力が与えられる。同様にコイルＣ２に流れる電流
により、コイルＣ２に図示上方への電磁力が作用し、こ
のときコイルＣ２の図示上端部分がＮ極の着磁面２２ａ
に対向するに至ると、前記と同じ電流が与えられている
ときに、Ｎ極により図示下方への制動力が作用する。図
３（Ｂ）にて（ロ）と（ハ）で示すように、境界線Ｏｘ
−Ｏｘ付近でのそれぞれの着磁面２２ａ，２２ｂでの磁
束密度の変化は連続的なものであるため、前記制動力は
急激なものではなくコイルＣ１またはＣ２の移動量に応
じて徐々に作用するものとなる。
界線Ｏｘ−Ｏｘを越えたときに、異なる磁極の着磁面で
の逆方向への磁束の影響を受けて、コイルＣ１とＣ２に
制動力が働く。すなわち、コイルＣ１に流れる電流によ
り、コイルＣ１に図示下方向への電磁力が作用し、この
ときコイルＣ１の下端部分が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて
Ｓ極の着磁面２２ｂに至ったときに、前記同じ電流が流
れているときには、Ｓ極によりコイルＣ１に図示上方へ
の制動力が与えられる。同様にコイルＣ２に流れる電流
により、コイルＣ２に図示上方への電磁力が作用し、こ
のときコイルＣ２の図示上端部分がＮ極の着磁面２２ａ
に対向するに至ると、前記と同じ電流が与えられている
ときに、Ｎ極により図示下方への制動力が作用する。図
３（Ｂ）にて（ロ）と（ハ）で示すように、境界線Ｏｘ
−Ｏｘ付近でのそれぞれの着磁面２２ａ，２２ｂでの磁
束密度の変化は連続的なものであるため、前記制動力は
急激なものではなくコイルＣ１またはＣ２の移動量に応
じて徐々に作用するものとなる。
【００３６】したがって、図２の図示左半分に示される
ように、振動板１２とボビン１９が反Ｙ方向へ大きく移
動したとき、および図示右半分に示されるように、振動
板１２とボビン１９がＹ方向へ大きく移動したときに
は、コイルＣ１またはＣ２に制動力が与えられ、それ以
上振動板１２とボビン１９が移動することが制限され
る。その結果、コンパクトディスクなどのプログラムソ
ースの再生時のようにボイス電流のピークが大きい場合
であっても、スピーカがそれを抑制する効果を発揮し、
特に低音の過大な音量の発生や低音領域の歪みを抑制で
きる。
ように、振動板１２とボビン１９が反Ｙ方向へ大きく移
動したとき、および図示右半分に示されるように、振動
板１２とボビン１９がＹ方向へ大きく移動したときに
は、コイルＣ１またはＣ２に制動力が与えられ、それ以
上振動板１２とボビン１９が移動することが制限され
る。その結果、コンパクトディスクなどのプログラムソ
ースの再生時のようにボイス電流のピークが大きい場合
であっても、スピーカがそれを抑制する効果を発揮し、
特に低音の過大な音量の発生や低音領域の歪みを抑制で
きる。
【００３７】また、この実施例では、上記のようにコイ
ルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、振動板１
２とボビン１９さらにはダンパー１５の移動余裕を有し
ているため、制動力を利用した過大入力の抑制効果を有
効に発揮できるものとなっている。また前記移動余裕を
設定しているために、コイルＣ１またはＣ２に制動力が
作用した時点で、ダンパー１５やボビン１９の下端１９
ａが他の部分に当たらないようになっている。
ルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、振動板１
２とボビン１９さらにはダンパー１５の移動余裕を有し
ているため、制動力を利用した過大入力の抑制効果を有
効に発揮できるものとなっている。また前記移動余裕を
設定しているために、コイルＣ１またはＣ２に制動力が
作用した時点で、ダンパー１５やボビン１９の下端１９
ａが他の部分に当たらないようになっている。
【００３８】すなわち、図２の左半分に示されるよう
に、振動板１２が反Ｙ方向へ移動し、コイルＣ１が境界
線Ｏｘ−Ｏｘを越え、コイルＣ１に制動力が作用した時
点で、ダンパー１５が磁気回路Ａ１の磁石２２の上端に
当たらず、またボビン１９の下端１９ａがフレーム１１
の底部１１ｂの内壁面に当たらないものとなっている。
好ましい例では、コイルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越
え、コイルＣ１の幅Ｂの１／３の部分がＳ極の着磁面２
２ｂに対向した時点で、ボビン１９が磁石２２に当たら
ず、またボビン１９の下端１９ａがフレーム１１の底部
１１ｂの内壁面に当たらないものとなっている。
に、振動板１２が反Ｙ方向へ移動し、コイルＣ１が境界
線Ｏｘ−Ｏｘを越え、コイルＣ１に制動力が作用した時
点で、ダンパー１５が磁気回路Ａ１の磁石２２の上端に
当たらず、またボビン１９の下端１９ａがフレーム１１
の底部１１ｂの内壁面に当たらないものとなっている。
好ましい例では、コイルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越
え、コイルＣ１の幅Ｂの１／３の部分がＳ極の着磁面２
２ｂに対向した時点で、ボビン１９が磁石２２に当たら
ず、またボビン１９の下端１９ａがフレーム１１の底部
１１ｂの内壁面に当たらないものとなっている。
【００３９】このように、コイルＣ１に制動力が作用す
る時点、さらに好ましくは、コイルＣ１の幅Ｂの１／３
がＮ極に対向してこれ以上反Ｙ方向へ移動することがな
い時点で、ダンパー１５が磁石２２に当たらず、ボビン
１９がフレーム１１に当たらないため、従来のように過
大入力により前記各部分の当たりによる衝撃音が生じる
ことがない。また当たりによるダンパー１５やボビン１
９の損傷も生じない。さらに、この実施例では、前記コ
イルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、変形接
合部１４の湾曲形状が突っ張ることのないように設定さ
れている。
る時点、さらに好ましくは、コイルＣ１の幅Ｂの１／３
がＮ極に対向してこれ以上反Ｙ方向へ移動することがな
い時点で、ダンパー１５が磁石２２に当たらず、ボビン
１９がフレーム１１に当たらないため、従来のように過
大入力により前記各部分の当たりによる衝撃音が生じる
ことがない。また当たりによるダンパー１５やボビン１
９の損傷も生じない。さらに、この実施例では、前記コ
イルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、変形接
合部１４の湾曲形状が突っ張ることのないように設定さ
れている。
【００４０】すなわち、図２の図示左半分のように、コ
イルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越え、または右半分のよ
うに、コイルＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて、異なる
磁極の着磁面に対向して制動力が作用した時点で、振動
板１２のＹ方向または反Ｙ方向への移動量が、変形接合
部１４の幅寸法Ｌ４の０．７倍以下となっている。よっ
て、コイルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、
変形接合部１４が突っ張らず、突っ張りによる音の歪み
が生じないものとなる。好ましい例では、コイルＣ１ま
たはＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越え、コイルＣ１または
Ｃ２の幅Ｂの１／３の部分が異なる磁極に対向した時
点、すなわちそれ以上ボビン１９と振動板１２が移動し
なくなった時点で、振動板１２の移動量が前記Ｌ４の
０．７倍以下となる。よって、過大な入力があっても、
変形接合部１４の半円筒形の湾曲部が突っ張ることがな
く、音の歪みの発生が防止でき、また、変形接合部１４
が突っ張って損傷を受けることもない。
イルＣ１が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越え、または右半分のよ
うに、コイルＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越えて、異なる
磁極の着磁面に対向して制動力が作用した時点で、振動
板１２のＹ方向または反Ｙ方向への移動量が、変形接合
部１４の幅寸法Ｌ４の０．７倍以下となっている。よっ
て、コイルＣ１またはＣ２に制動力が作用した時点で、
変形接合部１４が突っ張らず、突っ張りによる音の歪み
が生じないものとなる。好ましい例では、コイルＣ１ま
たはＣ２が境界線Ｏｘ−Ｏｘを越え、コイルＣ１または
Ｃ２の幅Ｂの１／３の部分が異なる磁極に対向した時
点、すなわちそれ以上ボビン１９と振動板１２が移動し
なくなった時点で、振動板１２の移動量が前記Ｌ４の
０．７倍以下となる。よって、過大な入力があっても、
変形接合部１４の半円筒形の湾曲部が突っ張ることがな
く、音の歪みの発生が防止でき、また、変形接合部１４
が突っ張って損傷を受けることもない。
【００４１】また本発明のスピーカでは、図４（Ａ）に
示す構造の磁気回路Ａ２を使用することも可能である。
図４（Ａ）に示す磁気回路Ａ２では、ヨーク２１の外周
面に対向する部分に、Ｙ軸方向に分割された一対のリン
グ状磁石２３と２４が設けられ、一方の磁石２３はＮ極
の着磁面がヨーク２１に対向し、他方の磁石２４はＳ極
の着磁面がヨーク２１に対向する。また両磁石２３と２
４の外周側には軟鉄やフェライトなどの高透磁率の磁性
材料により形成された接合ヨーク２５が設けられてい
る。
示す構造の磁気回路Ａ２を使用することも可能である。
図４（Ａ）に示す磁気回路Ａ２では、ヨーク２１の外周
面に対向する部分に、Ｙ軸方向に分割された一対のリン
グ状磁石２３と２４が設けられ、一方の磁石２３はＮ極
の着磁面がヨーク２１に対向し、他方の磁石２４はＳ極
の着磁面がヨーク２１に対向する。また両磁石２３と２
４の外周側には軟鉄やフェライトなどの高透磁率の磁性
材料により形成された接合ヨーク２５が設けられてい
る。
【００４２】この実施例でも図４（Ｂ）に示すように、
境界線Ｏｘ−ＯｘにてＹ軸方向に分割されるギャップＧ
１とＧ２での磁束密度の変化が滑らかになって、図６
（Ｂ）に示すようなクニック点（イ）がなくなり、また
境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて、Ｎ極方向の磁束とＳ極方向
の磁束との密度変化が連続的に変化する変化線として表
現できる。この磁気回路Ａ２を用いた場合も、図３
（Ａ）に示す磁気回路Ａ１を用いたものと同じに、コイ
ルＣ１またはＣ２の移動のリニアリティの極端な低下を
防止して歪みを防止でき、またコイルＣ１とＣ２に適正
な制動力を与えることができる。
境界線Ｏｘ−ＯｘにてＹ軸方向に分割されるギャップＧ
１とＧ２での磁束密度の変化が滑らかになって、図６
（Ｂ）に示すようなクニック点（イ）がなくなり、また
境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて、Ｎ極方向の磁束とＳ極方向
の磁束との密度変化が連続的に変化する変化線として表
現できる。この磁気回路Ａ２を用いた場合も、図３
（Ａ）に示す磁気回路Ａ１を用いたものと同じに、コイ
ルＣ１またはＣ２の移動のリニアリティの極端な低下を
防止して歪みを防止でき、またコイルＣ１とＣ２に適正
な制動力を与えることができる。
【００４３】図４（Ａ）に示す実施例において、Ｙ軸方
向に並ぶ磁石２３と２４が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて接
合され、Ｎ極の着磁面とＳ極の着磁面がＹ方向へ連続し
ていることが好ましい。ただし、磁石２３と磁石２４と
が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて若干の隙間δを有して配置
されていてもよい。ただし隙間δはあまり大きくでき
ず、この隙間δは、図４（Ｂ）において相違する方向の
磁束の密度変化が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて（ロ）−
（ハ）で示されるように連続的な変化線として表現でき
る範囲に限られる。
向に並ぶ磁石２３と２４が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて接
合され、Ｎ極の着磁面とＳ極の着磁面がＹ方向へ連続し
ていることが好ましい。ただし、磁石２３と磁石２４と
が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて若干の隙間δを有して配置
されていてもよい。ただし隙間δはあまり大きくでき
ず、この隙間δは、図４（Ｂ）において相違する方向の
磁束の密度変化が境界線Ｏｘ−Ｏｘにおいて（ロ）−
（ハ）で示されるように連続的な変化線として表現でき
る範囲に限られる。
【００４４】なお、上記磁気回路Ａ１とＡ２では、コイ
ルＣ１，Ｃ２の内側にヨークが、外側に磁石が設けられ
ているが、これとは逆にコイルＣ１，Ｃ２の内側に磁石
が、外側にヨークが配置されているものであってもよ
い。この場合、図１に示すＬ２は、ダンパー１５とヨー
ク上端との距離となる。また上記実施例では円錐形状の
コーン状の振動板１２を有するスピーカを例として説明
したが、振動板の音声振動が、ホーン内の空間を振動さ
せる方式のものであってもよい。
ルＣ１，Ｃ２の内側にヨークが、外側に磁石が設けられ
ているが、これとは逆にコイルＣ１，Ｃ２の内側に磁石
が、外側にヨークが配置されているものであってもよ
い。この場合、図１に示すＬ２は、ダンパー１５とヨー
ク上端との距離となる。また上記実施例では円錐形状の
コーン状の振動板１２を有するスピーカを例として説明
したが、振動板の音声振動が、ホーン内の空間を振動さ
せる方式のものであってもよい。
【００４５】
【発明の効果】以上のように本発明では、磁気回路の磁
束密度にクニック点がなくなるため、コイルの移動によ
るリニアリティの極端な低下がなくなり、音の歪みを防
止できる。
束密度にクニック点がなくなるため、コイルの移動によ
るリニアリティの極端な低下がなくなり、音の歪みを防
止できる。
【００４６】また、コイルが非通電時に対向している磁
極からこれと異なる磁極に対向するに至ったときに、適
度な制動力が与えられて、過大入力を抑制する効果を発
揮できる。
極からこれと異なる磁極に対向するに至ったときに、適
度な制動力が与えられて、過大入力を抑制する効果を発
揮できる。
【００４７】さらにコイルに制動力が作用した時点で、
ダンパーやボビンが磁気回路やフレームに当たらなくな
り、当たり異音が発生するのを防止できる。
ダンパーやボビンが磁気回路やフレームに当たらなくな
り、当たり異音が発生するのを防止できる。
【００４８】さらにコイルに制動力が作用した時点で、
コーン状の振動板の円錐底部に設けられた変形接合部の
突っ張りを防止でき、この突っ張りによる音の歪みも防
止できる。
コーン状の振動板の円錐底部に設けられた変形接合部の
突っ張りを防止でき、この突っ張りによる音の歪みも防
止できる。
【図１】本発明のスピーカの一実施例を示す断面図、
【図２】図１に示すスピーカの動作説明図であり、図示
左半分と右半分は、それぞれ振動板とコイルが異なる方
向へ移動した状態を示す、
左半分と右半分は、それぞれ振動板とコイルが異なる方
向へ移動した状態を示す、
【図３】（Ａ）は図１に示すスピーカの磁気回路の断面
図、（Ｂ）はその磁束密度の分布を示す線図、
図、（Ｂ）はその磁束密度の分布を示す線図、
【図４】（Ａ）は他の実施例の磁気回路を示す断面図、
（Ｂ）はその磁気回路の磁束密度分布を示す線図、
（Ｂ）はその磁気回路の磁束密度分布を示す線図、
【図５】従来のスピーカを示す断面図、
【図６】（Ａ）は従来のスピーカの磁気回路を示す断面
図、（Ｂ）はその磁気回路の磁束密度分布を示す線図、
図、（Ｂ）はその磁気回路の磁束密度分布を示す線図、
１１ フレーム １１ｂ フレームの底部 １２ 振動板 １４ 変形接合部 １５ ダンパー １９ ボビン ２１ ヨーク ２２ 磁石 ２２ａ Ｎ極の着磁面 ２２ｂ Ｓ極の着磁面 ２３，２４ 磁石 Ａ１，Ａ２ 磁気回路 Ｃ１，Ｃ２ コイル
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H04R 9/02 102 H04R 9/02 101 H04R 7/12 H04R 9/04 102
Claims (5)
- 【請求項１】 振動板と、この振動板の振動方向となる
Ｙ軸を中心として円筒状に形成されたコイルと、コイル
を横断する磁界を与える磁気回路とを有するスピーカに
おいて、磁性材料製のヨークと磁石とが前記Ｙ軸を中心
とする周面どうしにて対向してギャップが形成され、こ
のギャップ内に前記コイルが位置しており、磁石の前記
周面はＮ極着磁面とＳ極着磁面がＹ軸方向に別れてお
り、前記コイルが異なる磁極の着磁面にまたがる位置に
移動できるように、振動板およびコイルの移動領域が設
定されていることを特徴とするスピーカ。 - 【請求項２】 磁石の周面でのＮ極着磁面とＳ極着磁面
がＹ軸方向に連続して配置されている請求項１記載のス
ピーカ。 - 【請求項３】 振動板は円錐形状のコーンで、この円錐
底部側の縁部が、湾曲した変形接合部を介してフレーム
に接合され、円錐頭部側にコイルが配置され且つ頭部側
がダンパーを介してフレームに支持されており、コイル
に通電されていない状態で、コイルのＹ軸方向端部と、
Ｎ極着磁面とＳ極着磁面の境界部との距離よりも、前記
ダンパーが許容するコイルの可動領域の方が長く設定さ
れている請求項１または２記載のスピーカ。 - 【請求項４】 振動板は円錐形状のコーンで、この円錐
底部側の縁部が、湾曲した変形接合部を介してフレーム
に接合され、円錐頭部側にコイルが配置され且つ頭部側
がダンパーを介してフレームに支持されており、コイル
に通電されていない状態で、コイルのＹ軸方向端部と、
Ｎ極着磁面とＳ極着磁面の境界部との距離よりも、コイ
ルが巻かれたボビンの端部とこの端部が対向するフレー
ムの底部との空間距離の方が長く設定されている請求項
１または２記載のスピーカ。 - 【請求項５】 振動板は円錐形状のコーンで、この円錐
底部側の縁部が、湾曲した変形接合部を介してフレーム
に接合され、円錐頭部側にコイルが配置され且つ頭部側
がダンパーを介してフレームに支持されており、コイル
に通電されていない状態で、コイルのＹ軸方向端部と、
Ｎ極着磁面とＳ極着磁面の境界部との距離が、前記変形
接合部の幅寸法の０．７倍以下とされている請求項１ま
たは２記載のスピーカ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05350795A JP3161677B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | スピーカ |
| US08/901,115 US5909499A (en) | 1995-02-17 | 1997-07-28 | Speaker with magnetic structure for damping coil displacement |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05350795A JP3161677B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | スピーカ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08223688A JPH08223688A (ja) | 1996-08-30 |
| JP3161677B2 true JP3161677B2 (ja) | 2001-04-25 |
Family
ID=12944743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05350795A Expired - Lifetime JP3161677B2 (ja) | 1995-02-17 | 1995-02-17 | スピーカ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5909499A (ja) |
| JP (1) | JP3161677B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103406069B (zh) * | 2013-08-16 | 2016-04-27 | 北京罗诺强施医药技术研发中心有限公司 | 湿法制粒机和制备药用颗粒物的方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| DE19616794B4 (de) * | 1996-04-26 | 2005-09-29 | Harman Audio Electronic Systems Gmbh | Lautsprecher |
| JPH10285690A (ja) * | 1997-04-01 | 1998-10-23 | Sony Corp | 音響変換器 |
| US5828767A (en) * | 1997-09-22 | 1998-10-27 | Jbl Inc. | Inductive braking in a dual coil speaker driver unit |
| WO2000030405A1 (en) * | 1998-11-13 | 2000-05-25 | Guenther Godehard A | Low cost motor design for rare-earth-magnet loudspeakers |
| US8588457B2 (en) * | 1999-08-13 | 2013-11-19 | Dr. G Licensing, Llc | Low cost motor design for rare-earth-magnet loudspeakers |
| EP1174002A2 (en) * | 1999-04-29 | 2002-01-23 | New Transducers Limited | Moving coil driver |
| AU6636700A (en) | 1999-08-13 | 2001-03-13 | Godehard A. Guenther | Low cost broad range loudspeaker and system |
| JP3984397B2 (ja) * | 1999-09-14 | 2007-10-03 | パイオニア株式会社 | スピーカ |
| US6567528B1 (en) * | 1999-11-18 | 2003-05-20 | Harman International Industries, Incorporated | Offset apex spider |
| WO2002001914A1 (en) * | 2000-06-27 | 2002-01-03 | Guenther Godehard A | Low profile speaker and system |
| US6611606B2 (en) | 2000-06-27 | 2003-08-26 | Godehard A. Guenther | Compact high performance speaker |
| US6993147B2 (en) * | 2000-08-14 | 2006-01-31 | Guenther Godehard A | Low cost broad range loudspeaker and system |
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| WO2006029378A2 (en) * | 2004-09-09 | 2006-03-16 | Guenther Godehard A | Loudspeaker and systems |
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| CN113054096B (zh) * | 2021-03-03 | 2024-03-19 | 南京大学 | 一种调控磁性薄膜本征阻尼因子的方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6175696U (ja) * | 1984-10-23 | 1986-05-21 |
-
1995
- 1995-02-17 JP JP05350795A patent/JP3161677B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-07-28 US US08/901,115 patent/US5909499A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103406069B (zh) * | 2013-08-16 | 2016-04-27 | 北京罗诺强施医药技术研发中心有限公司 | 湿法制粒机和制备药用颗粒物的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08223688A (ja) | 1996-08-30 |
| US5909499A (en) | 1999-06-01 |
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