JP3135936B2 - Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steel - Google Patents
Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steelInfo
- Publication number
- JP3135936B2 JP3135936B2 JP03138017A JP13801791A JP3135936B2 JP 3135936 B2 JP3135936 B2 JP 3135936B2 JP 03138017 A JP03138017 A JP 03138017A JP 13801791 A JP13801791 A JP 13801791A JP 3135936 B2 JP3135936 B2 JP 3135936B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- steel
- molten steel
- stainless steel
- chromium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、第２製錬工程におい
て、第１製錬工程で生成したスラグ中の酸化クロムを還
元し、クロムを溶鋼中に回収するアルミニウム含有ステ
ンレス鋼の製造方法に関し、特に、回収後のアルミニウ
ム添加に際し、溶鋼中のアルミニウム成分濃度を目標通
りに調整するアルミニウム含有ステンレス鋼のアルミニ
ウム調整方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing aluminum-containing stainless steel for reducing chromium oxide in slag produced in a first smelting process and recovering chromium in molten steel in a second smelting process. In particular, the present invention relates to a method for adjusting the aluminum content of an aluminum-containing stainless steel in which the concentration of an aluminum component in molten steel is adjusted as intended when adding aluminum after recovery.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ステンレス鋼の製鋼法、特に第１および
第２の２工程を有する製錬工程において、第１製錬工程
で生成した酸化クロム含有スラグを溶鋼とともにそのま
ま第２製錬工程に移行せしめ、そのスラグ中の酸化クロ
ムを還元してクロムを溶鋼中に回収する方法およびその
ための操業方法などが、特公昭５６−１７４０５号、特
公昭６０−１３４０６号、および特開昭５６−１３９６
１４号に開示されている。2. Description of the Related Art In a smelting process of stainless steel, in particular, a smelting process having first and second two steps, the slag containing chromium oxide produced in the first smelting step is directly transferred to the second smelting step together with molten steel. A method of reducing chromium oxide in the slag to recover chromium in the molten steel and an operation method therefor are disclosed in JP-B-56-17405, JP-B-60-13406, and JP-A-56-1396.
No. 14.
【０００３】たとえば特公昭５６−１７４０５号公報で
は、いわゆるＬＤ−ＶＡＣ法について、第１製錬工程で
はスラグ中に２７〜３０％酸化クロム（Ｃｒ2Ｏ3）が生
成し、第２製錬工程の第１ステップである真空脱ガス後
にはスラグ中の酸化クロムの量は２〜３％程度に減少
し、溶鋼中に回収される例が示されている。ステンレス
鋼中におけるクロムの成分濃度は比較的大きく、かつク
ロムを含む原材料は比較的高価であるので、クロム投入
量の歩留りの向上は、ステンレス鋼の原価低減に大きく
寄与する。[0003] For example, Japanese Patent Publication No. 56-17405 discloses a so-called LD-VAC method in which a first smelting process produces 27-30% chromium oxide (Cr 2 O 3 ) in slag and a second smelting process. In the example, the amount of chromium oxide in the slag is reduced to about 2 to 3% after the vacuum degassing as the first step, and the chromium oxide is recovered in the molten steel. Since the component concentration of chromium in stainless steel is relatively large and raw materials containing chromium are relatively expensive, improvement in the yield of chromium input greatly contributes to cost reduction of stainless steel.
【０００４】スラグ中からのクロムの回収は、同一出願
人に係る特開昭６４−７５６４６号公報に開示されてい
るように、スラグ中にシリコン合金鉄（Ｆｅ−Ｓｉ）を
投入して、シリコンによって酸化クロムを還元し、クロ
ムを回収する方法が一般的である。しかしながら、シリ
コンを投入する方法によると、溶鋼中のシリコン量も増
加する。シリコン量が増加すると、ステンレス鋼が硬く
なり、加工性が悪くなるという問題がある。As disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 64-75646 of the same applicant, chromium is recovered from slag by introducing silicon alloy iron (Fe-Si) into the slag. Is generally used to reduce chromium oxide and recover chromium. However, according to the method of introducing silicon, the amount of silicon in molten steel also increases. When the amount of silicon increases, there is a problem that stainless steel becomes hard and workability deteriorates.
【０００５】このようなスラグ中の酸化クロムを溶鋼中
に還元回収する方法も、アルミニウム含有ステンレス鋼
を製鋼する場合においては、シリコンによらず還元材と
してより強力なアルミニウムを投入して行う方法が採用
されている。しかも、この場合は、単に還元回収するた
めに投入するだけでなく、アルミニウム含有ステンレス
鋼として求められる材料特性、溶接時の溶接部の改善、
表面品質の向上などを満足させるために、以下に説明す
る諸理由により、鋼中にアルミニウムを添加し、含有さ
せることが必要となり、このためにもアルミニウムが投
入される。当然のことながら、ステンレス鋼中に添加し
含有させるアルミニウムの含有量は、前記材料特性等々
に大きく影響するので、予め設定された目標どおりのア
ルミニウム成分濃度に調整し十分な管理を行う必要があ
る。[0005] The method of reducing and recovering chromium oxide in slag in molten steel is also a method in which a stronger aluminum is introduced as a reducing material without using silicon in the case of producing aluminum-containing stainless steel. Has been adopted. Moreover, in this case, it is not only used for the purpose of reducing and recovering, but also the material properties required for aluminum-containing stainless steel, improvement of the welded portion at the time of welding,
In order to satisfy the improvement of surface quality and the like, it is necessary to add and contain aluminum in steel for various reasons described below, and aluminum is also added for this purpose. Naturally, the content of aluminum added and contained in stainless steel greatly affects the material properties and the like, so it is necessary to adjust the aluminum component concentration to a preset target and perform sufficient management. .
【０００６】フェライト系およびマルテンサイト系ス
テンレス鋼において、アルミニウムを鋼中に添加し含有
させることによって、材料特性として軟質化し、材料強
度は若干低下するも延性や曲げ性をより良好に改質する
こと。[0006] In ferritic and martensitic stainless steels, by adding and including aluminum in the steel, it becomes soft as a material characteristic, and although the material strength is slightly reduced, the ductility and bendability can be improved better. .
【０００７】同系鋼においてアルミニウムを鋼中に添
加し含有させることによって、深絞り加工性等をより良
好に改善するとともに、同系鋼から製品化される鋼材の
表面に発生する致命的で多量の表面疵（欠陥）を抑制し
て表面品質を向上すること。[0007] By adding and adding aluminum to the steel of the same type of steel, the deep drawability and the like can be improved better, and a fatal and large amount of surface generated on the surface of the steel material produced from the same type of steel is obtained. To improve surface quality by suppressing flaws (defects).
【０００８】同系鋼において、アルミニウムを鋼中に
添加し含有させることによって、その溶接時に溶接部に
出現するマルテンサイト（組織）を抑制して、当溶接部
の靭性を向上改善すること。[0008] In the same type of steel, by adding and including aluminum in the steel, to suppress the martensite (structure) that appears in the weld during welding, to improve and improve the toughness of the weld.
【０００９】前記項に関連するが、アルミニウムを
鋼中に多量に添加し含有させ過ぎると、逆にアルミニウ
ム酸化物（場合によっては窒化物）の介在物が多量に発
生し、溶鋼中に捕捉されて表面疵（欠陥）となり、表面
品質の低下や歩留りの低下につながるので、量的に添加
し過ぎないこと。As described in the above item, when aluminum is added and contained in steel in a large amount, a large amount of inclusions of aluminum oxide (in some cases, nitrides) are generated, which are trapped in the molten steel. Surface defects (defects), leading to a decrease in surface quality and a decrease in yield.
【００１０】オーステナイト系ステンレス鋼において
も、特に項と共に項および項と同様な理由によ
り、鋼中にアルミニウムを添加し含有させる。Also in austenitic stainless steel, aluminum is added and contained in the steel, particularly for the same reasons as in the items and the items.
【００１１】さて、従来は、前述の製鋼法その他の公知
条件をベースにしてアルミニウム含有ステンレス鋼を製
鋼し製造している。溶鋼中のアルミニウム成分濃度は、
微調整材としてのアルミニウムの投入によって補正して
いる。そのアルミニウム投入量は、作業者の経験や勘を
働かせらがら、溶鋼の成分分析値などを元にした簡単な
比例計算によって求めている。Conventionally, aluminum-containing stainless steel is manufactured and manufactured based on the above-described steelmaking method and other known conditions. The aluminum component concentration in molten steel is
Correction is made by introducing aluminum as a fine adjustment material. The amount of aluminum input is determined by a simple proportional calculation based on the analytical values of the components of the molten steel, using the experience and intuition of the operator.
【００１２】このようにして、粗く求められた投入量の
アルミニウムを投入する方法にしても、従来、例えば次
のような簡便法が実施され諸問題を抱えているのであ
る。As described above, even in the method of charging the roughly charged amount of aluminum, for example, the following simple method has been conventionally practiced and has various problems.
【００１３】（１）第１精錬工程で生成した酸化クロム
含有スラグを溶鋼とともにそのまま第２精錬工程に移行
せしめ、当該溶鋼に対して、特定の寸法形状のアルミニ
ウムバーやアルミニウムブロックを例えば鉄筋でまとめ
て（塊にして）、突っ込み溶解させる投入方法。(1) The slag containing chromium oxide generated in the first refining process is transferred to the second refining process as it is together with the molten steel, and an aluminum bar or an aluminum block having a specific size and shape is combined with the molten steel by, for example, a reinforcing bar. (To make a lump), and throw it in and dissolve it.
【００１４】この方法は、準備から作業に至るまで人手
を要し作業性が悪く、塊のため長い溶解時間を要し非能
率である。この溶解時間を短縮するには、（投入量／
回）を少なくして何回にも分けて投入せなばならぬが、
これでは投入回数が増して、作業性も悪くなり非能率で
ある。そして、長い溶解時間を要し溶鋼中に生成した介
在物が浮上仕切れないまま捕捉し易く表面疵につながり
易い問題がある。This method requires manual labor from preparation to operation, has poor workability, requires a long dissolution time due to lumps, and is inefficient. In order to shorten this dissolution time, (input amount /
Times), but must be put in multiple times,
In this case, the number of injections increases, the workability deteriorates, and the operation is inefficient. In addition, there is a problem that a long melting time is required, and the inclusions generated in the molten steel are easily caught without floating separation and easily lead to surface flaws.
【００１５】（２）前記（１）項と同様な溶鋼に対し
て、投入装置を用いて機械的にアルミニウムショットを
投入する方法、この方法は、投入したアルミニウムショ
ットが当該溶鋼上に層状をなして浮上する酸化クロム含
有スラグ層の上部表面に積載してまい、鋼中に投入され
ず溶解できないし、場合によっては当該スラグと激しく
反応して火焔を発生して関連設備や装置を損傷する恐れ
がある問題を有する。(2) A method in which an aluminum shot is mechanically injected into a molten steel similar to the above item (1) by using an injection device. This method comprises forming the aluminum shot into a layer on the molten steel. May be loaded on the upper surface of the slag layer containing chromium oxide that floats up and cannot be melted because it is not put into the steel, and in some cases, may react violently with the slag to generate a flame and damage related facilities and equipment. There is a problem.
【００１６】そこで、いずれにしてもこのような問題点
の多い投入方法に代えて、アルミニウムの投入には、ワ
イヤ状のアルミニウムを直接溶鋼中に投入する、いわゆ
るワイヤフイーダ法が用いられるようになってきてい
る。しかし、このワイヤフイーダ法におけるワイヤ状の
アルミニウム投入に際しても、取鍋内鋼浴の湯面高さ、
鋼浴温度およびワイヤ径から供給速度を算出し、作業者
の経験や勘を働かせながら投入量を補正するようにして
いる。Therefore, in any case, instead of the charging method having many problems as described above, the so-called wire feeder method, in which wire-like aluminum is directly charged into molten steel, has been used for charging aluminum. ing. However, even when the wire-shaped aluminum is charged in the wire feeder method, the level of the steel bath in the ladle,
The supply speed is calculated from the steel bath temperature and the wire diameter, and the input amount is corrected while taking into account the experience and intuition of the operator.
【００１７】[0017]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな補正による第２製錬工程でのアルミニウム調整方法
は、調整量を過去の実績データ、作業者の経験や勘に依
存しているために、以下に詳述するような問題点があ
る。However, in the method of adjusting aluminum in the second smelting process by such a correction, the amount of adjustment depends on past performance data, operator's experience and intuition. There are problems as described in detail below.
【００１８】第２製錬工程に移行する酸化クロム量
は、基本的に、使用される様々な主副原材料およびその
配合などに基づき、第１製錬工程の条件により左右され
るため、スラグ中の酸化クロムの還元回収に消費される
アルミニウム量も変動する。クロム量の変動に、正確に
見合った量の還元材としてのアルミニウムを投入するこ
とには限界があり、したがってアルミニウムの投入量に
はどうしても過不足が生じる。それゆえに、還元回収末
期における鋼中のアルミニウム成分濃度は、目標成分濃
度から外れて的中せず大きなばらつきを生じる。The amount of chromium oxide to be transferred to the second smelting step is basically determined by the conditions of the first smelting step based on various main and sub-raw materials used and their blending. The amount of aluminum consumed for the reduction and recovery of chromium oxide also varies. There is a limit to the amount of aluminum as a reducing material that can be added to a variation in the amount of chromium, and therefore, the amount of aluminum to be added is too large or too small. Therefore, the concentration of the aluminum component in the steel at the end of the reduction and recovery deviates from the target component concentration and does not hit the target.
【００１９】酸化クロムを含有するスラグ中のクロム
量が多く、回収に消費されるアルミニウム量が予測より
多かったときには、成分微調整用のアルミニウムもクロ
ム回収に消費される。このため、アルミニウム成分濃度
を目標値に調整するために追加するアルミニウム量が必
然的に増加する。高価なアルミニウム追加量が増加する
と、鋼中介在物を補足し易くなり、この介在物に起因し
た鋼材欠陥や、後の鋳造工程でタンデイッシュの浸漬ノ
ズル閉塞および溶鋼の温度コントロール不足を招き、ア
ルミニウム含有ステンレス鋼の製造原価を上昇させる。When the amount of chromium in the slag containing chromium oxide is large and the amount of aluminum consumed for recovery is larger than expected, aluminum for fine component adjustment is also consumed for chromium recovery. Therefore, the amount of aluminum added to adjust the aluminum component concentration to the target value inevitably increases. Increasing the amount of expensive aluminum makes it easier to supplement inclusions in the steel, causing defects in steel due to these inclusions, blocking the immersion nozzle of the tundish in the later casting process, and causing insufficient temperature control of the molten steel. Increase the production cost of contained stainless steel.
【００２０】酸化クロムを含有するスラグ中の実際の
クロム量が少なく、回収に消費されるアルミニウム量が
予測より少なかったときには、クロム回収後溶鋼中のア
ルミニウム成分濃度が高くなる。このアルミニウム成分
濃度を、脱アルミニウムによって調整するための無駄な
酸素吹精が必要となり、作業時間の延長を招き非能率だ
けでなく、やはり製造原価を上昇させる。When the actual amount of chromium in the slag containing chromium oxide is small and the amount of aluminum consumed for recovery is smaller than expected, the concentration of the aluminum component in the molten steel after the recovery of chromium increases. Useless oxygen blowing for adjusting the aluminum component concentration by dealumination becomes necessary, which leads to an increase in working time and inefficiency as well as an increase in manufacturing cost.
【００２１】ワイヤフイーダ法によるワイヤ状のアル
ミニウム投入では、アルミニウム歩留りの向上を図るこ
とができる。しかし、アルミニウムの投入量が多い場合
には、アルミニウム投入のための時間が長くなり、成分
調整のための時間延長を招くことになる。さらに、第２
製錬工程における容器の撹拌動力が大きいときは、ワイ
ヤ状のアルミニウム投入時に空気の巻込みを生じ、窒素
（Ｎ2）などのピックアップを招く。また時間延長は、
溶鋼温度の低下を生じ、温度コントロールが難しくな
る。When a wire-like aluminum is charged by the wire feeder method, the aluminum yield can be improved. However, when the input amount of aluminum is large, the time for inputting the aluminum becomes long, and the time for adjusting the components is prolonged. Furthermore, the second
When the power of stirring the container in the smelting process is large, air is entrained when the wire-like aluminum is charged, causing pickup of nitrogen (N 2 ) or the like. In addition, time extension,
The temperature of the molten steel decreases, making temperature control difficult.
【００２２】本発明の目的は、前述の問題点を解決し、
アルミニウム含有ステンレス鋼の製造におけるクロム回
収操業の安定化を当然に図りつつ、クロム回収後の鋼中
へのアルミニウム添加に際し、そのアルミニウム成分濃
度を目標通りに調整する方法を提供することである。An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems,
It is an object of the present invention to provide a method for naturally adjusting the concentration of an aluminum component as intended when adding aluminum to steel after chromium recovery, while naturally stabilizing the chromium recovery operation in the production of aluminum-containing stainless steel.
【００２３】[0023]
【課題を解決するための手段】本発明において、かかる
目的を達成する方法として最も重要なことは、アルミニ
ウム歩留りに与えるアルミニウム投入量とアルミニウム
供給速度の影響を明確にすることである。In the present invention, the most important method for achieving the above object is to clarify the effects of the aluminum input rate and the aluminum supply rate on the aluminum yield.
【００２４】したがって、本願発明者は、多数の実操業
データを統計的に解析し、種々検討した結果、撹拌動力
の大きな容器では、アルミニウム歩留りはアルミニウム
供給速度に大きく依存しており、供給速度の調整による
アルミニウム歩留りのコントロールを行うことが適当で
あるとの結論を得て、本発明を完成したのである。Therefore, the present inventor statistically analyzed a large number of actual operation data and conducted various studies. As a result, in a container having a large stirring power, the aluminum yield greatly depends on the aluminum supply speed. The inventors concluded that it would be appropriate to control the aluminum yield by adjustment, and completed the present invention.
【００２５】すなわち本発明は、転炉製錬の第１製錬工
程と、第１ステップとして真空脱ガスを行い、第２ステ
ップとしてアルミニウム投入を行う第２製錬工程とを有
し、第１製錬工程で生成したスラグ中の酸化クロムを第
２製錬工程で、還元してクロムを溶鋼中に回収するアル
ミニウム含有ステンレス鋼の製造方法において、前記第
２ステップでは、ステンレス鋼中のアルミニウムの目標
濃度Ａｌ１と、クロムを鋼中へ回収した後の鋼中のアル
ミニウム残留濃度Ａｌ２との差を、アルミニウムワイヤ
供給速度Ｖに依存したアルミ歩留りで割算した値ＷＡｌ
（ｋｇ／Ｔｏｎ溶鋼）だけ、ワイヤ状のアルミニウムを
供給し、さらに、前記割算値ＷＡｌは、前記第２工程の
第１ステップ終了時の温度Ｔ１、アルミニウム投入およ
び成分調整終了時の下限温度Ｔ２、アルミニウム以外の
成分調整時の温度降下Ｔ３、予め定める温度降下係数ｋ
および前記アルミニウムワイヤ供給速度Ｖを用いて、関
係式、That is, the present invention has a first smelting process of converter smelting and a second smelting process of performing vacuum degassing as a first step and charging aluminum as a second step. In a method for producing an aluminum-containing stainless steel in which chromium oxide in slag generated in a smelting process is reduced in a second smelting process to recover chromium in molten steel, the second step includes the step of removing aluminum in the stainless steel. The value WAl obtained by dividing the difference between the target concentration Al1 and the residual aluminum concentration Al2 in the steel after the chromium is recovered into the steel by the aluminum yield dependent on the aluminum wire supply speed V.
(Kg / Ton molten steel), and supply the wire-shaped aluminum. Further, the divided value WAl is a temperature T1 at the end of the first step of the second step, and a lower limit temperature T2 at the end of the aluminum input and the component adjustment. , Temperature drop T3 when adjusting components other than aluminum, predetermined temperature drop coefficient k
And using the aluminum wire supply speed V, a relational expression:
【００２６】[0026]
【００２７】[0027]
【数１】Ｔ１−Ｔ２−Ｔ３ ＞ ｋ・ＷＡｌ／Ｖ が成立することを確認して決められることを特徴とする
アルミニウム含有ステンレス鋼のアルミニウム調整方法
である。## EQU1 ## This is an aluminum adjustment method for aluminum-containing stainless steel, which is determined by confirming that T1-T2-T3> kWAl / V is satisfied.
【００２８】また本発明は、前記ステンレス鋼中のアル
ミニウム目標濃度Ａｌ１が０．０１〜１．５％であると
き、前記アルミニウムワイヤ供給速度Ｖに依存するアル
ミ歩留りは、演算式、Further, according to the present invention, when the target aluminum concentration Al1 in the stainless steel is 0.01 to 1.5%, the aluminum yield dependent on the aluminum wire supply speed V is calculated by the following equation:
【００２９】[0029]
【数２】２，２５×１０-4・Ｖ＋８．１６×１０−３ で求めることを特徴とする。[Mathematical formula-see original document] It is characterized in that it is obtained by 2,25 * 10 < -4 > .V + 8.16 * 10 < -3 >.
【００３０】[0030]
【作用】本発明によるアルミニウム含有ステンレス鋼の
第２製錬工程におけるアルミニウム調整方法において
は、ステンレス鋼中のアルミニウムの目標濃度Ａｌ１
と、第１製錬工程より移行された酸化クロム含有スラグ
中のクロムを鋼中へ回収した後の鋼中のアルミニウム残
留濃度Ａｌ２との差から、必要アルミニウム量を算出
し、アルミニウムワイヤ供給速度Ｖに依存したアルミ歩
留りで割算した値ＷＡｌ（ｋｇ／Ｔｏｎ溶鋼）だけ、ワ
イヤ状のアルミニウムを供給することによって、アルミ
ニウム成分濃度を目標通りに調整することができる。ま
た関係式、In the method for adjusting aluminum in the second smelting step of aluminum-containing stainless steel according to the present invention, the target concentration of aluminum in the stainless steel, Al1
From the difference between the chromium in the chromium oxide-containing slag transferred from the first smelting step and the aluminum residual concentration Al2 in the steel after the steel is recovered into the steel, the necessary aluminum amount is calculated, and the aluminum wire supply speed V The aluminum component concentration can be adjusted as desired by supplying the wire-shaped aluminum only by the value WAl (kg / Ton molten steel) divided by the aluminum yield depending on. Also the relational expression,
【００３１】[0031]
【００３２】[0032]
【数１】Ｔ１−Ｔ２−Ｔ３ ＞ ｋ・ＷＡｌ／Ｖ の左辺は、アルミニウムを投入することによって温度降
下が許容される温度範囲を示し、右辺は、アルミニウム
の投入量に対応して降下する温度をを示す。この関係式
に成立することを確認してアルミニウム供給量ＷＡｌを
決めるので、第２製錬工程後の溶鋼の鋳造が不可能にな
る程、溶鋼の温度が低下することを防止することができ
る。[Mathematical formula-see original document] The left side of T1-T2-T3> kWAl / V indicates a temperature range in which the temperature can be reduced by charging aluminum, and the right side indicates the temperature drop corresponding to the amount of aluminum charged. Is shown. Since the aluminum supply amount WAl is determined by confirming that the relational expression is satisfied, it is possible to prevent the temperature of the molten steel from decreasing so that casting of the molten steel after the second smelting process becomes impossible.
【００３３】また本発明に従えば、アルミニウムワイヤ
供給速度Ｖに依存するアルミ歩留りを容易に求めること
ができ、アルミニウム投入量ＷＡｌの値を割算によって
求めることも容易である。According to the present invention, the aluminum yield dependent on the aluminum wire supply speed V can be easily obtained, and the value of the aluminum input amount WAl can be easily obtained by division.
【００３４】[0034]
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を用いて詳細
に説明する。図１は真空取鍋脱ガス装置を備えた工程を
示し、図２はアルミニウム投入工程を示す。本実施例
は、いわゆるＬＤ−ＶＡＣ製鋼法である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS One embodiment of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. FIG. 1 shows a process provided with a vacuum ladle degasser, and FIG. 2 shows an aluminum charging process. The present embodiment is a so-called LD-VAC steelmaking method.
【００３５】ＬＤ−ＶＡＣ製鋼法では、第１製錬工程で
ある転炉において、予め定める炭素量まで酸素吹錬が行
われる。すなわち、溶鋼中の炭素が酸化されて除去され
る。この際に、溶鋼中のクロムも酸化され、スラグ中に
酸化クロムとして移行する。脱炭後、溶鋼の温度コント
ロール用の冷材や種々の成分調整用の材料が加えられた
後、溶鋼取鍋に出鋼される。この際、転炉内のスラグも
取鍋に同時に出滓される。以上がＬＤ−ＶＡＣ製鋼法に
おける第１製錬工程である。In the LD-VAC steelmaking method, oxygen is blown to a predetermined carbon amount in the converter, which is the first smelting process. That is, the carbon in the molten steel is oxidized and removed. At this time, chromium in the molten steel is also oxidized and migrates as chromium oxide in the slag. After decarburization, a cold material for controlling the temperature of the molten steel and various materials for adjusting the components are added, and then the steel is discharged to a molten steel ladle. At this time, the slag in the converter is also simultaneously discharged into the ladle. The above is the first smelting process in the LD-VAC steelmaking method.
【００３６】第２製錬工程の第１ステップにおいて、溶
鋼取鍋は図１図示の真空取鍋脱ガス装置１にセットされ
る。真空取鍋脱ガス装置１において、真空容器２は、移
動可能なベッセルカバー３と、ベッセル４によって構成
される。ベッセル４は、工場建屋の床５から下側に設け
られる。第１製錬工程の転炉から溶鋼とともにスラグを
受けた取鍋６は、ベッセル４内に収納される。取鍋６を
収納した後、ベッセルカバー３が閉じられ、真空容器２
内は密封される。In the first step of the second smelting process, the molten steel ladle is set in the vacuum ladle degasser 1 shown in FIG. In the vacuum ladle degassing device 1, the vacuum vessel 2 is constituted by a movable vessel cover 3 and a vessel 4. The vessel 4 is provided below the floor 5 of the factory building. The ladle 6 that has received the slag together with the molten steel from the converter in the first smelting process is stored in the vessel 4. After storing the ladle 6, the vessel cover 3 is closed and the vacuum container 2 is closed.
The inside is sealed.
【００３７】取鍋６上部には、中蓋７が設けられ、その
開口部８から挿入した浸漬ランス９から酸素ガス１０を
溶鋼１２中に吹込むことができる。浸漬ランス９は、昇
降方向１１に沿って移動可能である。取鍋６内には、溶
鋼１２とその上面を覆う如く層状のスラグ１３が入って
いる。このスラグ１３中の酸化クロムが還元されると、
矢符１４で示すようにしてクロムが溶鋼１２内に移行し
回収される。取鍋６の内面には、耐火物による被覆が施
されている。取鍋６の鍋底１５には、多孔質の耐火物に
よるポーラスプラグ１６が設けられている。ポーラスプ
ラグ１６を介して、アルゴン（Ａｒ）ガスなどの不活性
ガスが吹込まれると、気泡１７が生じ、溶鋼１２が撹拌
される。アルゴンガスは、アルゴン管路１８を介して与
えられる。不活性ガスとしては窒素(Ｎ2）ガスやそのブ
レンドガスが使用されることもある。At the upper part of the ladle 6, an inner lid 7 is provided, and an oxygen gas 10 can be blown into the molten steel 12 from an immersion lance 9 inserted through an opening 8 thereof. The immersion lance 9 is movable along a vertical direction 11. Ladle 6 contains molten steel 12 and layered slag 13 covering the upper surface thereof. When the chromium oxide in the slag 13 is reduced,
Chromium migrates into the molten steel 12 and is collected as indicated by the arrow 14. The inner surface of the ladle 6 is coated with a refractory. A ladle bottom 15 of the ladle 6 is provided with a porous plug 16 made of a porous refractory. When an inert gas such as an argon (Ar) gas is blown through the porous plug 16, bubbles 17 are generated, and the molten steel 12 is stirred. Argon gas is provided via an argon line 18. Nitrogen (N 2 ) gas or a blend gas thereof may be used as the inert gas.
【００３８】取鍋６の横断面は、ほぼ円形であり、中央
部付近にはトラニオンリング１９が設けられている。ト
ラニオンリング１９は、トラニオン軸２０を中心とし
て、角変位可能である。トラニオンリング１９には、ア
ルゴンガスをアルゴン管路１８に供給するための、アル
ゴン着脱部２１が設けられている。アルゴンガスがアル
ゴン供給管２２を介して、矢符２３に示すようにして供
給される。一方、真空容器２内に存在するガスは、別の
排気装置（図示しない）により、排気管２４を介して矢
符２５に示すようにして排気される。ベッセル４内で、
取鍋６は支持台２６によって支持される。The ladle 6 has a substantially circular cross section, and a trunnion ring 19 is provided near the center. The trunnion ring 19 can be angularly displaced about a trunnion shaft 20. The trunnion ring 19 is provided with an argon attaching / detaching portion 21 for supplying an argon gas to the argon conduit 18. Argon gas is supplied through an argon supply pipe 22 as indicated by an arrow 23. On the other hand, the gas existing in the vacuum vessel 2 is exhausted by another exhaust device (not shown) through an exhaust pipe 24 as indicated by an arrow 25. In Vessel 4,
The ladle 6 is supported by a support 26.
【００３９】排気管２４を介して真空容器２内を排気し
て、規定真空度に達すると、溶鋼１２は真空脱ガス処理
される。必要に応じて浸漬ランス９を介する酸素ガス１
０の吹錬が行われ、溶鋼１２内の炭素濃度を減少させ
る。また、合金鉄や造滓材の投入添加（図示しない）が
行われ、脱酸され、酸化クロム含有スラグ１３中のクロ
ムが溶鋼１２中に回収される。溶鋼１２中に吹込まれる
酸素ガス１０および気泡１７による撹拌の強さは、撹拌
動力として評価される。When the inside of the vacuum vessel 2 is evacuated through the exhaust pipe 24 and reaches a specified degree of vacuum, the molten steel 12 is subjected to vacuum degassing. Oxygen gas 1 through immersion lance 9 if necessary
0 is blown to reduce the carbon concentration in the molten steel 12. Further, addition and addition (not shown) of ferroalloys and slag-making materials are performed, deoxidation is performed, and chromium in the chromium oxide-containing slag 13 is recovered in the molten steel 12. The intensity of stirring by the oxygen gas 10 and the bubbles 17 blown into the molten steel 12 is evaluated as stirring power.
【００４０】アルミニウム含有ステンレス鋼の製造にお
いては、上記精錬工程において脱酸材および還元材とし
てアルミニウムが使用される。真空脱ガス処理後に、余
剰のアルミニウムは、分析結果、溶鋼１２中のアルミニ
ウム残留濃度Ａｌ２（％）として検出される。このアル
ミニウム残留濃度Ａｌ２に対し、アルミニウム含有ステ
ンレス鋼のアルミニウム目標濃度Ａｌ１までの不足分を
過不足なく投入する必要がある。In the production of aluminum-containing stainless steel, aluminum is used as a deoxidizing agent and a reducing agent in the refining process. After the vacuum degassing process, the surplus aluminum is detected as an aluminum residual concentration Al2 (%) in the molten steel 12 as a result of the analysis. With respect to this aluminum residual concentration Al2, it is necessary to supply a sufficient amount of the aluminum-containing stainless steel up to the target aluminum concentration Al1.
【００４１】図２は、アルミニウムをいわゆるワイヤフ
イーダ法によって投入する工程を示す。ＬＤ−ＶＡＣ製
錬法の第２工程の第２ステップにおいては、取鍋６内の
溶鋼１２に、アルミニウムワイヤ２７を高速で投入す
る。アルミニウムワイヤ２７は、ワイヤコイル２８から
供給され、ワイヤフイーダ２９によってガイドパイプ３
０を介して、溶鋼１２中に送り込まれる。ワイヤフイー
ダ法によるアルミニウムの投入は、スラグ１３とアルミ
ニウムワイヤ２７との反応をほとんど生じさせないで、
直接溶鋼１２中にアルミニウムを投入することができ、
投入するアルミニウムの歩留りを向上することができ
る。アルミニウムを投入する方法としては、他に、たと
えば、従来のアルミニウムショットを投入する方法とし
て前記（２）項に紹介したように、アルミニウムショッ
トとして径で２０〜３０ｍｍ程度の円錐状に鋳込んだ小
塊を取鍋６の上方から溶鋼１２上に散布し投入すること
が行われる。しかしながら、このアルミニウムは軽量で
あり、層状のスラグ１３は比較的硬いので、投入したア
ルミニウムショットの小塊がスラグ１３層の上面に乗っ
てしまい、溶解せず反応が起こりにくくなるという問題
がある。また、反応時間が長くなると、溶鋼１２の温度
が下ってしまったり、活性金属であるアルミニウムが、
溶鋼およびスラグと反応し、アルゴンガスによる撹拌等
と相俟って空気の巻込み等による溶鋼中の窒素濃度が上
昇するピックアップ現象等の発生のおそれもある。FIG. 2 shows a step of charging aluminum by a so-called wire feeder method. In the second step of the second step of the LD-VAC smelting method, the aluminum wire 27 is charged into the molten steel 12 in the ladle 6 at a high speed. The aluminum wire 27 is supplied from a wire coil 28 and is supplied by a wire feeder 29 to the guide pipe 3.
0 and is fed into the molten steel 12. The introduction of aluminum by the wire feeder method hardly causes a reaction between the slag 13 and the aluminum wire 27,
Aluminum can be directly injected into the molten steel 12,
The yield of aluminum to be charged can be improved. As a method for introducing aluminum, for example, as described in the above section (2) as a conventional method for introducing aluminum shot, a small aluminum casting having a diameter of about 20 to 30 mm is cast into a conical shape. The lump is scattered and poured into the molten steel 12 from above the ladle 6. However, since this aluminum is lightweight and the layered slag 13 is relatively hard, there is a problem that a small lump of the input aluminum shots rides on the upper surface of the slag 13 layer and does not dissolve and the reaction hardly occurs. In addition, if the reaction time becomes longer, the temperature of the molten steel 12 decreases, or aluminum, which is an active metal,
It may react with the molten steel and the slag and cause a pickup phenomenon or the like in which the nitrogen concentration in the molten steel rises due to entrainment of air, etc., in combination with stirring with argon gas.
【００４２】しかしながらワイヤフイーダ法によれば、
このアルミニウム投入を良好に行うことができる。図３
は、アルミニウム投入速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）に対するア
ルミニウム歩留り（％）の関係についての実測データの
一例を示す。この実測データは、直径９ｍｍ、純度９９
％アルミニウムワイヤを、鋼種ＳＵＳ４３０の溶鋼中に
投入した場合を示す。この図３に示すアルミ歩留り
（％）は、次の数３によって表される量を１００分率で
表したものである。However, according to the wire feeder method,
This aluminum input can be performed well. FIG.
Shows an example of measured data on the relationship between the aluminum input speed V (m / min) and the aluminum yield (%). The measured data was 9 mm in diameter and 99 in purity.
5 shows a case in which a% aluminum wire is put into molten steel of steel type SUS430. The aluminum yield (%) shown in FIG. 3 is obtained by expressing the quantity represented by the following equation 3 in 100%.
【００４３】[0043]
【数３】 (Equation 3)
【００４４】すなわち、溶鋼中のアルミニウムの目標濃
度にするために必要なアルミニウム量を、アルミニウム
ワイヤの投入量で割算した値である。数３の式の分子
は、アルミニウムを投入して溶鋼中に残留した量と等し
く、分母は、取鍋に入れたアルミニウムの量に等しいの
で、アルミ歩留りは、次の数４で示される式でも表すこ
とができる。That is, it is a value obtained by dividing the amount of aluminum necessary for achieving the target concentration of aluminum in the molten steel by the amount of input aluminum wires. The numerator of the equation (3) is equal to the amount of aluminum remaining in the molten steel after the addition of aluminum, and the denominator is equal to the amount of aluminum put in the ladle. Therefore, the aluminum yield can be calculated by the following equation (4). Can be represented.
【００４５】[0045]
【数４】 (Equation 4)
【００４６】図３に示す関係を、最小２乗法によって表
すと、次の数５に示すアルミ歩留り（％）とワイヤ供給
速度Ｖ（ｍ／ｍｉｎ）との関係式が得られる。When the relationship shown in FIG. 3 is represented by the least squares method, the following expression (5) is obtained as a relationship between the aluminum yield (%) and the wire supply speed V (m / min).
【００４７】[0047]
【数５】 アルミ歩留り（％）＝２．２５×１０-4・Ｖ＋８．１６×１０-3 図３において、溶鋼中のアルミを目標濃度にするため
に必要なアルミ量は、目標濃度Ａｌ１（％）と、溶鋼中
のアルミニウム残留量濃度Ａｌ２（％）との差である。
したがって、投入すべきワイヤ量のアルミニウムの値Ｗ
Ａｌは、数３の右辺の分母のＡｌワイヤ投入量に対応
し、数３を変形した次の数６の式によって与えられる。In Equation 5] Aluminum yield (%) = 2.25 × 10 -4 · V + 8.16 × 10 -3 3, of aluminum content required for the aluminum in the molten steel to a target concentration, the target concentration Al1 ( %) And the residual aluminum concentration Al2 (%) in the molten steel.
Therefore, the value W of aluminum for the amount of wire to be charged
Al corresponds to the input amount of the Al wire in the denominator on the right side of Equation 3, and is given by the following Equation 6 obtained by modifying Equation 3.
【００４８】[0048]
【数６】 (Equation 6)
【００４９】このＷＡｌの値は、単位重量の溶鋼（１Ｔ
ｏｎ）あたりの重量（ｋｇ）で与えられるので、真空脱
ガス処理後の溶鋼重量に応じて、投入すべきアルミニウ
ムワイヤの重量が定まる。The value of this WAl is expressed by the unit weight of molten steel (1T
on), the weight of the aluminum wire to be charged is determined according to the weight of the molten steel after vacuum degassing.
【００５０】溶鋼中にアルミニウムや他の添加元素を投
入すると、溶鋼の温度が低下する。溶鋼の温度が低下し
過ぎると、次の鋳造工程に支障が生じる。一方、転炉や
取鍋６の内面の耐火物の寿命等の制約から、第２ステッ
プ開始時の溶鋼１２の温度は、約１７００℃を上限とし
て制約される。このため、アルミニウムの投入に際して
も、次の数７の関係式が成立していることを確認する必
要がある。When aluminum and other additional elements are introduced into the molten steel, the temperature of the molten steel decreases. If the temperature of the molten steel is too low, the next casting process will be hindered. On the other hand, the temperature of the molten steel 12 at the start of the second step is limited to about 1700 ° C. due to restrictions such as the life of the refractory on the inner surface of the converter and the ladle 6. For this reason, it is necessary to confirm that the following relational expression 7 holds even when aluminum is charged.
【００５１】[0051]
【数７】Ｔ１−Ｔ２−Ｔ３＞ｋ・ＷＡｌ／Ｖ ここで、Ｔ１は第１ステップ終了時の溶鋼１２の温度
（℃）であり、Ｔ２は第２ステップにおけるアルミニウ
ム投入および成分調整終了時の溶鋼１２の下限温度
（℃）であり、Ｔ３はアルミニウム以外の成分調整時の
温度降下（℃）である。不等号の右辺のｋは、実験デー
タから予め定められる温度降下係数ｋであり、４程度の
値が得られている。このｋの値は、同様の場合における
カルシウム（Ｃａ）では３程度の値となる。数７の関係
式は、アルミニウムを投入したときの温度降下が、次の
工程である鋳造に悪影響を与えない範囲を保障する。Where T1 is the temperature (° C.) of the molten steel 12 at the end of the first step, and T2 is the temperature at the end of the aluminum input and the component adjustment at the second step. The lower limit temperature (° C.) of the molten steel 12, and T3 is a temperature drop (° C.) at the time of adjusting components other than aluminum. K on the right side of the inequality sign is a temperature drop coefficient k predetermined from experimental data, and a value of about 4 is obtained. This value of k is about 3 for calcium (Ca) in the same case. The relational expression of Equation 7 guarantees a range in which the temperature drop when aluminum is introduced does not adversely affect the next step, casting.
【００５２】本実施例においては、公称能力７０トンの
ＬＤ−ＶＡＣプロセス（設備）を使用し、鋼種ＳＵＳ４
３０アルミニウム含有ステンレス鋼を製造する。アルミ
ニウム供給速度は、図３によれば、大きい程アルミ歩留
りが向上するけれども、図２図示のワイヤフイーダ２９
の能力によって、約３００ｍ／ｍｉｎが上限となる。ワ
イヤの供給速度が大きくなる程、ワイヤの溶解される位
置が、溶鋼１２の深い所に下る。しかし、取鍋６の溶鋼
１２の深さ以上にまで達すると、鍋底１５に当り、耐火
物の損傷を生じたり、またはね返って湯面のスラグ１３
に近い所で反応して、本方法による効果が消失する。In this embodiment, an LD-VAC process (equipment) having a nominal capacity of 70 tons is used, and the steel grade SUS4
Produce stainless steel containing 30 aluminum. According to FIG. 3, the higher the aluminum feed rate, the higher the aluminum yield, but the higher the aluminum feed rate.
, The upper limit is about 300 m / min. As the wire feeding speed increases, the position where the wire is melted goes down to a deeper position in the molten steel 12. However, when it reaches the depth of the molten steel 12 of the ladle 6 or more, it hits the bottom 15 of the ladle and damages the refractory, or rebounds and the slag 13
And the effect of the present method disappears.
【００５３】本実施例の実際の操業の一例では、真空取
鍋脱ガス装置１に、溶鋼＋スラグで総重量が７０．８ト
ンとなるように取鍋６をセットし、真空脱ガス処理を行
うとともに、脱酸材のアルミニウムを９００ｋｇと、造
滓材の生石灰を６００ｋｇ投入した。その結果、脱ガス
処理後のアルミニウム残留濃度Ａｌ２は、０．０４％で
あった。In one example of the actual operation of this embodiment, the ladle 6 is set in the vacuum ladle degassing apparatus 1 so that the total weight of molten steel and slag is 70.8 tons, and the vacuum degassing process is performed. At the same time, 900 kg of aluminum as a deoxidizer and 600 kg of quicklime as a slag-making material were added. As a result, the residual aluminum concentration Al2 after the degassing treatment was 0.04%.
【００５４】そこで、このデータと製品のアルミニウム
目標濃度Ａｌ１の０．１２％を、上記各計算式に代入し
て演算を行った結果、Ｖ＝２２５ｍ／ｍｉｎ、ＷＡｌ＝
１．３６ｋｇ／ｔｏｎ溶鋼＝９８ｋｇを得た。この条件
にて、アルミニウムワイヤを投入した結果、アルミニウ
ム含有ステンレス鋼の製品におけるアルミニウム成分濃
度が０．１２％、アルミニウムの投入歩留りが５５．６
％となり、上述のアルミニウム目標濃度が精度良く達成
されていることが確認された。Therefore, when this data and 0.12% of the target aluminum concentration Al1 of the product were substituted into the above formulas, a calculation was performed. As a result, V = 225 m / min and WAl =
1.36 kg / ton molten steel = 98 kg was obtained. Under these conditions, as a result of charging the aluminum wire, the aluminum component concentration in the aluminum-containing stainless steel product was 0.12%, and the charging yield of aluminum was 55.6.
%, And it was confirmed that the above-mentioned target aluminum concentration was accurately achieved.
【００５５】一方、溶鋼中の窒素濃度レベルのピックア
ップもなく、脱アルミニウム等のアルミニウム調整など
を行わなくてもすむようになった。On the other hand, there is no need to pick up the nitrogen concentration level in the molten steel, and it is not necessary to perform aluminum adjustment such as dealumination.
【００５６】本実施例の効果を、図４に示す。スラグ中
のクロムを回収しない「非回収」では、成分調整に要す
る時間が短いけれども、クロムの使用量が多く、原材料
のコストが上昇する。従来のアルミニウムショットの小
塊を投入してクロムを還元回収する方法では、成分調整
のための時間が長くなり、設備の製造能力が低下する。
ワイヤフイーダ法によってクロムを回収する本実施例に
よれば、成分調整のための時間を減少させることがで
き、クロムの回収と相俟って、アルミニウム含有ステン
レス鋼の製造原価を低下させることができる。FIG. 4 shows the effect of this embodiment. In “non-recovery” in which chromium in slag is not recovered, although the time required for component adjustment is short, the amount of chromium used is large, and the cost of raw materials increases. In the conventional method of reducing and recovering chromium by introducing a small lump of aluminum shot, the time required for component adjustment becomes longer, and the production capacity of equipment decreases.
According to the present embodiment in which chromium is recovered by the wire feeder method, the time required for adjusting the composition can be reduced, and together with the recovery of chromium, the production cost of aluminum-containing stainless steel can be reduced.
【００５７】以上の実施例においては、ＳＵＳ４３０の
鋼種規格に従うアルミニウム含有ステンレス鋼について
説明したけれども、他の鋼種についても本発明を実施す
ることができることは勿論である。表１は、本調整方法
を適用することができるアルミニウム含有ステンレス鋼
の例を示す。ＳＵＳ４３０およびＳＵＳＸＭ１５Ｊ１に
ついて、日本工業規格（ＪＩＳ）Ｇ ４３０３などで
は、アルミニウムの成分について規定されてはいないけ
れども、前述の如く要求される製品特性等々を満たすた
めに、括弧を付して示した成分範囲（％）に調整され
る。また、実際の製品においては、各成分の値は、必要
に応じてさらに制限された範囲内の値となる。In the above embodiment, an aluminum-containing stainless steel complying with the SUS430 steel standard has been described. However, it is needless to say that the present invention can be applied to other steels. Table 1 shows examples of aluminum-containing stainless steel to which the present adjustment method can be applied. Regarding SUS430 and SUSXM15J1, although the component of aluminum is not specified in Japanese Industrial Standard (JIS) G4303 and the like, the component ranges shown in parentheses in order to satisfy the required product characteristics and the like as described above are described. (%). In an actual product, the value of each component is a value within a further limited range as necessary.
【００５８】[0058]
【表１】 [Table 1]
【００５９】[0059]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、第２製錬
工程において、アルミニウム含有ステンレス鋼の製造に
おけるスラグ中の酸化クロムからのクロム回収をアルミ
ニウム添加によって安定して行うことができ、クロム回
収後の鋼中のアルミニウム成分濃度を、目標濃度Ａｌ１
に容易かつ迅速に調整することができる。As described above, according to the present invention, in the second smelting step, chromium can be stably recovered from chromium oxide in slag in the production of aluminum-containing stainless steel by adding aluminum. The aluminum component concentration in the steel after the recovery of chromium was calculated as the target concentration Al1
Can be adjusted easily and quickly.
【００６０】また、アルミニウム目標濃度Ａｌ１の調整
が容易であるので、クロム回収のためのアルミニウム投
入量のばらつきを吸収することができ、真空脱ガス処理
時にアルミニウムを余剰に投入する必要はない。これに
よって、アルミニウムの使用原単位の低減が図れる。ま
た、真空脱ガス処理中のアルミニウム投入量を適正化す
ることができるので、アルミニウムとスラグ中との酸化
物との異常反応を抑制することができ、スラグ中の気泡
によるスラグフォーミングに起因した真空取鍋脱ガス装
置の設備トラブルの発生を低減することができる。さら
に、アルミニウム量の調整時の成分的中率が向上すると
共に、そのバラツキが減少し、アルミニウムを余剰に投
入することはなく、脱アルミニウムのための時間を必要
とせず、第２製錬工程に要する時間を短縮することがで
きる。Further, since it is easy to adjust the target aluminum concentration Al1, it is possible to absorb variations in the amount of aluminum charged for recovering chromium, and there is no need to add excessive aluminum during vacuum degassing. As a result, the unit consumption of aluminum can be reduced. In addition, since the amount of aluminum input during the vacuum degassing process can be optimized, an abnormal reaction between aluminum and an oxide in the slag can be suppressed, and the vacuum caused by slag forming due to bubbles in the slag can be suppressed. The occurrence of equipment troubles in the ladle degassing device can be reduced. Furthermore, the component ratio at the time of adjustment of the amount of aluminum is improved, and the variation is reduced. The aluminum is not charged excessively, no time is required for dealumination, and the second smelting process is performed. The time required can be reduced.
【００６１】また、アルミニウムワイヤを高い供給速度
で供給するので、ワイヤ投入時間を短縮することがで
き、ワイヤ投入時における窒素のピックアップなどを防
止することができ、アルミニウム含有ステンレス鋼の品
質を向上することができる。Further, since the aluminum wire is supplied at a high supply speed, the time for feeding the wire can be reduced, the pickup of nitrogen at the time of feeding the wire can be prevented, and the quality of the aluminum-containing stainless steel can be improved. be able to.
【００６２】以上のようにして、アルミニウム含有ステ
ンレス鋼の第２製錬工程における操業性が改善され、か
つ生産性が向上し、ひいては製造原価の大幅な低減が可
能となる。As described above, the operability of the aluminum-containing stainless steel in the second smelting process is improved, the productivity is improved, and the production cost can be significantly reduced.
【００６３】また、アルミニウム投入量の決定は、溶鋼
の温度を次の鋳造工程などに支障を生じない範囲である
ことを確認してから行うことができる。これによって確
実な操業を行うことができる。The amount of aluminum to be charged can be determined after confirming that the temperature of the molten steel is within a range that does not interfere with the next casting step and the like. As a result, reliable operation can be performed.
【００６４】さらに本発明によれば、実験結果を元にし
て、アルミニウムワイヤ供給速度に対するアルミニウム
歩留りを正確に求めることができる。これによって、鋼
中のアルミニウム目標濃度Ａｌ１への的中率を向上する
ことができる。Further, according to the present invention, the aluminum yield with respect to the aluminum wire supply speed can be accurately obtained based on the experimental results. As a result, it is possible to improve the hit ratio to the target aluminum concentration Al1 in the steel.
【図１】第２製錬工程の第１ステップを行う真空取鍋脱
ガス装置１の概略的な構成を示す断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a vacuum ladle degassing apparatus 1 that performs a first step of a second smelting process.
【図２】第２製錬工程の第２ステップを行うための概略
的な装置を示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing a schematic apparatus for performing a second step of a second smelting process.
【図３】ワイヤ供給速度とアルミニウム歩留りとの関係
の実験データを示す図である。FIG. 3 is a view showing experimental data of a relationship between a wire supply speed and an aluminum yield.
【図４】本発明の一実施例の効果を示すタイムチャート
である。FIG. 4 is a time chart showing the effect of one embodiment of the present invention.
１ 真空取鍋脱ガス装置 ２ 真空容器 ３ ベッセルカバー ４ ベッセル ５ 床 ６ 取鍋 ７ 中蓋 ８ 開口部 ９ 浸漬ランス １０ 酸素ガス １２ 溶鋼 １３ スラグ １５ 鍋底 １６ ポーラスプラグ ２１ アルゴン着脱部 ２４ 排気管 ２７ アルミニウムワイヤ ２８ ワイヤコイル ２９ ワイヤフイーダ ３０ ガイドパイプ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vacuum ladle degassing apparatus 2 Vacuum container 3 Vessel cover 4 Vessel 5 Floor 6 Ladle 7 Inner lid 8 Opening 9 Immersion lance 10 Oxygen gas 12 Molten steel 13 Slag 15 Pan bottom 16 Porous plug 21 Argon attaching and detaching part 24 Exhaust pipe 27 Aluminum Wire 28 Wire coil 29 Wire feeder 30 Guide pipe
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/00,7/04,7/10 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) C21C 7/00, 7/04, 7/10
Claims (2)
プとして真空脱ガスを行い、第２ステップとしてアルミ
ニウム投入を行う第２製錬工程とを有し、第１製錬工程
で生成したスラグ中の酸化クロムを第２製錬工程で還元
して、クロムを溶鋼中に回収するアルミニウム含有ステ
ンレス鋼の製造方法において、 前記第２ステップでは、ステンレス鋼中のアルミニウム
の目標濃度Ａｌ１と、クロムを鋼中へ回収した後の鋼中
のアルミニウム残留濃度Ａｌ２との差を、アルミニウム
ワイヤ供給速度Ｖに依存したアルミ歩留りで割算した値
ＷＡｌ（ｋｇ／Ｔｏｎ溶鋼）だけ、ワイヤ状のアルミニ
ウムを供給し、さらに、 前記割算値ＷＡｌは、前記第２工程の第１ステップ終了
時の温度Ｔ１、アルミニウム投入および成分調整終了時
の下限温度Ｔ２、アルミニウム以外の成分調整時の温度
降下Ｔ３、予め定める温度降下係数ｋおよび前記アルミ
ニウムワイヤ供給速度Ｖを用いて、 関係式、 【数１】Ｔ１−Ｔ２−Ｔ３ ＞ ｋ・ＷＡｌ／Ｖ が成立することを確認して決められることを特徴とする
アルミニウム含有ステンレス鋼のアルミニウム調整方
法。1. A first smelting process including a first smelting process of converter smelting and a second smelting process of performing vacuum degassing as a first step and charging aluminum as a second step. The chromium oxide in the slag generated in step 2 is reduced in a second smelting step, and the chromium is recovered in the molten steel. In the method for producing aluminum-containing stainless steel, in the second step, the target concentration of aluminum in the stainless steel, Al1 And the difference between the residual aluminum concentration Al2 in the steel after the chromium is recovered into the steel and the value WAl (kg / Ton molten steel) obtained by dividing the difference by the aluminum yield dependent on the aluminum wire feed rate V. Aluminum, and the division value WAl is a temperature T1 at the end of the first step of the second step, a lower limit temperature T2 at the end of the aluminum input and the component adjustment, Using the temperature drop T3 at the time of adjusting the components other than luminium, the predetermined temperature drop coefficient k, and the aluminum wire supply speed V, the following equation is satisfied: T1-T2-T3> kWAl / V A method for adjusting aluminum of aluminum-containing stainless steel, characterized in that it is determined by checking the following.
濃度Ａｌ１が０．０１〜１．５％であるとき、前記アル
ミニウムワイヤ供給速度Ｖに依存するアルミ歩留りは、 演算式、 【数２】２．２５×１０-4・Ｖ＋８．１６×１０-3 で求めることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム
含有ステンレス鋼のアルミニウム調整方法。2. When the target aluminum concentration Al1 in the stainless steel is 0.01 to 1.5%, the aluminum yield dependent on the aluminum wire supply speed V is calculated by the following equation: × 10 -4 · V + 8.16 × 10 aluminum adjusting method of an aluminum-containing stainless steel of claim 1, wherein the obtaining at -3.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03138017A JP3135936B2 (en) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03138017A JP3135936B2 (en) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362114A JPH04362114A (en) | 1992-12-15 |
| JP3135936B2 true JP3135936B2 (en) | 2001-02-19 |
Family
ID=15212112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03138017A Expired - Fee Related JP3135936B2 (en) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3135936B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7973052B2 (en) | 2003-04-15 | 2011-07-05 | Wellstat Therapeutics Corporation | Compounds for the treatment of metabolic disorders |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5131727B2 (en) * | 2006-12-26 | 2013-01-30 | 日新製鋼株式会社 | Stainless steel melting method |
-
1991
- 1991-06-10 JP JP03138017A patent/JP3135936B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7973052B2 (en) | 2003-04-15 | 2011-07-05 | Wellstat Therapeutics Corporation | Compounds for the treatment of metabolic disorders |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362114A (en) | 1992-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2331715B2 (en) | Low cost making of a low carbon, low sulfur, and low nitrogen steel using conventional steelmaking equipment | |
| RU2476604C2 (en) | Method for obtaining molten steel with manganese content of up to 30% | |
| KR20080072786A (en) | Method and melting system for manufacturing a steel containing high contents of manganese and low contents of carbon | |
| CN108588326B (en) | Method for smelting high-strength welding wire steel ER80-G by vanadium-containing molten iron | |
| JP2010116611A (en) | Method for manufacturing low-sulfur thick steel plate excellent in haz toughness at the time of inputting large amount of heat | |
| CN101307414A (en) | Steel for high performance manganese-containing engineering machinery wheel and method for preparing same | |
| CN114293101A (en) | Economical high-grade welding wire steel H04E and preparation method thereof | |
| US4208206A (en) | Method for producing improved metal castings by pneumatically refining the melt | |
| JP4656007B2 (en) | Method of processing molten iron by adding Nd and Ca | |
| JP4463701B2 (en) | Decarburization method for molten stainless steel and method for producing ultra-low carbon stainless steel | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| JP6526307B1 (en) | Ni-Cr-Nb-Fe-based alloy excellent in internal quality and hot workability and method for producing the same | |
| JP2010242178A (en) | Method for manufacturing steel for high strength steel wire excellent in fatigue characteristics | |
| JP3135936B2 (en) | Aluminum adjustment method for aluminum containing stainless steel | |
| CN103031488B (en) | Manufacturing method of hot rolled steel and hot rolled steel | |
| JP2010116610A (en) | Method for manufacturing low-sulfur thick steel plate excellent in haz toughness at the time of inputting large amount of heat | |
| JP4687103B2 (en) | Melting method of low carbon aluminum killed steel | |
| SU1484297A3 (en) | Method of producing steels with low carbon content | |
| RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
| JP3479557B2 (en) | Method for producing titanium-containing steel | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| JP3870627B2 (en) | Method for producing high phosphorus extra low carbon steel | |
| JP2003027128A (en) | Method for producing molten steel in vacuum degassing facility | |
| JP7031634B2 (en) | Manufacturing method of sour resistant steel | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001121 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |