JP3122974B2 - Small zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、レンズシャッターカメ
ラ等に好適な小型のズームレンズに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a small zoom lens suitable for a lens shutter camera or the like.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来から、レンズシャッターカメラ用の
ズームレンズとしては、変倍比が１．５〜２．５倍程度
のものでは、物体側から順に正の屈折力の第１レンズ群
と負の屈折力の第２レンズ群を配した方式の２群ズーム
レンズが一般的である（例えば特開昭５６ー１２８９１
１号公報参照）。この方式のズームレンズの特徴は、全
系で望遠型の構成となり、バックフォーカス及びレンズ
全長が短いということである。2. Description of the Related Art Conventionally, as a zoom lens for a lens shutter camera, a zoom lens having a zoom ratio of about 1.5 to 2.5 times, a first lens group having a positive refractive power and a negative lens in order from the object side. In general, a two-unit zoom lens of a type in which a second lens unit having a refracting power is disposed (for example, JP-A-56-12891)
No. 1). A feature of this type of zoom lens is that the entire system has a telephoto configuration, and the back focus and the overall length of the lens are short.

【０００３】一方、近年のレンズシャッターカメラの動
向としては、単焦点カメラにおいて薄型のものが人気を
博しており、ズームレンズを搭載したカメラに対しても
薄型化の要求が高まっている。このため、ズームレンズ
としても全長がより短く小型であることが必要とされて
きた。しかし、ズームレンズ鏡胴の沈胴技術の進歩によ
り、レンズに対する要求は、全長の短縮よりもコスト低
減の方へ、より向けられるようになってきている。コス
ト低減のためにはズームレンズを構成するレンズ枚数を
低減することが有力な方法であるが、同時に、ズームレ
ンズをより少いレンズ枚数で構成することができれば、
収納時のレンズ全厚も短くなり、カメラボディの一層の
薄型化が期待できる。On the other hand, as a trend of lens shutter cameras in recent years, thin type single focus cameras are gaining in popularity, and there is an increasing demand for thinner cameras equipped with a zoom lens. For this reason, it has been required that the entire length of the zoom lens be shorter and smaller. However, with the advancement of collapsible technology of zoom lens barrels, the demand for lenses has been more focused on cost reduction than on shortening the overall length. In order to reduce cost, it is effective to reduce the number of lenses constituting the zoom lens, but at the same time, if the zoom lens can be configured with a smaller number of lenses,
The total thickness of the lens when stored is also reduced, and a further reduction in the thickness of the camera body can be expected.

【０００４】これらの要求に応えるため、本出願人は、
特開平２−６９１７号公報により、変倍比が１．４程度
にとどまってはいるものの、レンズ枚数が３または４枚
と少なく、低コストでコンパクトなズームレンズを提案
している。また上記公報とは異なる構成でレンズ枚数の
少ないズームレンズを得たものとして、特開平３−１２
７００８号公報が公知である。しかしこの場合、製作の
難しい高屈折率の非球面レンズを多用しているため、レ
ンズ全系のコストとしてはそれ程低減されていないとい
う問題があった。[0004] To meet these requirements, the applicant has
Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 2-6917 proposes a low-cost and compact zoom lens having a small zoom ratio of three or four, although the zoom ratio is only about 1.4. Japanese Patent Laid-Open Publication No.
No. 7008 is known. However, in this case, there is a problem that the cost of the entire lens system is not reduced so much because an aspherical lens having a high refractive index, which is difficult to manufacture, is frequently used.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、本出願人の
発明になる上記特開平２−６９１７号公報記載のズーム
レンズを改良し、コストの上昇を抑えつつ、より変倍比
が大きく、かつ製作も容易な小型のズームレンズを得よ
うとするものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is an improvement of the zoom lens described in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 2-6917, which is an invention of the present applicant. Another object of the present invention is to obtain a small-sized zoom lens that is easy to manufacture.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明のズームレンズは、物体側から順に、正の屈
折力の第１レンズ群と負の屈折力の第２レンズ群を有
し、上記２つのレンズ群の間隔を変えることにより変倍
を行うズームレンズにおいて、上記第１レンズ群を少く
とも１枚の負レンズと該負レンズより像側に配された少
なくとも１枚の正レンズを有する前群と、正の屈折力の
後群により構成し、かつ次の（１）〜（３）のいずれか
の条件を満足させる。 （１）第２レンズ群を物体側から順に１枚の正レンズと
１枚の負レンズにより構成する。 （２）第２レンズ群を物体側から順に１枚の正レンズと
２枚以上の負レンズにより構成する。 （３）絞りを第１レンズ群の後方に有する。In order to solve the above problems, a zoom lens according to the present invention has, in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power and a second lens unit having a negative refractive power. A zoom lens that performs zooming by changing an interval between the two lens groups, wherein the first lens group includes at least one negative lens and at least one positive lens disposed on the image side of the negative lens. And a rear group having a positive refractive power, and satisfy any one of the following conditions (1) to (3). (1) The second lens group is composed of one positive lens and one negative lens in order from the object side. (2) The second lens group is composed of one positive lens and two or more negative lenses in order from the object side. (3) A stop is provided behind the first lens group.

【０００７】[0007]

【作用】物体側から順に正・負の２群からなるズームレ
ンズにおいては、収差補正のため、通常第１レンズ群は
少なくとも２つの部分群により構成される。そして、部
分群のうち像側に配されるものは、正の屈折力を持つの
が普通である。なぜなら、この部分群が負の屈折力を持
つならば、全系が極端な望遠型となって、広角側でのバ
ックフォーカスが確保できないからである。このため、
本発明のズームレンズにおいても、上記と同様、正の屈
折力の第１レンズ群を前群と後群に分割し、この後群に
正の屈折力を持たせる。In a zoom lens composed of two groups, positive and negative, in order from the object side, the first lens group is usually composed of at least two partial groups for correcting aberrations. The subgroup disposed on the image side generally has a positive refractive power. This is because if this subgroup has a negative refractive power, the entire system becomes an extreme telephoto type, and a back focus on the wide-angle side cannot be secured. For this reason,
In the zoom lens of the present invention, similarly to the above, the first lens group having a positive refractive power is divided into a front group and a rear group, and the rear group has a positive refractive power.

【０００８】またレンズシャッターカメラ用のズームレ
ンズはバックフォーカスが短いので、第２レンズ群の径
の増大を防ぐため、絞りは第１レンズ群の後群の近傍に
置くのが普通である。ところで薄肉レンズの３次収差式
によれば、絞り近傍主光線高の小さいレンズにおいて
は、レンズの屈折力が非点収差係数に等しくなり、しか
もこの係数は形状に依存しない。このため、第１レンズ
群の正の後群の近傍に絞りを配した場合は、前群の、し
かも主光線高の大きな位置に負レンズを配し、正の後群
で発生する非点収差を打消してやるのがよい。この負レ
ンズはまた、正の後群で発生する球面収差を打消す役割
も持っている。しかし、第１レンズ群の前群を負の要素
のみで構成して非点収差と歪曲収差を補正した場合、球
面収差が過剰補正気味となる他、高次の非点収差が発生
し、特に広角側での像高による像面の変動が大きくな
る。このため本発明のズームレンズにおいては、前群の
負レンズの後方に正レンズを配し、高次の球面収差及び
非点収差の発生を抑える。正レンズを負レンズの後方に
置くのは、負レンズの主光線高を高いままに保ち、前述
の効果を低減させないためである。もちろん、前述の効
果に影響を与えなければ、前群は他のレンズ要素を含ん
でいてもかまわない。Since the zoom lens for a lens shutter camera has a short back focus, the aperture is usually placed near the rear group of the first lens group to prevent the diameter of the second lens group from increasing. By the way, according to the tertiary aberration formula of a thin lens, in a lens having a small principal ray height near the stop, the refractive power of the lens becomes equal to the astigmatism coefficient, and this coefficient does not depend on the shape. For this reason, when the stop is arranged in the vicinity of the positive rear group of the first lens group, a negative lens is arranged in the front group and at a position where the principal ray height is large, and astigmatism generated in the positive rear group It is better to counteract. The negative lens also has a role of canceling spherical aberration generated in the positive rear group. However, if the front group of the first lens group is composed of only negative elements to correct astigmatism and distortion, spherical aberration tends to be overcorrected, and higher-order astigmatism occurs. Image plane variation due to image height on the wide-angle side increases. For this reason, in the zoom lens of the present invention, a positive lens is disposed behind the negative lens in the front group to suppress the occurrence of higher-order spherical aberration and astigmatism. The reason for placing the positive lens behind the negative lens is to keep the principal ray height of the negative lens high and not reduce the above-described effect. Of course, the front group may include other lens elements as long as the above effects are not affected.

【０００９】条件（１）、（２）は、変倍に伴う球面収
差の変動を小さく抑えるための条件である。本発明のズ
ームレンズにおいては、レンズ群間隔を縮めることによ
り広角から望遠への変倍を行うため、望遠側での軸上光
が第２レンズ群を切る高さは、広角側より大きくなる。
このため、特に対策を施さない場合は、変倍に伴う球面
収差の変動が大きくなり、特に望遠側で大きくオーバー
となる。これを防ぐためには、第２レンズ群に正レンズ
を加えて、負レンズにより引き起こされる収差変動を打
消してやるのが有効である。そしてこの正レンズは、負
レンズの物体側に置くのがよい。これにより、射出瞳位
置が第２レンズ群から遠ざかるのを防ぎ、第２レンズ群
の径の増大を抑えることができる。変倍比が２倍程度の
ズームレンズにおいては、第２レンズ群は正レンズと負
レンズの２枚により構成することができ、レンズ全厚の
増大を最小に抑え、コンパクト性を維持することができ
る。また変倍比が２倍を超えるようなズームレンズにお
いては、第２レンズ群の屈折力が大きくなり、収差の発
生及び変倍による変動が大きくなるため、負レンズを２
枚またはそれ以上の負レンズに分割し、負の屈折力を分
担させるのがよい。この場合にもレンズ全厚の増大を最
小に抑えるため、負レンズの数は２枚とするのがよく、
通常の変倍範囲では、この構成により十分な収差補正が
可能となる。The conditions (1) and (2) are conditions for suppressing the fluctuation of spherical aberration due to zooming. In the zoom lens of the present invention, since the magnification is changed from the wide angle to the telephoto by reducing the distance between the lens groups, the height at which the on-axis light on the telephoto side cuts through the second lens group is larger than that on the wide-angle side.
For this reason, when no countermeasure is taken, the fluctuation of the spherical aberration due to the magnification change becomes large, and it becomes largely over, particularly on the telephoto side. In order to prevent this, it is effective to add a positive lens to the second lens group to cancel the aberration fluctuation caused by the negative lens. This positive lens is preferably placed on the object side of the negative lens. Thereby, it is possible to prevent the exit pupil position from moving away from the second lens group and suppress an increase in the diameter of the second lens group. In a zoom lens having a zoom ratio of about 2 times, the second lens group can be composed of two lenses, a positive lens and a negative lens, thereby minimizing an increase in the total thickness of the lens and maintaining compactness. it can. In a zoom lens having a zoom ratio of more than 2 times, the refractive power of the second lens group becomes large, and the occurrence of aberration and the fluctuation due to zooming become large.
It is preferable to divide the lens into one or more negative lenses to share the negative refractive power. Also in this case, in order to minimize the increase in the total thickness of the lens, the number of negative lenses is preferably two.
In the normal zoom range, this configuration allows sufficient aberration correction.

【００１０】また条件（３）は、フォーカシングのため
の鏡胴構成を簡略するための条件である。本発明のよう
な第１レンズ群構成を持つズームレンズにおいては、収
差変動と繰り出し量をともに小さくするために、第１レ
ンズ群全体によってフォーカシングを行うのがよい。こ
のとき、絞りの前後にレンズ要素がある場合は、フォー
カシングは絞りを抱えたままで行う必要があり、機構が
複雑となり、大型化する。このため本発明のズームレン
ズにおいては、絞りを第１レンズ群の後方に置き、フォ
ーカシングを絞りを含まない第１レンズ群によって行
う。これにより、フォーカシングのための機構は簡単に
なり、鏡胴も小型となる。The condition (3) is a condition for simplifying the lens barrel structure for focusing. In a zoom lens having the first lens group configuration as in the present invention, it is preferable to perform focusing by the entire first lens group in order to reduce both the aberration variation and the amount of extension. At this time, if there are lens elements before and after the stop, it is necessary to perform focusing while holding the stop, and the mechanism becomes complicated and the size becomes large. For this reason, in the zoom lens of the present invention, the stop is placed behind the first lens group, and focusing is performed by the first lens group not including the stop. This simplifies the focusing mechanism and reduces the size of the lens barrel.

【００１１】[0011]

【実施例】以下、上記の条件（１）〜（３）のいずれか
を満足する本発明のズームレンズの実施例を示す。これ
らの実施例においては、次の条件を満足することが望ま
しい。 −０．６０＜ φ₁a ／φ₁ ＜ ０．２０ ただし、φ₁：第１レンズ群の屈折力 φ₁a：第１レンズ群中の前群の屈折力 この条件は第１レンズ群中の前群の屈折力に関するもの
である。下限をこえて前群の負の屈折力が強くなると、
必然的に後群の正の屈折力が強くなることにより、前群
と後群の偏心誤差感度が増大し、製作が困難となる。ま
た上限をこえて前群の正の屈折力が強くなると、第１レ
ンズ群で発生する色収差の補正が困難になるとともに、
全系が強い望遠型の配置となり、広角端でバックフォー
カスを確保することが困難となる。Examples of the zoom lens according to the present invention which satisfy any of the above conditions (1) to (3) will be described below. In these embodiments, it is desirable to satisfy the following conditions. _{-0.60 <φ 1 a / φ 1} <0.20 However, phi _1: refractive power of the first lens group phi ₁ a: power this condition of the front group in the first lens group in the first lens group This relates to the refractive power of the front group. When the negative refractive power of the front group increases beyond the lower limit,
Inevitably, the positive refractive power of the rear unit is increased, so that the sensitivity of the front unit and the rear unit to the eccentric error is increased, and the manufacture becomes difficult. Further, when the positive refractive power of the front group is increased beyond the upper limit, it becomes difficult to correct the chromatic aberration generated in the first lens group, and
The entire system has a strong telephoto arrangement, and it is difficult to secure a back focus at the wide-angle end.

【００１２】 ０．８０＜φ₁／｜φ₂｜＜ １．３０ ただし、φ₁：第１レンズ群の屈折力 φ₂：第２レンズ群の屈折力 （φ₂＜０） この条件は第１、第２レンズ群の屈折力比に関するもの
であり、第２レンズ群のズーミングに際しての移動量を
規定するものである。望遠端、広角端での全系の焦点距
離をｆt 、ｆw とすると、第２ンズ群の移動量△Ｘ₂は △Ｘ₂＝（φ₁／｜φ₂｜）・（ｆt−ｆw） で表される。ここで、ｆt 、ｆw は仕様によって決まる
値なので、△Ｘ₂ はφ₁／｜φ₂｜に支配されることにな
る。下限をこえて｜φ₂｜がφ₁ に対して大きくなる
と、第２レンズ群で発生する正の歪曲が大きくなり、上
限をこえると△Ｘ₂が大きくなり、沈胴構造を用いたと
しても、コンパクト性が失われる。0.80 <φ ₁ / | φ ₂ | <1.30 where φ ₁ : refractive power of the first lens group φ ₂ : refractive power of the second lens group (φ ₂ <0) 1. It relates to the refractive power ratio of the second lens group, and defines the amount of movement of the second lens group during zooming. Telephoto end, the focal length of the wide-angle end ft, When fw, the amount of movement of the second lens group △ X ₂ is _{△ X 2 = (φ 1 /} | φ 2 |) · In (ft-fw) expressed. Here, since ft and fw are values determined by the specifications, △ X ₂ is governed by φ ₁ / | φ ₂ |. When | φ ₂ | is larger than φ ₁ beyond the lower limit, the positive distortion generated in the second lens group is increased, and when the upper limit is exceeded, ΔX ₂ is increased. Even if a collapsed structure is used, Compactness is lost.

【００１３】本発明のズームレンズにおいては、第１レ
ンズ群の前群中の負レンズと第２レンズ群中の正レンズ
は、いずれもプラスチック製とすることが望ましい。コ
スト低減のためにはプラスチックレンズを多用するのが
有効であるが、径の大きい第２レンズ群中のレンズをプ
ラスチック製とすれば、効果はより一層大きくなる。こ
のうち、負レンズは径が大きく、一般に正レンズに比べ
て成形が困難なため、本発明においては、第２レンズ群
中の正レンズをプラスチック製とするのがよい。ところ
でプラスチックレンズは、環境変化により特性が変化す
るため、少くとも１枚ずつの正レンズと負レンズをプラ
スチック製として、環境変化による影響を相殺させてや
る必要がある。前述のように、第２レンズ群中の正レン
ズをプラスチックレンズとした場合は、第１レンズ群中
の負レンズを対のプラスチックレンズとすることによ
り、基本構成の枠内で環境変化による影響を打消すこと
ができる。また、第１レンズ群の前群中の負レンズと正
レンズを同時にプラスチックレンズとして、一層の低コ
スト化を図ることもできる。この場合には、これらの負
レンズと正レンズの合成屈折力は、負の値をとることに
なる。In the zoom lens of the present invention, it is desirable that both the negative lens in the front group of the first lens group and the positive lens in the second lens group are made of plastic. It is effective to use many plastic lenses for cost reduction. However, if the lenses in the second lens group having a large diameter are made of plastic, the effect is further enhanced. Of these, the negative lens has a large diameter and is generally difficult to mold as compared to the positive lens. Therefore, in the present invention, the positive lens in the second lens group is preferably made of plastic. By the way, since the characteristics of a plastic lens change due to environmental changes, it is necessary to make at least one positive lens and one negative lens made of plastic to offset the effects of environmental changes. As described above, when the positive lens in the second lens group is a plastic lens, the negative lens in the first lens group is paired with a plastic lens to reduce the influence of environmental changes within the framework of the basic configuration. Can be countered. Further, the negative lens and the positive lens in the front group of the first lens group can be simultaneously made of plastic lenses, so that the cost can be further reduced. In this case, the combined refractive power of the negative lens and the positive lens takes a negative value.

【００１４】さらに本発明の条件（３）を満たすズーム
レンズにおいては、次の条件を満足することが望まし
い。 Ｄb／ｆw＜０．１３ ただし、Ｄb：第１レンズ群の後群の軸上厚（後群の最
も物体側の面から最も像側の面までの軸上間隔） 条件（３）を満たし第１レンズ群の後方に絞りを配した
場合は、絞りとレンズ枠との機械的干渉を避けるため、
第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を沈胴時においても
ある程度確保する必要がある。このため、レンズ全厚を
短くしてコンパクト性を維持するためには、第１レンズ
群の全長を短くすることが重要である。ところで、前述
のように、第１負レンズの効果を保つためには、このレ
ンズにおける主光線高をある程度大きくする必要があ
る。また、第１レンズ群の最終面は通常強い凸面となる
ため、主光線と光軸との交点がこの凸面の近傍にある場
合は、前述の薄肉レンズの場合と同様に、この面で形状
に依存しない強い非点収差が発生する。このため、実際
に主光線が光軸と交わる位置は、この凸面からなるべく
前方へ離した方が良い。なぜなら、この凸面における主
光線高を負の値（第１面の入射高を正とした場合）とす
ることにより ｜IIIp｜ ＜ φp ただし、IIIp：この凸面の非点収差係数 φp： この凸面の屈折力 とすることができ、全体の収差補正が容易になるからで
ある。これらの要請は、いずれも第１レンズ群の全長の
増大につながるものである。式は、第１レンズ群の全
長を抑えつつ、上記要請を満足させるための条件であ
る。すなわち、第１レンズ群の後群の軸上厚を小さくす
ることにより、第１レンズ群の換算光路長に対する実際
の全長の割合を小さくすることができ、より短い全長で
所望の主光線高を得ることができる。式の上限をこえ
て後群の軸上厚が大きくなると、コンパクト性と良好な
収差補正とを両立させるのが困難となる。尚、式の下
限は、縁厚その他の実用上の条件によって決まる値であ
るため、ここでは規定しない。また、この場合、第２レ
ンズ群は１枚の負レンズで構成することが出来る。Further, in the zoom lens satisfying the condition (3) of the present invention, it is desirable that the following condition is satisfied. Db / fw <0.13, where Db is the on-axis thickness of the rear group of the first lens group (the on-axis distance from the most object side surface to the most image side surface of the rear group). When an aperture is arranged behind one lens group, to avoid mechanical interference between the aperture and the lens frame,
It is necessary to secure a certain distance between the first lens unit and the second lens unit even when retracted. For this reason, it is important to shorten the overall length of the first lens group in order to keep the compactness by reducing the total thickness of the lens. As described above, in order to maintain the effect of the first negative lens, it is necessary to increase the principal ray height of this lens to some extent. In addition, since the final surface of the first lens group is usually a strong convex surface, when the intersection between the principal ray and the optical axis is near this convex surface, the surface is formed into a shape like the thin lens described above. Strong astigmatism that does not depend is generated. For this reason, it is better that the position where the principal ray intersects the optical axis is separated from the convex surface as far as possible. Because the principal ray height on this convex surface is set to a negative value (when the incident height on the first surface is positive), | IIIp | <φp where IIIp: the astigmatism coefficient of this convex surface φp: This is because the refractive power can be set as the refractive power, and the overall aberration correction becomes easy. These requests all lead to an increase in the overall length of the first lens group. The expression is a condition for satisfying the above requirement while suppressing the overall length of the first lens unit. That is, by reducing the axial thickness of the rear group of the first lens group, the ratio of the actual total length to the converted optical path length of the first lens group can be reduced, and the desired principal ray height can be reduced with a shorter overall length. Obtainable. If the axial thickness of the rear unit becomes larger than the upper limit of the expression, it becomes difficult to achieve both compactness and good aberration correction. Note that the lower limit of the expression is not specified here because it is a value determined by the edge thickness and other practical conditions. In this case, the second lens group can be constituted by one negative lens.

【００１５】以下、本発明のズームレンズの実施例の諸
データを示す。表中、ｆは全系の焦点距離、ＦはＦナン
バー、ωは半画角、Ｒは近軸曲率半径、Ｄは軸上面間
隔、Ｎはｄ線に対する屈折率、νはアッベ数である。ま
た＊印は非球面を表し、その形状は面の頂点を原点とし
て、光軸方向をＸ線とした直交座標系において、頂点曲
率をｃ、円錐係数をＫ、非球面係数をＡi（ｉ＝４，
６，８）として、数式１で表される。Hereinafter, various data of embodiments of the zoom lens according to the present invention will be shown. In the table, f is the focal length of the entire system, F is the F number, ω is the half angle of view, R is the paraxial radius of curvature, D is the distance between the upper surfaces of the axes, N is the refractive index for the d-line, and ν is the Abbe number. In addition, an asterisk (*) represents an aspherical surface, and its shape is a coordinate of a vertex, a cone coefficient is K, and an aspherical coefficient is Ai (i = 4,
6, 8) are represented by Equation 1.

【数１】 (Equation 1)

【００１６】実施例１ ｆ＝３９.００〜８７.８６ Ｆ４.２〜９.５ ２ω＝５６.２°〜２７.６° 面No. Ｒ Ｄ Ｎ ν １＊ ８５．５７７ １．５０ １．５８３００ ３０．０ ２ １７．２７０ ０．３０ ３ １０．４９５ １．７０ １．４９２００ ５７．０ ４＊ １４．３２４ ５．００ ５ １６９．５１８ ２．２０ １．５６８８３ ５６．３ ６ −１３．８７１ Ａ ７＊ −４８．５７８ ３．１０ １．４９２００ ５７．０ ８ −１８．６１３ ２．４３ ９ −２６．６２７ １．００ １．７１３００ ５３．９ １０ −１０６．６１６ ４．００ １１ −１５．１７１ １．２０ １．７１７００ ４７．９ １２ −４８．１７８ ｆ Ａ ３９．００ １５．８０ ５７．９１ ８．５８ ８７．８６ ３．５０ 非球面係数 第１面 第７面 Ｋ ＝ ０ Ｋ ＝ ０ Ａ₄ ＝−０．１０５０４×１０^-3 Ａ₄ ＝−０．２４６８１×１０^-5 Ａ₆ ＝−０．５２９０７×１０^-6 Ａ₆ ＝ ０．６１０６９×１０^-7 Ａ₈ ＝−０．８１７２８×１０^-9 Ａ₈ ＝−０．１５４０６×１０^-9 第４面 Ｋ ＝ ０．１３７５０×１０ Ａ₄ ＝−０．１６９７１×１０^-4 Ａ₆ ＝ ０．３３５８３×１０^-6 Ａ₈ ＝ ０ φ₁a／φ₁＝−０.４０ φ₁／｜φ₂｜＝０.９７ Ｄb／ｆw＝０.０６Example 1 f = 39.0-87.86 F4.2-9.5 2ω = 56.2 ° -27.6 ° Surface No. R DN v 1 * 85.577 1.50 58300 30.0 2 17.270 0.30 3 10.495 1.70 1.49200 57.0 4 * 14.324 5.00 5 169.518 2.20 1.56883 56.3 6 -13.871 A 7 * -48.578 3.10 1.49200 57.08 -18.613 2.439 -26.627 1.00 1.71300 53.9 10 -106.616 4.00111 -15. 171 1.20 1.71700 47.9 12 -48.178 fA 39.00 15.80 57.91 8.58 87.86 3.50 Aspheric coefficient First surface Seventh surface K = 0K = 0 A ₄ = -0.1050 _{^{× 10 -3 A 4 = -0.24681 ×}} 10 -5 A ₆ = −0.52907 × 10 ⁻⁶ A ₆ = 0.61069 × 10 ⁻⁷ A ₈ = −0.81728 × 10 ⁻⁹ A ₈ = −0.15406 × 10 ⁻⁹ Fourth surface K = 0.13750 × 10 A ₄ = −0.16971 × 10 ⁻⁴ A ₆ = 0.33583 × 10 ^-6 A ₈ = 0 φ ₁ a / φ ₁ = −0.40 φ ₁ / | φ ₂ | = 0.97 Db / fw = 0.06

【００１７】実施例２ ｆ＝３６.０２〜６８.５５ Ｆ３.９〜７.４ ２ω＝６０.２°〜３４.８° 面No. Ｒ Ｄ Ｎ ν １＊ ８１．８６０ １．５０ １．５８３００ ３０．０ ２ １６．５０５ ０．３０ ３ ９．３６６ １．７０ １．４９２００ ５７．０ ４＊ １６．０３７ ４．８０ ５ −１６５．３９２ ２．１０ １．５８９１３ ６１．２ ６ −１３．２７２ Ａ ７＊ −５３．５８８ ３．１０ １．５８３００ ３０．０ ８ −２１．２２１ ３．７４ ９ −１１．９３６ １．２０ １．７２３４２ ３８．０ １０ −９９．７４８ ｆ Ａ ３６．０２ １４．２５ ４９．９５ ７．８７ ６８．５５ ３．４０ 非球面係数 第１面 第７面 Ｋ ＝ ０ Ｋ ＝ ０ Ａ₄ ＝−０．２５７３７×１０^-4 Ａ₄ ＝ ０．３５８４０×１０^-4 Ａ₆ ＝−０．７７２６６×１０^-6 Ａ₆ ＝ ０．１６６３７×１０^-6 Ａ₈ ＝−０．５０３００×１０^-8 Ａ₈ ＝ ０．１１６４３×１０^-8 第４面 Ｋ ＝ ０．２６１７３×１０ Ａ₄ ＝ ０．１３６３３×１０^-3 Ａ₆ ＝ ０．１８１８２×１０^-7 Ａ₈ ＝ ０ φ₁a／φ₁＝−０.１４ φ₁／｜φ₂｜＝１.０７ Ｄb／ｆw＝０.０６Example 2 f = 36.02-68.55 F3.9-7.4 2ω = 60.2 ° -34.8 ° Surface No. R DN ν 1 * 81.860 1.50 1. 58300 30.0 2 16.505 0.30 3 9.366 1.70 1.49200 57.0 4 * 16.037 4.80 5 -165.392 2.10 1.58913 61.26-13. 272 A7 * -53.588 3.10 1.58300 30.08 21.221 3.74 9-11.936 1.20 1.72342 38.0 10-99.748 fA 36.0214 .25 49.95 7.87 68.55 3.40 Aspheric coefficient First surface Seventh surface K = 0 K = 0 A ₄ = −0.25737 × 10 ⁻⁴ A ₄ = 0.35840 × 10 ⁻⁴ A ₆ = −0.77266 × 10 ⁻⁶ A ₆ = 0.16637 × 10 ⁻⁶ A ₈ = −0.50300 × 10 ⁻⁸ A ₈ = 0.11643 × 10 ⁻⁸ Fourth surface K = 0.26173 × 10 A ₄ = 0.13633 × 10 ^-3 A ₆ = 0.18182 × 10 ^-7 A ₈ = 0 φ ₁ a / φ ₁ = −0.14 φ ₁ / | φ ₂ | = 1.07 Db / fw = 0.06

【００１８】実施例３ ｆ＝３６.１３〜６８.５３ Ｆ３.９〜７.４ ２ω＝６１.８°〜３４.９° 面No. Ｒ Ｄ Ｎ ν １＊ ８６．７１７ １．００ １．５８３００ ３０．０ ２ １７．９０５ ０．３０ ３ １０．９８１ ２．００ １．４９２００ ５７．０ ４＊ １６．１７７ ４．７２ ５ ２６８．６２４ ２．００ １．５８９１３ ６１．２ ６ −１３．５２７ Ａ ７＊ −４８．９１０ ３．００ １．４９２００ ５７．０ ８ −２２．５５５ ４．６２ ９ −１２．４２３ １．２０ １．７１３００ ５３．９ １０ −９１，８１４ ｆ Ａ ３６．１３ １３．４０ ４９．８８ ７．５７ ６８．５３ ３．４０ 非球面係数 第１面 第７面 Ｋ ＝ ０．１８０３７×１０ Ｋ ＝−０．３１１７１ Ａ₄ ＝−０．１３３０３×１０^-3 Ａ₄ ＝ ０．４１０４２×１０^-4 Ａ₆ ＝ ０ Ａ₆ ＝ ０ Ａ₈ ＝−０．１１５９６×１０^-7 Ａ₈ ＝ ０．１７０４４×１０^-8 第４面 Ｋ ＝ ０．３８８６７×１０ Ａ₄ ＝−０．８４７６５×１０^-4 Ａ₆ ＝ ０ Ａ₈ ＝−０．２８４９６×１０^-7 φ₁a／φ₁＝−０.２８ φ₁／｜φ₂｜＝１.０５ Ｄb／ｆw＝０.０６Example 3 f = 36.13 to 68.53 F3.9 to 7.4 2ω = 61.8 ° to 34.9 ° Surface No. R DN v 1 * 86.717 1.00 58300 30.0 2 17.905 0.30 3 10.981 2.00 1.49200 57.0 4 * 16.177 4.72 5 268.624 2.00 1.58913 61.2 6 -13.527 A 7 * -48.910 3.00 1.49200 57.0 8 -22.555 4.62 9 -12.423 1.20 1.71300 53.9 10 -91,814 f A 36.13 13. 40 49.88 7.57 68.53 3.40 Aspheric coefficient First surface Seventh surface K = 0.18037 × 10 K = −0.31171 A ₄ = −0.13303 × 10 ⁻³ A ₄ = 0 .41042 × 10 ^-4 A ₆ = 0 A ₆ = 0 A ₈ = −0.11596 × 10 ⁻⁷ A ₈ = 0.17044 × 10 ⁻⁸ Fourth surface K = 0.38867 × 10 A ₄ = −0.84765 × 10 ⁻⁴ A ₆ = 0 A ₈ = −0.28496 × 10 ⁻⁷ φ ₁ a / φ ₁ = −0.28 φ ₁ / | φ ₂ | = 1.05 Db / fw = 0.06

【００１９】実施例４ ｆ＝３９.０６〜５８.９４ Ｆ５.４〜８.２ ２ω＝５６.０°〜３９.７° 面No. Ｒ Ｄ Ｎ ν １＊ ４９．９３２ １．５０ １．５８３００ ３０．０ ２ １５．３６０ ０．３０ ３ １１．２４５ ２．００ １．４９２００ ５７．０ ４＊ ２４．９５７ ４．００ ５ −８１．３８３ ３．４５ １．６９６８０ ５５．５ ６ −１５．６４６ Ａ ７＊ −１４．８３５ ２．５０ １．４９２００ ５７．０ ８ −１９１．３７４ ｆ Ａ ３９．０６ ２０．３７ ４８．６６ １５．５８ ５８．９４ １２．１８ 非球面係数 第１面 第７面 Ｋ ＝−０．１１０４０×１０ Ｋ ＝ ０ Ａ₄ ＝−０．９２３５３×１０^-4 Ａ₄ ＝−０．１０２０３×１０^-4 Ａ₆ ＝−０．５１９４９×１０^-6 Ａ₆ ＝−０．５３０６９×１０^-7 Ａ₈ ＝ ０ Ａ₈ ＝ ０．１３５４６×１０^-8 第４面 Ｋ ＝ ０．８７８８７×１０ Ａ₄ ＝−０．５７５３２×１０^-4 Ａ₆ ＝−０．１７０３４×１０^-6 Ａ₈ ＝ ０ φ₁a／φ₁＝−０.０４ φ₁／｜φ₂｜＝１.１４ Ｄb／ｆw＝ ０.０９ ｆw・｜φ₂｜＝１.１９Example 4 f = 39.06 to 58.94 F5.4 to 8.2 2ω = 56.0 ° to 39.7 ° Surface No. R DN ν 1 * 49.932 1.50 58300 30.0 2 15.360 0.30 3 11.245 2.00 1.49200 57.0 4 * 24.957 4.00 5 -81.383 3.45 1.69680 55.5 6 -15. 646 A 7 * -14.835 2.50 1.49200 57.0 8 -191.374 f A 39.06 20.37 48.66 15.58 58.94 12.18 Aspheric coefficient First surface Seventh Surface K = −0.11040 × 10 K = 0 A ₄ = −0.92353 × 10 ⁻⁴ A ₄ = −0.10203 × 10 ⁻⁴ A ₆ = −0.51949 × 10 ⁻⁶ A ₆ = −0.53069 × 10 ⁻⁷ A ₈ = 0 A ₈ = 0.13546 × 10 ^-8 Fourth surface K = 0.7887 × 10 A ₄ = −0.57532 × 10 ⁻⁴ A ₆ = −0.17034 × 10 ⁻⁶ A ₈ = 0 φ ₁ a / φ ₁ = −0.04 φ ₁ / | φ ₂ | = 1.14 Db / fw = 0.09 fw · | φ ₂ | = 1.19

【００２０】実施例５ ｆ＝３９.１２〜５８.９９ Ｆ５.４〜８.２ ２ω＝５６.０°〜３９.６° 面No. Ｒ Ｄ Ｎ ν １＊ ４９．９３２ １．５０ １．５８３００ ３０．０ ２ １７．６９１ ０．３０ ３ １１．３７９ ２．００ １．５１６３３ ６４．１ ４ １７．６７４ ４．３４ ５ １００．９０２ ３．４０ １．４９２００ ５７．０ ６＊ −１４．８０４ Ａ ７＊ −１５．１６１ ２．５０ １．４９２００ ５７．０ ８ −１８０．０００ ｆ Ａ ３９．１２ ２１．５２ ４８．３８ １６．５７ ５８．９９ １２．８０ 非球面係数 第１面 第７面 Ｋ ＝−０．１４７０６×１０ Ｋ ＝ ０ Ａ₄ ＝−０．８９８５１×１０^-4 Ａ₄ ＝−０．９８５８６×１０^-5 Ａ₆ ＝−０．５０７６９×１０^-6 Ａ₆ ＝−０．６２６８４×１０^-7 Ａ₈ ＝ ０ Ａ₈ ＝ ０．１２４３７×１０^-8 第６面 Ｋ ＝ ０．２３２５２ Ａ₄ ＝ ０．９４４３５×１０^-5 Ａ₆ ＝ ０．５３９８６×１０^-6 Ａ₈ ＝ ０ φ₁a／φ₁＝−０.１２ φ₁／｜φ₂｜＝１.１３ Ｄb／ｆw＝ ０.０９ ｆw・｜φ₂｜＝１.１６Example 5 f = 39.12-58.99 F5.4-8.2 2ω = 56.0 ° -39.6 ° Surface No. R DN ν 1 * 49.932 1.50 58300 30.0 2 17.691 0.30 3 11.379 2.00 1.51633 64.1 4 17.676 4.34 5 100.902 3.40 1.49200 57.0 6 * -14.804 A 7 * -15.161 2.50 1.49200 57.0 8 -180.000 f A 39.12 21.52 48.38 16.57 58.99 12.80 Aspheric coefficient First surface Seventh surface K = −0.14706 × 10 K = 0 A ₄ = −0.89851 × 10 ⁻⁴ A ₄ = −0.98586 × 10 ⁻⁵ A ₆ = −0.50769 × 10 ⁻⁶ A ₆ = −0.62684 × 10 ⁻⁷ A ₈ = 0 A ₈ = 0.12437 × 10 ^-8 Sixth surface K = 0.325252 A ₄ = 0.94435 × 10 ⁻⁵ A ₆ = 0.53986 × 10 ^-6 A ₈ = 0 φ ₁ a / φ ₁ = −0.12 φ ₁ / | φ ₂ | = 1.13 Db / fw = 0.09 fw · | φ ₂ | = 1.16

【００２１】上記実施例は、総て第１レンズ群の後方に
絞りを有し、このうち実施例１では第２レンズ群を１枚
の正レンズと２枚の負レンズによって構成し、実施例
２、３においては第２レンズ群を１枚の正レンズと１枚
の負レンズによって構成している。これらの実施例にお
いては、何れも第１、第２、第４レンズをプラスチック
レンズとし、軽量化と低コスト化を図っている。前述の
ように第１、第２レンズの合成屈折力が負の値を取るよ
うに構成されているので、環境変化による像面の変動は
抑えられている。また、これらの実施例においては、何
れも負の第１レンズに軸外で負の屈折力が強くなるよう
な非球面を用いて第１レンズ群の後群で発生する非点収
差および第２レンズ群で発生する正の歪曲収差を補正し
ている。さらに、これらの実施例においては、第２レン
ズ群内に軸外で正の屈折力が強く、あるいは負の屈折力
が弱くなるような非球面を用いて、この群で発生する正
の歪曲収差を補正している。In all of the above embodiments, the diaphragm is provided behind the first lens group. In the first embodiment, the second lens group is constituted by one positive lens and two negative lenses. In 2 and 3, the second lens group is composed of one positive lens and one negative lens. In each of these embodiments, the first, second, and fourth lenses are plastic lenses to reduce the weight and cost. As described above, since the combined refractive power of the first and second lenses is configured to take a negative value, the fluctuation of the image plane due to a change in environment is suppressed. In each of the embodiments, the astigmatism generated in the rear group of the first lens group and the second astigmatism by using an aspheric surface having a strong negative refractive power off-axis to the negative first lens are used. The positive distortion generated in the lens group is corrected. Further, in these embodiments, an aspherical surface having a strong positive refracting power or a weak negative refracting power off-axis in the second lens group is used, and the positive distortion generated in this group is used. Has been corrected.

【００２２】実施例４、５においては、第２レンズ群を
１枚の負レンズにより構成している。この場合には、収
差補正がより困難となるため、次の条件を満足させるの
がよい。 １．００＜ｆw・｜φ₂｜＜１．３０ 式は第２群の屈折力に関するものである。下限をこえ
て｜φ₂｜が小さくなると第２群の移動量が大きくな
り、コンパクト性が失われる。また、上限をこえて｜φ
₂｜が大きくなると広角側での正の歪曲が大きくなる。
またこれら２つの実施例においても、負の第１レンズに
軸外で負の屈折力が強くなるような非球面を用いて、前
述のように非点収差と歪曲を補正している。これら２つ
の実施例のうち、実施例４においては第１、第２、第４
レンズを、実施例５においては第１、第３、第４レンズ
にプラスチックレンズを用いて、やはり軽量化と低コス
ト化を図っている。In Embodiments 4 and 5, the second lens group is constituted by one negative lens. In this case, since it becomes more difficult to correct aberration, it is preferable to satisfy the following condition. 1.00 <fw · | φ ₂ | <1.30 The expression relates to the refractive power of the second lens unit. When | φ ₂ | decreases below the lower limit, the amount of movement of the second lens unit increases, and compactness is lost. Also, exceeding the upper limit | φ
₂ | increases, the positive distortion on the wide-angle side increases.
Also in these two embodiments, astigmatism and distortion are corrected as described above by using an aspheric surface having a strong negative refractive power off-axis for the first negative lens. Of these two embodiments, in the fourth embodiment, the first, second, and fourth
In the fifth embodiment, plastic lenses are used for the first, third, and fourth lenses in the fifth embodiment, so that the weight and cost are also reduced.

【００２３】[0023]

【発明の効果】以上のように、本発明においては、実施
例およびその収差図に見るように、レンズ系を構成する
レンズ枚数が少なく、小型で低コストでありながら、諸
収差が全変倍域にわたって良好に補正され、かつ製作も
容易なズームレンズを得ることができた。As described above, in the present invention, as can be seen from the examples and the aberration diagrams thereof, various aberrations can be fully zoomed, while the number of lenses constituting the lens system is small, small and low cost. It was possible to obtain a zoom lens which was well corrected over the range and was easy to manufacture.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明のズームレンズの実施例１の断面図FIG. 1 is a sectional view of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention;

【図２】本発明のズームレンズの実施例２の断面図FIG. 2 is a sectional view of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention;

【図３】本発明のズームレンズの実施例３の断面図FIG. 3 is a sectional view of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention;

【図４】本発明のズームレンズの実施例４の断面図FIG. 4 is a sectional view of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention;

【図５】本発明のズームレンズの実施例５の断面図FIG. 5 is a sectional view of a zoom lens according to a fifth embodiment of the present invention;

【図６】本発明のズームレンズの実施例１の収差図FIG. 6 is an aberration diagram of a zoom lens according to a first embodiment of the present invention.

【図７】本発明のズームレンズの実施例２の収差図FIG. 7 is an aberration diagram of a zoom lens according to a second embodiment of the present invention.

【図８】本発明のズームレンズの実施例３の収差図FIG. 8 is an aberration diagram of a zoom lens according to a third embodiment of the present invention.

【図９】本発明のズームレンズの実施例４の収差図FIG. 9 is an aberration diagram of a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention.

【図１０】本発明のズームレンズの実施例５の収差図FIG. 10 is an aberration diagram of a zoom lens according to a fifth embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

収差図中、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ広角端、
中間焦点距離、望遠端を、また「ｄ」、「ｇ」はそれぞ
れｄ線、ｇ線に対する球面収差、「△Ｓ」、「△Ｍ」は
それぞれサジタル像面、メリディオナル像面を表してい
る。In the aberration diagrams, (a), (b), and (c) indicate the wide-angle end,
The intermediate focal length and the telephoto end, "d" and "g" represent spherical aberration with respect to the d-line and the g-line, respectively, and "@S" and "@M" represent a sagittal image plane and a meridional image plane, respectively.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (58) Fields surveyed (Int. Cl. ⁷ , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25/00-25/04

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力の第１レン
ズ群と負の屈折力の第２レンズ群を有し、上記２つのレ
ンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うズームレン
ズにおいて、上記第１レンズ群を少なくとも１枚の負レ
ンズと該負レンズより像側に配された少なくとも１枚の
正レンズを有する前群と、正の屈折力の後群により構成
し、上記第１レンズ群の後方に絞りを配すると共に、 Ｄb：第１レンズ群の後群の軸上厚 ｆw：全系の広角端での焦点距離 としたとき、次の条件を満足することを特徴とする小型
のズームレンズ Ｄb ／ｆw ＜０．１３ 1. A zoom lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side, and performing zooming by changing the distance between the two lens groups. Wherein the first lens group is composed of a front group having at least one negative lens and at least one positive lens arranged on the image side of the negative lens, and a rear group having a positive refractive power . A stop is arranged behind one lens group, and Db: axial thickness of the rear group of the first lens group fw: focal length at the wide-angle end of the entire system , and the following condition is satisfied. Small
Zoom lens Db / fw <0.13 【請求項２】 上記第２レンズ群は１枚の負レンズより
なることを特徴とする請求項１の小型のズームレンズ 2. The second lens group comprises one negative lens.
2. The compact zoom lens according to claim 1, wherein 【請求項３】 上記第２レンズ群を物体側から順に１枚
の正レンズと１枚の負レンズにより構成したことを特徴
とする請求項１の小型のズームレンズ 3. One of said second lens groups is arranged in order from the object side.
Featured with a positive lens and one negative lens
2. The small zoom lens according to claim 1, 【請求項４】 上記第２レンズ群を物体側から順に１枚
の正レンズと２枚以上の負レンズにより構成したことを
特徴とする請求項１の小型のズームレンズ 4. A single second lens group is arranged in order from the object side.
That it consists of a positive lens and two or more negative lenses
The compact zoom lens according to claim 1, wherein