JP3120593B2 - Head slider support device - Google Patents
Head slider support deviceInfo
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- JP3120593B2 JP3120593B2 JP04265766A JP26576692A JP3120593B2 JP 3120593 B2 JP3120593 B2 JP 3120593B2 JP 04265766 A JP04265766 A JP 04265766A JP 26576692 A JP26576692 A JP 26576692A JP 3120593 B2 JP3120593 B2 JP 3120593B2
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、情報を磁気的に記録・
再生するためのディスク記録装置のヘッド支持機構に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method for recording information magnetically.
The present invention relates to a head support mechanism of a disk recording device for reproducing.
【０００２】[0002]
【従来の技術】磁気ディスク装置は、磁気記録媒体へ情
報を読み書きするヘッドを搭載したスライダを、磁気記
録媒体の走行によって生じる動圧（空気膜剛性）を利用
して微小な隙間を保つように浮上させ、ヘッドと磁気記
録媒体との電磁変換作用を利用して情報の読み書きを行
う装置である。2. Description of the Related Art In a magnetic disk drive, a slider equipped with a head for reading and writing information from and to a magnetic recording medium is made to maintain a minute gap by utilizing dynamic pressure (air film rigidity) generated by running of the magnetic recording medium. It is a device that floats and reads and writes information using the electromagnetic conversion action between the head and the magnetic recording medium.
【０００３】従来から広く用いられているワトラスタイ
プのヘッド支持系では、スライダはジンバルばねで支え
られ、ジンバルばねはサスペンションばねの先端に取り
付けられた構造になっている。スライダの浮上に関し
て、サスペンションばねには、スライダにその揚力とバ
ランスさせるための荷重を与える機能とヘッドを記録媒
体に柔軟に追従させることができるように支持する機能
が要求される。この機能はサスペンションばねのスプリ
ング部が担っている。[0003] In a Watrous type head support system that has been widely used in the past, a slider is supported by a gimbal spring, and the gimbal spring is attached to the tip of a suspension spring. Regarding the flying of the slider, the suspension spring is required to have a function of applying a load to the slider to balance the lift and a function of supporting the head so that the head can flexibly follow the recording medium. This function is performed by the spring portion of the suspension spring.
【０００４】従来のサスペンションばねでは、ヘッドの
浮上方向の低剛性化を実現するため、スプリング部の形
状の最適化や板厚の低減化、また特開昭61−192081号公
報に示されているようにスプリング部に開口部を設ける
などの方法が採られてきた。しかし材料剛性の異方性を
利用してヘッドの浮上方向の低剛性化を実現することは
行われていない。一般に、金属材料は圧延加工によって
材料剛性が異方性をもつようになり、圧延方向の縦弾性
係数が小さくなるが、従来のサスペンションばねはフラ
ンジ曲げ加工時の強度の点から圧延方向がサスペンショ
ンばねの幅方向になるように用いられてきた。In a conventional suspension spring, in order to realize a low rigidity in the flying direction of the head, optimization of the shape of the spring portion and reduction of the plate thickness have been disclosed, and JP-A-61-192081 discloses this. As described above, a method of providing an opening in a spring portion has been adopted. However, reduction of the rigidity in the flying direction of the head using the anisotropy of the material rigidity has not been performed. Generally, a metal material becomes anisotropic in material stiffness by rolling, and the longitudinal modulus of elasticity in the rolling direction is reduced. However, in the conventional suspension spring, the rolling direction is changed from the viewpoint of strength during flange bending. In the width direction.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】サスペンションばね
は、ヘッドの浮上方向（以下面外方向と記す）に柔軟で
あるために、板厚の低減や穴あけ等がおこなわれてき
た。スライダの小型化や負圧の利用が進められるにつれ
て、スライダ荷重は小さくなる傾向にあり、それにつれ
てサスペンションばねの面外方向の剛性をさらに低減す
ることが必要となっている。面外剛性の低減にはサスペ
ンションばねの板厚を小さくすることが有効な方法であ
るが、スライダにある一定荷重を負荷する際に発生する
応力は増加し、塑性変形を引き起こす可能性が高くな
る。これは荷重のばらつきを生じ易くすることにつなが
り、荷重ばらつきに対する浮上量変化の感度の高い小型
スライダや負圧スライダにとっては大きな問題である。Since the suspension spring is flexible in the flying direction of the head (hereinafter referred to as an out-of-plane direction), the thickness of the suspension spring and the drilling have been performed. As the size of the slider is reduced and the use of negative pressure is promoted, the slider load tends to decrease, and accordingly, it is necessary to further reduce the out-of-plane rigidity of the suspension spring. To reduce the out-of-plane stiffness, it is effective to reduce the thickness of the suspension spring, but the stress generated when a certain load is applied to the slider increases, and the possibility of causing plastic deformation increases. . This tends to cause load variations, which is a serious problem for small sliders and negative pressure sliders that are highly sensitive to changes in flying height with respect to load variations.
【０００６】本発明の目的は、スライダの小型化や負圧
化に対応するために、サスペンションばねのヘッドの面
外剛性の低減とスライダ荷重のばらつきを低減する装置
を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide an apparatus for reducing the out-of-plane rigidity of a suspension spring head and reducing variations in slider load in order to cope with downsizing and negative pressure of a slider.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明におけるサスペン
ションばねは、固定部とヘッドを結ぶ方向（以下、長手
方向と記す）に低剛性な材料によって成形されている。
このような材料特性は金属の圧延方向によっても生じ、
サスペンションばね材の圧延方向はサスペンションばね
の長手方向に平行になるように用いられている。また、
サスペンションばねの剛体部は、大きな曲率で曲げ加工
されたフランジ，ハーフエッチングによって加工された
リブ、あるいは重ね板などによって成形されている。A suspension spring according to the present invention is formed of a material having low rigidity in a direction connecting a fixed portion and a head (hereinafter, referred to as a longitudinal direction).
Such material properties also occur depending on the rolling direction of the metal,
The rolling direction of the suspension spring material is used so as to be parallel to the longitudinal direction of the suspension spring. Also,
The rigid portion of the suspension spring is formed of a flange bent at a large curvature, a rib processed by half etching, a laminated plate, or the like.
【０００８】[0008]
【作用】サスペンションばねは、ステンレスなどの金属
板によって成形され、その圧延方向はサスペンションば
ねの長手方向になっている。圧延加工されることによっ
て材料の結晶は滑り変形を生じ繊維状の組織となるが、
これによって繊維方向の延性が増加し引張り変形時に発
生する応力が低減される。したがって圧延方向がサスペ
ンションばねの長手方向になるように用いることによっ
てサスペンションばねの面外剛性が低減できる。The suspension spring is formed of a metal plate such as stainless steel, and its rolling direction is the longitudinal direction of the suspension spring. By rolling, the crystal of the material undergoes slip deformation and becomes a fibrous structure,
This increases the ductility in the fiber direction and reduces the stress generated during tensile deformation. Therefore, the out-of-plane stiffness of the suspension spring can be reduced by using the rolling direction to be in the longitudinal direction of the suspension spring.
【０００９】サスペンションばねの圧延方向を長手方向
にした場合に、サスペンションばねの剛体部の曲げ加工
には割れなどの破損が生じないようにする必要がある。
そのためには、フランジの曲げの曲率を大きくすれば良
い。あるいはフランジによらず、ハーフエッチングによ
ってリブなどを設けたり、重ね板構造としてもよい。When the rolling direction of the suspension spring is set to the longitudinal direction, it is necessary to prevent breakage such as cracking in the bending of the rigid body of the suspension spring.
For this purpose, the curvature of the flange may be increased. Alternatively, a rib or the like may be provided by half etching or a laminated plate structure without depending on the flange.
【００１０】[0010]
【実施例】図６に本発明にかかわるワトラス型のヘッド
支持系の斜視図を示す。ヘッドを搭載するスライダ３０
はジンバルばね２０を介してサスペンションばね１０の
先端に取り付けられている。サスペンションばね１０
は、ヘッドの浮上に際して、ヘッドを浮上方向に柔軟に
支持する機能とスライダに作用する揚力とバランスさせ
るための荷重を与える機能をもっている。サスペンショ
ンばねは、厚さ数十μｍ程度のステンレスなどの金属板
を曲げ加工して成形され、スプリング部１１と剛体部１
２から構成されている。スライダの浮上方向に対する柔
軟性とスライダヘ与えられる荷重はスプリング部１１の
作用による。また剛体部１２はスプリング部１１で生じ
る荷重をスライダに伝達する機能と、サスペンションば
ねの面外の自由度を拘束し固有振動数を高める機能を持
ち、その長手方向の両側にはフランジ１２１が設けられ
ている。なお、金属材料は、耐腐食性の点から一般にス
テンレス材が用いられているが、その圧延方向は図６に
示したように幅方向である。これはフランジ１２１の曲
げ加工で割れなどが生じないようにするためである。FIG. 6 is a perspective view of a Watrous type head support system according to the present invention. Slider 30 for mounting head
Is attached to the tip of the suspension spring 10 via a gimbal spring 20. Suspension spring 10
Has a function of flexibly supporting the head in the flying direction and a function of applying a load for balancing the lift acting on the slider when the head flies. The suspension spring is formed by bending a metal plate made of stainless steel or the like having a thickness of about several tens of μm, and is formed by a spring portion 11 and a rigid body
2 is comprised. The flexibility of the slider in the flying direction and the load applied to the slider depend on the action of the spring portion 11. The rigid part 12 has a function of transmitting the load generated by the spring part 11 to the slider and a function of restraining the degree of freedom outside the plane of the suspension spring and increasing the natural frequency. Flanges 121 are provided on both sides in the longitudinal direction. Have been. The metal material is generally stainless steel from the viewpoint of corrosion resistance, but the rolling direction is the width direction as shown in FIG. This is to prevent a crack or the like from being generated by bending the flange 121.
【００１１】ところで磁気ディスク装置は記憶容量の増
加と省スペース化の要求に応えるため、スライダの低浮
上化およびディスクの積層間隔を小さくする高密度実装
化が進められており、この傾向をうけてスライダおよび
ヘッド支持系の小型化・薄型化が急速に進んでいる。ス
ライダの小型化にあたり、耐摺動性の点でスライダ荷重
を低減しなければならず、その結果荷重ばらつきの許容
限度も小さくなっている。荷重ばらつきは、主にサスペ
ンションばねの取付け時の高さ方向のずれによって生じ
るため、荷重ばらつき低減のためにはサスペンションば
ねの面外剛性の低減が必要となる。By the way, in order to respond to the demand for increase in storage capacity and space saving, the magnetic disk drive has been developed to have a low flying height of a slider and a high density mounting in which a lamination interval of disks is reduced. The size and thickness of the slider and the head support system have been rapidly reduced. In order to reduce the size of the slider, the load on the slider must be reduced in terms of sliding resistance, and as a result, the permissible limit of load variation is reduced. Since the load variation is mainly caused by the displacement in the height direction when the suspension spring is mounted, it is necessary to reduce the out-of-plane rigidity of the suspension spring to reduce the load variation.
【００１２】面外剛性の低減のためにはサスペンション
ばねの板厚を小さくすることは一つの方法であるが、強
度に関して以下の問題がある。図７は従来サイズのサス
ペンションばねにおいて、スライダ荷重を一定（８ｇ
ｆ）とした場合の板厚と面外剛性および最大応力の関係
を示したものである。板厚を小さくすることによって面
外剛性は小さくなるが、発生する最大応力は増加し塑性
変形を生じるおそれが高くなる。スライダに荷重を負荷
した時にサスペンションばねに生じる応力が、弾性限度
に対してある程度の余裕をもっていることが荷重ばらつ
きを生じさせないために必要であり、したがって強度の
確保と面外剛性の低減を同時に満足させるためには、板
厚を小さくするだけでは不十分である。To reduce the out-of-plane stiffness, reducing the thickness of the suspension spring is one method. However, there is the following problem in strength. FIG. 7 shows that the slider load is constant (8 g) in a conventional size suspension spring.
It shows the relationship between the plate thickness and the out-of-plane rigidity and the maximum stress in the case of f). Although the out-of-plane rigidity is reduced by reducing the plate thickness, the maximum stress to be generated increases, and the possibility of causing plastic deformation increases. It is necessary for the stress generated in the suspension spring when the load is applied to the slider to have a certain margin with respect to the elastic limit in order not to cause load variation, and therefore to simultaneously secure the strength and reduce the out-of-plane rigidity In order to achieve this, it is not sufficient to simply reduce the thickness.
【００１３】サスペンションばねの先端にヘッドの浮上
方向の変位を与えた場合、サスペンションばねのスプリ
ング部には図８に示したように長手方向の引張りまたは
圧縮力が作用する。したがって、サスペンションばねの
長手方向に剛性が低くなるように材料を使えば、サスペ
ンションばねのヘッドの浮上方向剛性は小さくできる。
これはサスペンションばね材の圧延加工による剛性の異
方性を利用することによって実現できる。すなわち、金
属板の圧延方向がサスペンションばねの長手方向となる
ように使用すればよい。このような剛性の異方性は、結
晶が圧延加工によって引き延ばされて繊維状の組織とな
り、繊維方向にすべり変形しやすくなることによる。When the head of the suspension spring is displaced in the flying direction of the head, a longitudinal tension or compression force acts on the spring portion of the suspension spring as shown in FIG. Therefore, if a material is used such that the rigidity of the suspension spring is reduced in the longitudinal direction, the rigidity of the suspension spring in the flying direction of the head can be reduced.
This can be realized by utilizing the anisotropy of rigidity due to rolling of the suspension spring material. That is, the metal plate may be used such that the rolling direction of the metal plate is the longitudinal direction of the suspension spring. Such anisotropy in rigidity is due to the fact that the crystal is elongated by rolling to form a fibrous structure, which is liable to slip and deform in the fiber direction.
【００１４】圧延方向による剛性の異方性の違いを以下
に示す。図９は圧延されたアルミの圧延方向に対する角
度と伸び（延性）の関係を示したものである。圧延方向
とこれに直交する方向では伸び（延性）が異なり、圧延
方向には延性が大きく圧延方向と直交する方向に延性が
小さい。延性は圧延方向となす角度が０°の時が最大で
あり、角度が９０°の場合に比べ約５０％大きくなる
が、角度が４５°以内であれば大差はないという結果に
なっている。The difference in anisotropy in rigidity depending on the rolling direction is shown below. FIG. 9 shows the relationship between the angle and the elongation (ductility) of the rolled aluminum with respect to the rolling direction. The elongation (ductility) differs between the rolling direction and the direction orthogonal thereto, and the ductility is large in the rolling direction and small in the direction perpendicular to the rolling direction. The ductility is maximum when the angle with the rolling direction is 0 ° and is about 50% greater than when the angle is 90 °, but there is no significant difference when the angle is within 45 °.
【００１５】次にサスペンションばねに用いられている
ステンレス（ＳＵＳ３０４）材の圧延方向と材料剛性の
関係について述べる。図１０は引張試験によって圧延方
向と材料剛性について測定した結果を示す。ステンレス
の厚さは７６μｍで、引張り方向は圧延方向とこれに直
交する方向の２通りである。図１０の直線の傾きから縦
弾性係数を求めると、圧延方向の値は１.７７×１０4(k
gf／mm2)、一方、圧延方向と直交する方向の値は２.０
８×１０4(kgf／mm2)で、圧延方向の値の方が１５％程
度小さくなっている。Next, the relationship between the rolling direction and the material rigidity of stainless steel (SUS304) used for the suspension spring will be described. FIG. 10 shows the results of measuring the rolling direction and the material rigidity by a tensile test. The thickness of the stainless steel is 76 μm, and there are two tension directions: a rolling direction and a direction perpendicular to the rolling direction. When the longitudinal elastic modulus is obtained from the inclination of the straight line in FIG. 10, the value in the rolling direction is 1.77 × 10 4 (k
gf / mm 2 ), whereas the value in the direction perpendicular to the rolling direction is 2.0
At 8 × 10 4 (kgf / mm 2 ), the value in the rolling direction is smaller by about 15%.
【００１６】図６に示した従来型のサスペンションばね
において、前述の縦弾性係数を用いてサスペンションば
ねの面外剛性および組込時にサスペンションばねの発生
する最大応力を有限要素法によって計算した結果を図１
１に示す。圧延方向をサスペンションばねの長手方向に
とった場合と短手（幅）方向にとった場合の面外剛性を
比較すると、圧延方向がサスペンションばねの長手方向
の場合の方が約１５％小さい。すなわち、面外剛性は縦
弾性係数の比にほぼ等しく、また発生する最大応力は両
者とも大差がない。FIG. 6 shows the results of calculating the out-of-plane rigidity of the suspension spring and the maximum stress generated by the suspension spring at the time of assembly by the finite element method using the above-described longitudinal elastic modulus in the conventional suspension spring shown in FIG. 1
It is shown in FIG. Comparing the out-of-plane stiffness when the rolling direction is taken in the longitudinal direction of the suspension spring and in the short (width) direction, the rolling direction is about 15% smaller in the longitudinal direction of the suspension spring. In other words, the out-of-plane stiffness is almost equal to the ratio of the longitudinal elastic modulus, and the maximum stress generated is not much different between them.
【００１７】以上からサスペンション材の圧延方向を長
手方向にすることは、サスペンションばねの面外方向を
低減するために有効であることがわかる。従来型のサス
ペンションばねにこれを適用した実施例を図１に示す。
なお、圧延方向はサスペンションばねの長手方向に一致
していることが望ましいが、図９に示したように圧延方
向となす角度が４５°以内であれば延性に大差がないの
で、圧延方向とサスペンションばねの長手方向のなす角
度を４５°以内として設計してもよい。図１のＡ−Ａ断
面を図２に示す。From the above, it can be seen that setting the rolling direction of the suspension material to the longitudinal direction is effective for reducing the out-of-plane direction of the suspension spring. FIG. 1 shows an embodiment in which this is applied to a conventional suspension spring.
It is desirable that the rolling direction coincides with the longitudinal direction of the suspension spring. However, as shown in FIG. 9, if the angle between the rolling direction and the rolling direction is within 45 °, there is no great difference in ductility. The angle between the spring and the longitudinal direction may be designed within 45 °. FIG. 2 shows an AA cross section of FIG.
【００１８】ところで従来のサスペンションばねでは、
圧延方向は図６に示したように幅方向であることを述べ
たが、圧延方向を実施例１に示したようにサスペンショ
ンばねの長手方向にした場合は、フランジ１２１の曲げ
加工によって割れなどを生じないようにするために、曲
げの曲率を図２に示したように大きくする必要がある。
この曲率は実験より、板厚の３倍以上とれば安全である
ことを確認した。By the way, in the conventional suspension spring,
Although the rolling direction is described to be the width direction as shown in FIG. 6, when the rolling direction is set to the longitudinal direction of the suspension spring as shown in the first embodiment, cracks and the like are caused by bending of the flange 121. To avoid this, it is necessary to increase the curvature of the bend as shown in FIG.
From experiments, it has been confirmed that this curvature is safe if the thickness is at least three times the plate thickness.
【００１９】なお剛体部を従来のサスペンションばねの
ようなフランジによらない方法を以下に示す。図３はサ
スペンションばねの剛体部１２を金属板のハーフエッチ
ングによるリブ１２３を用いて成形した実施例である。
また、図４はサスペンションばねの剛体部１２を重ね板
１２４によって成形した実施例である。重ね板１２４は
スポット溶接などによってサスペンションばね１０に取
り付けるのがよい。これは両者の摩擦によって減衰効果
を生じさせるためで、この場合、重ね板１２４の圧延方
向がサスペンションばねの圧延方向と異なるようにすれ
ば、減衰効果を高める上で有利である。図４は、サスペ
ンションばね１０の圧延方向をその長手方向とし、重ね
板１２４の圧延方向をサスペンションばねの幅方向とな
るようにした実施例で、このように直交させた方が減衰
効果が高くなる。A method in which the rigid portion is not formed by a flange like a conventional suspension spring will be described below. FIG. 3 shows an embodiment in which the rigid portion 12 of the suspension spring is formed using a rib 123 formed by half-etching a metal plate.
FIG. 4 shows an embodiment in which the rigid portion 12 of the suspension spring is formed by a laminated plate 124. The overlap plate 124 is preferably attached to the suspension spring 10 by spot welding or the like. This is because the damping effect is caused by the friction between the two. In this case, if the rolling direction of the laminated plate 124 is made different from the rolling direction of the suspension spring, it is advantageous in increasing the damping effect. FIG. 4 shows an embodiment in which the rolling direction of the suspension spring 10 is set to its longitudinal direction, and the rolling direction of the laminated plate 124 is set to the width direction of the suspension spring. .
【００２０】圧延方向が異なる２枚の板を用いて減衰効
果を増大させる方法は、従来サスペンションばねの減衰
のために用いられてきた拘束型の減衰構造に適用するこ
とができる。図５は、サスペンションばね１０の圧延方
向と、減衰材１２５の変形を増大させるための拘束板１
２６の圧延方向が異なるようにした実施例である。図５
はサスペンションばね１０の圧延方向を長手方向とし、
拘束板１２６の圧延方向をサスペンションばねの幅方向
とした場合で、サスペンションばねの面外剛性を低減
し、また減衰効果を高めるには、それぞれの圧延方向を
このような組合せとするのがよい。The method of increasing the damping effect by using two plates having different rolling directions can be applied to a restrained damping structure conventionally used for damping suspension springs. FIG. 5 shows the rolling direction of the suspension spring 10 and the restraint plate 1 for increasing the deformation of the damping material 125.
26 is an embodiment in which the rolling directions of the rolling members 26 are different. FIG.
Is the rolling direction of the suspension spring 10 as the longitudinal direction,
When the rolling direction of the restraining plate 126 is set to the width direction of the suspension spring, it is preferable to set the respective rolling directions to such a combination in order to reduce the out-of-plane rigidity of the suspension spring and increase the damping effect.
【００２１】なお図３および図４の実施例は、サスペン
ションばねの薄型化に対しても有効である。The embodiments shown in FIGS. 3 and 4 are also effective for reducing the thickness of the suspension spring.
【００２２】[0022]
【発明の効果】本発明によれば、ヘッドを支持するサス
ペンションばねは、面外方向に低剛性となり、これによ
ってスライダの荷重ばらつきを低減でき、ヘッドの円板
追従性を向上させることができる。According to the present invention, the suspension spring supporting the head has low rigidity in the out-of-plane direction, whereby the load variation of the slider can be reduced, and the disk followability of the head can be improved.
【図１】サスペンションばね材の圧延方向をサスペンシ
ョンばねの長手方向に一致させた本発明の一実施例を示
す斜視図。FIG. 1 is a perspective view showing an embodiment of the present invention in which a rolling direction of a suspension spring material is made to coincide with a longitudinal direction of a suspension spring.
【図２】図１のＡ−Ａ断面図。FIG. 2 is a sectional view taken along line AA of FIG.
【図３】サスペンションばねの剛体部をハーフエッチン
グで成形した本発明の一実施例を示す斜視図。FIG. 3 is a perspective view showing an embodiment of the present invention in which a rigid body of a suspension spring is formed by half etching.
【図４】サスペンションばねの剛体部を重ね板により構
成した本発明の一実施例を示す斜視図。FIG. 4 is a perspective view showing one embodiment of the present invention in which a rigid body of a suspension spring is formed by a laminated plate.
【図５】サスペンションばねに拘束型の減衰材を貼付し
た本発明の一実施例を示す斜視図。FIG. 5 is a perspective view showing one embodiment of the present invention in which a restraining damping material is attached to a suspension spring.
【図６】従来のサスペンションばねの斜視図。FIG. 6 is a perspective view of a conventional suspension spring.
【図７】サスペンションばねの板厚と面外剛性および組
込時に生じる最大応力の関係を示す特性図。FIG. 7 is a characteristic diagram showing the relationship between the plate thickness of the suspension spring, the out-of-plane rigidity, and the maximum stress generated during assembly.
【図８】サスペンションばねの先端に面外方向の変位を
与えた時にスプリング部に生じる応力の方向を示す説明
図。FIG. 8 is an explanatory diagram showing directions of stresses generated in the spring portion when an out-of-plane displacement is applied to the tip of the suspension spring.
【図９】金属の圧延方向と延性の関係を示す特性図。FIG. 9 is a characteristic diagram showing a relationship between a rolling direction of a metal and ductility.
【図１０】ステンレスの引張り試験による応力と歪の関
係を示す特性図。FIG. 10 is a characteristic diagram showing a relationship between stress and strain in a tensile test of stainless steel.
【図１１】ステンレスを用いてサスペンションばねを成
形した場合に、圧延方向による縦弾性係数の違いによっ
て生じる面外剛性および組込時に生じる最大応力の差を
示す特性図。FIG. 11 is a characteristic diagram showing a difference between out-of-plane rigidity caused by a difference in longitudinal elastic modulus depending on a rolling direction and a maximum stress caused at the time of assembling when a suspension spring is formed using stainless steel.
１０…サスペンションばね、１１…サスペンションばね
のスプリング部、１２…サスペンションばねの剛体部、
１３…サスペンションばねの取付部、１４…ヘッド信号
用のリード線、２０…ジンバルばね、３０…スライダ、
１２１…サスペンションばねの剛体部のフランジ。10: suspension spring, 11: spring part of suspension spring, 12: rigid part of suspension spring,
13 ... Suspension spring mounting part, 14 ... Head signal lead wire, 20 ... Gimbal spring, 30 ... Slider,
121: flange of the rigid body of the suspension spring.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 益川 哲男 神奈川県小田原市国府津2880番地 株式 会社 日立製作所 小田原工場内 (72)発明者 竹内 芳徳 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社 日立製作所 機械研究所内 (56)参考文献 特開 平４−49582（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−261584（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−95777（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−49583（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G11B 21/21 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing from the front page (72) Inventor Tetsuo Maskawa 2880 Kozu, Odawara-shi, Kanagawa Prefecture Co., Ltd.Odawara Plant, Hitachi, Ltd. (56) References JP-A-4-49582 (JP, A) JP-A-63-261584 (JP, A) JP-A-3-95777 (JP, A) JP-A-4-49583 (JP, A) ( 58) Surveyed field (Int.Cl. 7 , DB name) G11B 21/21
Claims (1)
ばねと、前記ジンバルばねを一端において支持するサス
ペンションばねを備えた磁気ディスク装置のヘッド支持
系において、スライダに荷重を負荷する役目をもつ前記
サスペンションばねの可撓部の剛性が、前記サスペンシ
ョンばねを取り付ける固定部と前記スライダを結ぶ前記
サスペンションばねの長手方向に低く、同一平面でこれ
と直交する前記サスペンションばねの幅方向に高い異方
性材料によって成形されていることを特徴とするヘッド
スライダ支持装置。1. A head support system for a magnetic disk drive comprising a gimbal spring for mounting a magnetic head slider and a suspension spring supporting the gimbal spring at one end, the suspension spring having a role of applying a load to the slider. The rigidity of the flexible portion is formed of an anisotropic material that is low in the longitudinal direction of the suspension spring that connects the fixed portion to which the suspension spring is attached and the slider and that is high in the width direction of the suspension spring that is orthogonal to the same plane. A head slider support device.
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|---|---|---|---|
| JP04265766A JP3120593B2 (en) | 1992-10-05 | 1992-10-05 | Head slider support device |
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ID=17421730
Family Applications (1)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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