JP3117409B2 - ベルト式薄スラブキャスタ - Google Patents
ベルト式薄スラブキャスタInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コーティング剤が
塗布された一対の無端ベルトの間で鋳片を鋳造するベル
ト式薄スラブキャスタに関する。
塗布された一対の無端ベルトの間で鋳片を鋳造するベル
ト式薄スラブキャスタに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的なベルト式薄スラブキャスタの構
成を図７に基づいて説明する。図に示すように、注湯ノ
ズル７を挟んでそれぞれ設けられたプーリ３には無端ベ
ルト１がそれぞれ巻回されており、一対の無端ベルト３
は互いに反対方向に回転するようになっている。一対の
無端ベルト１の幅方向両端側には銅製短片ブロック連結
体からなるサイドダム２がそれぞれ配されており、一対
のサイドダム２は一対の無端ベルト１の幅方向両側端部
に挟持されながら回動するようになっている。一対の無
端ベルト３及び一対のサイドダム２により矩形の鋳型空
間が形成されている。タンディッシュ５内の溶鋼６が注
湯ノズル７から鋳型空間に注湯される。そして、一対の
無端ベルト３及び一対のサイドダム２が同速度で下降移
動し、冷却されて凝固シェル２０を形成した鋳片２１が
鋳造される。
成を図７に基づいて説明する。図に示すように、注湯ノ
ズル７を挟んでそれぞれ設けられたプーリ３には無端ベ
ルト１がそれぞれ巻回されており、一対の無端ベルト３
は互いに反対方向に回転するようになっている。一対の
無端ベルト１の幅方向両端側には銅製短片ブロック連結
体からなるサイドダム２がそれぞれ配されており、一対
のサイドダム２は一対の無端ベルト１の幅方向両側端部
に挟持されながら回動するようになっている。一対の無
端ベルト３及び一対のサイドダム２により矩形の鋳型空
間が形成されている。タンディッシュ５内の溶鋼６が注
湯ノズル７から鋳型空間に注湯される。そして、一対の
無端ベルト３及び一対のサイドダム２が同速度で下降移
動し、冷却されて凝固シェル２０を形成した鋳片２１が
鋳造される。
【０００３】この種のベルト式薄スラブキャスタにおい
て、一対の無端ベルト１の表面にはコーティング剤塗布
手段１１によってコーティング剤１０が塗布される。コ
ーティング剤塗布手段１１は双方の無端ベルト１の上昇
部上方に配設され、コーティング剤塗布手段１１内のコ
ーティング剤１０はポンプ１４により送られる。ポンプ
１４により送られるコーティング剤１０は、コーティン
グロール１２と調整ロール１３とで形成される液溜空間
に供給される。コーティングロール１２は無端ベルト１
の送り方向と逆方向に回転し、コーティング剤１０が無
端ベルト１の表面に一定膜厚となるように塗布される。
無端ベルト３の背面は、バックアッププレート１５によ
って支持されている。コーティング剤１０としては、一
般的に、ZrO2, SiO2及び黒鉛からなる非溶融タイプ、ま
たは、Na2O,SiO2,LiO2,Al2O3及び黒鉛からなる非溶融タ
イプが使用される。
て、一対の無端ベルト１の表面にはコーティング剤塗布
手段１１によってコーティング剤１０が塗布される。コ
ーティング剤塗布手段１１は双方の無端ベルト１の上昇
部上方に配設され、コーティング剤塗布手段１１内のコ
ーティング剤１０はポンプ１４により送られる。ポンプ
１４により送られるコーティング剤１０は、コーティン
グロール１２と調整ロール１３とで形成される液溜空間
に供給される。コーティングロール１２は無端ベルト１
の送り方向と逆方向に回転し、コーティング剤１０が無
端ベルト１の表面に一定膜厚となるように塗布される。
無端ベルト３の背面は、バックアッププレート１５によ
って支持されている。コーティング剤１０としては、一
般的に、ZrO2, SiO2及び黒鉛からなる非溶融タイプ、ま
たは、Na2O,SiO2,LiO2,Al2O3及び黒鉛からなる非溶融タ
イプが使用される。
【０００４】コーティング剤１０が表面に塗布された無
端ベルト１は、上昇しながら誘導加熱コイル４によって
約120 ℃に加熱されて乾燥され、上方の鋳造空間に進入
して下降する。一方、タンディッシュ５内の溶鋼６が注
湯ノズル７から連続して注湯され、無端ベルト１の回転
に伴って溶鋼６は下降しながら冷却されて凝固シェル２
０を形成した鋳片２１となり、下方から排出される。
端ベルト１は、上昇しながら誘導加熱コイル４によって
約120 ℃に加熱されて乾燥され、上方の鋳造空間に進入
して下降する。一方、タンディッシュ５内の溶鋼６が注
湯ノズル７から連続して注湯され、無端ベルト１の回転
に伴って溶鋼６は下降しながら冷却されて凝固シェル２
０を形成した鋳片２１となり、下方から排出される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述したベルト式薄ス
ラブキャスタでは、コーティング剤１０の塗布に際し、
鋳片２１の鋳造速度に関係なく膜厚が一定膜厚となるよ
うにコーティングロール１２によってコーティング剤１
０が無端ベルト１の表面に塗布されている。このため、
鋳造速度を速くした場合には、凝固シェル厚４mm以内の
範囲での平均熱流束が増加する問題があった。即ち、鋳
造速度が5.0m/min以上に速くなると、平均熱流束が増加
して200 ×104kcal/m2hrより多くなってしまう。これに
より、特に、中炭素鋼（0.10〜0.18wt％Ｃ）において
は、凝固時の歪によって鋳片２１の表面に微細な割れが
生じていた。鋳片２１の表面に微細な割れが生じると、
割れを取り除く表面手入れが必要になるが、ベルト式薄
スラブキャスタで表面手入れを行うと、製品の歩留りが
非常に悪くなるという問題が生じていた。
ラブキャスタでは、コーティング剤１０の塗布に際し、
鋳片２１の鋳造速度に関係なく膜厚が一定膜厚となるよ
うにコーティングロール１２によってコーティング剤１
０が無端ベルト１の表面に塗布されている。このため、
鋳造速度を速くした場合には、凝固シェル厚４mm以内の
範囲での平均熱流束が増加する問題があった。即ち、鋳
造速度が5.0m/min以上に速くなると、平均熱流束が増加
して200 ×104kcal/m2hrより多くなってしまう。これに
より、特に、中炭素鋼（0.10〜0.18wt％Ｃ）において
は、凝固時の歪によって鋳片２１の表面に微細な割れが
生じていた。鋳片２１の表面に微細な割れが生じると、
割れを取り除く表面手入れが必要になるが、ベルト式薄
スラブキャスタで表面手入れを行うと、製品の歩留りが
非常に悪くなるという問題が生じていた。
【０００６】本発明は上記状況に鑑みてなされたもの
で、鋳造速度に合わせてコーティング剤の膜厚を設定
し、鋳片表面の微細な割れの発生を防止することができ
るベルト式薄スラブキャスタを提供することを目的とす
る。
で、鋳造速度に合わせてコーティング剤の膜厚を設定
し、鋳片表面の微細な割れの発生を防止することができ
るベルト式薄スラブキャスタを提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の構成は、同速度で移動する一対の無端ベルト
と一対のサイドダムとで形成される矩形の鋳型空間内に
溶鋼を注湯することにより鋳片を鋳造するベルト式薄ス
ラブキャスタであって、前記無端ベルトの表面にコーテ
ィング剤を塗布するコーティング剤塗布手段を備え、前
記コーティング剤塗布手段により塗布されるベルトコー
ティングの膜厚を、鋳造速度が速い場合には厚く設定す
ると共に鋳造速度が遅い場合には薄く設定する膜厚調整
手段を備えたことを特徴とする。
の本発明の構成は、同速度で移動する一対の無端ベルト
と一対のサイドダムとで形成される矩形の鋳型空間内に
溶鋼を注湯することにより鋳片を鋳造するベルト式薄ス
ラブキャスタであって、前記無端ベルトの表面にコーテ
ィング剤を塗布するコーティング剤塗布手段を備え、前
記コーティング剤塗布手段により塗布されるベルトコー
ティングの膜厚を、鋳造速度が速い場合には厚く設定す
ると共に鋳造速度が遅い場合には薄く設定する膜厚調整
手段を備えたことを特徴とする。
【０００８】また、前記膜厚調整手段で設定される前記
ベルトコーティングの膜厚が、凝固シェル厚４mm以内の
領域での平均熱流束が200 ×104kcal/m2hr以下となるよ
うにされることを特徴とする。また、前記コーティング
剤塗布手段は、ロールコータ式であることを特徴とし、
前記コーティング剤塗布手段は、スリットノズル式であ
ることを特徴とし、前記コーティング剤塗布手段は、ス
プレーノズル式であることを特徴とする。
ベルトコーティングの膜厚が、凝固シェル厚４mm以内の
領域での平均熱流束が200 ×104kcal/m2hr以下となるよ
うにされることを特徴とする。また、前記コーティング
剤塗布手段は、ロールコータ式であることを特徴とし、
前記コーティング剤塗布手段は、スリットノズル式であ
ることを特徴とし、前記コーティング剤塗布手段は、ス
プレーノズル式であることを特徴とする。
【０００９】鋳造速度に合わせて無端ベルト表面へのコ
ーティング剤の膜厚が設定され、鋳造速度が速い場合に
は膜厚が厚く設定され、鋳造速度が遅い場合には膜厚が
薄く設定される。これにより、鋳片表面の割れの発生領
域となる凝固シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が
基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下に維持される。ま
た、凝固シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が、20
0 ×104kcal/m2hr以下となるようにベルトコーティング
の膜厚が設定されることにより、凝固シェルが均一化し
て凝固時の歪集中が防止され、鋳造される鋳片に割れが
発生しない。
ーティング剤の膜厚が設定され、鋳造速度が速い場合に
は膜厚が厚く設定され、鋳造速度が遅い場合には膜厚が
薄く設定される。これにより、鋳片表面の割れの発生領
域となる凝固シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が
基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下に維持される。ま
た、凝固シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が、20
0 ×104kcal/m2hr以下となるようにベルトコーティング
の膜厚が設定されることにより、凝固シェルが均一化し
て凝固時の歪集中が防止され、鋳造される鋳片に割れが
発生しない。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１には本発明の一実施形態例に
係るベルト式薄スラブキャスタの概略構成を表す側面、
図２、図３には本発明の他の実施形態例に係るベルト式
薄スラブキャスタの要部側面を示してある。尚、図７に
示したベルト式薄スラブキャスタと同一部材には同一符
号を付して重複する説明は省略してある。
係るベルト式薄スラブキャスタの概略構成を表す側面、
図２、図３には本発明の他の実施形態例に係るベルト式
薄スラブキャスタの要部側面を示してある。尚、図７に
示したベルト式薄スラブキャスタと同一部材には同一符
号を付して重複する説明は省略してある。
【００１１】図１に示すように、プーリ３の回転により
一対の無端ベルト１が回転すると共に一対のサイドダム
２が回転し、一対の無端ベルト１及び一対のサイドダム
２で囲まれる矩形の鋳型空間内に注湯ノズル７から溶鋼
を注湯することにより、凝固シェル２０を形成した鋳片
２１が鋳造される。
一対の無端ベルト１が回転すると共に一対のサイドダム
２が回転し、一対の無端ベルト１及び一対のサイドダム
２で囲まれる矩形の鋳型空間内に注湯ノズル７から溶鋼
を注湯することにより、凝固シェル２０を形成した鋳片
２１が鋳造される。
【００１２】一方、コーティングロール１２にはコーテ
ィング剤１０が供給され、コーティングロール１２が無
端ベルト１の送り方向（図中上昇方向）と逆方向に回転
することによりコーティング剤１０が無端ベルト１の表
面に所定膜厚で塗布されるようになっている（コーティ
ング剤塗布手段１１）。図示したロールコータ式のコー
ティング剤塗布手段１１の場合、コーティングロール１
２と調整ロール１３とで形成される液溜空間にコーティ
ング剤１０が送給される。コーティング剤１０が液溜空
間に送給されると、コーティング剤１０を掻き上げるよ
うに回転する調整ロール１３の回転速度の調整、及びコ
ーティングロール１２の回転速度の調整によってコーテ
ィング量（膜厚に相当）が調整され、コーティングロー
ル１２から無端ベルト１の表面にコーティング剤１０が
所定膜厚で塗布される。
ィング剤１０が供給され、コーティングロール１２が無
端ベルト１の送り方向（図中上昇方向）と逆方向に回転
することによりコーティング剤１０が無端ベルト１の表
面に所定膜厚で塗布されるようになっている（コーティ
ング剤塗布手段１１）。図示したロールコータ式のコー
ティング剤塗布手段１１の場合、コーティングロール１
２と調整ロール１３とで形成される液溜空間にコーティ
ング剤１０が送給される。コーティング剤１０が液溜空
間に送給されると、コーティング剤１０を掻き上げるよ
うに回転する調整ロール１３の回転速度の調整、及びコ
ーティングロール１２の回転速度の調整によってコーテ
ィング量（膜厚に相当）が調整され、コーティングロー
ル１２から無端ベルト１の表面にコーティング剤１０が
所定膜厚で塗布される。
【００１３】尚、コーティングロール１２もしくは調整
ロール１３のいずれか一方の回転速度を調整したり、コ
ーティングロール１２と調整ロール１３の間隔を調整す
ることによりコーティング剤１０の膜厚を調整すること
も可能である。
ロール１３のいずれか一方の回転速度を調整したり、コ
ーティングロール１２と調整ロール１３の間隔を調整す
ることによりコーティング剤１０の膜厚を調整すること
も可能である。
【００１４】コーティング剤塗布手段１１には膜厚調整
手段３１が備えられ、鋳造速度に応じてコーティング剤
１０の膜厚が変更されるようになっている。即ち、膜厚
調整手段３１によってコーティングロール１２及び調整
ロール１３の回転速度が調整される。鋳造速度が速い場
合にはコーティングロール１２及び調整ロール１３の回
転速度を遅くしてコーティング剤１０の膜厚を厚くし、
逆に、鋳造速度が遅い場合にはコーティングロール１
２、調整ロール１３の回転速度を速くしてコーティング
剤１０の膜厚を薄くしている。
手段３１が備えられ、鋳造速度に応じてコーティング剤
１０の膜厚が変更されるようになっている。即ち、膜厚
調整手段３１によってコーティングロール１２及び調整
ロール１３の回転速度が調整される。鋳造速度が速い場
合にはコーティングロール１２及び調整ロール１３の回
転速度を遅くしてコーティング剤１０の膜厚を厚くし、
逆に、鋳造速度が遅い場合にはコーティングロール１
２、調整ロール１３の回転速度を速くしてコーティング
剤１０の膜厚を薄くしている。
【００１５】無端ベルト１の表面に塗布されたコーティ
ング剤１０は誘導加熱コイル４によって乾燥されて上方
に送られ、溶鋼が注湯ノズル７からモールド部（鋳造空
間）に連続して注湯されると、無端ベルト１の表面に塗
布されたコーティング剤１０は溶湯と接触しながら溶融
する。モールド部に注湯された溶鋼は、領域Ａでスプレ
ー式冷却手段２３によって一次冷却され、更に下降しな
がら領域Ｂで水膜式冷却水２４によって二次冷却され、
凝固シェル２０が形成されて下方へ取り出される。
ング剤１０は誘導加熱コイル４によって乾燥されて上方
に送られ、溶鋼が注湯ノズル７からモールド部（鋳造空
間）に連続して注湯されると、無端ベルト１の表面に塗
布されたコーティング剤１０は溶湯と接触しながら溶融
する。モールド部に注湯された溶鋼は、領域Ａでスプレ
ー式冷却手段２３によって一次冷却され、更に下降しな
がら領域Ｂで水膜式冷却水２４によって二次冷却され、
凝固シェル２０が形成されて下方へ取り出される。
【００１６】コーティング剤塗布手段１１としては、図
２に示したように、ポンプ１４によって送られるコーテ
ィング剤１０を無端ベルト１の表面に吹き付けるスリッ
トノズル１６を備えたスリットノズル式のものも適用可
能である。スリットノズル式のコーティング剤塗布手段
１１では、膜厚調整手段３１によってスリットノズル１
６のノズル幅を調整し、鋳造速度が速い場合にはコーテ
ィング剤１０の膜厚を厚くし、逆に、鋳造速度が遅い場
合にはコーティング剤１０の膜厚を薄くする。
２に示したように、ポンプ１４によって送られるコーテ
ィング剤１０を無端ベルト１の表面に吹き付けるスリッ
トノズル１６を備えたスリットノズル式のものも適用可
能である。スリットノズル式のコーティング剤塗布手段
１１では、膜厚調整手段３１によってスリットノズル１
６のノズル幅を調整し、鋳造速度が速い場合にはコーテ
ィング剤１０の膜厚を厚くし、逆に、鋳造速度が遅い場
合にはコーティング剤１０の膜厚を薄くする。
【００１７】また、コーティング剤塗布手段１１として
は、図３に示したように、ポンプ１４によって送られる
コーティング剤１０を無端ベルト１の表面に吹き付ける
スプレーノズル１７を備えたスプレーノズル式のものも
適用可能である。スプレーノズル式のコーティング剤塗
布手段１１では、膜厚調整手段３１によってスプレーノ
ズル１７からの噴射量を調整し、鋳造速度が速い場合に
はコーティング剤１０の膜厚を厚くし、逆に、鋳造速度
が遅い場合にはコーティング剤１０の膜厚を薄くする。
は、図３に示したように、ポンプ１４によって送られる
コーティング剤１０を無端ベルト１の表面に吹き付ける
スプレーノズル１７を備えたスプレーノズル式のものも
適用可能である。スプレーノズル式のコーティング剤塗
布手段１１では、膜厚調整手段３１によってスプレーノ
ズル１７からの噴射量を調整し、鋳造速度が速い場合に
はコーティング剤１０の膜厚を厚くし、逆に、鋳造速度
が遅い場合にはコーティング剤１０の膜厚を薄くする。
【００１８】図４には鋳造速度Ｖと熱流束Ｑと膜厚の関
係のグラフを示してある。同じ膜厚の場合には鋳造速度
Ｖが速くなると熱流束Ｑが比例して高くなり、膜厚を厚
くすれば熱流束Ｑが低下することが図４に示されてい
る。膜厚は、４φmmの測定領域を磁気的膜厚計で測定し
たもので、コーティング剤１０の粒子の凹凸を平均化し
たものである。従って、鋳造速度が速い場合には膜厚を
厚くし、平均熱流束が200 ×104kcal/m2hr以下になるよ
うに膜厚が設定されている。
係のグラフを示してある。同じ膜厚の場合には鋳造速度
Ｖが速くなると熱流束Ｑが比例して高くなり、膜厚を厚
くすれば熱流束Ｑが低下することが図４に示されてい
る。膜厚は、４φmmの測定領域を磁気的膜厚計で測定し
たもので、コーティング剤１０の粒子の凹凸を平均化し
たものである。従って、鋳造速度が速い場合には膜厚を
厚くし、平均熱流束が200 ×104kcal/m2hr以下になるよ
うに膜厚が設定されている。
【００１９】ここで、平均熱流束の基準値（200 ×104k
cal/m2hr）の設定については、溶鋼（0.1 ％炭素鋼、15
70℃）の中に銅ブロック（純銅製50t ×100w×600hmm）
を３m/min の速度で浸漬して２秒間保持した後、30m/mi
n の速度で引き上げる試験により、鋳片に割れが生じる
か否かによって求められた実験値を採用している。熱流
束Ｑは銅ブロックの厚さ方向に設置した２本の熱電対の
温度変化により算出している。この際、鋳片の表面の割
れは、シェル厚４mm以下の時に発生し始めることが判明
している。
cal/m2hr）の設定については、溶鋼（0.1 ％炭素鋼、15
70℃）の中に銅ブロック（純銅製50t ×100w×600hmm）
を３m/min の速度で浸漬して２秒間保持した後、30m/mi
n の速度で引き上げる試験により、鋳片に割れが生じる
か否かによって求められた実験値を採用している。熱流
束Ｑは銅ブロックの厚さ方向に設置した２本の熱電対の
温度変化により算出している。この際、鋳片の表面の割
れは、シェル厚４mm以下の時に発生し始めることが判明
している。
【００２０】
【実施例】図１に示したベルト式薄スラブキャスタのコ
ーティング手段（ロール式のコーティング手段）により
コーティング剤１０を無端ベルト１の表面に塗布し、次
の条件で実験を行った。 鋳片サイズ ：断面75mm×1200mm 鋳片 ：中炭素鋼（0.13％Ｃ） 鋳造速度 ：５〜10m/min コーティング厚さ：鋳造速度(m/min) ×６μｍ コーティング剤 ：ZrO2(34wt ％) , SiO2(18wt ％),黒
鉛(48wt ％) で、平均粒径が５〜10μｍで溶鋼と接して
も溶融しない。
ーティング手段（ロール式のコーティング手段）により
コーティング剤１０を無端ベルト１の表面に塗布し、次
の条件で実験を行った。 鋳片サイズ ：断面75mm×1200mm 鋳片 ：中炭素鋼（0.13％Ｃ） 鋳造速度 ：５〜10m/min コーティング厚さ：鋳造速度(m/min) ×６μｍ コーティング剤 ：ZrO2(34wt ％) , SiO2(18wt ％),黒
鉛(48wt ％) で、平均粒径が５〜10μｍで溶鋼と接して
も溶融しない。
【００２１】この実験によると、メニスカス２２の下約
450mm 以内の領域（凝固シェル厚４mm以内に相当）にお
ける平均熱流束が、基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下
となり、0.13％Ｃの中炭素鋼を鋳造しても鋳片表面に微
細な割れが生じないことが確認された。
450mm 以内の領域（凝固シェル厚４mm以内に相当）にお
ける平均熱流束が、基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下
となり、0.13％Ｃの中炭素鋼を鋳造しても鋳片表面に微
細な割れが生じないことが確認された。
【００２２】上述したように、ベルト式薄スラブキャス
タにおける無端ベルト１の表面に塗布されるコーティン
グ剤１０は、鋳造速度に合わせて、鋳造速度が速い場合
には膜厚が厚く設定され、鋳造速度が遅い場合には膜厚
が薄く設定されている。
タにおける無端ベルト１の表面に塗布されるコーティン
グ剤１０は、鋳造速度に合わせて、鋳造速度が速い場合
には膜厚が厚く設定され、鋳造速度が遅い場合には膜厚
が薄く設定されている。
【００２３】図５には鋳造速度Ｖと平均熱流束Ｑの関係
を示してある。図７に示した従来のベルト式薄スラブキ
ャスタ（従来例：●印）は、鋳造速度に関係なくコーテ
ィング剤１０の膜厚が一定であるため、鋳造速度Ｖが速
くなると平均熱流束Ｑが高くなることを示している。一
方、本願発明のベルト式薄スラブキャスタ（本実施形態
例：○印）は、鋳造速度に応じてコーティング剤１０の
膜厚が設定されるようになっているので、平均熱流束Ｑ
が約180 ×104kcal/m2hrとなり、平均熱流束の基準値
（200 ×104kcal/m2hr）以下に抑えられていることを示
している。
を示してある。図７に示した従来のベルト式薄スラブキ
ャスタ（従来例：●印）は、鋳造速度に関係なくコーテ
ィング剤１０の膜厚が一定であるため、鋳造速度Ｖが速
くなると平均熱流束Ｑが高くなることを示している。一
方、本願発明のベルト式薄スラブキャスタ（本実施形態
例：○印）は、鋳造速度に応じてコーティング剤１０の
膜厚が設定されるようになっているので、平均熱流束Ｑ
が約180 ×104kcal/m2hrとなり、平均熱流束の基準値
（200 ×104kcal/m2hr）以下に抑えられていることを示
している。
【００２４】図６には鋳造速度Ｖと割れ長さｌの関係を
示してある。従来例（●印）は、鋳造速度に関係なくコ
ーティング剤１０の膜厚が一定であるため、鋳造速度Ｖ
が速くなると割れ長さｌが長くなることを示している。
一方、本実施形態例（○印）は、鋳造速度に応じてコー
ティング剤１０の膜厚が設定されるようになっているの
で、割れの発生がないことを示している。ここで、割れ
長さｌは、鋳片１ｍあたりに発生している個々の割れの
長さを累計した値を示している。
示してある。従来例（●印）は、鋳造速度に関係なくコ
ーティング剤１０の膜厚が一定であるため、鋳造速度Ｖ
が速くなると割れ長さｌが長くなることを示している。
一方、本実施形態例（○印）は、鋳造速度に応じてコー
ティング剤１０の膜厚が設定されるようになっているの
で、割れの発生がないことを示している。ここで、割れ
長さｌは、鋳片１ｍあたりに発生している個々の割れの
長さを累計した値を示している。
【００２５】以上のように、本実施形態例のベルト式薄
スラブキャスタでは、鋳造速度に合わせて無端ベルト１
にコーティングされるコーティング剤１０の膜厚が設定
されるので、凝固シェル厚４mm以内の領域Ａでの平均熱
流束が基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下に抑えられ
る。このため、凝固シェルが均一化して凝固時の歪集中
が防止され、鋳造される鋳片の表面に微細な割れが発生
することがない。鋳片の表面の割れがないので、鋳片の
品質が向上し、製品の歩留りが向上する。
スラブキャスタでは、鋳造速度に合わせて無端ベルト１
にコーティングされるコーティング剤１０の膜厚が設定
されるので、凝固シェル厚４mm以内の領域Ａでの平均熱
流束が基準値（200 ×104kcal/m2hr）以下に抑えられ
る。このため、凝固シェルが均一化して凝固時の歪集中
が防止され、鋳造される鋳片の表面に微細な割れが発生
することがない。鋳片の表面の割れがないので、鋳片の
品質が向上し、製品の歩留りが向上する。
【００２６】
【発明の効果】本発明のベルト式薄スラブキャスタは、
無端ベルトの表面にコーティング剤を塗布するコーティ
ング剤塗布手段を備えると共に、ベルトコーティングの
膜厚を設定する膜厚調整手段を備えたので、鋳造速度が
速い場合にはベルトコーティングの膜厚を厚く設定する
と共に鋳造速度が遅い場合にはベルトコーティングの膜
厚を薄く設定して、コーティング剤塗布手段により無端
ベルトの表面にコーティング剤を塗布することができ
る。この結果、鋳片表面割れの発生領域となる凝固シェ
ル厚４mm以内の領域での平均熱流束を基準値（200 ×10
4kcal/m2hr）以下に抑えることができる。
無端ベルトの表面にコーティング剤を塗布するコーティ
ング剤塗布手段を備えると共に、ベルトコーティングの
膜厚を設定する膜厚調整手段を備えたので、鋳造速度が
速い場合にはベルトコーティングの膜厚を厚く設定する
と共に鋳造速度が遅い場合にはベルトコーティングの膜
厚を薄く設定して、コーティング剤塗布手段により無端
ベルトの表面にコーティング剤を塗布することができ
る。この結果、鋳片表面割れの発生領域となる凝固シェ
ル厚４mm以内の領域での平均熱流束を基準値（200 ×10
4kcal/m2hr）以下に抑えることができる。
【００２７】また、ベルトコーティングの膜厚を、凝固
シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が200 ×104kca
l/m2hr以下になるように設定して構成したので、凝固シ
ェルが均一化して凝固時の歪集中が防止され、鋳造され
る鋳片表面に微細な割れが発生することがない。この結
果、鋳片の品質が向上し、製品の歩留りが向上する。
シェル厚４mm以内の領域での平均熱流束が200 ×104kca
l/m2hr以下になるように設定して構成したので、凝固シ
ェルが均一化して凝固時の歪集中が防止され、鋳造され
る鋳片表面に微細な割れが発生することがない。この結
果、鋳片の品質が向上し、製品の歩留りが向上する。
【図１】本発明の一実施形態例に係るベルト式薄スラブ
キャスタの概略構成を表す側面図。
キャスタの概略構成を表す側面図。
【図２】本発明の他の実施形態例に係るベルト式薄スラ
ブキャスタの要部側面図。
ブキャスタの要部側面図。
【図３】本発明の他の実施形態例に係るベルト式薄スラ
ブキャスタの要部側面図。
ブキャスタの要部側面図。
【図４】鋳造速度と熱流束の関係を表すグラフ。
【図５】鋳造速度と熱流束の関係を表すグラフ。
【図６】鋳造速度と割れ長さの関係を表すグラフ。
【図７】一般的なベルト式薄スラブキャスタの概略構成
を表す側面図。
を表す側面図。
１ 無端ベルト ２ サイドダム ３ プーリ ４ 誘導加熱コイル ６ 溶鋼 ７ 注湯ノズル １０ コーティング剤 １１ コーティング剤塗布手段 １２ コーティングロール １３ 調整ロール １６ スリットノズル １７ スプレーノズル ２０ 凝固シェル ２１ 鋳片 ３１ 膜厚調整手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−115655（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−71706（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−220949（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−195154（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/06 340 B22D 11/07
Claims (5)
- 【請求項１】 同速度で移動する一対の無端ベルトと一
対のサイドダムとで形成される矩形の鋳型空間内に溶鋼
を注湯することにより鋳片を鋳造するベルト式薄スラブ
キャスタであって、前記無端ベルトの表面にコーティン
グ剤を塗布するコーティング剤塗布手段を備え、前記コ
ーティング剤塗布手段により塗布されるベルトコーティ
ングの膜厚を、鋳造速度が速い場合には厚く設定すると
共に鋳造速度が遅い場合には薄く設定する膜厚調整手段
を備えたことを特徴とするベルト式薄スラブキャスタ。 - 【請求項２】 請求項１において、前記膜厚調整手段で
設定される前記ベルトコーティングの膜厚が、凝固シェ
ル厚４mm以内の領域での平均熱流束が200 ×104kcal/m2
hr以下となるようにされることを特徴とするベルト式薄
スラブキャスタ。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２において、前記
コーティング剤塗布手段は、ロールコータ式であること
を特徴とするベルト式薄スラブキャスタ。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２において、前記
コーティング剤塗布手段は、スリットノズル式であるこ
とを特徴とするベルト式薄スラブキャスタ。 - 【請求項５】 請求項１または請求項２において、前記
コーティング剤塗布手段は、スプレーノズル式であるこ
とを特徴とするベルト式薄スラブキャスタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08218194A JP3117409B2 (ja) | 1996-08-20 | 1996-08-20 | ベルト式薄スラブキャスタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08218194A JP3117409B2 (ja) | 1996-08-20 | 1996-08-20 | ベルト式薄スラブキャスタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1058096A JPH1058096A (ja) | 1998-03-03 |
| JP3117409B2 true JP3117409B2 (ja) | 2000-12-11 |
Family
ID=16716099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08218194A Expired - Fee Related JP3117409B2 (ja) | 1996-08-20 | 1996-08-20 | ベルト式薄スラブキャスタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3117409B2 (ja) |
-
1996
- 1996-08-20 JP JP08218194A patent/JP3117409B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1058096A (ja) | 1998-03-03 |
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