JP3112422B2 - コルゲーターベルト及びコルゲーターベルトの継手 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、段ボールシートを
製造するコルゲーターマシンに使用するコルゲーターベ
ルト及びコルゲーターベルトの継手に関する。

【０００２】

【従来の技術】グルーマシンで接着剤が塗布された片面
段ボール紙とライナー紙とを加圧接着して段ボールシー
トを製造するに際しては、図２２に示すようにヒーティ
ングパート１とクーリングパート２からなるコルゲータ
ーマシンのダブルフェーサー部３に、段ボールシートの
搬送手段として厚手の織物を無端状に接合してなるコル
ゲーターベルト４を配置している。

【０００３】接着剤が塗布された片面段ボール５とライ
ナー紙６とは、コルゲーターベルト４によって圧接され
た状態でダブルフェーサー部３に供給され、熱板７によ
る加熱及びコルゲーターベルト４とバラストロール８と
の加圧密着によって乾燥・接着され、所定の厚みを有す
る段ボールシート９に形成される。

【０００４】コルゲーターベルト４に要求される特性と
して、段ボールシート９に対する密着性を保つためと、
バラストロール８から伝わる加圧力を段ボールシート９
に均等に伝達するための適度の重量、剛性と厚み、熱に
対する耐久性等を必要とする。これらの要件を満たし得
るコルゲーターベルト４として、例えば、図２３及び図
２４に示すような多層織の綿ベルトが多用されている。
しかしながら、単に綿ベルトを多層織にするだけでは硬
すぎて騒音が大きい等の問題があった。

【０００５】この問題を解決するために従来から以下の
ような提案がなされている。

【０００６】特開昭５０−７１９６５号公報に開示され
たものは、図２５に示すように強力で伸長にくい材料か
らなり引張力を吸収する引張層（中間層）５０を有し、
その引張層５０の両側を、例えばセルロース繊維を混合
したポリエステル繊維糸等の高吸湿性の繊維材料からな
る外側層５１で被覆した構造を有する。その効果とし
て、吸湿性及び含湿性が著しく改善され、帯電防止特
性、段ボールシートのスムーズな搬送が実現される。

【０００７】特開昭６１−２８７６０７号公報には、図
２６に示すように経糸５２に大径のモノフィラメント糸
を、表層及び中間層の緯糸５３に大径のモノフィラメン
ト糸を、裏層の緯糸５４に太いかさ高性のスパン糸の撚
糸又は引揃え糸を使用して多重織としたものが開示され
ている。その効果として、耐久性、乾燥性、通気性及び
段ボールシートの平滑性の向上を挙げている。

【０００８】特開平５−９３３４２号公報には、図２７
に示すように引張力を吸収し、かつ上下部のプライ５
５，５６に挟まれた中間のプライ５７を有し、経糸５５
ａ〜５５ｉは上下両側で少なくとも２本の緯糸５６ａに
跨って配され、上下部のプライ５５，５６では経糸は一
群をなしてそれぞれ互いにずれて形成され、すべてのプ
ライは結び糸５７ａ〜５７ｄによって互いに絡み合い、
緯糸はプライ内で結ばれた構成のものが開示されてい
る。その効果として、優れた静音走行により使用場所で
の雑音レベルの低減が達成され、寿命が伸びることを挙
げている。

【０００９】ところで、コルゲーターベルトに使用する
糸の素材としては、耐熱性、寸法安定性等の目的から、
従来使用していた綿に代って、合成繊維を単独使用した
り或いは他の素材と併用したりするようになってきてい
る。しかしながら、合成繊維を使用すると著しく静電気
が充電される問題点が発生する。この問題を解決する方
法として、静電防止樹脂をできあがった製品の表面に適
当な間隔で塗布する方法や、導電性繊維をコルゲーター
ベルトを織る時に一部に使用する方法などがある。例え
ば、ニードル構造のコルゲーターベルトとして開示され
た特開昭６１−２７５４５０号公報のものは、図２８に
示すように基布５８にバット５９をニードリングしたニ
ードル状のベルト構造で、金属繊維を混入したバットを
基布の上下面に植毛することにより静電防止を行ってい
る。

【００１０】また、前述のコルゲーターベルト４は、コ
ルゲーターマシンへの装着後にエンドレス状に接合する
場合、一般的には両端に金属製フックを植設した継手が
用いられる。しかし、このままでは金属製フックがベル
ト表面から突出しているので、シートにマークを生じた
り、また、ベルトと継手とにわずかな段差ができてシー
トに高低差が生じ印刷時にむらができることになる。

【００１１】この問題を解決するために以下のような種
々の提案がなされている。

【００１２】まず、実公昭４５−１１８４４号公報に
は、図２９に示すようにベルト４の両遊端の表面の緯糸
を抜き取り、組織を解舒して薄層部６０を形成し、この
薄層部６０を金属製フック６１で連結接合し、解舒によ
り残った房状経糸６２で接合部を被覆接着してエンドレ
スベルトとしたものが開示されている。これにより、接
合部を房状経糸６２で被覆するので接合部がベルトより
厚くなることがなく、金属製フック６１が内部に埋装さ
れるから、使用中、接合部に凹凸が生じず、シートにマ
ークが付くことなく、しかもベルトの走行が円滑とな
り、コルゲーターマシンの作業能率が増大する。

【００１３】また、実開昭６０−１５４６４３号公報に
は、前述したような金属フックを使用せず、図３０に示
すようにベルト４の両端部をテーパー状に削り取り、そ
の面を接着剤６３により接着してエンドレスとしたもの
が開示されている。また、その公報には、従来の技術と
して図３１及び図３２に示すように金属フックによる接
合部をシリコンゴム６４で被覆したものやその接合部に
当て布６５をしたものが開示されている。しかしなが
ら、いずれも、シリコンゴム６４又は当て布６５の部分
はベルト４より厚くて突出したものとなっている。

【００１４】さらに、特開平２−２４２９９０号公報に
は、図３３に示すようにフラット織り多層構造の織成体
からなるコルゲーターベルト４の端部を段状に形成し、
織成体内に切り込まれた舌端６６を形成し、この両舌端
６６間にクリッパー継ぎ目６７を装着したものが記載さ
れている。

【００１５】また、特開平４−２３６８３６号公報に
は、図３４に示すようにベルト４の各端部にＵ字状のク
ランプ６８を固定し、そのクランプ６８をヒンジ状に噛
み合わせてヒンジ連結部６９を形成し、クランプ６８を
フロック材７０で被覆したものが開示されている。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、現状では、
コルゲーターベルトに要求される特性には次のようなも
のがある。まず、一般的な特性として、熱に対する耐
久性、シートの密着性を付与する平滑性、バラスト
ロールから伝わる荷重をシートへ均等に伝達するための
適度な厚みと剛性、乾燥を促進するための吸湿性と保
湿性、シートを正確に搬送するための走行性、寸法安
定性がある。また、使用上の効果として、騒音の低
減、汚れがつき難くくて落とし易い、長時間使用で
きる点を必要とする。

【００１７】尚、従来では上記の特性をある程度満たせ
ば充分であったが、最近では上記の特性の全て満足しな
ければ要求に対応できないというのが現状である。これ
に対して、従来のコルゲーターベルトでは、前述した特
性をすべて十分に満足するものでないことが判明してい
る。

【００１８】そこで、本出願人は、前述した特性をすべ
て十分に満足するものとして、図３５及び図３６に示す
ようなコルゲーターベルトを先に提案している〔特願平
６−３２７７０３号〕。この提案に開示された内容は以
下の通りである。 シートに接する表面〔ＰＳ〕側７１の経糸７４、シ
ートに接しない裏面〔ＢＳ〕側７３の経糸７６及び接結
用の経糸７７にはポリエステル繊維とレーヨン繊維との
混紡糸を、中間層７２の経糸７５にはポリエステル繊維
のマルチフィラメント糸を、緯糸７８にはポリエステル
繊維の紡績糸を使用し、４重織のロングクリンプ組織と
し、シートに接する表面側７１は２／２綾織に、シート
に接しない裏面側７３は３／１綾織とするか、表面側７
１は３／１綾織に、裏面側７３は２／２綾織に、又は表
面側７１は１／３綾織に、裏面側７３は３／１綾織とし
たこと。 経糸７４，７５，７６に使用するポリエステル繊維
とレーヨン繊維の混紡糸のポリエステル繊維とレーヨン
繊維の混合比率を６５：３５〜５５：４５としたこと。 前記コルゲーターベルトの厚さを８〜１１mm好まし
くは１０〜１１mmとし、重量は少なくとも７．０kg/m²
以上とし、通気度は１０〜３００cc/min./cm² としたこ
と。 少なくとも前記表面側７１、裏面側７３及び接結用
の経糸７４，７６，７７に使用するポリエステル繊維と
レーヨン繊維の混紡糸並びに緯糸７８に使用するポリエ
ステル繊維の紡績糸は低熱収縮率の糸であること。

【００１９】ここで、前述したコルゲーターマシンで
は、図３７に示すようにダブルフェーサー部３〔図２２
参照〕において、コルゲーターベルト４を介して熱板７
上の段ボールシート９に向って加圧力を付与する目的で
バラストロール８を配置し、コルゲーターベルト４の走
行によって回転するバラストロール８の荷重が接触部分
でコルゲーターベルト４に加圧力を線状に付与し、コル
ゲーターベルト４の垂直方向の自重とともに段ボールシ
ート９を熱板７に押しつけ、図３８に示すように波形に
形成された中芯９１と原紙〔ライナー〕９２間の接着剤
９３を乾燥させて貼り合わせている。

【００２０】しかしながら、前述した熱板７が使用中に
段ボールシート９と接する側に湾曲することがあり、そ
の中央部分で熱板７の加熱面と段ボールシート９が接触
せず、この部分で段ボールシート９に熱が十分に伝わら
ず、その結果、欠陥製品を造り出す等の問題が発生する
ことが分ってきた。

【００２１】その問題を解決するために特開平６−３２
８５９６号公報で開示された装置が提案されている。こ
の装置は、図３９に示すようにコルゲーターベルト４の
背面から接触部材８０により段ボールシート９を加熱面
に対して均一に押圧するようにしたものである。具体的
には、接触部材８０がコルゲーターベルト４に対して滑
り自在に配置され、その接触部材８０は横方向に延びる
支持枠体に支持された矩形板群からなる。各矩形板はコ
ルゲーターベルト４に対して付勢され、個々に上下動か
つ想像上の長手方向中心線の周りに枢動することができ
る構成となっている。その結果、熱板７に湾曲面ができ
ようとも、段ボールシート９を均一に加熱することがで
きる。

【００２２】しかしながら、前述の場合、接触部材８０
がコルゲーターベルト４を押圧することになるので、コ
ルゲーターベルト４の接触部材８０と接する面には、接
触部材８０の圧力が加わることになる。このため、前述
したようにコルゲーターベルトに要求される特性を十分
に満足するコルゲーターベルト〔特願平６−３２７７０
３号〕であっても、そのコルゲーターベルト４に接触部
材８０が接触することにより、毛羽立ちが多くなって毛
羽の飛散が多く発生したり、摩耗による損傷が発生する
という新たな問題が発生した。

【００２３】具体的には、毛羽が飛散すると、コルゲー
ターマシンの駆動ロール面に毛羽が付着し、コルゲータ
ーベルト４と駆動ロールとが滑り易くなり、駆動ロール
の回転を上げても、コルゲーターベルト４がスリップし
てコルゲーターベルト４の速度が上がらない。また、飛
散した毛羽は、段ボールシート９に付着する問題もあ
る。更に、摩耗によりコルゲーターベルト４が損傷した
り、また、寿命が低下する問題がある。

【００２４】次に、コルゲーターベルト４における静電
防止対策に関しては、前述したように静電防止樹脂を製
品の表面に適当な間隔で塗布する簡単な方法があるが、
使用条件、使用場所等によっては十分でなく、また、効
果が永続しない問題がある。また、導電性繊維をコルゲ
ーターベルト４の一部に使用する方法では、導電性繊維
の使用箇所が他の不使用箇所と異なった表面性となり、
均一な表面性にならない問題があった。尚、特開昭６１
−２７５４５０号公報に開示されたものは、ニードル構
造のコルゲーターベルト４についての対策であるので織
成したベルトには適用できない。

【００２５】前述した静電防止樹脂を塗布する方法、導
電性繊維を一部に使用する方法については、コルゲータ
ーベルト４に使用する素材の材質、織組織、多重織とす
るかどうかといったベルト構造と切り離して考えると十
分な対策は行えないことが判明している。

【００２６】また、コルゲーターベルト４の継手構造と
しては以下の条件が必要である。 合成繊維ベルトでは、ベルト本体が綿ベルトに比べ
て柔らかいため、継手部分の厚さが大きかったり局部的
な突起はシートに傷をつけ易くなるので、継手部分は、
本体部分よりも厚くしない。 使用中の経時変化で、ベルト本体は比較的早い時期
にある一定量だけ厚みが減少するため、この分を見込ん
だ継手部分の厚さ設定が必要である。 シートに接しない裏面側は、バラストロールの振動
を生じない平滑な仕上げが必要である。 継手にゆるみを生じない様に足元端のかえりが得ら
れ、芯線を中心として屈曲するタイプの継手とする必要
がある。 シートに接する表面側は、当て布つき又は樹脂によ
るテーパー仕上げの２種類を用意し、使用先に合わせて
対応がとれることが必要である。耐熱性の高い素材製の
当て布は物理的摩損を生じ難しい位置へ縫い付ける必要
がある。また、耐熱性の高い樹脂はテーパー状に塗布す
る必要がある。

【００２７】上記〜を満足させるには、継手部分の
厚さをベルト本体部分以下にする必要がある。

【００２８】ここで、前述したコルゲーターベルトの継
手構造のうち、実公昭４５−１１８４４号公報に開示さ
れたものは、解舒により残った房状経糸で被覆接着する
ので接合部の厚みを均一にするために、房状経糸をきれ
いに接合部にそろえる必要があるので作業が面倒である
問題があった。また、実開昭６０−１５４６４３号公報
に開示されたものは、接着面が接着剤のみで接着されて
いるので、使用中に強い力を受けると剥がれ易く寿命が
長くできない問題があった。更に、実開平２−２９２９
９０号公報に開示されたものは、織成体に舌端を切込む
作業が必要であり、正確な寸法で切込みを入れるのが難
しい問題があった。また、特開平４−２３６８３６号公
報に開示されたものは、フロック材で被覆するのでフロ
ック材を散布した後、加熱させる等の工程が必要であ
る。

【００２９】

【課題を解決するための手段】本出願人が検討した結
果、コルゲーターベルトにおいて、毛羽の発生を防ぐ手
段として、接触部材が接触するコルゲーターベルトの糸
の自由度を少なくすることが有効であり、また、摩耗に
よる損傷の発生を防ぐ手段として、接触部材が接触する
面のコルゲーターベルトの摩擦抵抗をできるだけ少なく
する組織とすることが有効であると考えられる。

【００３０】前述した接触部材と直接接触する面積の少
ない組織とすることにより、摩擦係数を減少させて毛羽
発生を低減させることが可能となる。また、経糸と緯糸
の交絡点を多くしていけば、コルゲーターベルトは硬く
なるので、接触部材の接触時のコルゲーターベルトの沈
み込みが減少できるので、その結果、摩擦抵抗が減少す
ることになる。

【００３１】これら観点から、コルゲーターベルトの接
触部材に直接接触する裏面の組織は、２／２綾織、１／
３綾織又は平織とするのが最適であることが分った。ま
た、コルゲーターベルトとしては所定の重量が必要であ
り、一定以上の剛性が必要なので多重織とすることが不
可欠であり、製織時の織機への負荷軽減の点から、４重
織にするのが最適である。更に、段ボールシートと直接
接触する表面の組織は、低騒音、表面性、防汚性及び段
ボールシートとのスリップを防止するために、２／２綾
織、３／１綾織及び１／３綾織等が最適である。

【００３２】コルゲーターベルトに使用する糸の素材に
ついては、低騒音特性、防汚性の点を考慮すると、ポリ
エステルと紡績糸の配合は５０％以上できるだけ多い方
が望ましい。また、重量、吸湿性の点を考慮すると、吸
湿性の大きい素材が好ましく、レーヨンが綿よりも優れ
ている。尚、比重は、綿＝１．５４、ポリエステル＝
１．３８、レーヨン＝１．５０で綿とレーヨンはほぼ同
じで、ポリエステルより大きい。更に、耐乾熱性の点を
考慮すると、ポリエステルが最も優れているが、高温に
なればレーヨンが綿よりも優れている。以上の結果か
ら、経糸にはポリエステル繊維とレーヨン繊維の混紡が
最適であることが分った。

【００３３】ポリエステル繊維とレーヨン繊維とを混紡
する割合については、混紡する比率と強度特性との関係
から、ポリエステル繊維の割合が５５％近辺より低くな
ると、強度が急に弱くなり、５５％近辺から６５％迄は
増加する。しかし、６５％をこえるとポリエステル繊維
の割合が増加してもそれ以上は少ししか強度が強くなら
ないことが分った。この剛性を考慮に入れると、ポリエ
ステル繊維とレーヨン繊維との混紡比率は６５：３５〜
５５：４５の範囲が適当であることが判明した。その中
でも混紡比率が６５：３５の場合、ポリエステル繊維と
レーヨン繊維の夫々の特性を最も有効に利用し、コルゲ
ーターベルトとしては最適であることが判明した。

【００３４】また、コルゲーターベルトの静電防止対策
については、導電繊維を織り込んだり、或いは導電性樹
脂を塗布する方法が効果的である。

【００３５】更に、コルゲーターベルトの継手構造につ
いては、金属フックの先端が芯線の形状に沿うような円
孤形状に近いものとし、ベルト両端に植設した金属フッ
クを噛み合わせるときに、芯線の挿入がし易く、挿入す
る位置がずれないものとし、この継手を所定の寸法ｈ、
例えば０．５〜３．０mmの範囲だけ沈めた厚さとする。
また、この継手構造としては、使用中の物理的摩損に対
応するため、継手に耐熱性の高い素材の当て布を装着し
たり、或いは継手に耐熱性の高い樹脂をテーパー状に塗
布する。

【００３６】

【発明の実施の形態】本発明の実施形態に係るコルゲー
ターベルトを図面に基づき説明する。

【００３７】図１は本発明の実施形態を示すコルゲータ
ーベルト１０の経糸方向断面図である。このコルゲータ
ーベルト１０は、段ボールシートに接しない、接触部材
と直接接触する裏面側１３の経糸１６の組織は１／３綾
織とし、段ボールシートに接する表面側１１の経糸１４
の組織は２／２綾織とし、中間層１２の経糸１５は、夫
々１本の緯糸１９に跨って組織されている。経糸１７及
び１８は接結用経糸である。尚、織組織は４重織であ
る。

【００３８】図３は他の実施形態を示すコルゲーターベ
ルト１０の経糸方向断面図であり、図１で示したコルゲ
ーターベルト１０において、裏面側１３の経糸１６の組
織のみ２／２綾織としたもので、それ以外は図１と同じ
である。

【００３９】図５も他の実施形態を示すコルゲーターベ
ルト１０の経糸方向断面図であり、図１で示したコルゲ
ーターベルト１０において、裏面側１３の経糸１６の組
織を平織としたもので、それ以外は図１と同じである。

【００４０】尚、段ボールシートに接する表面側１１の
組織は、図１、図３及び図５では２／２綾織の場合を示
したが、この組織に限らず３／１綾織、１／３綾織等で
も可能である。

【００４１】このコルゲーターベルト１０に使用する糸
の材質としては、段ボールシートに接する表面側１１、
段ボールシートに接触せず接触部材と接する裏面側１３
及び接結用経糸１７，１８にはポリエステル繊維とレー
ヨン繊維との混紡糸を、中間層１２の経糸１５にはポリ
エステル繊維のマルチフィラメント糸を、緯糸１９には
ポリエステル繊維の紡績糸を使用する。尚、コルゲータ
ーベルト１０の寸法安定性のために、熱収縮を生じない
処置を行うことが望ましい。

【００４２】そのため、使用する糸としては低熱収縮率
の糸を使用し、製織時に長さ及び幅方向に収縮を生じな
い製織方法を採用することが望ましい。また、中間層１
２に使用する経糸１５は低熱収縮率のポリエステル繊維
のマルチフィラメント糸を使用し、強力な寸法安定性が
得られるものとすることが望ましい。尚、コルゲーター
ベルト１０の用途によっては、糸として低熱収縮率のも
のを使用せずに、熱セット糸を使用して実現することも
可能である。従って、用途に応じて低熱収縮率の糸を使
用するか又は熱セット糸を使用することが可能である。
また、必要に応じてベルト製織後ヒートセットを行うこ
とにより同様の効果が得られる。

【００４３】通気性については、既存のベルトの通気度
範囲を調査した結果、１０〜３００cc/min./cm² である
ことが判明した。従って、この範囲内の通気度のものが
好ましい。試織等を行い確認した結果、充分この範囲内
の通気度のものが得られることが判明した。

【００４４】重量及び厚みについては、検討を行った結
果、重量については少なくとも、７．０kg/m² 以上が、
厚みについては、８〜１１mmのものが得られることが判
明した。尚、好ましい厚みについては１０〜１１mmであ
る。

【００４５】以上の結果、コルゲーターマシンにおいて
接触部材を備えた方式でも、接触部材に直接接触するコ
ルゲーターベルト１０の面について、毛羽立ちがなくな
り、毛羽の飛散もなく、摩耗による損傷の発生がなく、
さらにコルゲーターベルト１０として要求される特性を
全て満足するコルゲーターベルト１０が得られた。

【００４６】また、必要に応じて接触部材と直接接触す
るコルゲーターベルト１０の面、例えば図１に示す裏面
（ＢＳ側）に製織後合成樹脂を塗布することにより、毛
羽立ちの発生防止及び摩耗の損傷の発生の低減を図るこ
とができる。塗布する樹脂としては、通常、抄紙機のド
ライパートに使用されるドライヤーカンバスの樹脂加工
等に使用される、例えばアクリル酸エステル樹脂等が有
効である。コルゲーターベルト１０の裏面（ＢＳ側）に
樹脂を塗布する方法としては、（ａ）キッシング、
（ｂ）ディッピング、（ｃ）ローラー、（ｄ）刷毛塗
り、（ｅ）スプレー等が可能である。尚、塗布する樹脂
は、前記アクリル酸エステル樹脂に限らず、同様な効果
を示すものであれば可能なのは勿論である。

【００４７】次に、本発明のコルゲーターベルト１０に
ついての静電防止対策は次の２つにより行う。まず、前
記コルゲーターベルト１０において、ベルトのタテ〔走
行〕方向に所定間隔で導電性樹脂３７〔図２１参照〕を
塗布する。また、前記コルゲーターベルト１０におい
て、ベルトのタテ方向に所定間隔で、導電糸１６’〔図
１８参照〕として、裏面側１３の経糸１６をポリエステ
ル繊維とレーヨン繊維の混紡糸に金属繊維、炭素繊維等
の導電性繊維をつる巻にした糸か、又は混紡糸と金属繊
維、炭素繊維等の導電性繊維を撚り合せた糸で差し替え
て挿入する。

【００４８】導電性繊維を織り込む方法としては、ベル
トのタテ方向に所定間隔で、シートに接しない裏面側１
３の経糸１６をポリエステル繊維とレーヨン繊維の混紡
糸に金属繊維をつる巻にした糸で差し替えて挿入する。
尚、ここで、つる巻にした理由は、撚り合せると金属繊
維がポリエステル繊維とレーヨン繊維の混紡糸の中に沈
みこみ表面に出てこず導電効果を発揮できなくなるため
である。

【００４９】本発明では、ポリエステル繊維とレーヨン
繊維の混紡糸を芯として、金属繊維がつる巻状にカバー
して、外面に表出するようにつる巻にした糸としたもの
である。また、導電性繊維は、シートに接しない側の裏
面側１３にのみ挿入するようにし、シートと接する表面
側１１には表出させないようにした。従って、シートと
接する面１１の表面性は均一なものとなる。この金属繊
維としては、例えば、日本精線（株）製のステンレス繊
維である「ナスロン」等がある。尚、導電性繊維として
は金属繊維に限らず例えば炭素繊維等でも同様である。
この場合、前述したようにポリエステル繊維とレーヨン
繊維の混紡糸に炭素繊維等をつる巻状にカバーすること
でも可能であるが、導電性繊維の材質によっては、つる
巻にする必要はなく、混紡糸と導電性繊維を撚り合せた
糸でシートに接しない裏面側１３の経糸１６を差し替え
て挿入することでも可能である。

【００５０】次に、コルゲーターベルトの継手構造とし
ては、ベルト本体部以下の厚み、平滑な仕上げ、
屈曲し易い構造、物理的に摩損を生じない、などの対
策が必要である。また、ベルトの構造、必要な強度等を
考えると、継手に金属フックを使用することが絶対的な
条件となる。

【００５１】この金属フックを使用する場合〔図１４
（Ｂ）参照〕、に示すように金属フック３８の先端３
８’が角形に近いものでは、金属フック３８をベルトの
端部に植設するとき、金属フック３８を噛み合わせその
共通孔に芯線３３を挿入する位置が金属フック相互でず
れ易く、芯線挿入に手間どる問題があった。そこで、本
発明の継手〔図１４（Ａ）参照〕については、金属フッ
ク３２の先端３２’が芯線３３の形状に沿うような円弧
形状に近いものとし、金属フック３２をベルト１０の端
部に植設して噛み合わせた時に、芯線３３の挿入がしや
すく、挿入位置がずれない。また、その両端に金属フッ
ク３２をベルト表面より沈ませて植設し、両端を噛み合
わせ接合してエンドレスベルトとし、ベルトの金属フッ
ク植設部上面に耐熱性のある当て布３５〔図１５参照〕
を装着するか、又は樹脂３６〔図１６参照〕を形成した
構造とする。

【００５２】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。 ［実施例１］図１は実施例１のコルゲーターベルト１０
の経糸方向断面図である。

【００５３】織組織は４重織であり、シートに接する表
面（ＰＳ）側１１は２／２綾織とし、シートに接しない
で接触部材に接する裏面（ＢＳ）側１３は１／３綾織と
した。各中間層１２の経糸１５は夫々１本の緯糸１９に
跨って組織されている。

【００５４】シートに接する表面側経糸１４及びシート
に接しない裏面側経糸１６はテトロン〔ポリエチレンテ
レフタレート繊維の商標名。以下、Ｔと記す〕とレーヨ
ン繊維〔以下、Ｒと記す〕との混紡糸〔以下、（Ｔ＋
Ｒ）と記す〕の１２番手の糸を８本撚糸したものを更に
３本引揃えたものである。接結用経糸１７，１８は（Ｔ
＋Ｒ）の１２番手の糸を６本撚糸したものを更に２本引
揃えたものである。中間層経糸１５はＴのマルチフィラ
メント糸の１５００デニールの１本を２本撚糸したもの
を更に２本引揃えたものである。緯糸１９はＴの紡績糸
１０番手を３２本撚糸したものである。

【００５５】本実施例で使用した（Ｔ＋Ｒ）及びＴの各
糸は低熱収縮率の糸で、その収縮率は（Ｔ＋Ｒ）が１８
０℃で２．０％、２００℃で３．６％であり、また、Ｔ
が１８０℃で２．１％、２００℃で３．２％であった。
尚、熱収縮率はこの数値に限定されず本発明のコルゲー
ターベルトを実現できる範囲内であれば可能なのは勿論
である。

【００５６】また、ベルトの寸法安定性のためには、熱
収縮率のない糸として、低熱収縮率の糸に限らず、用途
によっては、糸として低熱収縮率のものを使用せずに熱
セット糸を使用しても同様に可能である。尚、ベルトの
寸法安定性のためにはこの方法に限らず必要に応じてベ
ルト製織後ヒートセット加工を行うことにより同様の効
果を得ることができる。

【００５７】密度が、経糸１４〜１８については１３
０．８本／２．５４cm、緯糸１９については（５．７×
４）本／２．５４cmであった。その結果、図２に示す如
く、得られたコルゲーターベルト１０の厚さは１０．４
３mm、重量は７．９８０kg/m²、通気度は３６cc/min./c
m² であった。本実施例によれば、必要とされる品質、
性能について、厚さ１０．４３mmで、重量は７．９８０
kg/m² 、通気度は３６cc/min./cm² で検討した範囲内に
あることが分る。

【００５８】本実施例では、シートに接するＰＳ側１１
を２／２綾織としたが、これに限らずＰＳ側１１を３／
１綾織、１／３綾織としても同様の効果が得られる。 ［実施例２］図３は実施例２のコルゲーターベルト１０
の経糸方向断面図を示す。

【００５９】本実施例は、織組織は４重織であり、シー
トに接する表面（ＰＳ）側１１は２／２綾織とし、シー
トに接しない接触部材に接する裏面（ＢＳ）側１３は２
／２綾織としたものである。尚、表面側経糸１４、裏面
側経糸１６、接結用経糸１７，１８、中間層経糸１５、
及び緯糸１９に使用する各糸については実施例１と同じ
である。

【００６０】その密度が、経糸１４〜１８については、
１３１．２本／２．５４cm、緯糸１９については、
（５．８×４）本／２．５４cmであった。その結果、図
４に示す如く、得られたコルゲーターベルト１０の厚さ
は１０．４１mm、重量は７．９７０kg/m² 、通気度は３
８cc/min./cm² であった。本実施例によれば、必要とさ
れる品質、性能について、厚さは１０．４１mmで、重量
は７．９７０kg/m² 、通気度は３８cc/min./cm² で検討
した範囲内にあることが分る。

【００６１】本実施例では、シートに接するＰＳ側１１
を２／２綾織としたが、これに限らずＰＳ側１１を３／
１綾織、１／３綾織としても同様の効果が得られる。
尚、ベルトの寸法安定性のために使用する糸を低熱収縮
率の糸か又は熱セット糸にする以外にも、必要に応じて
ベルト製織後ヒートセット加工を行うことにより同様の
効果を得ることができる。 ［実施例３］図５は実施例３のコルゲーターベルト１０
の経糸方向断面図を示す。

【００６２】本実施例は、織組織は４重織であり、シー
トに接する表面（ＰＳ）側１１は２／２綾織とし、シー
トに接しない接触部材に接する裏面（ＢＳ）側１３は平
織としたものである。尚、表面側経糸１４、裏面側経糸
１６、接結用経糸１７，１８、中間層経糸１５、及び緯
糸１９に使用する各糸については実施例１と同じであ
る。

【００６３】その密度が、経糸１４〜１８については１
３１．２本／２．５４cm、緯糸１９については（５．６
×４）本／２．５４cmであった。その結果、図６に示す
如く、得られたコルゲーターベルト１０の厚さは１０．
４２mm、重量は７．９９０kg/m² 、通気度は３２cc/mi
n./cm² であった。本実施例によれば、必要とされる品
質、性能について、厚さは１０．４２mmで、重量は７．
９９０kg/m² 、通気度は３２cc/min./cm² で検討した範
囲内にあることが分る。

【００６４】本実施例ではシートに接するＰＳ側１１を
２／２綾織としたが、これに限らずＰＳ側１１を３／１
綾織、１／３綾織としても同様の効果が得られる。尚、
ベルトの寸法安定性のために使用する糸を低熱収縮率の
糸か又は熱セット糸にする以外にも、必要に応じてベル
ト製織後ヒートセット加工を行うことにより同様の効果
を得ることができる。 ［比較例］図７は比較例のコルゲーターベルト２０の経
糸方向断面図を示す。

【００６５】この比較例は、織組織は４重織であり、シ
ートに接する表面（ＰＳ）側１１は２／２綾織とし、シ
ートに接しない接触部材に接する裏面（ＢＳ）側２３は
３／１綾織である。各中間層２２の経糸２５は夫々１本
の緯糸２９に跨って組織されている。

【００６６】シートに接する表面側経糸２４及びシート
に接しない裏面側経糸２６はテトロン〔ポリエチレンテ
レフターレ繊維の商標名。以下、Ｔと記す。〕とレーヨ
ン繊維〔以下、Ｒと記す〕との混紡糸〔以下、（Ｔ＋
Ｒ）と記す〕の１２番手の糸を８本撚糸したものをさら
に３本引揃えたものである。接結用経糸２７，２８は
（Ｔ＋Ｒ）の１２番手の糸を６本撚糸したものをさらに
２本引揃えたものである。中間層経糸２５はＴのマルチ
フィラメント糸の１５００デニールの１本を２本撚糸し
たものを更に２本引揃えたものである。緯糸２９はＴの
紡績糸１０番手を３２本撚糸したものである。

【００６７】本比較例で使用した（Ｔ＋Ｒ）及びＴの各
糸は低熱収縮率の糸で、その収縮率は（Ｔ＋Ｒ）が１８
０℃で２．０％、２００℃で３．６％であり、また、Ｔ
が１８０℃で２．１％、２００℃で３．２％であった。

【００６８】密度が、経糸２４〜２８については１３
０．７本／２．５４cm、緯糸２９については（６．０×
４）本／２．５４cmであった。その結果、図８に示す如
く、得られたコルゲーターベルト２０の厚さは１０．６
５mm、重量は７．９８０kg/m²、通気度は３６cc/min./c
m² であった。

【００６９】次に各実施例に示すコルゲーターベルト１
０の品質、性能を確認するため以下の試験を行ったので
順次説明を行う。尚、各実施例の効果を説明するため比
較例に示すコルゲーターベルト２０も同様に試験を行っ
たので、比較を行いながら説明を行う。 静摩擦係数及び動摩擦係数の測定 比較例及び各実施例について製作した各コルゲーターベ
ルト１０，２０から、サンプルとして幅１０cm、長さ１
５cmのものについて、コルゲーターベルト１０，２０の
接触部材と接する面（ＢＳ）側１３，２３と接触部材と
の静摩擦係数及び動摩擦係数を測定した。

【００７０】この測定試験は、図９に示すように固定し
た接触部材３９上でコルゲーターベルト１０，２０のサ
ンプル４０を垂直方向に荷重を加えた状態で走行させた
時（速度５０mm／分）、動き始めた時の静摩擦力Ｆ₁
と、動き始めた以後移動させるための動摩擦力Ｆ₂ を測
定した。尚、コルゲーターベルト１０，２０が実際に使
用される状態は加湿下及び加熱下であるため、この測定
試験は、サンプル４０の接触部材３９と接する裏面に湿
紙で水分２００ｇ加湿し、接触部材３９を７０℃に加熱
した直後の条件下で行なった。

【００７１】各摩擦力Ｆ₁ 及びＦ₂ と荷重（Ｗ＝５kg）
とに基づいて、摩擦係数（μ）＝摩擦力（Ｆ）／荷重
（Ｗ）の関係式から、静摩擦係数μ₁ 及び動摩擦係数μ
₂ を算出した。その測定結果は図１０に示す通りであ
り、摩擦係数の小さい順に並べると、実施例１＜実施例
３＜実施例２＜比較例となる。これから分るように各実
施例はいずれも比較例よりも動摩擦係数は低くなり、従
って、摩擦抵抗が小さくなることが分った。各実施例の
中では、実施例１の摩擦係数が１番小さい値を示してい
る。この結果、各実施例によるコルゲーターベルト１０
は接触部材との摩擦抵抗を低減できるので、接触部材と
接するコルゲーターベルト１０の摩擦による損傷の発生
を防止することができることになる。 毛羽立ち状態の試験 接触部材と接するコルゲーターベルト１０，２０の毛羽
立ちの状態を確認するため、図１１に示すカスタム式織
物試験機を使用し、幅３cm、長さ５cmのコルゲーターベ
ルト１０，２０のサンプル４１をテーブル４２上に貼着
して固定し、加圧（４５０ｇ）した摩耗子４３によりテ
ーブル４２を１００回往復（トラバース距離：２．５４
cm）させた時のベルト表面の毛羽立ち状態を比較する試
験を行った。

【００７２】図１２にコルゲーターベルト表面の試験前
と試験後の状態について比較例と各実施例についての状
態を写真で撮影した結果を示すものである。同図から判
断すると、試験後の毛羽立ちの状態は比較例と比べて各
実施例とも少なく、実施例１及び実施例３については毛
羽立ちが殆どない状態で、実施例２は少しあるが、比較
例と比べると少なくなっていることが分る。この結果、
接触部材と接するコルゲーターベルト１０の毛羽立ちは
減少するので、毛羽の発生も減少し、実施例１及び実施
例３では殆どなくすることができる。このことは、本発
明にコルゲーターベルトの組織や表面の硬さが有効であ
ることを示している。 加圧下における厚み減少の測定 接触部材がコルゲーターベルト１０，２０を押圧した場
合に、接触部材がコルゲーターベルト１０，２０に沈み
込むことになる。この沈み込む量が多くなると、接触部
材とコルゲーターベルト１０，２０の摩擦が大きくなる
ことが考えられる。そのため、加圧下におけるコルゲー
ターベルト１０，２０の厚みがどう減少するのかを確認
するための試験を行った。この試験は、加圧式厚さ測定
器（型式：ＣＲ−３０）を使用し、幅３cm、長さ５cmの
コルゲーターベルト１０，２０のサンプルについて、無
荷重下（測定治具の自重のみ）の厚みから加重下（９８
ｇ）にした時の厚み減少を測定した。比較例と各実施例
についての測定結果は図１３に示す通りであり、厚みの
減少が少ない順に並べると、実施例２＜実施例１＜実施
例３＜比較例となる。各実施例はいずれも比較例と比べ
て大幅に厚みの減少量は少なく、各実施例のコルゲータ
ーベルト１０は硬く仕上がっていることが分る。この結
果から、接触部材がコルゲーターベルト１０を押圧した
場合でも接触部材がコルゲーターベルト１０に沈み込む
量は非常に少なくなり、そのため接触部材とコルゲータ
ーベルト１０との摩擦が小さくなることが分った。これ
は本発明のコルゲーターベルト１０の組織で、経糸１４
〜１８と緯糸１９との交絡点を多くした結果が有効であ
ったことを示している。 ［実施例４］次に、本発明のコルゲーターベルト１０の
継手３１の実施例について説明を行なう。

【００７３】図１５は本発明による実施例４のコルゲー
ターベルト１０のベルト継手３１の経糸方向断面図であ
る。

【００７４】コルゲーターベルト１０の両端部に金属フ
ック３２を植設し、金属フック３２を噛み合わせ、その
共通孔に芯線３３を挿入しベルトをエンドレス状にす
る。尚、金属フック３２は、図１４（Ａ）に示すように
その先端部３２’の形状が円弧状のものを使用する。

【００７５】このような構造の金属フック３２を使用す
ることにより、金属フック３２を噛み合わせたときに、
芯線３３の挿入がし易くなり芯線３３が固定できるので
金属フック３２にゆるみが生じず、また、コルゲーター
ベルト１０が屈曲し易い継手３１が得られる。この継手
３１は、図１４（Ａ）に示すようにシートに接するベル
ト表面より所定寸法ｈだけ沈めた厚さとした。この実施
例４ではｈ＝１．７mmとした。

【００７６】このため、継手３１がベルト表面より突出
することがなく、シートに傷を付ける等の問題が発生す
ることがない。また、コルゲーターベルト１０は使用中
の経時変化で比較的早い時期にある一定量だけ厚みが減
少するので、所定寸法ｈはこの分を見込んだ寸法とする
ことでこの問題も解消できる。

【００７７】継手３１は使用中の物理的摩損に対応する
ため、耐熱性の高い素材、例えば芳香族ポリアミド繊維
やポリアミド繊維等の素材の当て布３５をベルト表面に
縫着箇所３４にミシン縫い等で装着する。当て布３５の
厚さは、金属フック３２の上面にベルト表面より突出し
ない範囲のものとする。芳香族ポリアミド繊維の例とし
ては、テクノーラ〔帝人（株）社商標〕がある。また、
当て布３５を樹脂加工して更に摩損に強いものとするこ
とができる。 ［実施例５］図１６は本発明による実施例５のコルゲー
ターベルト１０のベルト継手３１の経糸方向断面図であ
る。

【００７８】この実施例５が実施例４と異なるのは、実
施例４では物理的摩損に対応するため継手３１の金属フ
ック３２の上面に当て布３５を装着しているが、当て布
３５のかわりに、金属フック３２の上面に樹脂３６を塗
布したことである。樹脂３６は、図１６に示すようにベ
ルト表面に耐熱性のある例えばシリコン樹脂等を金属フ
ック３２の先端部３２’近辺までテーパー状に塗布した
ものである。樹脂３６は、金属フック３２の先端部３
２’近辺までとすることで、継手３１の屈曲性を悪くし
ないためである。塗布するシリコン樹脂として、この実
施例５では、シリコーン接着材〔東レ・ダウコーティン
グ・シリコーン（株）製〕を使用した。上記以外の構造
は実施例４と同じである。 ［実施例６］次に本発明のコルゲーターベルト１０の静
電防止対策の実施例について説明を行なう。尚、この実
施例６のコルゲーターベルト１０は、図１に示す実施例
１のコルゲーターベルト１０の経糸方向断面を有する。
図１７は本発明による図１のコルゲーターベルト１０を
シートに接しない裏面から見た図面である。また、図１
８はコルゲーターベルト１０のヨコ方向についての導電
糸１６’の挿入間隔を示す図面である。

【００７９】シートに接しない裏面側１３の経糸１６の
１リピート、図１、図１７で示す経糸１６の番号１６ａ
〜１６ｄの次には、導電糸１６’の１リピート１６ａ’
〜１６ｄ’を挿入する例を示したものである。導電糸１
６’を１リピート挿入する間隔の１例を図１８に示す。
この例では挿入間隔Ｌ₀ ＝２０cmとしたもので、導電糸
１６’を２０cm間隔とすることを示している。

【００８０】この実施例６では、導電糸１６’はシート
に接しない裏面側１３の経糸１６のみに配すようにし、
導電糸１６’はシートに接する表面側１１に表出しない
にようにしたものである。導電糸１６’の仕様は、（Ｔ
＋Ｒ）の混紡糸１２番手７本を芯として金属繊維である
ナスロン〔日本精線（株）製、ステンレス繊維〕２０番
手１本をつる巻状にカバーした糸を３本引揃えたもので
ある。このような仕様とすることにより、金属繊維がつ
る巻状にカバーして外面に表出するようにし、静電防止
対策としたものである。

【００８１】導電糸１６’を挿入する間隔Ｌ₀ はこの実
施例６では２０cmとしたが、ベルトの走行速度、シート
の品質、周囲環境等に応じて発生する静電気の大小に対
応して所定の間隔にできることは勿論である。この実施
例６では金属繊維としてステンレス繊維について説明を
行ったが、ステンレス繊維に限らず導電性が良好で、し
かも比較的強度の大きな素材が良く、例えば銀、ニッケ
ル、銅、鉄或いはこれらの合金又は金属化合物、金属酸
化物等がある。

【００８２】この実施例６による静電防止の効果を示す
ため、静電気測定を行った。コルゲーターマシンでの運
転状態を想定して、コルゲーターベルト１０において導
電糸１６’を挿入したものと挿入していないものについ
て、図１９に示すテストマシンにコルゲーターベルト１
０を掛け入れ、走行速度１００m/min.、室温２６℃、湿
度９２％、ベルトの引張張力３kg/cm 、乾燥シリンダの
温度２５℃で試験を行い、シシド静電気（株）製静電気
測定器「スタチロンＭ」にて、所定の２箇所Ａ，Ｂで静
電気を測定した。その測定結果を図２０に示す。その結
果によると、導電糸１６’を挿入したもの〔実施例６〕
の方が、導電糸１６’を挿入しないものに比べて大幅に
静電気の値が減少しており、本実施例による効果がある
ことを示している。 ［実施例７］実施例６では導電糸１６’として（Ｔ＋
Ｒ）の混紡糸に金属繊維をつる巻状にカバーした糸を使
用する場合を説明した。本実施例７では導電糸１６’と
して（Ｔ＋Ｒ）の混紡糸に炭素繊維又は炭素繊維を含有
した糸〔以下、炭素繊維等という〕をつる巻状にカバー
した糸とするか又は撚り合せる場合について説明を行
う。尚、導電糸１６’の挿入間隔及び配する方法は実施
例６と同様である。

【００８３】導電糸１６’の仕様は（Ｔ＋Ｒ）の混紡糸
１２番手７本を芯としてナイロン繊維に炭素微粒子含有
の導電性繊維メガIII 〔ユニチカ（株）製、導電性複合
繊維〕２０番手１本をつる巻状にカバーした糸を３本引
揃えたものである。本実施例７では、炭素繊維単独の糸
は勿論のこと、炭素繊維を含有した糸でも同様に可能で
ある。また、本実施例７では（Ｔ＋Ｒ）の混紡糸を芯と
してメガIII をつる巻状にカバーして導電糸１６’とす
ることで説明したが、これに限らず炭素繊維等の材質に
よっては、つる巻にする必要はなく、（Ｔ＋Ｒ）の混紡
糸と炭素繊維等を撚り合せた糸を導電糸１６’としてシ
ートに接しない裏面側１３の経糸１６と差し替えて挿入
することも可能である。 ［実施例８］図２１は本発明による実施例８を示す図面
であって、本発明の実施例１に示すコルゲーターベルト
１０の裏面側１３に導電樹脂３７を所定間隔Ｌ₁ 、Ｌ
₂ 、Ｌ ₃ にベルト１０のタテ方向に塗布したことを示
す。尚、図中破線部分は導電樹脂３７を塗布した箇所を
示し、Ｌ₁ ＝Ｌ₂ ＝８cm、Ｌ₃ ＝４５cmとした場合であ
る。塗布する導電樹脂３７として本実施例８では、日本
アチソン（株）製のエレクトロダッグ（Electrodag）１
０９Ｂ、組成（重量比）グラファイト２０％、塩ビ２０
％、メチルイソブチルケトン（MIBK）６０％を使用し、
配合比（重量比）エレクトロダッグ１０９Ｂを１００、
アラルダイトＡＷ−１０６を３、ハードｔ−ＨＶ−９５
３Ｕを３として使用した。この仕様の導電性樹脂３７を
コルゲーターベルト１０に塗布し静電防止対策としたも
のである。

【００８４】導電樹脂３７を塗布する間隔Ｌ₁ 、Ｌ₂ 、
Ｌ₃ は本実施例８に限定されず、ベルトの走行速度、シ
ートの品質、周囲環境等に応じて、発生する静電気の大
小により対応して所定の間隔にできることは勿論であ
る。また、導電樹脂３７を塗布する方法としては、
（ａ）キッシング、（ｂ）ディッピング、（ｃ）ローラ
ー、（ｄ）刷毛塗り、（ｅ）スプレー等で可能である。
また、塗布する幅は１〜１０mm位とする。

【００８５】本実施例８では導電樹脂３７として、日本
アチソン（株）製のエレクトロダッグを使用した場合を
示したが、導電樹脂３７としてはこれに限らず同様な効
果を示すものであれば実施可能なのは勿論である。

【００８６】尚、各実施例で説明した糸の太さ、密度等
はコルゲーターベルト１０の用途に応じて必要な範囲で
可能なのは勿論である。その結果、コルゲーターベルト
１０としては、厚みは８〜１１mm好ましくは１０〜１１
mmのものが、通気度は１０〜３００cc/min./cm² のもの
が得られる。

【００８７】

【発明の効果】本発明によれば、接触部材に接する裏面
側の組織を１／３綾織、２／２綾織又は平織としたの
で、接触部材がコルゲーターベルトを押圧することがあ
っても、毛羽立ちがなくそのため毛羽が飛散することが
ない。そのため、コルゲーターマシンの駆動ロール面に
毛羽が付着することがないので コルゲーターベルトが
スリップしてコルゲーターベルトの速度が上らないとい
う現象が防止できる。

【００８８】また、摩耗による損傷の発生がなくなるの
で、コルゲーターベルトの寿命が低下することもない。

【００８９】シートに接する表面側の組織は２／２綾
織、３／１綾織又は１／３綾織としたので、前記裏面側
の組織との組み合わせた組織となるので、シートの密着
性を付与させる平滑性を備える。

【００９０】経糸の表面側及び裏面側に使用する糸の素
材をポリエステル繊維とレーヨン繊維の混紡糸としたの
で、熱に対する耐久性、乾燥を促進させるための吸湿性
と保湿性、汚れがつき難く落し易い等の効果を有する。

【００９１】４重織とすることで適度な厚みと剛性を備
えたものとなるので、バラストロールから伝わる荷重を
シートへ均等に伝達できる効果を有し、更に、走行安定
性を具備することができる。

【００９２】また、本発明によれば、騒音の低下、長期
間使用が可能な継手の構造とすることができ、静電防止
対策が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による実施例１のコルゲーターベルトの
経糸方向断面図

【図２】実施例１のコルゲーターベルトの仕様を示す一
覧表

【図３】本発明による実施例２のコルゲーターベルトの
経糸方向断面図

【図４】実施例２のコルゲーターベルトの仕様を示す一
覧表

【図５】本発明による実施例３のコルゲーターベルトの
経糸方向断面図

【図６】実施例３のコルゲーターベルトの仕様を示す一
覧表

【図７】比較例のコルゲーターベルトの経糸方向断面図

【図８】比較例のコルゲーターベルトの仕様を示す一覧
表

【図９】静摩擦係数及び動摩擦係数の試験装置を示す概
略構成図

【図１０】比較例及び各実施例についての静摩擦係数及
び動摩擦係数の測定結果を示す一覧表

【図１１】コルゲーターベルトの毛羽立ち状態の試験装
置を示す概略構成図

【図１２】比較例及び各実施例について行なわれた毛羽
立ち状態の試験におけるコルゲーターベルト表面の試験
前と試験後の状態を写真で撮影した結果を示す図

【図１３】比較例及び各実施例についての加圧下におけ
る厚み減少の測定結果を示す一覧表

【図１４】（Ａ）は先端が円弧形状の金属フックを使用
した継手構造を示す断面図 （Ｂ）は先端が角形の金属フックを使用した継手構造を
示す断面図

【図１５】本発明による実施例４のコルゲーターベルト
の継手の経糸方向断面図

【図１６】本発明による実施例５のコルゲーターベルト
の継手の経糸方向断面図

【図１７】図１のコルゲーターベルトをシートに接しな
い接触部材に接する裏面側から見た平面図

【図１８】コルゲーターベルトのヨコ方向についての導
電糸の挿入間隔を示す図

【図１９】静電気測定のテストマシンを示す概略構成図

【図２０】静電気測定の測定結果を示す一覧表

【図２１】本発明による実施例８のコルゲーターベルト
の裏面側で導電性樹脂を塗布した間隔を示す図

【図２２】一般的なコルゲーターマシンを示す概略構成
図

【図２３】多層織の綿ベルトである公知のコルゲーター
ベルトの一例を示す組織図

【図２４】多層織の綿ベルトである公知のコルゲーター
ベルトの他例を示す組織図

【図２５】特開昭５０−７１９６５号公報に開示された
公知のコルゲーターベルトを示す組織図

【図２６】特開昭６１−２８７６０７号公報に開示され
た公知のコルゲーターベルトを示す組織図

【図２７】特開平５−９３３４２号公報に開示された公
知のコルゲーターベルトを示す組織図

【図２８】特開昭６１−２７５４５０号公報に開示され
た公知のコルゲーターベルトを示す組織図

【図２９】実公昭４５−１１８４４号公報に開示された
公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３０】実開昭６０−１５４６４３号公報に開示され
た公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３１】実開昭６０−１５４６４３号公報に開示され
た公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３２】実開昭６０−１５４６４３号公報に開示され
た公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３３】特開平２−２４２９９０号公報に開示された
公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３４】特開平４−２３６８３６号公報に開示された
公知のコルゲーターベルトの継手構造を示す断面図

【図３５】本出願人が先に提案した特願平６−３２７７
０３号に開示されたコルゲーターベルトを示す組織図

【図３６】本出願人が先に提案した特願平６−３２７７
０３号に開示されたコルゲーターベルトを示す組織図

【図３７】コルゲーターマシンのダブルフェーサー部を
示す部分拡大図

【図３８】段ボールシートの構造を示す断面図

【図３９】特開平６−３２８５９６号公報に開示された
接触部材をコルゲーターマシンのダブルフェーサー部に
使用した状態を示す断面図

【符号の説明】

１０ コルゲーターベルト １１ シートに接する表面側 １２ 中間層 １３ シートに接しないで接触部材が接する裏面側 １４ シートに接する表面側の経糸 １５ 中間層の経糸 １６ シートに接しないで接触部材が接する裏面側の
経糸 １６’ 導電糸 ３１ 継手 ３２ 金属フック ３５ 当て布 ３６ 耐熱性樹脂 ３７ 導電性樹脂 ８０ 接触部材

フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B31F 1/00 - 7/02 B65G 15/30 - 15/38 F16G 1/00 - 3/16 D03D 1/00 D03D 11/00

Claims (9)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シートに接する表面側、シートに接しな
   いで接触部材が接する裏面側及び接結用の経糸にポリエ
   ステル繊維とレーヨン繊維との混紡糸を、中間層の経糸
   にポリエステル繊維のマルチフィラメント糸を、緯糸に
   ポリエステル繊維の紡績糸をそれぞれ使用して４重織の
   組織とし、前記表面側は２／２綾織、３／１綾織又は１
   ／３綾織とし、前記裏面側は１／３綾織、２／２綾織又
   は平織とし、前記表面側及び裏面側夫々のいずれかを組
   み合わせた組織とし、前記接触部材が接する裏面側の糸
   の自由度及び摩擦抵抗を少なくしたことを特徴とするコ
   ルゲーターベルト。
2. 【請求項２】 前記コルゲーターベルトを製織した後に
   裏面側に樹脂を塗布することにより、前記接触部材と裏
   面側との摩擦による毛羽立ちの発生を抑制すると共に摩
   耗損傷の発生を低減したことを特徴とする請求項１記載
   のコルゲーターベルト。
3. 【請求項３】 前記経糸に使用するポリエステル繊維と
   レーヨン繊維の混紡糸のポリエステル繊維とレーヨン繊
   維の混合比率を６５：３５〜５５：４５としたことを特
   徴とする請求項１〜２記載のコルゲーターベルト。
4. 【請求項４】 前記コルゲーターベルトの厚さを８〜１
   １mm好ましくは１０〜１１mmとし、重量は少なくとも
   ７．０kg/m² 以上とし、通気度は１０〜３００cc/min./
   cm² としたことを特徴とする請求項１〜３記載のコルゲ
   ーターベルト。
5. 【請求項５】 少なくとも前記表面側、裏面側及び接結
   用の経糸に使用するポリエステル繊維とレーヨン繊維の
   混紡糸並びに緯糸に使用するポリエステル繊維の紡績糸
   は低熱収縮率の糸であることを特徴とする請求項１〜４
   記載のコルゲーターベルト。
6. 【請求項６】 前記コルゲーターベルトにおいて、ベル
   トの走行方向に所定の間隔で導電性樹脂を塗布したこと
   を特徴とする請求項１〜５記載のコルゲーターベルト。
7. 【請求項７】 前記コルゲーターベルトにおいて、ベル
   トの走行方向に所定間隔で、裏面側の経糸をポリエステ
   ル繊維とレーヨン繊維の混紡糸に金属繊維、炭素繊維等
   の導電性繊維をつる巻にした糸か、又は混紡糸と金属繊
   維、炭素繊維等の導電性繊維を撚り合せた糸で差し替え
   て挿入したことを特徴とする請求項１〜５記載のコルゲ
   ーターベルト。
8. 【請求項８】 請求項１〜５記載のコルゲーターベルト
   を用いてその両端に金属フックを植設し、両端を噛み合
   わせ接合してエンドレスベルトとするコルゲーターベル
   トの継手において、金属フックをベルト表面より沈ませ
   て植設し、その金属フック植設部上面に耐熱性のある当
   て布を装着したことを特徴とするコルゲーターベルトの
   継手。
9. 【請求項９】 請求項１〜５記載のコルゲーターベルト
   を用いてその両端に金属フックを植設し、両端を噛み合
   わせ接合してエンドレスベルトとするコルゲーターベル
   トの継手において、金属フックをベルト表面より沈ませ
   て植設し、その金属フック植設部上面に耐熱性樹脂をベ
   ルト表面から金属フック先端部近傍までテーパー状に塗
   布したことを特徴とするコルゲーターベルトの継手。