JP3110720B2 - イオン交換膜電解槽における気液分離方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電解槽における気液
分離方法に関し、とくにイオン交換膜法塩化アルカリ電
解槽の如く電解反応によって発生した気泡を含む電解液
の電極室上部において気液分離を行う気液分離方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】イオン交換膜法フィルタープレス型電解
槽は食塩水の電気分解による塩素と苛性ソーダの製造を
始めとして、有機電解、海水電解等に広く用いられてい
る。フィルタープレス型電解槽は陽極室と陰極室の隔壁
を、導電部材を介して、あるいは圧接等の手段により電
気的及び機械的に結合した複極式電解槽ユニットを陽イ
オン交換膜を挟持して多数積層し、両端には陽極あるい
は陰極のいずれかを片面に有する端部電解槽ユニットを
積層して油圧式プレス等で固定した複極式フィルタープ
レス型電解槽があり、また額縁状の電極室枠の両面に陽
極もしくは陰極を有する陽極室ユニットと陰極室ユニッ
トを陽イオン交換膜を介して多数積層し、両端部には片
面のみ陽極または陰極を有する端部極室ユニットを積層
した単極式フィルタープレス型電解槽がある。

【０００３】イオン交換膜法食塩電解槽においては陽極
では塩素ガスが発生し、陰極では高濃度の水酸化ナトリ
ウムと水素が生成するので陽極室には表面に安定な不働
態化被膜を形成する耐食性の優れたチタンあるいはその
合金を使用しており、陰極室には水素を吸収して脆化す
るチタンに代えて耐アルカリ性のニッケル、ステンレス
等の鉄系の金属あるいはその合金を使用している。ま
た、それぞれの電極室には隔壁に結合した導電リブに陽
極と陰極を取り付けており、側壁には電解液供給ノズル
と濃度が低下もしくは上昇した電解液、電解反応の生成
物である気体、気泡を混合した電解液の排出ノズルが設
けられている。

【０００４】陽極にはチタン等の多孔板、エキスパンデ
ッドメタル等を基材としてその表面にルテニウム、イリ
ジウム、パラジウム等の白金族の金属の酸化物等を被覆
した陽極が用いられている。陰極には鉄、ステンレス又
はニッケル等の多孔板、エキスパンデッドメタル等を基
材として、その表面をニッケル系、白金族金属系等の陰
極触媒物質によって被覆した陰極が使用されている。ま
た、イオン交換膜には、スルホン酸基、カルボン酸基等
を有するフッ素樹脂系の陽イオン交換膜が使用されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】フィルタープレス式イ
オン交換膜法電解槽において、食塩の電気分解などのよ
うに気体が発生する電気分解反応を行うと、気泡を含む
陽極液又は陰極液を電極室から抜き出す時気泡に起因す
る電極室内圧力の変動が生じる。

【０００６】一般に用いられている縦型の塩化アルカリ
電解槽の電極室内における陽極液又は陰極液は電極で発
生した気泡によって上部ほど気泡の割合である気泡率が
増大し、電極室液の上層部近くになると気泡が集合して
泡沫層となり最上部に泡沫から分離した気体からなる気
相を形成している。その結果、電極室上部より電解液及
び発生気体を排出しようとすると流出状態は気液混相、
液相と気相が入り混じった気泡流、管路を閉塞するプラ
グ流、波状流などによる電極室内圧力を変動させる複雑
な流れを生じる。特に陽極室側で形成される塩素気泡
は、塩水粘度、表面張力などに起因して、陰極室側で苛
性ソーダと水素から形成される水素気泡に比べて気泡が
消えにくく、陽極室内の圧力変動を引き起こす。このた
め、陽極室内の圧力変動は、電解条件によって異なるが
５０〜２００ｍｍＨ₂Ｏ 、場合によっては３００ｍｍＨ
₂Ｏ を超え、イオン交換膜を常時振動させて電極面と接
触したり離れることを繰り返し、陽イオン交換膜の表面
に摩擦による傷を生じ、また振動による疲労のために陽
イオン交換膜に亀裂が生じることが起こる。その結果、
陽イオン交換膜の特性が劣化するとともに、一般には電
極室内の圧力が高い陰極室内から陽極室内へ流入するア
ルカリによる電極の損傷を生じて電極の寿命に悪影響を
及ぼすこととなる。

【０００７】そこで、食塩水のイオン交換膜法電解槽に
おいては、陰極室の圧力を陽極室圧力の変動最大値より
大きく保って膜を常時陽極面に圧着して振動を防止する
方法、電極室上部に電解液面より高いチャンバーを設
け、チャンバー内に気液分離ゾーンを形成し、チャンバ
ー内において自然消泡して波状流、成層流として側壁の
排出ノズルより取り出す方法、実開平２−１７０１３号
公報に示されている如き電極室上壁にその内面より３０
ｍｍ以上内部に開口させ、ノズル内の液流速が０．５な
いし２０ｍ／秒となるノズルを設ける方法等が提案され
ている。

【０００８】しかしながら、陽極室圧力変動の最大値よ
り大きい圧力を陰極室に付加する方法は膜がエキスパン
デッドメタルもしくは多孔板からなる陽極表面を常に過
度に圧着し、陽極の開孔部に食い込むため塩素発生の陽
極過電圧を大きくし電解槽電圧を数〜１０数ｍＶ高めて
電力の損失を招くだけでなく、長期的にみれば陰極側か
ら逆泳動するアルカリによる陽極の触媒活性被覆の浸食
も、陰極加圧の圧力が小さい場合に比して大きく電極の
寿命を短くする欠点がある。

【０００９】電極室の上部を高くして気液分離ゾーンを
設ける方法は圧力変動防止に有効であるが、電極室の容
量の増加分の材料費、加工費が高価となるきらいがあ
る。さらに、電極室の上部の壁面より排出ノズルを差し
込む方法は、発生ガス量と電極室内での電解液の循環量
の比率によって、排出ノズルの大きさ等を定める必要が
あるために電解槽の運転の自由度が小さく、また複極式
電解槽ではとくに、排出ノズルを通して流れるリーク電
流による腐食防止の対策が必要となる。

【００１０】さらに、排出ノズルによる方法では、電極
室の上部のイオン交換膜の表面が乾燥状態となり、陽イ
オン交換膜を透過する気体状の塩素によって陽イオン交
換膜が悪影響を受けるので、電極室の上部の隔壁面に陽
イオン交換膜表面を湿潤状態に保持するための電解液の
溢流する堰を溶接等によって設ける必要であることが明
らかにされている（「ソーダと塩素」第４１巻第４号第
１８ページ（１９９０年４月））。

【００１１】一方、複極式電解槽の鍋状の電極室をチタ
ン、ニッケル、ステンレス等の薄板を使用して金型プレ
スにより製作する方法は、製造が容易であり量産性が大
であるため、電解槽のコスト低減に極めて有効であるの
で好ましい製作方法であるが、これに気液分離チャンバ
ーを継ぎ足したり、堰等を溶接によって取り付けること
はプレス成型の特徴を失うこととなる。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、イオン交換膜
電解槽における気液分離方法において、電極室内で発生
した気液混合物を、電解槽上部に形成した電極面に平行
で、断面積が小さな通路を上昇させた後に、間隙から放
出することによって、断面積が小さな通路への流入によ
る圧縮と間隙からの放出による減圧によって気液分離を
行うイオン交換膜電解槽における気液分離方法である。
また、電解槽上部に形成した通路の一方の面が上部が開
口したＵ型管路の側壁によって形成されるとともに、間
隙がＵ型管路の側壁とＵ型管路の上部に設けた壁面との
間に形成されたものであって、Ｕ型管路に放出される際
に気液分離されるイオン交換膜電解槽における気液分離
方法である。

【００１３】

【発明の実施の形態】本発明の気液分離方法は、電極室
内で発生した気液混合物を、電解槽上部に形成した電極
面に平行で、断面積が小さな通路を上昇させた後に、間
隙から放出することによって、断面積が小さな通路への
流入による圧縮と間隙からの放出による減圧によって気
液分離を行うイオン交換膜電解槽における気液分離方法
である。そして、電極室の上部に設けた断面がＵ字状の
上面が開口した管路により、電極室の上部空間が狭めら
れる結果、気泡を含む電解液の流路が狭くなり、気泡は
接触合一拡大して、電極室の上部の壁面と管路の側壁と
の間で形成された狭い間隙から圧縮されて管路中へ流入
する。流入の際拡大した気泡の多くは圧縮と圧力の変化
によって破裂して管路内を残留する泡沫を含む電解液と
気体が排出ノズルに向かって流れる。また、管路中にお
いて気泡が泡沫に閉塞された場合には管路の側壁に設け
た連通路によってＵ型管路と隔壁との間に形成された空
間へ気体を流入させ排出ノズルにバイパスさせることが
できる。

【００１４】以下に図面を参照して、本発明をさらに詳
細に説明する。図１は、本発明のイオン交換膜電解槽に
おける気液分離方法に使用する電解槽の一実施例を示す
図であり、複極式電解槽ユニットの一部を切り欠いた平
面図を示し、図２は図１をＡ−Ａ線で切断した断面図を
示す。複極式の電解槽ユニット１は、炭素鋼等の剛体で
成形された額縁状フレーム２を骨格として左右に陽極室
３と陰極室４が形成されており、チタンまたはチタン合
金などの薄板を鍋状に加工した陽極室側の隔壁５と鉄、
ステンレス、ニッケル等の薄板を同様に鍋状に加工した
陰極室側の隔壁６を結合部７で電気的および機械的に結
合している。陽極室、陰極室には隔壁に結合した導電リ
ブ８、９に、それぞれ白金族の金属あるいは酸化物を含
有する被覆を形成した陽極１０とニッケル系、白金族系
の陰極活性物質を被覆した陰極１１が取り付けられてお
り、電極室の上部にはＵ型管路１２、１３が設けられて
いる。Ｕ型管路は、電極および隔壁と間隔を設けて取り
付けられており、Ｕ型管路の電極面側の側壁１４と電極
室の上部壁１５の間には、上昇した電解液および気泡が
流入する狭い間隙１６が形成されており、Ｕ型管路の隔
壁側の壁面には連通路１７が設けられている。

【００１５】また、Ｕ型管路の一端は電解槽ユニットの
側壁部１８に取り付けた電解液および気体を外部へ取り
出すための排出ノズル１９に結合され、電解槽ユニット
の下部には電解液の供給ノズル２０が取り付けられてお
り、電解槽ユニットの側壁には電解槽ユニットを架台に
取り付ける取り付けアームが設けられている。

【００１６】図３は、Ｕ型管路を電解液の排出ノズルか
ら電解槽内部へ取り付ける図を示している。電解槽ユニ
ットの側壁部１８に設けた排出ノズル１９にＵ型管路１
２、１３を取り付けている。Ｕ型管路は電解槽中での電
蝕を防止するために、フッ素樹脂、ポリプロピレン等の
合成樹脂を用いることが好ましい。Ｕ型管路はガスケッ
ト２１を介して排出ノズル１９に取り付けられており、
電極を取り付ける導電リブ８にはＵ型管路のガイドとな
る切り欠き部２２を形成している。また、Ｕ型管路の側
壁には連通路１７が設けられている。

【００１７】図４は、複極式の電解槽を示す図であり、
５個の複極式の電解槽ユニット１と端部陽極ユニット２
３と端部陰極ユニット２４から組み立てられており、各
電解槽ユニットの間には、陽イオン交換膜２５を取り付
けて架台２６に載置して油圧プレス、タイロッド等によ
って固定しており、電解槽ユニット側壁の排出ノズル１
９、供給ノズル２０に管路を結合し、両端部の電解槽ユ
ニットに電解電流を供給している。

【００１８】図５は、電解槽に設けたＵ型管路への電解
液の流れを説明する図である。Ｕ型管路は、電極室の全
体にわたり気液混相状態の電解液の上昇流を均整化する
とともに、電極室の隔壁側空間２７に液面２８を保持
し、気体のバイパス流路を形成するためには、電極室の
両側壁間の長さと相応する高さを必要とする。また、Ｕ
型の管路の側壁の高さは電極側の電解液の上昇路におい
て気泡の合一を促進する距離すなわち高さが必要であ
り、電流密度３ｋＡ／ｍ² 、温度８５℃、塩水濃度２０
０ｇ／ｌの標準的な電解条件のもとでの実験により求め
た結果では、電解槽の液面深さに対して４％以上好まし
くは５％以上必要であることがわかった。

【００１９】陽極室の電解空間部２９は電解液の塩水中
を塩素気泡群が複雑な流体抵抗を受けつつも自由上昇し
ている領域であるが、上昇流がＵ型管路によって区切ら
れた部分に達すると気泡の大部分は電極側空間３０の流
路に入って液と共に上昇するのに対し、隔壁側空間２７
には気液の上昇はなく液面２８が形成される。隔壁側空
間に液面２８を形成し、電極側空間に上昇流を形成する
ためには、電極側の空間が隔壁側の空間より２倍以上大
きいことが必要であり、隔壁側空間の大きさは毛細管現
象を生じない範囲で狭い程好ましく、２〜４ｍｍとする
ことが好ましい。 また、図５に示すように、Ｕ型管路
の両側の液面の高さには差が形成される。これは、電極
室内では電極側の方を主に発生気体の気泡が上昇するの
で、隔壁側の領域の電解液の密度と電極側の密度に差を
生じ、その結果Ｕ型管路と隔壁との間に形成した空間の
液面はＵ型管路の電極側に形成されるからである。

【００２０】Ｕ型管路の幅は電解液供給量と気体の発生
量に見合う気液を管路に流入させ、排出ノズルに混乱な
く移動させるのに必要な流路断面積を形成することが必
要であり、１０ｍｍ以上とすることが好ましい。またＵ
型管路の高さは、大きいほど電解液の流れる流路面積が
大きくなるが、反面導電リブを通じての電極上端への電
流分配が不十分となる可能性があるので、Ｕ型管路の高
さは６０〜１００ｍｍとすることが好ましい。とくに、
実施例に示した電解槽ではＵ型管路と隔壁の間に気相の
空間を設けて発生気体のバイパスを形成したので、Ｕ型
管路の幅を小さくすることが可能となる。

【００２１】また、電極側空間を上昇した気液混相流は
電極室の上部の壁面に達し、電極室の上部の壁面とＵ型
管路の電極側の側壁の上部によって形成された間隙から
Ｕ型管路中へ流入し、間隙を通過の際に多くの気泡は破
裂し、泡末を含んだ電解液がＵ型管路中へ、Ｕ型管路か
ら排出ノズルを通じて外部へ取り出されるが、Ｕ型管路
の側壁と電極室の上部壁との間で形成される間隙は、３
〜６ｍｍとすることが適当であり、さらに４〜５ｍｍと
することが好ましく、３ｍｍ以下となると流路抵抗が大
きくなり、逆に圧力変動が大きくなるので好ましくな
く、間隙が大きいと電極室内の圧力変動が大きくなって
好ましくない。

【００２２】本発明の電解方法は、電極室の上部に断面
積が小さな気液混合物が上昇する流路を設けるととも
に、流路の上部には間隙から放出されるようにしたの
で、気液混合物中の気泡は狭められた流路で、上昇しな
がら圧縮されて、近傍の気泡と合体化して拡大し、次い
で狭い間隙から管路中へ流入し、流入の際の圧縮と膨張
の圧力変化を受けてその多くは破裂して気液分離され
る。

【００２３】

【実施例】

実施例１ 厚み１ｍｍのチタン板とステンレス板をプレス金型によ
り縦１４０ｃｍ×横９３．５ｃｍ×深さ３ｃｍの陽極室
と陰極室を成型し、これにＵ型管路を固定するための切
り欠きを上端に設けた厚み４ｍｍ、幅３ｃｍ、長さ１３
０ｃｍのチタン及びステンレスの導電リブを電極室横幅
の中心から１８ｃｍの間隔で５本を溶接で取り付け、両
極室側壁の下部に電解液供給ノズルとして電極室と同材
質で内径１３ｍｍ、外径１７．３ｍｍ、長さ１００ｍｍ
のフランジ付短管を取り付け、電解液と電解生成気体の
排出ノズルとして電極室と同材質の厚み１．５ｍｍ縦
６．５ｃｍ×横３ｃｍ×長さ１０ｃｍのフランジ付角型
パイプを溶接して取りつけた。 次いで、額縁状の枠体
と陽極室および陰極室を、陽極室側に取り付けたチタン
と銅とのクラッド体と陰極室側の隔壁を特開平３−２４
０９８４号公報に記載されているように、半田を用いて
電気炉内でろう付けを行って両電極室の隔壁を結合する
とともに額縁状の枠体を一体化した。

【００２４】しかる後、厚み１ｍｍのチタン板から得ら
れた開口率が３５％のエキスパンデッドメタルに貴金属
酸化物を含有する陽極活性被覆を施した縦１．３９９ｍ
×横０．９３３ｍ電解有効面積１．３ｍ² の陽極（ペル
メレック電極（株）製）と厚み１．５ｍｍのステンレス
板から得られた開口率３７％のエキスパンデッドメタル
にニッケル系の活性陰極被覆を施した、陽極と同寸法の
陰極を導電リブにスポット溶接して複極式電解槽ユニッ
トを製造した。

【００２５】また陽極室と陰極室がそれぞれ単独の端部
陽極ユニットと端部陰極ユニットを製作し、３個の複極
式電解槽ユニットをフランジ面に耐食性ガスケットを設
けて、両端部には端部陽極ユニットと端部陰極ユニット
を設けてイオン交換膜を挟持して積層した。電極間間隔
は２ｍｍとし、陽イオン交換膜としてＮａｆｉｏｎＮ９
５４（デュポン社商品名）を４枚有する複極式電解槽を
組み立てた。次いで、フッ素樹脂製の厚み１．５ｍｍ、
高さ５７ｍｍ、幅１８ｍｍ、全長１０２５ｍｍ、上部開
口部長さ９３ｍｍであり、隔壁側の側壁には５ｍｍの孔
を３個有するＵ型管路を、電極室の上部壁面とＵ型管路
の側壁との間隔を５ｍｍとし、電極面との間隔を８ｍ
ｍ、隔壁との間隔を４ｍｍとなるように挿入し、排出用
ノズルと結合した。

【００２６】各ノズルには、電解液供給用主管と電解液
及び生成気体排出用主管にフッ素樹脂製フレキシブルチ
ューブを介して接続し、直流電源と電解槽の陽極端子、
陰極端子とを接続して電解槽を完成させた。陰極室には
純水を供給し、陽極室には３００ｇ／ｌの食塩水を供給
し、陰極室からは３２％の苛性ソーダを、陽極室からは
食塩水濃度を２００ｇ／ｌの戻り食塩水を取り出し、電
解槽温度８５℃、電解電流５．２ｋＡ、電流密度３ｋＡ
／ｍ ² で通電し３０日間運転した。この間の苛性ソーダ
の生成電流効率は９６．２％、４対の電解槽ユニットの
平均槽電圧３．０５Ｖであり、陽極室内圧力変動は１５
ｍｍＨ₂Ｏ 以内で極めて安定した状態であった。次いで
高負荷電解条件における圧力変動状況確認を目的として
電流密度４ｋＡ／ｍ² 、塩水供給量を戻り塩水を循環さ
せることにより標準供給量の２〜４倍量に増加して陽極
室内圧力変動を測定し、結果を表１に示す。また、電解
槽の運転を停止して、陽イオン交換膜を点検したが変
色、変質などの異常は全く見られなかった。

【００２７】実施例２ 実施例１のＵ型管路の電極側の側壁と陽極室の上部壁面
との間隔を１０ｍｍとしたＵ型管路を取り付けた点を除
いて、実施例１と同様の条件で１５日間運転した結果電
流効率は９５．６％、平均槽電圧は３．０６Ｖであり、
初期電解性能は実施例１とほぼ同等であった。陽極室内
圧の変動を実施例１と同様に測定し、その結果を表１に
示す。また、運転停止後の陽イオン交換膜の上部には幅
約５ｍｍの変色がみられた。 実施例３ 実施例１のＵ型管路の電極側の側壁と陽極室の上部壁面
との間隔を１５ｍｍとしたＵ型管路を取り付けた点を除
いて、実施例１と同様の条件で１５日間運転した結果電
流効率は９５．２％、平均槽電圧は３．０９Ｖであり、
初期電解性能は実施例１とほぼ同等であった。陽極室内
圧の変動を実施例１と同様に測定し、その結果を表１に
示す。また、運転停止後の陽イオン交換膜の上部には幅
約１０ｍｍの塩素によるとみられる変色が観察された。

【００２８】

【表１】 圧力変動（ｍｍＨ₂Ｏ） 塩水流量 Ｕ型管路側壁と上部壁面との間隔 （リットル／分） ５ｍｍ １０ｍｍ １５ｍｍ ───────────────────────────── ２（１．５） １０ ６０ ８０ ３（２．３） ２０ １４０ １６０ ４（３．１） ２０ １５０ １８０ ５（３．８） ３０ １８０ １９０

【００２９】比較例１ 実施例２の電解槽よりＵ型管路を取り除き、実施例２で
使用した陽イオン交換膜を使用して電解槽の再組立を行
い、実施例２と同様の条件で１５日間運転した。電流効
率は９４．８％、平均槽電圧は３．１１Ｖで電解性能の
低下が認められた。 又、陽極室内圧力は−１０〜１２
０ｍｍＨ₂Ｏ の範囲で常時変動し実施例２より更に大き
く、排出ノズルにおいてプラグ流が生じ、間欠流出現象
が見られた。運転の停止後に陽イオン交換膜を点検した
ところ、陽イオン交換膜の上部には幅約１００ｍｍの茶
褐色の変色が見られ排出ノズルの下辺より３５ｍｍ下ま
で変色と直径約２ｍｍの小ブリスターが散在し、又やす
り状の活性陰極表面に触れたと見られる黒褐色の変色と
擦過傷が一部に見られた。

【００３０】比較例２ Ｕ型管路に代えて、高さ５７ｍｍ、横幅１８ｍｍのＬ字
型の部材の上端と電極室上壁との間隔を５ｍｍ、電極と
の間隔を８ｍｍとして電極室隔壁に溶接して取りつけた
上、電極室側壁の排出ノズルを改造して櫃底部の位置に
内径２５ｍｍ×外径２７．２ｍｍの排出ノズルを設け電
極を修復して電解槽に組み込みその他は実施例１と同じ
標準電解条件のもとで１５日間運転した。電流効率は９
５．８％、槽電圧は３．０８Ｖであた。電極室内圧力は
−２０〜１８０ｍｍＨ₂ Ｏの範囲で大きく変動し排出ノ
ズルからの気液の流出状態は典型的な間欠的プラグ流で
あった。電流密度および循環倍率を夫々４ＫＡ／ｍ² 、
３倍に変えた条件での圧力変動は−４０〜２００ｍｍＨ
₂Ｏ に増加した。開槽した膜の上部には活性陰極に触れ
たと見られる黒褐色の変化が見られた。

【００３１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の電解方法
は、電極室内で発生した電解液と生成ガスの混合流体を
面積の小さな流路を上昇させた後に、間隙から放出する
ことによって気液分離した後に排出ノズルから放出する
ことによって、電極室内の圧力の変動とこれによるイオ
ン交換膜の振動を防止し、イオン交換膜および電極を長
寿命化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明のイオン交換電解槽における気
液分離方法に使用する電解槽の一実施例を示す図であ
る。

【図２】図１におけるＡ−Ａ線の断面図である。

【図３】図３は、Ｕ型管路を電解槽ユニットの側壁から
電解槽内部への取り付けを説明する図である。

【図４】図４は、複極式の電解槽を示す図である。

【図５】図５は、電解槽に設けたＵ型管路への電解液の
流れを説明する図である。

【符号の説明】

１…電解槽ユニット、２…額縁状フレーム、３…陽極
室、４…陰極室、５…陽極室側の隔壁、６…陰極室側の
隔壁、７…結合部、８、９…導電リブ、１０…陽極、１
１…陰極、１２、１３…Ｕ型管路、１４…Ｕ型管路の電
極面側の側壁、１５…電極室の上部壁、１６…間隙、１
７…連通路、１８…側壁部、１９…排出ノズル、２０…
供給ノズル、２１…ガスケット、２２…切り欠き部、２
３…端部陽極ユニット、２４…端部陰極ユニット、２５
…陽イオン交換膜、２６…架台、２７…隔壁側空間、２
８…液面、２９…電解空間部、３０…電極側空間

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 イオン交換膜電解槽における気液分離方
   法において、電極室内で発生した気液混合物を、電解槽
   上部に形成した電極面に平行で、断面積が小さな通路を
   上昇させた後に、間隙から放出することによって、断面
   積が小さな通路への流入による圧縮と間隙からの放出に
   よる減圧によって気液分離を行うことを特徴とするイオ
   ン交換膜電解槽における気液分離方法。
2. 【請求項２】 電解槽上部に形成した通路の一方の面が
   上部が開口したＵ型管路の側壁によって形成されるとと
   もに、間隙がＵ型管路の側壁とＵ型管路の上部に設けた
   壁面との間に形成されたものであって、Ｕ型管路に放出
   される際に気液分離されることを特徴とする請求項１記
   載のイオン交換膜電解槽における気液分離方法。