JP3101750B2 - Carriage for magnetic disk drive, method of manufacturing the same, and magnetic disk drive - Google Patents
Carriage for magnetic disk drive, method of manufacturing the same, and magnetic disk driveInfo
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Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、磁気ディスク装置とそ
のキャリッジに係り、特に重量が軽く高速アクセスがで
き熱変形が小さく信頼性の高いキャリッジと、このキャ
リッジの製法、並びに、このキャリッジを用いた磁気デ
ィスク装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a magnetic disk drive and its carriage, and more particularly to a magnetic disk drive and a highly reliable carriage which is light in weight, can be accessed at high speed, and has a small thermal deformation. Related to a magnetic disk drive.
【0002】[0002]
【従来の技術】磁気ディスク装置においては、キャリッ
ジのアクセスをより一層高速化する要求がされてきてお
り、この高速アクセスを達成するために、ますますキャ
リッジの軽量化が図られつつある。このキャリッジを軽
量にするため、磁気円盤上の磁気情報を記録再生するヘ
ッドを支持するキャリッジの材質が、アルミニウム(以
下、Alという)合金から、より密度の低いマグネシウム
(以下、Mgという)合金に変えられつつある。Mg合金を
用いたキャリッジの従来技術として、特開昭63−298881
号公報、及び特開平1−319126号公報に記載のものがあ
る。2. Description of the Related Art In a magnetic disk drive, there has been a demand for further increasing the speed of access of a carriage, and in order to achieve this high-speed access, the weight of the carriage has been increasingly reduced. To reduce the weight of this carriage, the material of the carriage that supports the head for recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk is changed from an aluminum (hereinafter, referred to as Al) alloy to a lower-density, magnesium (hereinafter, referred to as Mg) alloy. It is being changed. As a prior art of a carriage using an Mg alloy, JP-A-63-298881
And JP-A-1-319126.
【0003】しかし、Mg合金は、Al合金や、ステンレス
(以下、SUSという)と比較すると熱膨張率が大きいた
め、Mg合金をAl合金や、SUSと組み合わせて使う場合、
熱膨張率の差から熱応力が発生し、キャリッジの変形、
すなわち熱オフトラックを引き起こす。そこで、Mg合金
の熱膨張率を下げるために、各種の検討がされている。
Mg合金に粉体、もしくはファイバー状のボロン(以下、
Bという)、炭化珪素(以下、SiCという)を分散させ熱
膨張率を低下させる方法が特開平2−193373号公報に記
載されている。However, Mg alloys have a higher coefficient of thermal expansion than Al alloys and stainless steels (hereinafter referred to as SUS), so when Mg alloys are used in combination with Al alloys or SUS,
Thermal stress is generated due to the difference in thermal expansion coefficient, resulting in deformation of the carriage,
That is, it causes heat off-track. Therefore, various studies have been made to reduce the coefficient of thermal expansion of the Mg alloy.
Powder or fiber-like boron (hereinafter referred to as Mg alloy)
B), and a method of dispersing silicon carbide (hereinafter referred to as SiC) to lower the coefficient of thermal expansion is described in JP-A-2-193373.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】Mg合金はAl合金よりも
軽く、Mg合金化することでキャリッジはAl合金の約30
%の軽量化が図られ、高速アクセスには極めて有効であ
る。さらに、Mg合金は減衰能が高く、振動を嫌う磁気デ
ィスク装置には最適の材料である。しかし、Mg合金は耐
食性が低く、熱膨張率が大きいという問題がある。The Mg alloy is lighter than the Al alloy, so that the carriage can be made up of about 30% of the Al alloy.
%, Which is extremely effective for high-speed access. Further, the Mg alloy has a high damping capacity, and is an optimal material for a magnetic disk drive which is not sensitive to vibration. However, there is a problem that the Mg alloy has low corrosion resistance and a large coefficient of thermal expansion.
【0005】耐食性は、不純物として含まれるニッケル
(以下、Niという)、鉄(以下、Feという)、銅(以
下、Cuという)の量を抑制することで、近年著しく改善
されている。特に代表的ダイカスト用Mg合金であるAZ91
(ASTM規格)は、Ni、Fe、Cuの量を抑制することで優れ
た耐食性を示す。なお、AZ91の公称組成は、Al=8.7〜
9.0%、マンガン(以下、Mnという)=0.13%、亜鉛
(以下、Znという)=0.68〜0.7%、Mg=残である(R
obert.S.Busk著、マグネシウム製品設計、1988出版、
40項)。AZ91は含まれるNi、Fe、Cuの量によってAラン
クから最高のDランクに分けられ、もっとも耐食性に優
れるDランク、AZ91Dの不純物の公称組成は、Fe=0.032
×Mn含有率(%)以下、Ni=0.005%以下、Cu=0.07
%以下である(Robert.S.Busk著、マグネシウム製品
設計、1988出版、270項)。なお、上記の%はすべて重
量%であり、これ以後、ことわりのないかぎり全て重量
%で表記する。[0005] Corrosion resistance has been remarkably improved in recent years by suppressing the amounts of nickel (hereinafter, referred to as Ni), iron (hereinafter, referred to as Fe), and copper (hereinafter, referred to as Cu) contained as impurities. In particular, AZ91, a typical Mg alloy for die casting
(ASTM standard) shows excellent corrosion resistance by suppressing the amount of Ni, Fe, and Cu. Note that the nominal composition of AZ91 is Al = 8.7 to
9.0%, manganese (hereinafter, referred to as Mn) = 0.13%, zinc (hereinafter, referred to as Zn) = 0.68 to 0.7%, and Mg = remaining (R
obert. S. Busk, Magnesium Product Design, 1988,
40). AZ91 is classified from A rank to the highest D rank according to the amount of Ni, Fe, and Cu contained. D rank, which has the highest corrosion resistance, the nominal composition of impurities of AZ91D is Fe = 0.032.
× Mn content (%) or less, Ni = 0.005% or less, Cu = 0.07
% (Robert S. Busk, Magnesium Product Design, 1988, 270). The above percentages are all percentages by weight, and hereinafter, all percentages are represented by percentages by weight unless otherwise specified.
【0006】磁気ディスク装置を使用する環境は、湿
度、温度ともに比較的低く、耐食性にとって良好であ
る。そのため、たとえMg合金であっても極端な腐食は生
じにくい。特に、前述のAZ91Dを用いる場合では、耐食
性は簡単な表面処理で十分防げる。The environment in which the magnetic disk drive is used is relatively low in both humidity and temperature, and is good in corrosion resistance. Therefore, even if it is a Mg alloy, extreme corrosion hardly occurs. In particular, when AZ91D is used, corrosion resistance can be sufficiently prevented by a simple surface treatment.
【0007】しかし、AZ91は熱膨張率が26/106(1/
℃)であり、磁気ディスク装置に用いる他の部品材料と
の熱膨張率差が大きい。例えば、ロードアームやキャリ
ッジ用シャフトにはSUS304を用いており、その熱膨張率
は約17/106(1/℃)であり、軸受には高炭素クロム
軸受鋼(以下、SUJという)を用いており、その熱膨張
率は約12/106(1/℃)であり、ICの取付け基板、磁
気円盤、磁気円盤用スペーサ等にはAl合金を用いてお
り、その熱膨張率は約23/106(1/℃)である。した
がって、磁気ディスク装置内の温度が上昇した場合、キ
ャリッジに前記の熱膨張率差を原因とする熱応力や、変
形が生じ、この変形は、磁気ヘッドの位置ずれ、すなわ
ち熱オフトラックを引き起こし、装置の性能の信頼性を
低下させることになる。特に、高密度化の進む磁気ディ
スク装置では、重要な課題である。However, AZ91 has a coefficient of thermal expansion of 26/10 6 (1 /
° C), and the difference in thermal expansion coefficient from other component materials used in the magnetic disk drive is large. For example, SUS304 is used for the load arm and carriage shaft, its coefficient of thermal expansion is about 17/10 6 (1 / ° C), and high carbon chromium bearing steel (hereinafter, SUJ) is used for the bearing. The coefficient of thermal expansion is about 12/10 6 (1 / ° C.). The mounting board of the IC, the magnetic disk, the spacer for the magnetic disk, etc. are made of Al alloy, and the coefficient of thermal expansion is about 23. / 10 6 (1 / ° C.). Therefore, when the temperature in the magnetic disk device rises, thermal stress or deformation occurs in the carriage due to the difference in the coefficient of thermal expansion, and this deformation causes a displacement of the magnetic head, that is, thermal off-track, This will reduce the reliability of the performance of the device. In particular, this is an important issue in a magnetic disk device in which the density is increasing.
【0008】上記AZ91の熱膨張率は、下記(1)式に示
す複合則によって算出したものであり、我々による実測
でもほぼ同様の値を得ている。The coefficient of thermal expansion of the AZ91 is calculated by the compound rule shown in the following equation (1), and almost the same value is obtained by actual measurement by us.
【0009】 α(AZ91)= V(Mg)×α(Mg)+V(Al)×α(Al) … (1) α(AZ91):AZ91の熱膨張率 V(Mg) :AZ91におけるMgの体積% α(Mg) :Mgの熱膨張率{26.1/106(1/℃)} V(Al) :AZ91におけるAlの体積% α(Al) :Alの熱膨張率{23.9/106(1/℃)} なお、MgとAlの熱膨張率は100℃までの値である(日本
金属学会編、金属データブック、1984出版、13項)。Α (AZ91) = V (Mg) × α (Mg) + V (Al) × α (Al) (1) α (AZ91): coefficient of thermal expansion of AZ91 V (Mg): volume of Mg in AZ91 % Α (Mg): Coefficient of thermal expansion of Mg {26.1 / 10 6 (1 / ° C.)} V (Al): Volume% of Al in AZ91 α (Al): Coefficient of thermal expansion of Al {23.9 / 10 6 (1 / ° C)} The coefficients of thermal expansion of Mg and Al are values up to 100 ° C (edited by The Japan Institute of Metals, Metals Data Book, published in 1984, paragraph 13).
【0010】したがって、キャリッジの材料としてMg合
金を用いる場合は、耐食性を考慮するとAZ91Dを用いれ
ば良いが、熱膨張率によるキャリッジの変形、応力の発
生等の抑制を考慮するとAZ91Dの材料の改質をおこなわ
なければならない。特に、磁気情報が書き込まれている
磁気円盤及び磁気円盤用スペーサであるAl合金とAZ91D
の熱膨張率を一致させることが重要である。Therefore, when an Mg alloy is used as the material of the carriage, AZ91D may be used in consideration of corrosion resistance. However, in consideration of suppression of deformation of the carriage and generation of stress due to the coefficient of thermal expansion, the material of AZ91D is modified. Must be performed. In particular, a magnetic disk on which magnetic information is written and Al alloy which is a spacer for the magnetic disk and AZ91D
It is important to match the thermal expansion coefficients of
【0011】前記従来技術である特開昭63−298881号公
報や、特開平1−319126号公報に記載のものは、磁気円
盤、磁気円盤用スペーサ等にキャリッジと同質のMg合金
を用いることで磁気円盤とキャリッジ間の熱膨張差によ
って生じる熱オフオラックを低減する方法を提案してい
る。しかし、磁気円盤、磁気円盤用スペーサ等にキャリ
ッジと同質のMg合金を用いれば、SUSやSUJで製作されて
いるスピンドルや軸受との熱膨張率差は従来のAl合金製
の磁気円盤、磁気円盤用スペーサよりも大きくなり、ス
ピンドルや軸受と磁気円盤やキャリッジとの熱膨張率差
によって熱オフトラックが発生し、磁気ディスク装置全
体の熱オフトラックの低減にはあまり効果がない。さら
に、磁気円盤には厳しい平滑度と寸法安定性が求めら
れ、現在は特殊なAl合金が用いられている。単純にキャ
リッジと熱膨張率を合わせるために、同質のMg合金に変
えるには他の課題が多く、現実的ではない。The prior arts described in JP-A-63-298881 and JP-A-1-319126 disclose the use of an Mg alloy of the same quality as that of a carriage for a magnetic disk, a spacer for a magnetic disk, and the like. A method has been proposed for reducing thermal off-orac caused by a difference in thermal expansion between a magnetic disk and a carriage. However, if an Mg alloy of the same quality as that of the carriage is used for the magnetic disk, magnetic disk spacer, etc., the difference in the coefficient of thermal expansion between spindles and bearings made of SUS or SUJ will be the same as conventional Al alloy magnetic disks, In this case, thermal off-track occurs due to a difference in thermal expansion coefficient between the spindle or bearing and the magnetic disk or carriage, and is not so effective in reducing the thermal off-track of the entire magnetic disk drive. Furthermore, magnetic disks are required to have strict smoothness and dimensional stability, and special Al alloys are currently used. Changing to a homogeneous Mg alloy simply to match the thermal expansion coefficient with the carriage has many other issues and is not practical.
【0012】前記従来技術、特開平2−193373号公報に
記載のものは、Bや、SiCがMg合金に不均一に分散するの
で、キャリッジが不均質になり、特にキャリッジのアー
ム(ガイドアーム)においてB、SiCが偏析し、熱膨張率
に差が生じて熱オフトラックが生じる。キャリッジの生
産は、ダイカスト法が最も優れている。しかし、高融点
材料で密度の小さいBや、SiCを、溶解しているMg合金に
均一に分散させることは困難であり、Bや、SiCの偏析が
生じやすい恐れがある。In the prior art described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-193373, since the B and SiC are non-uniformly dispersed in the Mg alloy, the carriage becomes inhomogeneous, and in particular, the arm (guide arm) of the carriage. In the above, B and SiC are segregated, and a difference occurs in the coefficient of thermal expansion, thereby causing thermal off-track. Carriage production is best achieved by die casting. However, it is difficult to uniformly disperse B or SiC, which is a high melting point material and has a low density, in a dissolved Mg alloy, and B or SiC may be easily segregated.
【0013】本発明の目的は、耐食性に優れ、均質で、
かつ他の材料との熱膨張率差を小さくして、熱応力、変
形を抑制した信頼性の高いMg合金製キャリッジと、該キ
ャリッジの製法を提供し、さらに、前記キャリッジを用
いて、熱オフトラックが小さく、信頼性の高い、高速ア
クセスが可能である磁気ディスク装置とすることであ
る。It is an object of the present invention to provide an excellent corrosion resistant, homogeneous,
Also, by providing a highly reliable Mg alloy carriage that suppresses thermal stress and deformation by reducing the difference in thermal expansion coefficient from other materials, and a method for manufacturing the carriage, furthermore, using the carriage, heat off An object of the present invention is to provide a magnetic disk device having small tracks, high reliability, and high-speed access.
【0014】[0014]
【課題を解決するための手段】上記課題は、以下に述べ
る手段で達成される。回転駆動されるスピンドルと、該
スピンドルを中心として同心状に配置され前記スピンド
ルと共に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の外
側に配置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再生
するヘッドを有してなるロードアームと、該ロードアー
ムを接続してキャリッジ軸で保持されているガイドアー
ムを有したキャリッジと、該キャリッジを作動させるア
クチュエータとを含んでなる磁気ディスク装置に用いる
前記キャリッジにおいて、該キャリッジがマグネシウム
とアルミニウムとを主成分とする合金で形成されてお
り、かつ、マグネシウムとアルミニウムの金属間化合物
であるγ相が連続して網目状に析出し、γ相の粒子の平
均面積を少なくとも0.5μm2とすることである。The above object is achieved by the following means. A spindle driven to rotate, a plurality of magnetic disks concentrically arranged around the spindle and rotating together with the spindle, and arranged outside the magnetic disk to record and reproduce magnetic information on the magnetic disk A carriage for use in a magnetic disk drive including a load arm having a head, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage In the above, the carriage is formed of an alloy containing magnesium and aluminum as main components, and a γ phase, which is an intermetallic compound of magnesium and aluminum, is continuously precipitated in a network, and the average of particles of the γ phase The area should be at least 0.5 μm 2 .
【0015】あるいは、回転駆動されるスピンドルと、
該スピンドルを中心として同心状に配置され前記スピン
ドルと共に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の
外側に配置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再
生するヘッドを有してなるロードアームと、該ロードア
ームを接続してキャリッジ軸で保持されているガイドア
ームを有したキャリッジと、該キャリッジを作動させる
アクチュエータとを含んでなる磁気ディスク装置に用い
る前記キャリッジにおいて、該キャリッジがマグネシウ
ムとアルミニウムとを主成分とする合金で形成されてお
り、かつ、マグネシウムとアルミニウムの金属間化合物
であるγ相の析出量が、X線回折においてγ相の最強ピ
ーク強度I1が母相であるマグネシウムの最強ピーク強度
I2と比較し、強度比I1/I2を少なくとも0.1とすること
である。Alternatively, a spindle driven to rotate,
A load comprising a plurality of magnetic disks arranged concentrically about the spindle and rotating with the spindle, and a head disposed outside the magnetic disk and recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk An arm, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage. the aluminum is formed by an alloy whose main component, and the precipitation amount of γ-phase is an intermetallic compound of magnesium and aluminum, the strongest peak intensities I 1 of γ-phase in X-ray diffraction is the mother phase magnesium Strongest peak intensity
Compared to I 2, the intensity ratio I 1 / I 2 it is to be at least 0.1.
【0016】あるいは、回転駆動されるスピンドルと、
該スピンドルを中心として同心状に配置され前記スピン
ドルと共に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の
外側に配置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再
生するヘッドを有してなるロードアームと、該ロードア
ームを接続してキャリッジ軸で保持されているガイドア
ームを有したキャリッジと、該キャリッジを作動させる
アクチュエータとを含んでなる磁気ディスク装置に用い
る前記キャリッジにおいて、該キャリッジがマグネシウ
ムとアルミニウムとを主成分とする合金で形成されてお
り、かつ、その熱膨張率が25/106(1/℃)をこえな
い値であること。Alternatively, a spindle driven to rotate,
A load comprising a plurality of magnetic disks arranged concentrically about the spindle and rotating with the spindle, and a head disposed outside the magnetic disk and recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk An arm, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage. It is made of an alloy containing aluminum as a main component, and its coefficient of thermal expansion does not exceed 25/10 6 (1 / ° C.).
【0017】さらに、請求項1から3のうち、いずれか
1項に記載の磁気ディスク装置用キャリッジにおいて、
該キャリッジの密度が1.95g/cm3をこえない値であ
ること。Furthermore, in the magnetic disk drive carriage according to any one of claims 1 to 3,
The density of the carriage should not exceed 1.95 g / cm 3 .
【0018】あるいは、回転駆動されるスピンドルと、
該スピンドルを中心として同心状に配置され前記スピン
ドルと共に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の
外側に配置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再
生するヘッドを有してなるロードアームと、該ロードア
ームを接続してキャリッジ軸で保持されているガイドア
ームを有したキャリッジと、該キャリッジを作動させる
アクチュエータとを含んでなる磁気ディスク装置におい
て、前記キャリッジが請求項1から4のうち、いずれか
1項に記載のキャリッジを用いることである。Alternatively, a spindle driven to rotate,
A load comprising a plurality of magnetic disks arranged concentrically about the spindle and rotating with the spindle, and a head disposed outside the magnetic disk and recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk 5. A magnetic disk drive comprising an arm, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage, wherein the carriage is configured as described in claims 1 to 4. Among them, the carriage described in any one of the above items is used.
【0019】あるいは、回転駆動されるスピンドルと、
該スピンドルを中心として同心状に配置され前記スピン
ドルと共に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の
外側に配置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再
生するヘッドを有してなるロードアームと、該ロードア
ームを接続してキャリッジ軸で保持されているガイドア
ームを有したキャリッジと、該キャリッジを作動させる
アクチュエータとを含んでなる磁気ディスク装置に用い
るキャリッジの製造方法において、該キャリッジをマグ
ネシウムとアルミニウムを主成分とするマグネシウム合
金で形成し、200℃〜300℃の温度で、少なくとも8時間
加熱することである。Alternatively, a spindle driven to rotate,
A load comprising a plurality of magnetic disks arranged concentrically about the spindle and rotating with the spindle, and a head disposed outside the magnetic disk and recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk An arm, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage. It is formed of a magnesium alloy containing magnesium and aluminum as main components, and is heated at a temperature of 200 ° C to 300 ° C for at least 8 hours.
【0020】[0020]
【作用】MgーAl合金の時効による各種物性の変化を調べ
た結果、一定量以上の金属間化合物γ相を析出させる
と、熱膨張率が急激に低減する現象を見出した。γ相は
Mg相よりも熱膨張率が小さく、γ相が母相のMg中に一定
量以上、連続して網目状に析出すること、さらに、析出
したγ相の粒子面積が少なくとも0.5μm2より大きく
なるほど、母相のMgの熱膨張率が低減される。[Action] As a result of examining changes in various physical properties due to aging of an Mg-Al alloy, it was found that when a certain amount or more of an intermetallic compound γ phase is precipitated, a thermal expansion coefficient sharply decreases. gamma phase
The coefficient of thermal expansion is smaller than that of the Mg phase, and the γ phase is continuously precipitated in a predetermined amount or more in the matrix Mg, and the particle area of the precipitated γ phase is at least larger than 0.5 μm 2. Indeed, the coefficient of thermal expansion of Mg in the parent phase is reduced.
【0021】したがって、Mgの熱膨張率を抑制するため
に必要なγ相量が存在する。その量を定量的に示すと、
X線回折においてγ相の最強ピーク強度(以下、I1とい
う)が母相であるMgの最強ピーク強度(以下、I2とい
う)と比較し、その強度比I1/I2(以下、Irという)が
少なくとも0.1となる量に相当する。Therefore, there is an amount of γ phase necessary to suppress the coefficient of thermal expansion of Mg. Quantitatively showing the amount,
In X-ray diffraction, the strongest peak intensity of the γ phase (hereinafter referred to as I 1 ) is compared with the strongest peak intensity of the parent phase Mg (hereinafter referred to as I 2 ), and the intensity ratio I 1 / I 2 (hereinafter referred to as Ir) Is equivalent to at least 0.1.
【0022】上記量のγ相を形成するための時効条件と
は、200℃〜300℃の温度で、少なくとも8時間加熱する
ことである。原理的には、150℃をこえない温度でもγ
相の析出は可能であるが、析出速度が遅く工業的利用に
は適さない。また、350℃をこえる温度で加熱した場
合、析出したγ相が再び母相中に溶出するため、γ相が
効果的に析出せず、熱膨張率が低減する現象は認められ
ない。The aging condition for forming the above-mentioned amount of γ phase is heating at a temperature of 200 ° C. to 300 ° C. for at least 8 hours. In principle, even if the temperature does not exceed 150 ° C, γ
Although precipitation of the phase is possible, the deposition rate is low and not suitable for industrial use. Further, when heated at a temperature exceeding 350 ° C., the precipitated γ phase is eluted into the mother phase again, so that the γ phase is not effectively precipitated and the phenomenon of reducing the coefficient of thermal expansion is not observed.
【0023】[0023]
【実施例】本発明の実施例であるMg合金製キャリッジを
用いた磁気ディスク装置を図1から図3に示す。図1の
磁気ディスク装置1は、図示されないモータにより回転
駆動されるスピンドル3と、該スピンドル3を中心とし
て同心状に配置され前記スピンドル3と共に回転する複
数枚の磁気円盤2と、該磁気円盤2の外側に配置され
て、前記磁気円盤2上の磁気情報を記録再生するヘッド
4を有してなるロードアーム5と、前記磁気円盤2上の
情報をヘッド4で微弱な電気信号に変換してリード線8
で転送する複数の信号線を支持するフレキシブルプリン
テッドサーキット板(以下、FPC板という)9と、前記
ロードアーム5を接続してキャリッジ軸7で保持されて
いるガイドアーム11を有したキャリッジ10と、該キ
ャリッジ10を作動させるアクチュエータ6とを含んで
構成されている。1 to 3 show a magnetic disk drive using an Mg alloy carriage according to an embodiment of the present invention. A magnetic disk drive 1 shown in FIG. 1 includes a spindle 3 driven to rotate by a motor (not shown), a plurality of magnetic disks 2 arranged concentrically around the spindle 3 and rotating together with the spindle 3, and a magnetic disk 2 And a load arm 5 having a head 4 for recording and reproducing magnetic information on the magnetic disk 2, and converting the information on the magnetic disk 2 into a weak electric signal by the head 4. Lead wire 8
A flexible printed circuit board (hereinafter, referred to as an FPC board) 9 for supporting a plurality of signal lines to be transferred by a carriage 10, a carriage 10 having a guide arm 11 connected to the load arm 5 and held by a carriage shaft 7. , And an actuator 6 for operating the carriage 10.
【0024】図2は本発明の一実施例である前記キャリ
ッジ10の斜視図である。該キャリッジ10は、前記ア
クチュエータ6に相対して磁気力が作用するコイル15
を取り付けたコイル支持部16と、前記キャリッジ軸7
を介して前記コイル支持部16と対称に位置する複数本
の前記ガイドアーム11と、該ガイドアーム11を、前
記キャリッジ軸7の軸方向と直角をなし、等間隔で互い
に平行になるよう整列支持する円筒構造のガイドアーム
支持部17と、該ガイドアーム支持部17の両端側面に
FPC板9を取り付けるために設けたFPC支持部18、及び
19と、軸受14をしまりばめ結合する軸受支持部13
とから構成されている。FIG. 2 is a perspective view of the carriage 10 according to one embodiment of the present invention. The carriage 10 includes a coil 15 on which a magnetic force acts relative to the actuator 6.
And the carriage shaft 7 with the
And a plurality of guide arms 11 symmetrically positioned with respect to the coil support portion 16 through the support arm, and aligning and supporting the guide arms 11 at right angles to the axial direction of the carriage shaft 7 and parallel to each other at equal intervals. Guide arm support portion 17 having a cylindrical structure and
FPC supporting portions 18 and 19 provided for mounting the FPC plate 9 and a bearing supporting portion 13 for tightly connecting the bearings 14 to each other.
It is composed of
【0025】本実施例のキャリッジは、材料にマグネシ
ウム合金であるAZ91Dを用い、ダイカストによって、加
熱温度を200℃〜300℃とし、少なくとも8時間加熱して
形成されたものである。なお、前記AZ91Dの組成分析結
果は、Al=8.9%、Mn=0.32%、Zn=0.8%、Fe=0.
002%、Ni=0.0008%、Cu=0.005%、Mg=残、であ
る。The carriage of this embodiment is formed by using a magnesium alloy, AZ91D, as a material and heating the die at a temperature of 200 ° C. to 300 ° C. for at least 8 hours. The composition analysis result of AZ91D was as follows: Al = 8.9%, Mn = 0.32%, Zn = 0.8%, and Fe = 0.03%.
002%, Ni = 0.0008%, Cu = 0.005%, Mg = remaining.
【0026】図3は磁気円盤2とヘッド4、及びガイド
アーム11の相対的位置関係を示す磁気ディスク装置1
の一部断面図である。磁気円盤2はスペーサ22ととも
に重ねられ、図示されていないモータによって回転する
ハブ23に固定されている。磁気円盤2、及びスペーサ
22はAl合金製であり、その熱膨張率は約23/106(1
/℃)である。スピンドル3はSUSであり、またハブ2
3はFe合金であり、ともに熱膨張率は約(12〜17)/10
6(1/℃)である。FIG. 3 shows a magnetic disk drive 1 showing a relative positional relationship between the magnetic disk 2, the head 4 and the guide arm 11.
FIG. The magnetic disk 2 is overlapped with a spacer 22 and fixed to a hub 23 rotated by a motor (not shown). The magnetic disk 2 and the spacer 22 are made of an Al alloy, and have a coefficient of thermal expansion of about 23/10 6 (1
/ ° C). The spindle 3 is SUS and the hub 2
3 is an Fe alloy, and both have a coefficient of thermal expansion of about (12 to 17) / 10
6 (1 / ° C).
【0027】本発明の実施例であるMg合金製キャリッジ
の熱膨張率を、図4から図6によって説明する。図4
は、本発明の実施例であるMg合金製キャリッジの熱膨張
率変化を測定したデータを示すものである。横軸が加熱
時間、縦軸が熱膨張率を示す。図中○印の線が200℃で
加熱した結果を、また図中△印の線が300℃で加熱した
結果を示す。熱膨張率測定用試料は、材料にAZ91Dを使
ってダイカスト法によって作製したキャリッジから切り
出した熱膨張率測定用試験片である。切り出し位置は前
記ガイドアーム11部であり、切り出し位置は常に一定
とした。熱膨張率測定は(株)真空理工製、レーザ式精
密熱膨張測定装置LIX−1を用いた。測定条件としては、
測定温度範囲が、磁気ディスク装置の動作温度範囲を検
討して−10℃から60℃、昇温速度を2℃/分とし、0℃か
ら50℃の平均熱膨張率を用いて評価した。測定は−10℃
から60℃までの昇温時のみとした。The thermal expansion coefficient of the Mg alloy carriage according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG.
9 shows data obtained by measuring a change in the coefficient of thermal expansion of a carriage made of an Mg alloy according to an example of the present invention. The horizontal axis indicates the heating time, and the vertical axis indicates the coefficient of thermal expansion. In the figure, the line marked with a circle indicates the result of heating at 200 ° C, and the line marked with a triangle in the figure indicates the result of heating at 300 ° C. The sample for measuring the coefficient of thermal expansion is a test piece for measuring the coefficient of thermal expansion cut out from a carriage manufactured by die casting using AZ91D as the material. The cut-out position was the guide arm 11 and the cut-out position was always constant. The coefficient of thermal expansion was measured using a laser-type precision thermal expansion measuring device LIX-1 manufactured by Vacuum Riko Co., Ltd. As measurement conditions,
The measurement temperature range was evaluated using the average thermal expansion coefficient from 0 ° C. to 50 ° C., considering the operating temperature range of the magnetic disk device, from −10 ° C. to 60 ° C., the temperature rising rate at 2 ° C./min. Measurement is -10 ° C
Only when the temperature was raised from to 60 ° C.
【0028】図4に示すように、加熱時間が8時間をこ
えると熱膨張率は急激に低減し、約24/106(1/℃)
に達する。この熱膨張率の低減は、前記の単純な複合則
(1)式では説明できず、金属間化合物γ相の影響によ
る結果である。熱膨張率の低減したAZ91Dの組織を詳細
に観察した結果、微細なγ相が連続して網目状に析出し
た状態が認められた。この連続して網目状に析出した金
属間化合物γ相が、複合材料のフィラーに相当する役割
を果たし、材料であるAZ91D全体の熱膨張率を低減させ
るものである。As shown in FIG. 4, when the heating time exceeds 8 hours, the coefficient of thermal expansion sharply decreases to about 24/10 6 (1 / ° C.).
Reach This reduction in the coefficient of thermal expansion cannot be explained by the simple compound rule (1), but is a result of the influence of the intermetallic compound γ phase. As a result of detailed observation of the structure of AZ91D having a reduced coefficient of thermal expansion, a state in which fine γ-phases were continuously precipitated in a network was observed. The intermetallic compound γ phase continuously deposited in a network plays a role corresponding to the filler of the composite material, and reduces the coefficient of thermal expansion of the entire material AZ91D.
【0029】同様の実験を各種加熱温度で行った結果、
温度が350℃をこえると熱膨張率の低減現象は認められ
なかった。この現象を調べるため、350℃の温度をこえ
て加熱した試料の組織を加熱時間を変え観察した。その
結果、加熱時間の経過と共にγ相の析出量が減少する現
象が認められた。これは、一旦析出したγ相が、加熱時
間の経過と共に再び母相中に溶解したものである。特に
加熱温度が400℃をこえるとγ相の再溶解現象が顕著に
なることが認められた。As a result of performing similar experiments at various heating temperatures,
When the temperature exceeded 350 ° C., no decrease in the coefficient of thermal expansion was observed. In order to investigate this phenomenon, the structure of the sample heated above 350 ° C. was observed while changing the heating time. As a result, a phenomenon was observed in which the precipitation amount of the γ phase decreased with the elapse of the heating time. This is because the γ phase once precipitated is dissolved in the mother phase again with the elapse of the heating time. In particular, it was recognized that when the heating temperature exceeded 400 ° C., the re-dissolution phenomenon of the γ phase became remarkable.
【0030】また、γ相の析出状態と熱膨張率との相関
関係を図6に示す。横軸にγ相の平均粒子面積(μ
m2)、縦軸に熱膨張率を示す。γ相の粒子の平均面積
を、走査型電子顕微鏡写真を画像処理(使用した装置
名:ルーゼックスII)して算出した結果、析出したγ相
の粒子面積が大きいほど、熱膨張率は低減することが分
かった。FIG. 6 shows the correlation between the precipitation state of the γ phase and the coefficient of thermal expansion. The average particle area of the γ phase (μ
m 2 ), and the vertical axis indicates the coefficient of thermal expansion. The average area of the γ-phase particles was calculated by image processing of a scanning electron micrograph (using a device name: Luzex II). As a result, the larger the precipitated γ-phase particle area, the lower the coefficient of thermal expansion. I understood.
【0031】各加熱時間における試験片のX線回折をと
り、γ相の析出量と熱膨張率との相関を調べた結果を図
5に示す。横軸はX線回折結果におけるγ相の最強ピー
ク強度I1とMgの最強ピーク強度I2との比、Ir=I1/I2を
示す。すなわち、Irの値が大きいほど金属間化合物γ相
の析出量が多いことを示す。縦軸は熱膨張率を示す。な
お、結晶が立方晶であるγ相の最強ピーク強度I1は、ミ
ラー指数で示せば(411)の回折である。結晶が六方晶
であるMgの最強ピーク強度I2は(10・1)の回折である。
なお、図4と同様に○印の線が200℃で加熱した結果、
△印の線が300℃で加熱した結果である。さらに、□印
は400℃で6時間保持後、大気中で急速に冷却しγ相が殆
ど析出していない状態の熱膨張率とIrの値である。図5
に示すように、Irが0.1をこえると、熱膨張率は急激に
減少する。すなわち、Irが0.1をこえる量のγ相が析出
すると、AZ91Dの熱膨張率が低減する。なお、Mg合金に
含有されたAlが、すべてγ相となったときのIrの値は、
従来のデータから推測すると0.12〜0.15となる。FIG. 5 shows the result of X-ray diffraction of the test piece at each heating time, and the correlation between the amount of precipitation of the γ phase and the coefficient of thermal expansion was examined. The horizontal axis represents the ratio of the strongest peak intensity I 2 of the strongest peak intensity I 1 and Mg of γ phase in X-ray diffraction results, the Ir = I 1 / I 2. That is, the larger the value of Ir, the larger the amount of the intermetallic compound γ phase precipitated. The vertical axis indicates the coefficient of thermal expansion. Incidentally, the strongest peak intensity I 1 of the crystal γ-phase having the cubic crystal is diffraction if Shimese at Miller index (411). The strongest peak intensity I 2 of Mg whose crystal is hexagonal is (10 · 1) diffraction.
Note that, as in FIG.
The line marked with Δ is the result of heating at 300 ° C. In addition, the squares indicate the values of the coefficient of thermal expansion and the value of Ir when the sample was cooled rapidly in the air after holding at 400 ° C. for 6 hours, and almost no γ phase was precipitated. FIG.
As shown in Fig. 7, when Ir exceeds 0.1, the coefficient of thermal expansion sharply decreases. That is, when the γ phase is precipitated in an amount where Ir exceeds 0.1, the coefficient of thermal expansion of AZ91D decreases. Incidentally, the value of Ir when the Al contained in the Mg alloy was all in the γ phase,
Estimated from conventional data, it is between 0.12 and 0.15.
【0032】図4に示すごとく、300℃で10時間加熱す
ることによってMg合金製キャリッジ10の熱膨張率を約
24/106(1/℃)にすることができる。すなわち上記
条件の加熱によって、キャリッジ10の熱膨張率を、Al
合金製の磁気円盤2およびスペーサ22の熱膨張率であ
る23/106(1/℃)とほぼ等しくでき、磁気円盤2、
スペーサ22とキャリッジ10との熱膨張率差に起因す
る熱オフトラックは解消できる。さらに処理をされてな
い元のAZ91Dの熱膨張率に比較し、ロードアーム5の材
料であるSUS304との熱膨張率差が約23%も低減し、ロー
ドアーム5とキャリッジ10との熱膨張率に起因する熱
オフトラックの低減にも有効である。As shown in FIG. 4, by heating at 300 ° C. for 10 hours, the coefficient of thermal expansion of the Mg alloy carriage 10 is reduced to about
24/10 6 (1 / ° C). That is, by heating under the above conditions, the coefficient of thermal expansion of the carriage 10 is reduced to Al
The coefficient of thermal expansion of the magnetic disk 2 made of an alloy and the spacer 22 can be made almost equal to 23/10 6 (1 / ° C.).
The thermal off-track caused by the difference in the thermal expansion coefficient between the spacer 22 and the carriage 10 can be eliminated. Furthermore, compared to the untreated AZ91D, the difference between the thermal expansion coefficient of the load arm 5 and SUS304 is reduced by about 23%, and the thermal expansion coefficient of the load arm 5 and the carriage 10 is reduced. This is also effective in reducing thermal off-track caused by the above.
【0033】なお、本実施例ではMg合金としてAZ91Dを
用いたが、本発明は金属間化合物を網目状に析出させる
ことでMg合金の熱膨張率を低下させる方法を用いるもの
であり、材料としてAZ91Dに限るものではない。Alの含
有率の少ないMg合金、例えばAZ31、AZ61、AZ81を使用し
てもよい。In this embodiment, AZ91D is used as the Mg alloy. However, the present invention uses a method of reducing the coefficient of thermal expansion of the Mg alloy by precipitating an intermetallic compound in a mesh form. It is not limited to AZ91D. A Mg alloy having a low Al content, for example, AZ31, AZ61, or AZ81 may be used.
【0034】また逆にMg合金中のAlの重量比率を増し、
γ相の量を増して熱膨張率をより小さくすることも可能
である。この場合、Al含有率の増加によってキャリッジ
の重量は増すが、SUSとの熱膨張率差が小さくなり、SUS
を使用した部品との間で生じる熱オフトラックを小さく
することができる。Alの含有率を増す場合、Alの比率は
γ相とMg相との共晶点である約30重量%までが実用的で
ある。MgーAl合金において、Alの比率を約30重量%とす
ると、複合則で求めた計算上の密度は1.945g/cm3と
なる。即ち、本発明が適用できる実用的なMgーAl合金で
は、密度は最大1.945g/cm3となる。Conversely, increasing the weight ratio of Al in the Mg alloy,
It is also possible to make the coefficient of thermal expansion smaller by increasing the amount of the γ phase. In this case, although the weight of the carriage increases with an increase in the Al content, the difference in thermal expansion coefficient with SUS decreases,
Thermal off-track generated between the parts using the above method can be reduced. When increasing the Al content, the Al ratio is practically up to about 30% by weight, which is the eutectic point of the γ phase and the Mg phase. Assuming that the ratio of Al in the Mg-Al alloy is about 30% by weight, the calculated density determined by the composite rule is 1.945 g / cm 3 . That is, in a practical Mg-Al alloy to which the present invention can be applied, the density is a maximum of 1.945 g / cm 3 .
【0035】本発明は、磁気記録密度が高い、もしくは
磁気記録容量の大きい磁気ディスク装置に効果的であ
る。特に、磁気ヘッドの位置決めの制御方式がサーボ面
だけの位置情報で行うサーボ面サーボ方式の磁気ディス
ク装置に特に効果的である。The present invention is effective for a magnetic disk drive having a high magnetic recording density or a large magnetic recording capacity. In particular, the present invention is particularly effective for a magnetic disk drive of a servo surface servo system in which the control method of the positioning of the magnetic head is performed using only the position information of the servo surface.
【0036】[0036]
【発明の効果】本発明を用いれば、比重が約1.8g/cm3
と小さいMg合金をキャリッジに用い、かつ、その熱膨張
率を磁気円盤材料であるAl合金の熱膨張率とほぼ同じと
することができる。その結果、磁気円盤とキャリッジと
の熱膨張率差によって生じる熱オフトラックは、ほとん
どが解消できる。According to the present invention, the specific gravity is about 1.8 g / cm 3
And a Mg alloy having a small thermal expansion coefficient can be used for the carriage, and its thermal expansion coefficient can be made substantially the same as the thermal expansion coefficient of the Al alloy as the magnetic disk material. As a result, most of the thermal off-track caused by the difference in thermal expansion coefficient between the magnetic disk and the carriage can be eliminated.
【0037】また、従来のMg合金製キャリッジに比較
し、熱膨張率が約23%も低減するために、Al合金以外の
材料、例えばSUSとの熱膨張率差も小さくなり、SUSとの
熱膨張率差に起因する熱オフトラックが低減される。Further, since the coefficient of thermal expansion is reduced by about 23% as compared with the conventional Mg alloy carriage, the difference in the coefficient of thermal expansion between materials other than the Al alloy, for example, SUS, is also small, and the thermal expansion coefficient with SUS is small. Thermal off-track due to a difference in expansion coefficient is reduced.
【0038】熱オフトラックが低減するために磁気ヘッ
ドの位置決めが容易となり、磁気記録密度を増すことが
可能となる。さらに、各磁気円盤に位置情報を記録し磁
気ヘッドの位置決めに用いるデータ面サーボ方式を用い
る必要がなく、磁気記録容量が多く取れるサーボ面サー
ボ方式を用いることが可能となる。Since the thermal off-track is reduced, the positioning of the magnetic head becomes easy, and the magnetic recording density can be increased. Furthermore, there is no need to use a data surface servo method for recording position information on each magnetic disk and positioning the magnetic head, and it is possible to use a servo surface servo method capable of providing a large magnetic recording capacity.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図1】本発明の実施例であるMg合金製キャリッジを用
いた磁気ディスク装置の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of a magnetic disk drive using a Mg alloy carriage according to an embodiment of the present invention.
【図2】本発明の実施例であるマグネシウム合金製キャ
リッジの斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of a magnesium alloy carriage according to an embodiment of the present invention.
【図3】本発明の実施例である磁気ディスク装置の部分
断面図である。FIG. 3 is a partial cross-sectional view of a magnetic disk drive according to an embodiment of the present invention.
【図4】本発明の実施例であるマグネシウム合金製キャ
リッジの熱膨張率と時効時間との関係を示すグラフであ
る。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the coefficient of thermal expansion and the aging time of a magnesium alloy carriage according to an embodiment of the present invention.
【図5】本発明の実施例であるマグネシウム合金製キャ
リッジの熱膨張率と、X線回折結果におけるγ相とMg相
の最強ピーク強度比Irとの関係を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the relationship between the coefficient of thermal expansion of a magnesium alloy carriage according to an example of the present invention and the highest peak intensity ratio Ir of a γ phase and a Mg phase in the result of X-ray diffraction.
【図6】本発明の実施例であるマグネシウム合金製キャ
リッジのγ相の平均粒子面積と熱膨張率との関係を示す
グラフである。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the average particle area of the γ phase and the coefficient of thermal expansion of the magnesium alloy carriage according to the embodiment of the present invention.
1 磁気ディスク装置 2 磁気円盤 3 スピンドル 4 ヘッド 5 ロードアーム 6 アクチュエー
タ 7 キャリッジ軸 8 リード線 9 FPC板 10 キャリッジ 11 ガイドアーム 12 ロードアー
ム取付け部 13 軸受支持部 14 軸受 15 コイル 16 コイル支持
部 17 ガイドアーム支持部 18 FPC板支
持部 19 FPC板支持部 20 ガイドアー
ム背面部 21 カバー 22 スペーサ2
3 ハブDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Magnetic disk drive 2 Magnetic disk 3 Spindle 4 Head 5 Load arm 6 Actuator 7 Carriage shaft 8 Lead wire 9 FPC board 10 Carriage 11 Guide arm 12 Load arm attachment part 13 Bearing support part 14 Bearing 15 Coil 16 Coil support part 17 Guide arm Support part 18 FPC board support part 19 FPC board support part 20 Guide arm back part 21 Cover 22 Spacer 2
3 hub
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平2−193373(JP,A) 特開 昭54−113312(JP,A) 特開 平1−156448(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) G11B 21/02 C22C 23/02 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-2-193373 (JP, A) JP-A-54-113312 (JP, A) JP-A-1-156448 (JP, A) (58) Field (Int.Cl. 7 , DB name) G11B 21/02 C22C 23/02
Claims (5)
ドルを中心として同心状に配置され前記スピンドルと共
に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の外側に配
置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再生するヘ
ッドを有してなるロードアームと、該ロードアームを接
続してキャリッジ軸で保持されているガイドアームを有
したキャリッジと、該キャリッジを作動させるアクチュ
エータとを含んでなる磁気ディスク装置に用いる前記キ
ャリッジにおいて、該キャリッジがマグネシウムとアル
ミニウムとを主成分とする合金で形成されており、か
つ、マグネシウムとアルミニウムの金属間化合物である
γ相が連続して網目状に析出し、γ相の粒子の平均面積
が少なくとも0.5μm2であることを特徴とする磁気デ
ィスク装置用キャリッジ。A rotating spindle; a plurality of magnetic disks arranged concentrically about the spindle and rotating with the spindle; and a magnetic disk disposed outside the magnetic disk and mounted on the magnetic disk. A magnetic disk including a load arm having a head for recording and reproducing information, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage In the carriage used in the apparatus, the carriage is formed of an alloy containing magnesium and aluminum as main components, and a γ phase, which is an intermetallic compound of magnesium and aluminum, is continuously precipitated in a network, and γ magnetic disk drive for carriage average area of the phase of the particles being at least 0.5 [mu] m 2
ドルを中心として同心状に配置され前記スピンドルと共
に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の外側に配
置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再生するヘ
ッドを有してなるロードアームと、該ロードアームを接
続してキャリッジ軸で保持されているガイドアームを有
したキャリッジと、該キャリッジを作動させるアクチュ
エータとを含んでなる磁気ディスク装置に用いる前記キ
ャリッジにおいて、該キャリッジがマグネシウムとアル
ミニウムとを主成分とする合金で形成されており、か
つ、マグネシウムとアルミニウムの金属間化合物である
γ相の析出量が、X線回折においてγ相の最強ピーク強
度I1が母相であるマグネシウムの最強ピーク強度I2と比
較し、強度比I1/I2が少なくとも0.1であることを特徴
とする磁気ディスク装置用キャリッジ。2. A spindle driven to rotate, a plurality of magnetic disks concentrically arranged about the spindle and rotating with the spindle, and a magnetic disk disposed outside the magnetic disk and mounted on the magnetic disk. A magnetic disk including a load arm having a head for recording and reproducing information, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage In the carriage used in the apparatus, the carriage is formed of an alloy containing magnesium and aluminum as main components, and a precipitation amount of a γ phase, which is an intermetallic compound of magnesium and aluminum, is determined by X-ray diffraction. strongest peak intensity I 1 is compared with the strongest peak intensity I 2 of the magnesium mother phase, the intensity ratio I 1 / I 2 Magnetic disk drive carriage, characterized in that even without 0.1.
装置用キャリッジにおいて、キャリッジの密度が1.95
g/cm3をこえない値であることを特徴とする磁気デ
ィスク装置用キャリッジ。3. The carriage for a magnetic disk drive according to claim 1 , wherein the density of the carriage is 1.95.
A carriage for a magnetic disk drive, wherein the carriage does not exceed g / cm 3 .
ドルを中心として同心状に配置され前記スピンドルと共
に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の外側に配
置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再生するヘ
ッドを有してなるロードアームと、該ロードアームを接
続してキャリッジ軸で保持されているガイドアームを有
したキャリッジと、該キャリッジを作動させるアクチュ
エータとを含んでなる磁気ディスク装置において、前記
キャリッジが請求項1から3のうち、いずれか1項に記
載のキャリッジを用いたことを特徴とする磁気ディスク
装置。4. A spindle driven to rotate, a plurality of magnetic disks concentrically arranged about the spindle and rotating with the spindle, and a magnetic disk disposed outside the magnetic disk and disposed on the magnetic disk. A magnetic disk including a load arm having a head for recording and reproducing information, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage A magnetic disk drive, wherein the carriage uses the carriage according to any one of claims 1 to 3 .
ドルを中心として同心状に配置され前記スピンドルと共
に回転する複数枚の磁気円盤と、該磁気円盤の外側に配
置されて、前記磁気円盤上の磁気情報を記録再生するヘ
ッドを有してなるロードアームと、該ロードアームを接
続してキャリッジ軸で保持されているガイドアームを有
したキャリッジと、該キャリッジを作動させるアクチュ
エータとを含んでなる磁気ディスク装置に用いるキャリ
ッジの製造方法において、該キャリッジを、マグネシウ
ム90〜95%、アルミニウム3〜9%、亜鉛0.6〜
1%を含むマグネシウム合金で形成し、200℃〜300℃の
温度で、少なくとも8時間加熱することを特徴とする磁
気ディスク装置用キャリッジの製造方法。5. A spindle driven to rotate, a plurality of magnetic disks concentrically disposed about the spindle and rotating with the spindle, and a magnetic disk disposed outside the magnetic disk and disposed on the magnetic disk. A magnetic disk including a load arm having a head for recording and reproducing information, a carriage having a guide arm connected to the load arm and held by a carriage shaft, and an actuator for operating the carriage in the method for manufacturing a carriage used in the apparatus, the carriage, magnesium
90-95%, aluminum 3-9%, zinc 0.6-
A method of manufacturing a carriage for a magnetic disk drive, wherein the carriage is formed of a magnesium alloy containing 1% and heated at a temperature of 200 ° C. to 300 ° C. for at least 8 hours.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP05108301A JP3101750B2 (en) | 1993-05-10 | 1993-05-10 | Carriage for magnetic disk drive, method of manufacturing the same, and magnetic disk drive |
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