JP3097474B2 - Hot metal dephosphorization method - Google Patents
Hot metal dephosphorization methodInfo
- Publication number
- JP3097474B2 JP3097474B2 JP06301053A JP30105394A JP3097474B2 JP 3097474 B2 JP3097474 B2 JP 3097474B2 JP 06301053 A JP06301053 A JP 06301053A JP 30105394 A JP30105394 A JP 30105394A JP 3097474 B2 JP3097474 B2 JP 3097474B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- dephosphorization
- hot metal
- treatment
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、溶銑の脱りん方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for dephosphorizing hot metal.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、低りん鋼の要請がますます強くな
っているが、純酸素上吹転炉による脱りん脱炭同時処理
で所期の低りん鋼を得るには、媒溶剤が大量に必要であ
り、また転炉１基吹錬では炉壁へスラグが付着すること
により、〔％Ｐ〕を下げることが困難であった。そこ
で、低りん鋼の安定溶製および媒溶剤量の節減による溶
製コスト合理化を目的とする溶銑脱りん法が行われるよ
うになった。具体的には、トーピードカー、鍋中または
転炉で溶銑中に生石灰、CaF2、Na2CO3等を添加して撹拌
する（インジェクションする）方法がとられてきた。し
かし、生石灰、CaF2、Na2CO3等は比較的高価であり、コ
スト面から媒溶剤量の更なる節減が望まれている。2. Description of the Related Art In recent years, there has been an increasing demand for low phosphorus steel, but in order to obtain the desired low phosphorus steel by simultaneous dephosphorization and decarburization using a pure oxygen top-blowing converter, a large amount of solvent is required. In addition, it is difficult to reduce [% P] by the slag adhering to the furnace wall when one converter is blown. Therefore, the hot metal dephosphorization method for the purpose of stable smelting of low-phosphorus steel and rationalization of smelting cost by saving the amount of a solvent has come to be performed. Specifically, a method has been adopted in which quick lime, CaF 2 , Na 2 CO 3, etc. are added to hot metal in a torpedo car, a pot or a converter and stirred (injection). However, quicklime, CaF 2 , Na 2 CO 3, etc. are relatively expensive, and further reduction in the amount of the solvent is desired from the viewpoint of cost.
【０００３】本出願人は、特公昭55-30042号公報におい
て、上吹転炉滓は溶銑段階における脱りん処理に用いて
有効であることを開示した。すなわち、上吹転炉滓の脱
りん能力は1600〜1750℃という高温の転炉終点では、ほ
ぼ飽和状態となっているが、溶銑のように1250〜1400℃
程度の低温で、熱力学的に脱りんに有利な条件で、かつ
転炉終点に比べ未だ脱りんされていない高いりん含有量
の溶銑に対しては、まだ充分な脱りん能力を有する。The applicant of the present application has disclosed in Japanese Patent Publication No. 55-30042 that the upper blowing converter slag is effective for dephosphorization in the hot metal stage. In other words, the dephosphorization capacity of the top blowing converter slag is almost saturated at the end point of the converter at a high temperature of 1600 to 1750 ° C, but is 1250 to 1400 ° C like hot metal.
It has a sufficient dephosphorizing capacity at a low temperature, at a thermodynamically favorable condition for dephosphorization, and for a high-phosphorus-content hot metal which has not yet been dephosphorized compared to the end of the converter.
【０００４】上記公報の方法は、上吹転炉滓を溶銑脱り
んに使用し、低りん鋼のみならず一般鋼溶製のトータル
コストミニマム化を図る新プロセスであって、転炉滓系
媒溶剤を用いるメリットを最大限に活用した２段の階分
式向流精錬法を具現化したものであり、反応容器として
は、例えば脱りん炉、脱炭炉と呼ばれる２基の上底吹転
炉形式の炉を用いる製鋼法である。[0004] The method disclosed in the above publication is a new process for minimizing the total cost of not only low-phosphorus steel but also general steel smelting using top-blown converter slag for hot metal dephosphorization. It embodies a two-stage, countercurrent refining method that maximizes the advantages of using a solvent. The reaction vessels are, for example, two top-bottom blowers called dephosphorization furnaces and decarburization furnaces. This is a steelmaking method using a furnace type furnace.
【０００５】このような溶銑脱りん法における脱りん処
理剤（フラックス）として従来は、「鉄と鋼」、第76年
(1990)第11号の第1817〜1822頁、同第1801〜1808頁）ま
たは上記特公昭55-30042号公報に示されているように、
生石灰系または転炉滓系の脱りん剤が用いられていた。
フラックスとして転炉滓を使用することにより、スラグ
の滓化が促進されるため、効率的な脱りんが可能となる
とともに、しかも脱りん、脱炭に必要なトータルの媒溶
剤量を約半減し、かつ発生スラグ量も大幅に低減するこ
とができた。[0005] As a dephosphorizing treatment agent (flux) in such hot metal dephosphorization method, conventionally, "iron and steel", ed.
(1990) No. 11, pages 1817 to 1822 and 1801 to 1808) or JP-B-55-30042 described above.
Quicklime or converter slag dephosphorizers have been used.
The use of converter slag as a flux promotes slag slagging, thus enabling efficient dephosphorization and reducing the total amount of solvent required for dephosphorization and decarburization by about half. In addition, the amount of generated slag could be significantly reduced.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】上記のように、脱炭末
期スラグ（転炉滓）を脱りん用上底吹転炉形式の炉に脱
りんフラックスとしてリターン使用することにより、大
幅な媒溶剤節減と発生スラグ量の大幅低減等、非常に有
益な効果がもたらされた。通常、低りん鋼溶製の際は、
スラグの塩基度(CaO／SiO2) を２以上とし、滓化促進の
ためCaF2を添加した組成のフラックスを用いるのが一般
的であった。しかし、媒溶剤使用量を更に低減するため
には、CaF2使用量をミニマムにし、かつ低い塩基度で脱
りんすることが必要である。As described above, by using the last stage of decarburization slag (converter slag) as a dephosphorization flux in an upper-bottom blowing converter type furnace for dephosphorization, a large amount of solvent can be obtained. Very beneficial effects, such as savings and a significant reduction in the amount of generated slag, were achieved. Usually, when smelting low phosphorus steel,
In general, a slag having a basicity (CaO / SiO 2 ) of 2 or more and a flux having a composition to which CaF 2 is added for promoting slagging is used. However, in order to further reduce the amount of the solvent used, it is necessary to minimize the amount of CaF 2 used and to remove phosphorus with a low basicity.
【０００７】さらに、スラグ塩基度が２以下になると、
滓化不良やスラグが凝固する際の３CaO ・SiO2→２CaO
・SiO2＋ f−CaO (f−CaO ：遊離石灰）反応により生じ
る遊離石灰がスラグ中にほとんど存在しないため、エー
ジング処理を省略しても処理後スラグを路盤材として利
用できる可能性がある。Further, when the slag basicity becomes 2 or less,
3CaO · SiO 2 → 2CaO when slag is poor or slag solidifies
・ Since free lime generated by the SiO 2 + f-CaO (f-CaO: free lime) reaction hardly exists in the slag, there is a possibility that the slag after the treatment can be used as a roadbed material even if the aging treatment is omitted.
【０００８】特開昭62−207810号公報には、CaF2を使用
しない脱りんフラックスとして、CaO −Al2O3 −Fe2O3
系で CaO：Al2O3 ＝ 2.5〜20：１、(SiO2)で10％以下の
ものが提案されている。この発明では、生石灰、天然ボ
ーキサイト、鉄鉱石等を事前に混合して上記組成の脱り
ん剤としているが、その場合、粉砕および混合の費用が
発生する。さらに、単に混合しただけでは滓化に時間が
かかってしまう。短時間に滓化させようとすれば、混合
後プリメルトにする必要があり、さらにコストが増大す
る。したがって、低コストでしかも良好な滓化性を得る
ためには、転炉滓を使用することが必要となる。Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 62-207810 discloses CaO—Al 2 O 3 —Fe 2 O 3 as a dephosphorizing flux not using CaF 2.
A system in which CaO: Al 2 O 3 = 2.5 to 20: 1 and (SiO 2 ) of 10% or less has been proposed. In this invention, quicklime, natural bauxite, iron ore and the like are preliminarily mixed to obtain a dephosphorizing agent having the above composition, but in this case, costs for pulverization and mixing are incurred. Furthermore, the slag formation takes a long time only by mixing. If slag is to be formed in a short time, it is necessary to make a pre-melt after mixing, which further increases the cost. Therefore, it is necessary to use converter slag in order to obtain low cost and good slagging properties.
【０００９】特開昭62−207810号公報には、脱りん処理
初期に添加するフラックスの組成のみが示されている
が、脱りん処理中に溶銑中の〔Si〕が酸化してSiO2を生
成し、スラグ中(%SiO2) が増大するので、スラグ塩基度
が低下してしまう。そのため、初装フラックス組成、特
に CaO／Al2O3 比を規定するだけでは、安定した脱りん
能を達成することができない可能性がある。また、脱り
ん処理中にスラグ中の(%FeO)は低下していくが、処理末
期まで或る値以上の高(%T.Fe) を維持しなければ脱りん
は充分に進行しない。つまり、脱りん処理中のスラグ組
成〔塩基度、Al2O3 濃度および(%T.Fe) 〕を規定しなけ
れば、高脱りん率を達成することができない。Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-207810 discloses only the composition of the flux added at the early stage of the dephosphorization treatment, but during the dephosphorization treatment, [Si] in the hot metal is oxidized to convert SiO 2 . Since slag is formed and the content of slag (% SiO 2 ) increases, the slag basicity decreases. Therefore, there is a possibility that stable dephosphorization cannot be achieved only by defining the initial flux composition, particularly the CaO / Al 2 O 3 ratio. Although (% FeO) in the slag decreases during the dephosphorization treatment, the dephosphorization does not sufficiently proceed unless a high (% T.Fe) higher than a certain value is maintained until the end of the treatment. That is, unless the slag composition (basicity, Al 2 O 3 concentration and (% T.Fe)) during the dephosphorization treatment is specified, a high dephosphorization rate cannot be achieved.
【００１０】CaF2を含む転炉滓を脱りん処理に使用する
場合、脱りん処理スラグ中の(%F)が高いとスラグへの(M
gO) 溶解度が増大し、耐火物原単位が悪化してしまう。When a converter slag containing CaF 2 is used for the dephosphorization treatment, if the (% F) in the dephosphorization treatment slag is high, (M
gO) The solubility increases, and the refractory basic unit deteriorates.
【００１１】本発明の目的は、転炉滓を用いる溶銑脱り
ん法において、さらに脱りん用フラックスおよび耐火物
のコストを低減し、かつ脱りん処理後スラグを低コスト
で路盤材等に利用するための脱りんスラグ系において、
特に脱りんに有効なスラグ組成および脱りん方法を提供
することにある。An object of the present invention is to reduce the cost of a dephosphorizing flux and refractory in a hot metal dephosphorization method using converter slag, and to use slag after dephosphorization at low cost for roadbed materials and the like. Dephosphorization slag system for
In particular, it is an object of the present invention to provide a slag composition and a dephosphorization method effective for dephosphorization.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
(1)〜(3) の溶銑の脱りん方法にある。 (1)上底吹転炉形式の炉において、転炉滓と酸化鉄とを
主成分とする脱りん用フラックスを用い、酸素を上吹き
して溶銑を脱りん処理する際、処理中のスラグ条件を重
量％で、塩基度(% CaO／% SiO2) ＝ 1.2〜2.0 、かつ
(Al2O3)＝２〜16％、(T.Fe)＝７〜30％に制御して脱り
んすることを特徴とする溶銑の脱りん方法。The gist of the present invention is as follows.
(1) to (3) above. (1) In a top-bottom blow converter type furnace, when dephosphorizing hot metal using a dephosphorization flux consisting mainly of converter slag and iron oxide, the slag being processed The conditions are weight%, basicity (% CaO /% SiO 2 ) = 1.2 to 2.0, and
A method for dephosphorizing hot metal, wherein dephosphorization is performed by controlling (Al 2 O 3 ) = 2 to 16% and (T.Fe) = 7 to 30%.
【００１３】(2)上記(1) において、さらにスラグ条件
を重量％で、(%F)を２％以下に制御して脱りんすること
を特徴とする溶銑の脱りん方法。(2) The method for dephosphorizing hot metal according to the above (1), further comprising controlling the slag condition by weight% and controlling (% F) to 2% or less.
【００１４】(3)上記(1) または(2) において、Al2O3
源として鋼の連続鋳造滓および／または造塊滓を用いる
ことを特徴とする溶銑の脱りん方法。(3) In the above (1) or (2), Al 2 O 3
A method for dephosphorizing hot metal, comprising using continuous casting slag and / or ingot slag of steel as a source.
【００１５】上記の「転炉滓」とは脱炭転炉滓を、「連
続鋳造滓」および「造塊滓」とは、取鍋からタンディッ
シュに注鋼した後取鍋内に残ったスラグや、連続鋳造後
タンディッシュ内および鋳型内に残ったスラグを、それ
ぞれ意味する。The above-mentioned "converter slag" refers to decarburized converter slag, and "continuous casting slag" and "ingot slag" refer to slag remaining in a ladle after pouring steel from a ladle into a tundish. And slag remaining in the tundish and the mold after continuous casting, respectively.
【００１６】[0016]
【作用】図１に基づいて、本発明方法を実現する装置と
方法の例を説明する。図１は、転炉滓、酸化鉄、鋼の連
続鋳造滓および／または造塊滓からなるフラックスを用
いる本発明の溶銑の脱りん方法の工程例を説明する概略
図である。An apparatus and method for realizing the method of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a schematic diagram illustrating a process example of a method for dephosphorizing hot metal of the present invention using a flux composed of converter slag, iron oxide, steel continuous casting slag and / or ingot slag.
【００１７】図１の例では、先ず上底吹脱りん転炉で脱
硫溶銑の脱りん処理を行う。このとき、フラックスとし
て、媒溶剤（造滓剤、酸化鉄）および別の上底吹脱炭転
炉で用いた媒溶剤（造滓剤、CaF2）から発生した脱炭末
期の低りん転炉滓、必要に応じて、さらに鋼の連続鋳造
滓および／または造塊滓を配合して用いる。In the example of FIG. 1, first, the desulfurized hot metal is dephosphorized in an upper-bottom blow dephosphorization converter. At this time, as a flux, a low-phosphorus converter at the end of decarburization generated from a medium solvent (slag forming agent, iron oxide) and a medium solvent (slag forming agent, CaF 2 ) used in another top-bottom blowing decarburization converter Slag, and if necessary, steel continuous cast slag and / or ingot slag are blended and used.
【００１８】脱りん転炉滓は路盤材などとして有効活用
される。一方、脱りん転炉で脱りん処理された溶銑は、
別の上底吹脱炭炉に移され、媒溶剤を添加して脱炭処理
を行い、溶鋼とする。すなわち、反応容器として、脱り
ん炉、脱炭炉の２基の上底吹転炉形式の炉を用い、スラ
グとメタルの流れが向かい合う２段階分式向流精錬法の
一つである。The dephosphorization converter slag is effectively used as a roadbed material or the like. On the other hand, the hot metal dephosphorized in the dephosphorization converter
It is transferred to another top and bottom blown decarburization furnace, and a medium solvent is added to perform decarburization processing to obtain molten steel. That is, this is one of two-stage fractional countercurrent refining methods in which two reactors of a dephosphorization furnace and a decarburization furnace are used as a reaction vessel, and two slags and a metal flow face each other.
【００１９】鋼の連続鋳造滓および造塊滓は、後述する
ようにAl2O3 を含有し、しかも、いったん溶融した滓で
あり、脱りんフラックスへの添加剤として好適である。The continuous casting slag and the ingot slag of steel contain Al 2 O 3 as described later, and are slags once melted, and are suitable as additives to the dephosphorization flux.
【００２０】本発明方法は、高価なCaF2の使用、脱
りん処理後スラグを路盤材等に利材化するためのエージ
ング処理によるコスト増大を解決するために、CaF2レス
で、低塩基度(CaO／SiO2）のフラックスを用いて低りん
鋼溶製に必要な脱りん処理を行うものである。「CaF2レ
ス」とは、上底吹脱炭転炉で用いたCaF2が転炉滓中に残
存して含まれている以外は、脱りんフラックスへＦ分を
新たに添加せず、または、Ｆを或る値以下に維持すると
いう意味である。The process of the invention, use of expensive CaF 2, the dephosphorization process after the slag in order to solve the cost increase due to the aging process to benefit material into roadbed materials, etc., with CaF 2 less, low basicity The dephosphorization treatment necessary for melting low phosphorus steel is performed using a flux of (CaO / SiO 2 ). "CaF 2 less" means that, except that CaF 2 used in the top and bottom blown decarburization converter remains in the converter slag, no F component is newly added to the dephosphorization flux, or , F below a certain value.
【００２１】種々検討した結果、 CaO−SiO2−Fet O −
Al2O3 系フラックスの組成を適正化することにより、低
りん鋼溶製に必要な脱りん率90％以上、処理後の〔Ｐ〕
0.01重量％以下を達成することが可能であることが判明
した。これを、図２〜図５により詳細に説明する。以
下、組成を示す％は重量％を意味する。As a result of various studies, it was found that CaO—SiO 2 —Fe t O −
By optimizing the composition of the Al 2 O 3 flux, the dephosphorization rate required for melting low-phosphorous steel is 90% or more, and the treated [P]
It has been found that it is possible to achieve below 0.01% by weight. This will be described in more detail with reference to FIGS. Hereinafter,% indicating the composition means% by weight.
【００２２】２kg規模のルツボ実験により、溶銑脱りん
に及ぼすスラグ組成の影響について検討した。処理温度
は1300〜1400℃とし、脱りんフラックスは予めプリメル
トしたものを用いた。近年需要の高い低りん鋼を溶製す
るためには、脱りん処理後の〔Ｐ〕を0.010 ％以下とす
る必要があるので、これを目標とした。The effect of slag composition on hot metal dephosphorization was examined by a 2 kg scale crucible experiment. The treatment temperature was 1300 to 1400 ° C., and the dephosphorization flux used was a pre-melted one. In order to smelt low-phosphorus steel, which has been in high demand in recent years, it is necessary to reduce [P] after the dephosphorization treatment to 0.010% or less.
【００２３】図２は、溶銑脱りん処理中のスラグ中(%Al
2O3)と処理後〔％Ｐ〕との関係を示す図である。図示す
るように、(%Al2O3)が２％未満では、Al2O3 添加による
スラグ融点の低下が充分でないため、目標〔％Ｐ〕が達
成できない。一方、(%Al2O3)が16％を超えると、(%CaO)
が相対的に低下することによりフォスフェイトキャパシ
ティが低下してしまうため、脱りんが不十分となる。FIG. 2 shows that slag (% Al
FIG. 3 is a view showing the relationship between 2 O 3 ) and after treatment [% P]. As shown in the figure, if (% Al 2 O 3 ) is less than 2%, the target [% P] cannot be achieved because addition of Al 2 O 3 does not sufficiently decrease the melting point of slag. On the other hand, when (% Al 2 O 3 ) exceeds 16%, (% CaO)
Is relatively low, and the phosphate capacity is lowered, so that dephosphorization becomes insufficient.
【００２４】図３は、脱りん処理中のスラグ塩基度と処
理後〔％Ｐ〕との関係を示す図である。図示するよう
に、スラグ中(%Al2O3)を２〜16％に調整しても、目標
〔％Ｐ〕を達成するにはスラグ塩基度を適正な範囲に制
御する必要があることがわかる。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the slag basicity during the dephosphorization treatment and the post-treatment [% P]. As shown in the figure, even when the slag (% Al 2 O 3 ) is adjusted to 2 to 16%, it is necessary to control the slag basicity within an appropriate range to achieve the target [% P]. Recognize.
【００２５】処理中スラグ塩基度が1.2 未満の場合に、
処理後〔％Ｐ〕が目標値に到達しないのは、スラグ塩基
度が低いためにフォスフェイトキャパシティが低下した
ことによる。また、塩基度が2.0 を超えるとスラグの滓
化が悪化して脱りんが進行しにくくなり、目標〔％Ｐ〕
を達成することができない。When the slag basicity during the treatment is less than 1.2,
The reason why [% P] does not reach the target value after the treatment is that the phosphate capacity has decreased due to the low slag basicity. On the other hand, when the basicity exceeds 2.0, slag formation of slag deteriorates and dephosphorization hardly proceeds, and the target [% P]
Can not achieve.
【００２６】図４は、脱りん処理中のスラグ中(%T.Fe)
と処理後〔％Ｐ〕との関係を示す図である。図示するよ
うに、スラグ中(%Al2O3)＝２〜16％、スラグ塩基度＝1.
2 〜2.0 と適正な条件としても、さらに適正な(%T.Fe)
の範囲が存在することがわかる。すなわち、(%T.Fe) が
７％未満ではスラグの酸素ポテンシャルが低いため、脱
りんが十分に進行しない。一方、(%T.Fe) が30％を超え
るとスラグ中の(%CaO)が相対的に低下してしまうため、
フォスフェイトキャパシティが低下し、脱りんが不十分
となる。FIG. 4 shows that the slag during the dephosphorization treatment (% T.Fe)
FIG. 6 is a diagram showing a relationship between the value and the post-processing [% P]. As shown in the figure, in slag (% Al 2 O 3 ) = 2 to 16%, slag basicity = 1.
Even more appropriate (% T. Fe)
It can be seen that the range of That is, if (% T.Fe) is less than 7%, the oxygen potential of the slag is low, so that dephosphorization does not proceed sufficiently. On the other hand, when (% T.Fe) exceeds 30%, (% CaO) in slag relatively decreases,
Phosphate capacity decreases and dephosphorization becomes insufficient.
【００２７】以上の検討結果から、脱りん処理中のスラ
グ条件を、塩基度(% CaO／% SiO2)＝ 1.2〜2.0 、かつ
(Al2O3)＝２〜16％、(T.Fe)＝７〜30％に制御すること
とした。From the above examination results, the slag conditions during the dephosphorization treatment were set as basicity (% CaO /% SiO 2 ) = 1.2 to 2.0, and
(Al 2 O 3 ) = 2 to 16% and (T.Fe) = 7 to 30%.
【００２８】Al2O3 源としては、天然のボーキサイト、
ダイアスポア、赤泥、連続鋳造滓、造塊滓および精製ア
ルミナのうちの一種以上を混合したものを使用すること
ができる。連続鋳造滓および造塊滓は、Al脱酸時に生成
したAl2O3 を含有する CaO−−Al2O3 −SiO2系鋼滓であ
り、スムーズな滓化が期待できる一種のプリメルトスラ
グであるので、Al2O3 源としては連続鋳造滓および／ま
たは造塊滓を選んで用いるのが最も望ましい。これらを
使用することにより、効率的でしかも低コストで脱りん
処理を行うことができる。The source of Al 2 O 3 includes natural bauxite,
A mixture of one or more of diaspore, red mud, continuous casting slag, slag, and refined alumina can be used. Continuous casting slag and Zokatamarikasu is, CaO containing Al 2 O 3 generated at the time of Al deoxidation - Al 2 O 3 is -SiO 2 based steel slags, one of the pre-melt slag smooth slag formation can be expected Therefore, it is most desirable to select and use a continuous casting slag and / or a lump slag as an Al 2 O 3 source. By using these, the dephosphorization treatment can be performed efficiently and at low cost.
【００２９】図５は、溶銑２kgを以下の(a) 〜(d) の条
件で混合したフラックスで脱りんした場合について、処
理中スラグの滓化率および脱りん率の時間変化を示す図
である。FIG. 5 is a diagram showing the time change of the slagification rate and the dephosphorization rate of the slag during the treatment when 2 kg of hot metal is dephosphorized with a flux mixed under the following conditions (a) to (d). is there.
【００３０】(a) 転炉滓、鉄鉱石、造塊滓を混合 (b) 転炉滓、鉄鉱石、ボーキサイトを混合 (c) 生石灰、鉄鉱石、造塊滓を混合 (d) 生石灰、鉄鉱石、ボーキサイトを混合 上記の各使用材の組成の一例を表１に示す。(A) Mix converter slag, iron ore, and lump slag (b) Mix converter slag, iron ore, and bauxite (c) Mix quicklime, iron ore, and lump slag (d) Quicklime, iron ore Mixing stone and bauxite Table 1 shows an example of the composition of each of the above used materials.
【００３１】[0031]
【表１】 [Table 1]
【００３２】図５に示すように、(a) は滓化が最も速
く、処理末期には滓化率、脱りん率とも最も高い。(b)
は滓化が(a) に比べてやや遅いが、処理末期の滓化率、
脱りん率はともに(a) とほぼ同等である。(c) は(a) 、
(b) に比べ滓化時期が遅く、処理末期の滓化率、脱りん
率はともに低い。(d) は滓化が最も遅く、処理末期の滓
化率、脱りん率とも最も低くなっている。よって、転炉
滓を使用することは、滓化を促進して溶銑脱りんを効率
よく行うために必要であり、造塊滓をAl2O3 源として添
加すると更に滓化が促進されることがわかる。すなわ
ち、CaO 源として滓化性の良い転炉滓を用いることによ
り、スラグ滓化促進剤であるCaF2の替わりにAl2O3 を用
いても、十分スラグを滓化させ、脱りんを効率よく行う
ことができるのである。As shown in FIG. 5, (a) has the fastest slag formation, and at the end of the treatment, the slag formation rate and the dephosphorization rate are the highest. (b)
Is slightly slower than (a), but at the end of treatment,
The dephosphorization rates are almost the same as (a). (c) is (a),
The slagging time is later than that of (b), and the slagging rate and dephosphorization rate at the end of treatment are both low. In (d), slagging is the slowest, and both slagging and dephosphorization rates at the end of treatment are the lowest. Therefore, the use of converter slag is necessary for promoting slagging and efficiently dephosphorizing hot metal, and adding slag slag as an Al 2 O 3 source further promotes slagging. I understand. In other words, by using a converter slag with good slagging properties as a CaO source, even if Al 2 O 3 is used instead of CaF 2 which is a slag slagging accelerator, slag can be sufficiently slagged to efficiently remove phosphorus. You can do it well.
【００３３】また、CaO 源、Al2O3 源としてそれぞれ使
用する転炉滓、造塊滓および連続鋳造滓は安価であるの
で、溶銑脱りんコストを低減することができる。The converter slag, ingot slag, and continuous casting slag used as the CaO source and the Al 2 O 3 source, respectively, are inexpensive, so that the cost of hot metal dephosphorization can be reduced.
【００３４】図６は、脱りん処理中のスラグ中(%F)と耐
火物溶損指数との関係を示す図である。ここで耐火物溶
損指数は、スラグ中(%F)＝０％の時の耐火物溶損量を1.
0 として指数化したものである。図６から、(%F)が２％
を超えると耐火物溶損が急激に増大することがわかる。
脱りん処理に使用する転炉滓中に含まれるCaF2により脱
りん処理スラグ中(%F)が増加するので、 (%F)の低い転炉滓を使用する 高(%F)の転炉滓を使用する場合には、生石灰、MgO 等
の添加量を増やして、(%F)を希釈する 等の方法により、脱りん処理時スラグ中(%F)を２％以下
に制御すれば、耐火物溶損を抑制し、かつ脱りんを効率
的に行うことができる。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the slag (% F) during the dephosphorization treatment and the refractory erosion index. Here, the refractory erosion index refers to the amount of refractory erosion when slag (% F) = 0%.
It is indexed as 0. From Figure 6, (% F) is 2%
It can be seen that the refractory erosion sharply increases when the ratio exceeds.
Since dephosphorization process slag by CaF 2 (% F) is increased contained in the converter slag to be used in dephosphorization process, converter of high (% F) of using the lower converter slag of (% F) If slag is used, the amount of quicklime, MgO, etc. should be increased and (% F) diluted to control the slag (% F) in the dephosphorization treatment to 2% or less. It is possible to suppress refractory erosion and efficiently perform dephosphorization.
【００３５】なお、(%F)＝２％でも耐火物溶損は若干増
大する傾向があり、(%F)は可能であれば１％以下に低減
することがさらに望ましい。It should be noted that even when (% F) = 2%, the refractory erosion tends to increase slightly, and it is more desirable to reduce (% F) to 1% or less if possible.
【００３６】溶銑脱りん処理は1250〜1400℃の温度範囲
で行うのが望ましい。これは、スラグが滓化していれ
ば、熱力学的に低温ほど脱りんに有利となるためであ
る。また、脱りんフラックスをペレットやブリケットに
合成化して使用すると、スラグの滓化促進上有利であ
る。The hot metal dephosphorization treatment is desirably performed in a temperature range of 1250 to 1400 ° C. This is because if the slag is turned into slag, thermodynamically lower temperature is more advantageous for dephosphorization. The use of dephosphorized flux synthesized into pellets or briquettes is advantageous in promoting slag slagging.
【００３７】本発明方法による脱りん処理後の高りん転
炉滓は、遊離石灰の含有量が低いため、エージング処理
を施すことなく低コストで路盤材などとして有効に活用
することが可能となる。The high phosphorus converter slag after the dephosphorization treatment according to the method of the present invention has a low content of free lime, so that it can be effectively used as a roadbed material at low cost without aging treatment. .
【００３８】[0038]
【実施例】上下吹試験転炉に装入された溶銑２トンに転
炉滓（重量％組成、CaO:48.4％−SiO2:5.1％−Al2O3:0.
5 ％−T.Fe:23 ％−P2O5: ２％）約25kg/t、鉄鉱石10〜
30kg/t、造塊滓（重量％組成、CaO:47％−Al2O3:18.6％
−SiO2:11 ％−P2O5: １％）約10kg/tを添加し、更に珪
砂、ボーキサイトを添加して塩基度、(%Al2O3)および(%
F)を調整して表２に示すスラグ条件とし、酸素を上吹き
して脱りん処理を実施した。(%T.Fe) 調整は、鉄鉱石添
加量や上吹酸素ランス−湯面間距離を調整することによ
り行い、吹錬時間は約10分間とした。処理後〔Ｐ〕目標
は0.01％以下とし、この目標の達成可否および処理後ス
ラグのエージング処理なしでの路盤材としての使用可否
を調査した。EXAMPLES Tenrokasu (wt% composition hot metal 2 tons, which is charged to the upper and lower spray test converter, CaO: 48.4% -SiO 2: 5.1% -Al 2 O 3: 0.
5% -T.Fe: 23% -P 2 O 5: 2%) to about 25 kg / t, iron ore 10
30kg / t, Zokatamarikasu (wt% composition, CaO: 47% -Al 2 O 3: 18.6%
-SiO 2 : 11% -P 2 O 5 : 1%) About 10 kg / t was added, and further, silica sand and bauxite were added to add basicity, (% Al 2 O 3 ) and (%
F) was adjusted to the slag conditions shown in Table 2, and oxygen was blown upward to perform a dephosphorization treatment. (% T.Fe) was adjusted by adjusting the amount of iron ore added and the distance between the upper oxygen lance and the molten metal level, and the blowing time was about 10 minutes. The [P] target after the treatment was set to 0.01% or less, and it was investigated whether this target could be achieved and whether the post-treatment slag could be used as a roadbed material without aging treatment.
【００３９】表２に、脱りん処理前後における溶銑中
〔Ｐ〕、上吹送酸速度(Nm3/min・t)、処理後温度（℃）
および評価結果を併せて示す。Table 2 shows that [P] in the hot metal before and after the dephosphorization treatment, the rate of top blowing acid (Nm 3 / min · t), and the temperature after treatment (° C.).
And the evaluation results are also shown.
【００４０】[0040]
【表２】 [Table 2]
【００４１】表２に示すように、本発明で定めるスラグ
条件で処理した場合は、スラグの融点が低下し、目標
〔Ｐ〕0.01％以下を達成することができた。As shown in Table 2, when the slag was treated under the slag conditions specified in the present invention, the melting point of the slag was lowered, and the target [P] of 0.01% or less could be achieved.
【００４２】評価が○印の処理後スラグでは、遊離石灰
の含有率が0.5 重量％以下と小さく、特にエージング処
理を実施しなくとも水和膨張の恐れがなく、エージング
処理コストをかけずに安価に路盤材などへの利材化を図
ることができるスラグであった。In the slag after the evaluation marked with a circle, the content of free lime is as small as 0.5% by weight or less, and there is no danger of hydration expansion even if aging treatment is not carried out. It was a slag that could be used for roadbed materials.
【００４３】[0043]
【発明の効果】本発明方法によれば、脱りんフラックス
に蛍石(CaF2)を添加することなく、低CaO ／SiO 2 の安
価なフラックスを使用して脱りん処理が可能であり、低
りん鋼溶製コストの低減を達成することができる。脱り
ん処理後スラグは、エージング処理を省略して路盤材等
へ有効に活用することができ、本発明方法は処理後スラ
グの利材化の観点からも経済的なものである。According to the present invention a method according to the present invention, without the addition of fluorite (CaF 2) to dephosphorization flux, is capable of dephosphorization process using inexpensive flux low CaO / SiO 2, low It is possible to achieve a reduction in the cost of melting the phosphor steel. The slag after the dephosphorization treatment can be effectively used for roadbed materials without aging treatment, and the method of the present invention is economical also from the viewpoint of using slag after treatment as a material.
【図１】本発明の溶銑脱りん方法の工程例を説明する概
略図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of steps of a hot metal dephosphorization method of the present invention.
【図２】脱りん処理中のスラグ中（Al2O3)と処理後
〔Ｐ〕との関係を示す図である。FIG. 2 is a view showing the relationship between slag (Al 2 O 3 ) during dephosphorization treatment and [P] after treatment.
【図３】脱りん処理中のスラグ塩基度と処理後〔Ｐ〕と
の関係を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between slag basicity during dephosphorization and [P] after treatment.
【図４】脱りん処理中のスラグ中(T.Fe)と処理後〔Ｐ〕
との関係を示す図である。[Fig. 4] In slag during dephosphorization treatment (T.Fe) and after treatment [P]
FIG.
【図５】フラックス種類による処理時スラグの滓化率お
よび脱りん率の時間変化を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a change over time in a slagification rate and a dephosphorization rate of slag at the time of treatment depending on the type of flux.
【図６】脱りん処理中のスラグ中(F) と耐火物溶損指数
との関係を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the slag during dephosphorization treatment (F) and the refractory erosion index.
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−207810（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−157084（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−140632（ＪＰ，Ａ) 特公 昭55−30042（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 1/02 110 Continuation of the front page (56) References JP-A-62-207810 (JP, A) JP-A-6-157084 (JP, A) JP-A-5-140632 (JP, A) JP-B-55-30042 (JP) , B2) (58) Field surveyed (Int. Cl. 7 , DB name) C21C 1/02 110
Claims (3)
化鉄とを主成分とする脱りん用フラックスを用い、酸素
を上吹きして溶銑を脱りん処理する際、処理中のスラグ
条件を重量％で、塩基度(% CaO／% SiO2) ＝ 1.2〜2.0
、かつ (Al2O3)＝２〜16％、(T.Fe)＝７〜30％に制御
して脱りんすることを特徴とする溶銑の脱りん方法。In a furnace of a top-bottom blowing converter type, when dephosphorizing hot metal by blowing oxygen upward using a dephosphorization flux containing converter slag and iron oxide as main components. The slag conditions are as follows: basicity (% CaO /% SiO 2 ) = 1.2 to 2.0
And (Al 2 O 3) = 2~16 %, (T.Fe) = 7~30 dephosphorization method hot metal control to, characterized in that dephosphorization in%.
化鉄とを主成分とする脱りん用フラックスを用い、酸素
を上吹きして溶銑を脱りん処理する際、処理中のスラグ
条件を重量％で、塩基度(% CaO／% SiO2) ＝ 1.2〜2.0
、かつ (Al2O3)＝２〜16％、(T.Fe)＝７〜30％、(%F)
を２％以下に制御して脱りんすることを特徴とする溶銑
の脱りん方法。2. In an upper-bottom blowing converter type furnace, when dephosphorizing hot metal by using a dephosphorizing flux containing converter slag and iron oxide as main components, oxygen is blown upward to remove hot metal. The slag conditions are as follows: basicity (% CaO /% SiO 2 ) = 1.2 to 2.0
And (Al 2 O 3 ) = 2 to 16%, (T.Fe) = 7 to 30%, (% F)
Dephosphorization by controlling the temperature to 2% or less.
たは造塊滓を用いて、スラグ条件を重量％で、 (Al2O3)
＝２〜16％に制御することを特徴とする請求項１または
請求項２のいずれかに記載の溶銑の脱りん方法。(3) using a continuous cast slag and / or a lump slag of steel as a source of Al 2 O 3, and adjusting the slag condition by weight% to (Al 2 O 3 )
3. The method for dephosphorizing hot metal according to claim 1, wherein the hot metal is controlled to be 2 to 16%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06301053A JP3097474B2 (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Hot metal dephosphorization method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06301053A JP3097474B2 (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Hot metal dephosphorization method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157921A JPH08157921A (en) | 1996-06-18 |
| JP3097474B2 true JP3097474B2 (en) | 2000-10-10 |
Family
ID=17892298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06301053A Expired - Lifetime JP3097474B2 (en) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | Hot metal dephosphorization method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3097474B2 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4797244B2 (en) * | 2000-12-26 | 2011-10-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Hot phosphorus dephosphorization method |
| JP2006265623A (en) * | 2005-03-24 | 2006-10-05 | Jfe Steel Kk | Method for pre-treating molten iron |
| JP5061545B2 (en) * | 2006-09-11 | 2012-10-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Hot metal dephosphorization method |
| CN103571998A (en) * | 2012-08-02 | 2014-02-12 | 西林钢铁集团有限公司 | Converter low-alkalinity residue high-efficiency dephosphorization method |
| CN103642973A (en) * | 2013-12-17 | 2014-03-19 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | Method for reducing content of iron shots in poured slag of SGRS (slag generation reduced steelmaking) process |
| JP6222490B2 (en) * | 2015-04-14 | 2017-11-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Hot phosphorus dephosphorization method |
| JP6544480B2 (en) * | 2016-03-17 | 2019-07-17 | 日本製鉄株式会社 | Hot metal pretreatment method |
-
1994
- 1994-12-05 JP JP06301053A patent/JP3097474B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08157921A (en) | 1996-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3557910B2 (en) | Hot metal dephosphorization method and low sulfur and low phosphorus steel smelting method | |
| JP3312536B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| JP3097474B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| JPH0437132B2 (en) | ||
| JP3915341B2 (en) | Hot phosphorus dephosphorization method | |
| JP3460595B2 (en) | Melting method for extremely low sulfur steel | |
| JP2002241829A (en) | Desiliconizing method for molten iron | |
| JP3505791B2 (en) | Dephosphorization and desulfurization of hot metal | |
| JP2833736B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JP3419254B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| JP3194212B2 (en) | Converter steelmaking method | |
| JP3218629B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| JPH01147011A (en) | Steelmaking method | |
| JP2842231B2 (en) | Pretreatment of hot metal by bottom-blown gas stirring | |
| JP3508556B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| JP2842248B2 (en) | Hot metal desulfurization method | |
| JPH09176717A (en) | Method for steelmaking molten iron of blast furnace | |
| JP2002275521A (en) | Method for dephosphorizing molten high carbon steel | |
| JP2002146422A (en) | Method for dephosphorizing molten iron by which erosion of refractory hardly occurs | |
| JPH11100608A (en) | Method for desiliconizing and desulfurizing molten iron | |
| JPH111714A (en) | Steelmaking method | |
| JPH01312020A (en) | Method for dephosphorizing molten iron by heating | |
| JP2755027B2 (en) | Steelmaking method | |
| JP2004307944A (en) | Pre-treatment operational method for molten iron in converter-type vessel | |
| JP3511685B2 (en) | Bottom blow converter steelmaking |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070811 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080811 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080811 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100811 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110811 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110811 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120811 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120811 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |