JP3095555B2 - エンジンの燃料噴射量制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、インジェクタから噴
射された燃料が吸気管壁面に付着する壁面付着分と、既
に吸気管壁面に付着している燃料が吸気行程で燃焼室内
に持去られる持去分等に対応して燃料の噴射量を補正
（インマニウエット補正）するようなエンジンの燃料噴
射量制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、インジェクタから噴射される燃
料（基本噴射量）は吸気管壁面に付着する壁面付着分
と、直接燃焼室に吸入される直入分とに区分される一
方、既に吸気管壁面に付着している燃料が燃焼室内に持
去られる持去分もあるので、吸気行程で燃焼室内に流入
する燃料量は上述の直入分と持去分との合計となる。

【０００３】そこで、上述の基本噴射量、壁面付着分、
直入分、持去分からウエット補正後の噴射量を演算して
要求燃料量への適合を正確に実行する装置が既に発明さ
れている（特開昭５８−８２３８号公報参照）。

【０００４】すなわち、直入率をα、持去り率をβ、基
本噴射量をＴａ、壁面付着燃料量（インマニウエット
量）をＴｍとする時、燃焼室に入る燃料量ＴｃｙＬは次
の［数１］で表される。

【０００５】

【数１】

【０００６】また今回の壁面付着燃料量Ｔｍ(i) は次の
［数２］で表される。

【０００７】

【数２】

【０００８】 ここにＴｅ(i-1) は前回のウエット補正後の噴射量 Ｔｍ(i-1) は前回の壁面付着燃料量 さらに今回のウエット補正後の噴射量Ｔｅ(i) は次の
［数３］で表される。

【０００９】

【数３】

【００１０】上述の［数３］は今回の基本噴射量Ｔａ
(i) から今回の持去量βＴｍ(i) を減算した値を、直入
率で割ることで、今回のウエット補正後の噴射量Ｔｅ
(i) を求めることを意味する。上述のウエット補正後の
噴射量Ｔｅ(i) によりインジェクタから燃料を噴射する
ことで、要求燃料量への適合を比較的正確に実行するこ
とができる。

【００１１】しかし、このような従来装置においては次
の如き問題点があった。つまり、吸入空気量の変動が小
さい定常時には上述の直入率αおよび持去り率βが大幅
に変動しないため、問題は発生しないが、吸入空気量の
変動が大きい急加減速時のような過渡時においては直入
率αと持去り率βが大幅に変動するうえ、このα、βの
真値を正確に求めることは困難である。

【００１２】例えば図６に直入率αと持去り率βとの関
係を示すように、α＝βの時には制御系は漸次収束し、
α＝βと２α＝βとの間の領域にある場合には制御系は
振動収束し、２α＝βの時には制御系は発散（制御系が
不安定なため制御量が周期的に変化する好ましくない状
態のことで、乱調またはハンチングともいう）する。

【００１３】特に燃料噴射量変化が大きい急加減速時に
おいては、機関サイクル毎にウエット補正後の噴射量
（制御量）が大幅に振動し、制御系が収束しなくなるの
で、燃焼変動が生じ、エンジンの運転性が悪化する問題
点があった。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】この発明の請求項１記
載の発明は、燃料噴射量変化が大きい過渡時に、機関サ
イクル毎のウエット補正後の噴射量が基本噴射量に収束
するように今回のウエット補正後の噴射量を補正し、制
御系の振動を防止して、燃焼変動およびエンジンの運転
性悪化を確実に防止することができるエンジンの燃料噴
射量制御装置の提供を目的とする。

【００１５】この発明の請求項２記載の発明は、上記請
求項１記載の発明の目的と併せて、空燃比のリッチ限界
内、リーン限界内において制御系の振動を抑制すること
により、オーバリッチおよびオーバリーンによるエンジ
ンの失火を防止することができるエンジンの燃料噴射量
制御装置の提供を目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】この発明の請求項１記載
の発明は、インジェクタから噴射される燃料噴射量を演
算する演算手段であって、該演算手段は、インジェクタ
から噴射された燃料のうち吸気管壁面に付着する壁面付
着分とインジェクタから噴射された燃料のうち直接燃焼
室に吸入される直入分と、既に吸気管壁面に付着してい
る燃料が燃焼室内に持去られる持去分とから燃料噴射量
を補正するウエット補正手段と、該ウエット補正手段に
より補正された後の噴射量を演算する補正後演算手段と
を有するエンジンの燃料噴射量制御装置であって、上記
直入分に対する上記インジェクタから噴射された燃料分
の比である直入率に対する上記持去分に対する既に吸気
管壁面に付着している壁面付着分の比である持去り率の
比が設定値より大か否かを判定する第１判定手段と、燃
料噴射量変化が大きい急加減速か否かを判定する第２判
定手段と、上記第１および第２の各判定手段の判定結果
に基づいて、直入率に対して持去り率の比が補正値より
大で、かつ急加減速の時、同一気筒における今回のウエ
ット補正後の噴射量から次回のウエット補正後の噴射量
を予測演算する予測演算手段と、上記予測演算手段の演
算結果に基づいて機関サイクル毎のウエット補正後の噴
射量が基本噴射量に収束するように今回のウエット補正
後の噴射量を補正する補正手段とを備えたエンジンの燃
料噴射量制御装置であることを特徴とする。

【００１７】この発明の請求項２記載の発明は、上記請
求項１記載の発明の構成と併せて、上記補正手段による
今回のウエット補正後の噴射量が、上記予測演算手段で
予測演算された次回のウエット補正後の噴射量に基づく
次回の空燃比に対して、リッチ限界を越えるか否かを判
定する第３判定手段と、上記第３判定手段の判定結果に
基づいて次回の空燃比がリッチ限界を越える時は、今回
のウエット補正後の噴射量を空燃比がリーン限界よりリ
ッチ側の空燃比になるように設定する第１設定手段と、
上記第３判定手段の判定結果に基づいて次回の空燃比が
リッチ限界内の時は、今回のウエット補正後の噴射量を
空燃比がリーン限界になるように設定する第２設定手段
とを備えたエンジンの燃料噴射量制御装置であることを
特徴とする。

【００１８】

【発明の効果】この発明の請求項１記載の発明によれ
ば、図７にクレーム対応図で示すように、演算部Ｐ２
（演算手段）は、インジェクタＰ１から噴射される燃料
噴射量Ｔａを演算し、かつこの演算部Ｐ２はインジェク
タＰ１から噴射された燃料Ｔａのうち吸気管壁面に付着
する壁面付着分（１−α）Ｔａと、インジェクタＰ１か
ら噴射された燃料Ｔａのうち直接燃焼室に吸入される直
入分αＴａと、既に吸気管壁面に付着している燃料Ｔｍ
が燃焼室内に持去られる持去分βＴｍとから燃料噴射量
を補正するウエット補正手段と、該ウエット補正手段に
より後の噴射量Ｔｅを演算する補正後演算手段とを有す
る。

【００１９】また上述の第１判定手段Ｐ３は上記直入文
αＴａに対する上記インジェクタＰ１から噴射された燃
料分の比である直入率αに対する上記持去分βＴｍに対
する既に吸気管壁面に付着している壁面付着分Ｔｍの比
である持去り率βの比が設定値より大か否かを判定し、
上述の第２判定手段Ｐ４は燃料噴射量変化が大きい急加
減速か否かを判定し、上述の予測演算手段Ｐ５は上述の
第１および第２の各判定手段Ｐ３、Ｐ４の判定結果に基
づいて、直入率αに対して持去り率βの比が設定値より
大で、かつ急加減速の時、同一気筒における今回のウエ
ット補正後の噴射量Ｔｅ《１》から次回のウエット補正
後の噴射量Ｔｅ《２》を予測演算する。

【００２０】そして、上述の補正手段Ｐ６は予測演算手
段Ｐ５の演算結果Ｔｅ《２》に基づいて機関サイクル毎
のウエット補正後の噴射量が上記基本噴射量Ｔａに収束
するように今回のウエット補正後の噴射量Ｔｅ《１》を
補正する。

【００２１】このように燃料噴射量変化が大きい過渡時
に、次回に燃料噴射される噴射量を見越して、機関サイ
クル毎のウエット補正後の噴射量が基本噴射量Ｔａに収
束するように今回のウエット補正後の噴射量を補正手段
Ｐ６で補正するので、制御系の振動を防止して、燃焼変
動およびエンジンの運転性悪化を確実に防止することが
できる効果がある。

【００２２】この発明の請求項２記載の発明によれば、
上記請求項１記載の発明の効果と併せて、上述の第３判
定手段は、上記補正手段Ｐ６による今回のウエット補正
後の噴射量（Ｔｅ《１》の補正された値）が、上記予測
演算手段Ｐ５で予測演算された次回のウエット補正後の
噴射量Ｔｅ《２》に基づく次回の空燃比に対して、リッ
チ限界を越えるか否かを判定し、この第３判定手段の判
定結果に基づいて次回の空燃比がリッチ限界を越える時
には、第１設定手段は今回のウエット補正後の噴射量Ｔ
ｅ《１》を空燃比がリーン限界よりリッチ側の空燃比に
なるように設定して、次回の空燃比がリッチ限界を越え
ないように制御する。

【００２３】また上述の第３判定手段の判定結果に基づ
いて次回の空燃比がリッチ限界内の時には、第２設定手
段は今回のウエット補正後の噴射量Ｔｅ《１》を空燃比
がリーン限界になるように設定する。

【００２４】このように空燃比のリッチ限界内、リーン
限界内において制御系の振動を抑制するので、オーバリ
ッチおよびオーバリーンによるエンジンの失火を防止す
ることができる効果がある。

【００２５】

【実施例】この発明の一実施例を以下図面に基づいて詳
述する。図面はエンジンの燃料噴射量制御装置を示し、
図１において、吸入空気を浄化するエアクリーナ１の後
位にエアフロセンサ２を接続して、このエアフロセンサ
２で吸入空気量Ｑを検出すべく構成している。

【００２６】上述のエアフロセンサ２の後位にはスロッ
トルボディ３を接続し、このスロットルボディ３内のス
ロットルチャンバ４には、吸入空気量を制御するスロッ
トル弁５を配設している。そして、このスロットル弁５
下流の吸気通路には、所定容量を有する拡大室としての
サージタンク６を接続し、このサージタンク６下流に吸
気ポート７と連通する吸気マニホルド８を接続すると共
に、この吸気マニホルド８にはインジェクタ９を配設し
ている。

【００２７】一方、エンジン１０の燃焼室２３と適宜連
通する上述の吸気ポート７および排気ポート１１には、
動弁機構（図示せず）により開閉操作される吸気弁１２
と排気弁１３とをそれぞれ取付け、またシリンダヘッド
２４にはスパークギャップを上述の燃焼室２３に臨ませ
た点火プラグ１４を取付けている。

【００２８】上述の排気ポート１１と連通する排気通路
１５にＯ2 センサ１６を配設すると共に、この排気通路
１５の後位には有害ガスを無害化する触媒コンバータい
わゆるキャタリストを接続している。

【００２９】また、上述のスロットル弁５をバイパスす
るバイパス通路１７を設け、このバイパス通路１７には
ＩＳＣ（アイドルスピードコントロール）機構としての
ＩＳＣバルブ１８を介設する一方、エアクリーナ１のエ
レメント１９下流側には吸気温センサ２０を、スロット
ルボディ３にはスロットルセンサ２１を、ウォータジャ
ケットには水温センサ２２をそれぞれ配設している。

【００３０】図２は上述のインジェクタ９から噴射され
る燃料および燃焼室２３内へ流入する燃料の状態を示す
説明図で、上述のインジェクタ９から噴射される基本噴
射量Ｔａは吸気管壁面に付着する壁面付着分（１−α）
Ｔａと、直接燃焼室２３に吸入される直入分αＴａとに
分かれる。また吸気管壁面に付着した燃料（インマニウ
エット量）Ｔｍは、気化して燃焼室２３内に吸入される
持去分βＴｍと、気化せずにそのまま残留し、次回の噴
射時に気化して吸入される残留燃料分とに分かれる。こ
こにαは上記直入分αＴａに対するインジェクタ９から
噴射された燃料分の比としての直入率、βは上記持去分
βＴｍに対する既に吸気管壁面に付着している壁面付着
分Ｔｍの比としての持去り率である。

【００３１】図３はエンジンの燃料噴射量制御装置の制
御回路を示し、ＣＰＵ３０は、エアフロセンサ２からの
吸入空気量Ｑ、ディストリビュータ２５からのエンジン
回転数Ｎｅ、スロットルセンサ２１からのスロットル開
度ＴＶＯ、水温センサ２２からのエンジン水温ｔｗなど
の必要な各種信号入力に基づいて、ＲＯＭ２６に格納さ
れたプログラムに従って、インジェクタ９を駆動し、ま
たＲＡＭ２７は後述する［数４］乃至［数９］の各種の
演算式やリーン限界空燃比データ、リッチ限界空燃比デ
ータなどの必要なデータを記憶する。

【００３２】ここで、上述のＣＰＵ３０は、基本噴射量
Ｔａ、壁面付着分（１−α）Ｔａ、直入分αＴａ、持去
分βＴｍから燃料噴射量を補正するウエット補正手段
と、このウエット補正手段により補正された後の噴射量
Ｔｅを演算する補正後演算手段との両手段を含む演算手
段（図４のフローチャートにおける第３ステップＳ３参
照）と、直入率αに対して持去り率βの比が設定値より
大か否かを判定する第１判定手段（図４のフローチャー
トにおける第１ステップＳ１参照）と、燃料噴射量変化
が大きい急加減速か否かを判定する第２判定手段（図４
のフローチャートにおける第２ステップＳ２参照）と、
上記第１および第２の各判定手段の判定結果に基づい
て、直入率αに対して持去り率βの比が設定値より大
で、かつ急加減速の時、同一気筒における今回のウエッ
ト補正後の噴射量Ｔｅ《１》から次回のウエット補正後
の噴射量Ｔｅ《２》を予測演算する予測演算手段（図４
のフローチャートにおける第４ステップＳ４参照）と、
上記予測演算手段の演算結果に基づいて機関サイクル毎
にウエット補正後の噴射量が上記基本噴射量Ｔａに収束
するように今回のウエット補正後の噴射量をＴｅ《１》
からＴＬｌｉｍに補正する補正手段（図４のフローチャ
ートにおける第５ステップＳ５参照）と、上記補正手段
による今回のウエット補正後の噴射量ＴＬｌｉｍが、上
記予測演算手段で予測演算された次回のウエット補正後
の噴射量Ｔｅ《２》に基づく次回の空燃比に対して、リ
ッチ限界（リッチリミットＡ／Ｆ）を越えるか否かを判
定する第３判定手段（図４のフローチャートにおける第
６ステップＳ６参照）と、上記第３判定手段の判定結果
に基づいて次回の空燃比がリッチ限界ＴＲｌｉｍ（図５
参照）を越える時は、今回のウエット補正後の噴射量Ｔ
ｅ《１》を空燃比がリーン限界ＴＬｌｉｍ（図５参照）
よりリッチ側の空燃比になる値Ｔｅ《１》′（図５参
照）に設定する第１設定手段（図４のフローチャートに
おける第１０ステップＳ１０参照）と、上記第３判定手
段の判定結果に基づいて次回の空燃比がリッチ限界ＴＲ
ｌｉｍ（図５参照）内の時は、今回のウエット補正後の
噴射量Ｔｅ《１》を空燃比がリーン限界ＴＬｌｉｍ（図
５参照）になるように設定する第２設定手段（図４のフ
ローチャートにおける第７ステップＳ７参照）とを兼ね
る。

【００３３】このように構成したエンジンの燃料噴射量
制御装置の作用を、図４に示すフローチャートを参照し
て、以下に詳述する。なお、以下の説明に用いる各種符
号の内容は次の通りである。

【００３４】α…直入率 β…持去り率 Ｔａ(i) …今回の基本噴射量（インマニウエット補正以
外の全ての補正が完了している値） Ｔｍ…壁面付着量 Ｔｍ(i) …今回の壁面付着量 Ｔｅ《１》(i) …今回のウエット補正後の噴射量、但し
《１》は機関サイクルの第１サイクル目を示す Ｔｅ《２》(i+1) …次回のウエット補正後の噴射量、但
し《２》は機関サイクルの第２サイクル目を示す ＴＬｌｉｍ…空燃比がリーン限界となる燃料噴射量（リ
ーン限界噴射量） ＴＲｌｉｍ(i+1) …次回の空燃比がリーン限界となる燃
料噴射量（リッチ限界噴射量） （１−α）…直入されない率 （１−β）…持去られない率 Ｔｅ《１》′…空燃比がリーン限界ＴＬｌｉｍよりリッ
チ側の空燃比になる値、但し《１》は機関サイクルの第
１サイクル目を示す １４．７…理論空燃比 第１ステップＳ１で、ＣＰＵ３０は直入率αと持去り率
βとの比が設定値（この実施例では１．０）に対して大
か小かを比較し、α＞βの時にはリターンする一方、α
≦βの時には次の第２ステップＳ２に移行する。なお上
述の直入率αと持去り率βとはエンジン水温ｔｗとＣＥ
＝Ｑ／Ｎｅの演算式により演算されるエンジン負荷ＣＥ
とからＣＰＵ３０が検索する。

【００３５】なお、この実施例ではα≦β換言すればα
／β≦１を判定しているが、α／βは必ずしも１．０
（設定値）でなくてもよく、１．１または０．９などの
１．０に近似する値に設定してもよい。

【００３６】上述の第２ステップＳ２で、ＣＰＵ３０は
スロットルセンサ２１からの入力に基づいて、前回のス
ロットル開度ＴＶＯ(i-1) と今回のスロットル開度ＴＶ
Ｏ(i) との差ΔＴＶＯつまりスロットル開度変化量が予
め設定した判定値より大か否かを判定し、定常時におけ
るΔＴＶＯ＜判定値の場合には第１ステップＳ１にリタ
ーンする一方、急加減速のような過渡時におけるΔＴＶ
Ｏ≧判定値の場合には次の第３ステップＳ３に移行す
る。

【００３７】この第３ステップＳ３で、ＣＰＵ３０は次
［数４］に基づいて同一気筒における今回（１サイクル
目）のウエット補正後の噴射量Ｔｅ《１》を演算する。

【００３８】

【数４】

【００３９】次に第４ステップＳ４で、ＣＰＵ３０は次
の［数５］に基づいて次回（２サイクル目）のウエット
補正後の噴射量Ｔｅ《２》(i+1) を予測演算する。な
お、基本噴射量Ｔａの値は１サイクル目と同一に仮定す
る。

【００４０】

【数５】

【００４１】上述の［数５］において（１−β）Ｔｍは
持去られなかった量、Ｔｅ《１》（１−α）は直入され
なかった量を示している。

【００４２】次に第５ステップＳ５で、ＣＰＵ３０は次
の［数６］に基づいて今回（１サイクル目）のリーン限
界噴射量ＴＬｌｉｍ（機関サイクル毎のウエット補正後
の噴射量が基本噴射量Ｔａに収束するような値）を演算
する。

【００４３】

【数６】

【００４４】ここで上述のリーンリミットＡ／Ｆは理論
空燃比１４．７に対して例えば約１８に設定する。

【００４５】次に第６ステップＳ６で、ＣＰＵ３０は今
回の燃料噴射をリーン限界噴射量ＴＬｌｉｍで実行した
場合、次回の燃料噴射量Ｔｅ《２》(i+1) に対応する空
燃比がリッチ限界内となるか否かを次の［数７］により
判定する。

【００４６】

【数７】

【００４７】上述の［数７］における分母の一部、β
｛ＴＬｌｉｍ（１−α）＋（１−β）Ｔｍ｝は今回（１
サイクル目）をリーン限界噴射量ＴＬｌｉｍで燃料噴射
した時の吸気管壁面からの持去分であり、またリッチリ
ミットＡ／Ｆは理論空燃比１４．７に対して例えば約１
１に設定する。

【００４８】上述の第６ステップＳ６の判定により、次
回（２サイクル目）の制御空燃比がリッチ限界内になる
と判定されたＹＥＳ判定時には次の第７ステップＳ７に
移行する一方、次回（２サイクル目）の制御空燃比がリ
ッチ限界を越えると判定されたＮＯ判定時には別の第８
ステップＳ８に移行する。

【００４９】上述の第７スイップＳ７で、ＣＰＵ３０は
次回の空燃比がリッチ限界内であることを見越して、今
回のウエット補正後の噴射量を空燃比がリーン限界にな
るように設定する。つまり今回のウエット補正後の噴射
量を図５のＴｅ《１》からリーン限界噴射量ＴＬｌｉｍ
に設定し、この値でインジェクタ９を駆動する。

【００５０】一方、上述の第８ステップＳ８で、ＣＰＵ
３０は次回の空燃比がリッチ限界を越えることに対応す
べく、次回の空燃比がリッチ限界となる燃料噴射量（リ
ッチ限界噴射量）ＴＲｌｉｍ(i+1) を次の［数８］に基
づいて演算する。

【００５１】

【数８】

【００５２】次に第９ステップＳ９で、ＣＰＵ３０は次
の［数９］に基づいて、今回のウエット補正後の噴射量
を空燃比がリーン限界ＴＬｌｉｍよりリッチ側の空燃比
になるような値Ｔｅ《１》′を演算する。

【００５３】

【数９】

【００５４】この［数９］で示す式は先に示した［数
５］のＴｅ《２》にＴＲｌｉｍを代入し、Ｔｅ《１》に
Ｔｅ《１》′を代入し、このＴｅ《１》′を求める式に
変換したものである。

【００５５】次に第１０ステップＳ１０で、ＣＰＵ３０
は次回の空燃比がリッチ限界を越えることを見越して、
上述の第９ステップＳ９で既に演算された値Ｔｅ
《１》′（次回の空燃比がリッチ限界を越えないように
補正された値）によりインジェクタ９を駆動する。

【００５６】以上要するに、燃料噴射量変化が大きい過
渡時に、次回（２サイクル目）に燃料噴射される噴射量
Ｔｅ《２》を見越して、機関サイクル毎のウエット補正
後の噴射量が図５のタイムチャートの基本噴射量Ｔａに
収束するように今回のウエット補正後の噴射量を補正手
段（図４の第５ステップＳ５参照）でＴｅ《１》からＴ
Ｌｌｉｍ（図５参照）に補正するので、制御系の振動
（いわゆる乱調）を防止して、燃焼変動およびエンジン
の運転性悪化を確実に防止することができる効果があ
る。

【００５７】なお、上述のような燃料噴射量制御によ
り、空燃比は理論空燃比１４．７より若干ずれるが、過
渡時の極く僅かな時間であるため問題はない。つまり上
述の制御はＡ／Ｆ＝１４．７にする制御に対して制御系
の振動収束を優先させる制御である。

【００５８】加えて、上述の第３判定手段は（図４の第
６ステップＳ６参照）は、補正手段（図４の第５ステッ
プＳ５参照）による今回のウエット補正後の噴射量（こ
の実施例ではＴＬｌｉｍ）が、予測演算手段（図４の第
４ステップＳ４参照）で予測演算された次回のウエット
補正後の噴射量Ｔｅ《２》に基づく次回の空燃比（制御
Ａ／Ｆ）に対して、リッチ限界ＴＲｌｉｍを越えるか否
かを判定し、この第３判定手段（図４の第６ステスップ
Ｓ６参照）の判定結果に基づいて次回の空燃比がリッチ
限界を越える時には、第１設定手段（図４の第１０ステ
ップＳ１０参照）は今回のウエット補正後の噴射量を空
燃比がリーン限界ＴＬｌｉｍよりリッチ側の空燃比Ｔｅ
《１》′になるように設定して、次回の空燃比がリッチ
限界ＴＲｌｉｍを越えないように制御する。

【００５９】また上述の第３判定手段（図４の第６ステ
ップＳ６参照）の判定結果に基づいて次回の空燃比がリ
ッチ限界内の時には、第２設定手段（図４の第７ステッ
プＳ７参照）は今回のウエット補正後の噴射量を空燃比
がリーン限界ＴＬｌｉｍになるように設定する。

【００６０】このように空燃比のリッチ限界内、リーン
限界内において制御系の振動を抑制するので、オーバリ
ッチおよびオーバリーンによるエンジンの失火を防止す
ることができる効果がある。

【００６１】この発明の構成と、上述の実施例との対応
において、この発明の第１判定手段は、実施例のＣＰＵ
３０の制御による第１ステップＳ１に対応し、以下同様
に、第２判定手段は、ＣＰＵ３０制御による第２ステッ
プＳ２に対応し、予測演算手段は、ＣＰＵ３０制御によ
る第４ステップＳ４に対応し、補正手段は、ＣＰＵ３０
制御による第５ステップＳ５に対応し、第３判定手段
は、ＣＰＵ３０制御による第６ステップＳ６に対応し、
第１設定手段は、ＣＰＵ３０制御による第１０ステップ
Ｓ１０に対応し、第２設定手段は、ＣＰＵ３０制御によ
る第７ステップＳ７に対応するも、この発明は上述の実
施例の構成のみに限定されるものではなく、例えば機関
の１サイクル内において２回の燃料噴射を実行する分割
噴射の場合には、この分割された２回の噴射時の何れか
で補正を実行すればよいから、上記実施例をこのような
分割噴射に適用することもできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のエンジンの燃料噴射量制御装置を示す
系統図。

【図２】燃料噴射状態と持去分とを示す説明図。

【図３】制御回路ブロック図。

【図４】インマニウエット補正を示すフローチャート。

【図５】インマニウエット補正を示すタイムチャート。

【図６】直入率と持去り率とを示す説明図。

【図７】クレーム対応図。

【符号の説明】

９…インジェクタ ２３…燃焼室 Ｓ１…第１判定手段 Ｓ２…第２判定手段 Ｓ３…演算手段 Ｓ４…予測演算手段 Ｓ５…補正手段 Ｓ６…第３判定手段 Ｓ７…第２設定手段 Ｓ１０…第１設定手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−8238（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−66740（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−173334（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−292544（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−213634（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−130546（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−121224（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F02D 41/04 330 F02D 41/10 330 F02D 41/12 330

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】インジェクタから噴射される燃料噴射量を
   演算する演算手段であって、該演算手段はインジェクタ
   から噴射された燃料のうち吸気管壁面に付着する壁面付
   着分と、インジェクタから噴射された燃料のうち直接燃
   焼室に吸入される直入分と、既に吸気管壁面に付着して
   いる燃料が燃焼室内に持去られる持去分とから燃料噴射
   量を補正するウエット補正手段と、該ウエット補正手段
   により補正された後の噴射量を演算する補正後演算手段
   とを有するエンジンの燃料噴射量制御装置であって、上
   記直入分に対する上記インジェクタから噴射された燃料
   分の比である直入率に対する上記持去分に対する既に吸
   気管壁面に付着している壁面付着分の比である持去り率
   の比が設定値より大か否かを判定する第１判定手段と、
   燃料噴射量変化が大きい急加減速か否かを判定する第２
   判定手段と、上記第１および第２の各判定手段の判定結
   果に基づいて、直入率に対して持去り率の比が設定値よ
   り大で、かつ急加減速の時、同一気筒における今回のウ
   エット補正後の噴射量から次回のウエット補正後の噴射
   量を予測演算する予測演算手段と、上記予測演算手段の
   演算結果に基づいて機関サイクル毎のウエット補正後の
   噴射量が基本噴射量に収束するように今回のウエット補
   正後の噴射量を補正する補正手段とを備えたエンジンの
   燃料噴射量制御装置。
2. 【請求項２】上記補正手段による今回のウエット補正後
   の噴射量が、上記予測演算手段で予測演算された次回の
   ウエット補正後の噴射量に基づく次回の空燃比に対し
   て、リッチ限界を越えるか否かを判定する第３判定手段
   と、上記第３判定手段の判定結果に基づいて次回の空燃
   比がリッチ限界を越える時は、今回のウエット補正後の
   噴射量を空燃比がリーン限界よりリッチ側の空燃比にな
   るように設定する第１設定手段と、上記第３判定手段の
   判定結果に基づいて次回の空燃比がリッチ限界内の時
   は、今回のウエット補正後の噴射量を空燃比がリーン限
   界になるように設定する第２設定手段とを備えた請求項
   １記載のエンジンの燃料噴射量制御装置。