JP3094830B2 - Cooling method and quenching device for tubular body - Google Patents
Cooling method and quenching device for tubular bodyInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、管状体（管状体とは
鉄鋼、アルミニウムや銅などの非鉄金属およびプラスチ
ック、セラミックスなどの非金属などで形成された中空
円筒材をいう）の冷却方法と、その冷却方法を使用して
管状体の焼き入れを行う装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of cooling a tubular body (a tubular body refers to a hollow cylindrical material formed of a non-ferrous metal such as steel, aluminum and copper, and a non-metal such as plastic and ceramics). And a device for quenching a tubular body using the cooling method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、長尺の管状体を冷却するには、
(1) 回転しながら走行する管状体の外面にリング状ノズ
ルによって冷却水を噴出させるもの、(2) 管状体の内面
側に冷却水を通水するもの、(3) 水槽内に浸漬するもの
などの方法がある。管状体の中でも鋼管は種々の熱処理
が行われるため、その冷却方法については古くから研究
がなされている。以下、長尺の鋼管を冷却する場合につ
いて説明する。2. Description of the Related Art Conventionally, to cool a long tubular body,
(1) Cooling water is ejected from the outer surface of a rotating tubular body by a ring-shaped nozzle, (2) Cooling water flows through the inner surface of the tubular body, (3) Immersed in a water tank And so on. Since various heat treatments are performed on the steel pipe among the tubular bodies, the cooling method has been studied for a long time. Hereinafter, a case where a long steel pipe is cooled will be described.
【０００３】鋼管を焼き入れするときの冷却方法には、
冷却速度を速くする必要があることから(1) リング状ノ
ズルのスプレーによって外面から冷却する方法、(2) 水
槽に鋼管を入れ、水槽内に設けたノズルによって水を管
端から管内面側に噴流させる方法がある。しかし、いず
れも厚肉で長尺の鋼管の焼き入れには、冷却速度が確保
できず、鋼管の冷却方法として適さなかったので、板状
の冷却水を回転する鋼管の表面に全長にわたり流下させ
る方法が開発された。[0003] Cooling methods for quenching steel pipes include:
Since it is necessary to increase the cooling rate, (1) a method of cooling from the outer surface by spraying a ring-shaped nozzle, (2) a steel pipe in a water tank, and water is supplied from the pipe end to the inner surface of the pipe from the pipe end by a nozzle provided in the water tank. There is a method of jetting. However, the cooling rate could not be secured for quenching thick and long steel pipes in any case, so it was not suitable as a cooling method for steel pipes, so plate-shaped cooling water was allowed to flow down the entire length of the rotating steel pipe surface. A method was developed.
【０００４】図６は、板状の冷却水を流下させて焼き入
れする装置を示す図であり、(a) は正面図、(b) は側面
図である。図において１は鋼管（管状体）、２は外面側
を冷却するスリット状ノズル、３は内面側を冷却するノ
ズル、４は回転支持ロール、５は板状の外面側冷却水
（１列のもの）、６は内面側冷却水をそれぞれ示す。FIGS. 6A and 6B are views showing an apparatus for quenching a plate-shaped cooling water by flowing it down. FIG. 6A is a front view and FIG. 6B is a side view. In the figure, 1 is a steel pipe (tubular body), 2 is a slit-shaped nozzle for cooling the outer surface side, 3 is a nozzle for cooling the inner surface side, 4 is a rotating support roll, 5 is a plate-shaped outer cooling water (one row) ) And 6 indicate inner surface side cooling water, respectively.
【０００５】この冷却装置は、鋼管１を回転支持ロール
４で回転させながら、鋼管の上部からスリット状ノズル
２によって外面側冷却水５を板状に流下させて鋼管を外
面から冷却するとともに、鋼管の一端からも内面側冷却
ノズル３によって内面側冷却水６を通水して内面から冷
却するものである。In this cooling device, while the steel pipe 1 is rotated by a rotary support roll 4, the outer cooling water 5 is caused to flow down from the upper part of the steel pipe by a slit-shaped nozzle 2 to cool the steel pipe from the outer surface. The inner surface side cooling nozzle 3 allows water to flow through the inner surface side cooling water 6 from one end to cool from the inner surface.
【０００６】しかし、この装置を用いても、鋼管がさら
に長尺で厚肉になると、内面側冷却水の出側においては
冷却速度が低くなり、鋼管の材質によっては焼入後の性
質にばらつきが生じることがある。これを解消する方法
として、特公平２−8008号公報には、内側および外側か
ら冷却水で冷却しながら鋼管を軸方向に往復運動させる
方法が提案されている。また、特開昭58−524270号公報
には、内側噴流水の吐出側に近づくに従って外面側冷却
水の水量を大きくする方法、冷却開始時期をはやめる方
法、さらに冷却終了時期を遅らせる方法が提案されてい
る。However, even if this apparatus is used, if the steel pipe is longer and thicker, the cooling rate on the outlet side of the cooling water on the inner surface side becomes lower, and the properties after quenching vary depending on the material of the steel pipe. May occur. As a method for solving this, Japanese Patent Publication No. 2-8008 proposes a method in which a steel pipe is reciprocated in the axial direction while cooling with cooling water from inside and outside. Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-524270 proposes a method of increasing the amount of cooling water on the outer surface side as approaching the discharge side of the inner jet water, a method of stopping the cooling start time, and a method of delaying the cooling end time. Have been.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】特公平２−8008号公報
に開示された方法は、鋼管の肉厚および長さに限界があ
り、最近における厚肉で長尺しかも大径化された鋼管の
焼き入れ時の冷却には適用できず、装置が複雑になると
いう欠点がある。また、特開昭58−524270号公報に開示
された方法は、外面冷却水の水量や冷却開始または冷却
終了の時期を制御するための装置が複雑になるという欠
点がある。In the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 2-8008, the thickness and length of a steel pipe are limited, and recently, a thick, long and large-diameter steel pipe is used. It cannot be applied to cooling during quenching, and has the disadvantage that the device becomes complicated. Further, the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-524270 has a disadvantage that a device for controlling the amount of external cooling water and the timing of starting or ending cooling is complicated.
【０００８】本発明の目的は、前述の鋼管のみならず、
あらゆる種類の管状体を効率よく冷却する方法、および
構造が簡単で、既存の焼入ラインに容易に導入すること
ができ、管状体の長さの制約を受けることなく、さらに
冷却後の曲がりを抑制した焼き入れを行うことができる
装置を提供することにある。[0008] The object of the present invention is not only the steel pipe described above, but also
The method of efficiently cooling all kinds of tubular bodies, and the simple structure, can be easily introduced into existing quenching lines, and are not limited by the length of the tubular body, and further bend after cooling. An object of the present invention is to provide an apparatus capable of performing quenching with suppressed quenching.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、管状体の
外面から冷却した場合の冷却機構について種々研究を重
ね、管状体表面に冷却水が長く滞留するほど冷却能力が
高くなることを確認した。また、冷却能力の向上にとも
なって管状体に冷却後の残留曲がりが生じ易くなるが、
冷却初期の冷却能力を抑えて、その後冷却能力を高める
ことによっても、所定の冷却能力を確保しつつ冷却後の
残留曲がりを抑制できることを見出して、本発明を完成
した。Means for Solving the Problems The present inventors have conducted various studies on the cooling mechanism when cooling from the outer surface of the tubular body, and found that the longer the cooling water stays on the tubular body surface, the higher the cooling capacity becomes. confirmed. In addition, with the improvement of the cooling capacity, residual bending after cooling is likely to occur in the tubular body,
The present inventors have found that by suppressing the cooling capacity at the initial stage of cooling and then increasing the cooling capacity, it is possible to suppress the residual bending after cooling while securing a predetermined cooling capacity, and completed the present invention.
【００１０】本発明の要旨は、図１(d) 、(e) および図
２に示す下記、の冷却方法と、図４および図５に示
す下記、の焼入装置にある。The gist of the present invention lies in the following cooling method shown in FIGS. 1 (d), (e) and FIG. 2, and the following quenching apparatus shown in FIGS. 4 and 5.
【００１１】 水平に置かれ、かつ回転する管状体の
上部から板状の冷却水を流下させて冷却する方法におい
て、図１(d) および(e) に示すように水平に置かれた管
状体１の軸方向から見て最上部を挟み流下点と前記管状
体の中心軸がなす角度（θ）が25°〜95°になるように
２つの板状の冷却水５-1、５-2を流下させて冷却する方
法。In a method of cooling a plate-shaped cooling water flowing down from the upper part of a horizontally placed and rotating tubular body, the tubular body placed horizontally as shown in FIGS. 1 (d) and 1 (e) the tubular to the top when viewed from the first axially clamping seen falling point
A method of cooling by flowing down two plate-shaped cooling waters 5-1 and 5-2 so that the angle (θ) formed by the central axis of the body is 25 ° to 95 ° .
【００１２】 水平に置かれ、かつ回転する管状体の
上部から板状の冷却水を流下させて冷却する方法におい
て、図２に示すように水平に置かれた管状体１の軸方向
から見て最上部付近に流下する１つの板状の冷却水５-1
と、図１の(d)および(e)に示すように水平に置かれた管
状体１の軸方向から見て最上部を挟み流下点と前記管状
体の中心軸がなす角度（θ）が25°〜95°になるように
流下する２つの板状の冷却水５-1、５-2を、切り替えて
冷却する方法。In a method of cooling by flowing plate-shaped cooling water from the top of a horizontally placed and rotating tubular body, cooling is performed as viewed from the axial direction of the horizontally placed tubular body 1 as shown in FIG. One plate-shaped cooling water 5-1 flowing near the top
When the top as viewed in the axial direction of (d) and horizontally placed the tubular body 1 as shown in (e) 1 and narrow viewing falling point the tubular
A method of switching and cooling two plate-shaped cooling waters 5-1 and 5-2 flowing down so that the angle (θ) formed by the central axis of the body is 25 ° to 95 ° .
【００１３】上記の冷却方法において、初めに１つの板
状の冷却水５-1を流下させ、その流下時間を下記（１）
式に規定する下限ＴＬから（２）式に示す上限ＴＵの範
囲内として、その後最上部を挟み流下点と前記管状体の
中心軸がなす角度（θ）が25°〜95°になるように２つ
の板状の冷却水５-1、５-2を流下させるのが望ましい。 ＴＬ＝ＣＬ・δ−１．２０・ｔ−１．９１・Ｄ−２．００ ・・・ （１） ＴＵ＝ＣＵ・Ｃｖ−１．７８・ｔ−１．０２・Ｄ−０．１３ ・・・ （２） 但し、 ＣＬ、ＣＵ：係数 Ｃｖ ：目標冷却速度（冷却開始〜４００℃間の冷却速度）［℃／ｓ］ δ ：許容上限冷却曲がり量［ｍｍ／１０ｍ］ ｔ ：管状体の肉厚［ｍｍ］ Ｄ ：管状体の外径［ｍｍ］In the above cooling method, one plate-like cooling water 5-1 is first caused to flow down, and the flowing time is defined by the following (1).
Within the range from the lower limit TL defined in the equation to the upper limit TU shown in the equation (2), the uppermost portion is sandwiched between the falling point and the tubular body.
It is desirable that the two plate-shaped cooling waters 5-1 and 5-2 flow down so that the angle (θ) formed by the central axis is 25 ° to 95 ° . TL = CL · δ −1.20 · t −1.91 · D −2.00 (1) TU = CU · Cv −1.78 · t −1.02 · D −0.13 ··· -(2) where CL, CU: coefficient Cv: target cooling rate (cooling rate from the start of cooling to 400 ° C.) [° C./s] δ: allowable upper limit cooling bending amount [mm / 10 m] t: tubular body meat Thickness [mm] D: Outer diameter of tubular body [mm]
【００１４】 図４に示すように、管状体１を水平に
回転させる手段４、管状体の内面側に通水する手段３、
回転する管状体１の上部にあって、その軸方向から見て
最上部を挟み流下点と前記管状体の中心軸がなす角度
（θ）が25°〜95°になるように板状の外面側冷却水を
流下させる２つのスリット状ノズル２-1、２-2、および
これら２つのスリット状ノズルの間隔を調節する手段７
を備える管状体の焼入装置。As shown in FIG. 4, means 4 for rotating the tubular body 1 horizontally, means 3 for passing water to the inner surface side of the tubular body 1,
In the upper portion of the tubular body 1 rotating, the angle which the center axis forms of the top when viewed from the axial direction and interposed seen falling point the tubular body
Two slit-shaped nozzles 2-1 and 2-2 for flowing down the plate-shaped outer surface cooling water so that (θ) is 25 ° to 95 ° , and means 7 for adjusting the interval between these two slit-shaped nozzles
A quenching device for a tubular body comprising:
【００１５】 図５に示すように、管状体１を水平に
回転させる手段４、管状体の内面側に通水する手段３、
回転する管状体１の上部にあって、その軸方向から見て
最上部を挟み流下点と前記管状体の中心軸がなす角度
（θ）が25°〜95°になるように板状の外面側冷却水を
流下させる２つのスリット状ノズル２-1、２-2、および
これら２つのスリット状ノズルを管状体１の軸方向と直
角かつ水平の方向にそれぞれ単独に移動させる位置調節
手段９を備える管状体の焼入装置。As shown in FIG. 5, means 4 for rotating the tubular body 1 horizontally, means 3 for passing water through the inner surface side of the tubular body,
In the upper portion of the tubular body 1 rotating, the angle which the center axis forms of the top when viewed from the axial direction and interposed seen falling point the tubular body
Two slit-shaped nozzles 2-1 and 2-2 for flowing down the plate-shaped outer surface cooling water so that (θ) is 25 ° to 95 ° , and these two slit-shaped nozzles are arranged in the axial direction of the tubular body 1. A quenching apparatus for a tubular body, comprising a position adjusting means 9 for independently moving in a direction perpendicular to and horizontal to the tube.
【００１６】[0016]
【作用】高温の管状体を回転させながら、その外面に板
状の冷却水を流下した場合における冷却水の冷却能力
と、管状体に生じる冷却後の曲がり（以下、冷却曲がり
という）の発生機構について説明する。The cooling ability of cooling water when a plate-shaped cooling water flows down on the outer surface of a high-temperature tubular body while rotating the tubular body, and the mechanism of generation of a bend after cooling (hereinafter referred to as a cooling bend) generated in the tubular body. Will be described.
【００１７】１．２列の冷却水で冷却することについて
（前記に記載の冷却方法）：回転する管状体の上部か
らスリット状ノズルで冷却水を流下させると、冷却水は
板状に流下し、あたかも布で管状体を包んだような状態
になる。これはスリットラミナ流と呼ばれる。しかし、
１列のスリットラミナ流を流下させ、その流量を増して
も冷却能力の向上が図れない。Cooling with 1.2 rows of cooling water (cooling method described above): When cooling water is caused to flow down from the upper part of a rotating tubular body by a slit-shaped nozzle, the cooling water flows down in a plate shape. It is as if the tubular body were wrapped with a cloth. This is called a slit laminar flow. But,
Even if one row of slit laminar flows is made to flow down and the flow rate is increased, the cooling capacity cannot be improved.
【００１８】図１、図２は、後述する水模型試験で得ら
れる、冷却水の流下による冷却状態を示す図であり、図
１(a)(b)(c) は１列スリットラミナ流での冷却状態を、
図１(d)(e)は２列スリットラミナ流での冷却状態を示
し、さらに図２は１列または２列のスリットラミナ流の
切り替えによる冷却状態を示している。図１(b) および
(c) に示すように１列スリットラミナ流では流量を増す
と飛散が多くなり管状体の表面では不安定な流れとな
る。しかし、同じ水量でも同図１(d) および(e) に示す
ように２列スリットラミナ流を流下する場合は流量が多
くなっても飛散が防止できて安定な流れとなり、しかも
管状体上部のスリットラミナ流で挟まれた部分に安定し
た水膜８が生じる。FIGS. 1 and 2 are diagrams showing the cooling state by cooling water flow obtained in a water model test described later. FIGS. 1 (a), 1 (b) and 1 (c) show a single-row slit laminar flow. The cooling state of
FIGS. 1 (d) and 1 (e) show a cooling state by a two-row slit laminar flow, and FIG. 2 shows a cooling state by switching a one-row or two-row slit laminar flow. Fig. 1 (b) and
As shown in (c), in the single-row slit laminar flow, the scattering increases as the flow rate increases, and the flow becomes unstable on the surface of the tubular body. However, as shown in Figs. 1 (d) and 1 (e), even when the flow rate is large, when the flow rate is large, scattering can be prevented even if the flow rate is large. A stable water film 8 is generated in a portion sandwiched between the slit laminar flows.
【００１９】図３は、外径165mm 、肉厚5mm 、長さ500m
m のステンレス鋼管を加熱し、回転速度40rpm で回転さ
せながら、幅5mm 長さ600mm の開口部を有するスリット
状ノズルでステンレス鋼管上部からスリットラミナ流を
流下させたときの熱伝達率を測定した結果である。ここ
で熱伝達率は、ステンレス鋼管の上面側 180゜内では一
定と仮定して、ステンレス鋼管に埋め込んだ熱電対によ
る冷却曲線から逆算して求めた。なお、その他の詳細な
冷却条件等は後述の実施例で説明する。FIG. 3 shows an outer diameter of 165 mm, a thickness of 5 mm, and a length of 500 m.
The heat transfer coefficient when a slit laminar flow from the top of a stainless steel pipe was measured with a slit-shaped nozzle with a width of 5 mm and a length of 600 mm while heating a stainless steel pipe with a length of 40 m and rotating at a rotation speed of 40 rpm was measured. It is. Here, the heat transfer coefficient was calculated backward from the cooling curve of the thermocouple embedded in the stainless steel tube, assuming that it was constant within 180 ° on the upper surface side of the stainless steel tube. In addition, other detailed cooling conditions and the like will be described in Examples described later.
【００２０】図３から、２列スリット状ノズルを用いて
２列スリットラミナ流を流下させた方が大きな熱伝達率
が得られることがわかる。これはスリットラミナ流を２
列にすることによって、流量を増加させても飛散がな
く、鋼管上部のスリットラミナ流で挟まれた部分に安定
した水膜が生じるので、熱伝達率を高めることができる
からである。From FIG. 3, it can be seen that a larger heat transfer coefficient can be obtained by flowing down the two-row slit laminar flow using the two-row slit nozzle. This is a 2
This is because, by forming the rows, even if the flow rate is increased, there is no scattering, and a stable water film is formed at a portion between the slit laminar flows above the steel pipe, so that the heat transfer coefficient can be increased.
【００２１】鋼管の焼き入れ冷却において、所望の金属
組織を得るためには冷却速度を確保する必要がある。例
えば、十分なマルテンサイト組織を得るためには、鋼管
の肉厚にもよるが、Ar３ 変態温度からマルテンサイト
変態開始温度までの間で20〜40℃／ｓ程度の冷却速度が
必要である。このため、熱伝達率の大きな２列スリット
ラミナ流による冷却が必要となり、さらに薄肉から厚肉
までの管状体を同一の装置で冷却するためにも２列スリ
ットラミナ流の採用を欠かすことができない。前記に
記載の冷却方法を実施する場合、２列のスリットラミナ
流の間隔は冷却すべき管状体の外径に応じてノズル位置
調整機構を用いて調整する。例えば、直径 165mmの金属
管を冷却する場合、熱伝達率はスリットノズルの間隔が
広がるほど増加する。しかし、その間隔が 120mmを超え
るとそれぞれのスリットノズルから流下するラミナ流が
金属管に衝突した後、下方に流下しやすくなり金属管の
濡れ面積が減少するので、熱伝達率は逆に低下する。熱
伝達率が低下し始めるスリットノズルの間隔は、図１
(e) に示した左右のラミナ流衝突点と金属管中心軸がな
す角度θで決定され、その値は95°である。一方、スリ
ットノズルの間隔が狭すぎると、熱伝達率が低下するだ
けでなく局所的な冷却となって円周方向の不均一冷却に
起因する曲げモーメントが増大するので、金属管に大き
な冷却曲がりが発生する。このため、スリットノズルの
間隔の下限値は25°となる。したがって、図１(e) に示
す角度θは、25°〜95°の範囲にするのが望ましい。In quenching and cooling a steel pipe, it is necessary to secure a cooling rate in order to obtain a desired metal structure. For example, in order to obtain a sufficient martensite structure, a cooling rate of about 20 to 40 ° C./s is required between the Ar 3 transformation temperature and the martensitic transformation start temperature, depending on the thickness of the steel pipe. . For this reason, cooling by a two-row slit laminar flow having a large heat transfer coefficient is required, and the adoption of a two-row slit laminar flow is also indispensable for cooling a thin to thick tubular body with the same device. . When performing the cooling method described above, the interval between the two rows of slit laminar flows is adjusted using a nozzle position adjusting mechanism according to the outer diameter of the tubular body to be cooled. For example, when cooling a metal tube with a diameter of 165 mm, the heat transfer coefficient increases as the distance between the slit nozzles increases. However, if the distance exceeds 120 mm, the laminar flow that flows down from each slit nozzle collides with the metal pipe, and then easily flows down, reducing the wet area of the metal pipe, and conversely reducing the heat transfer coefficient. . The interval between the slit nozzles at which the heat transfer coefficient starts to decrease is shown in FIG.
It is determined by the angle θ between the left and right lamina flow collision points shown in (e) and the central axis of the metal tube, and the value is 95 °. On the other hand, if the interval between the slit nozzles is too narrow, not only does the heat transfer coefficient decrease, but also local cooling results in uneven cooling in the circumferential direction.
Since the resulting bending moment increases, a large cooling bend occurs in the metal tube. Therefore, the lower limit value of the interval between the slit nozzles is 25 °. Therefore, the angle θ shown in FIG. 1E is desirably in the range of 25 ° to 95 °.
【００２２】２．１列、２列のスリットラミナ流を切り
替えて冷却することについて（前記に記載の冷却方
法。）：冷却曲がりがそれほど問題にならない管状体
（例えば、直径が大きく、肉厚が厚く、剛性が大きな管
状体）の冷却には、２列のスリットラミナ流による冷却
が冷却能力向上の観点から有効である。しかし、冷却曲
がりが問題となる管状体の冷却には、冷却曲がりを抑制
するために、初期の冷却を１列のスリットラミナ流で冷
却し、その後冷却能力を向上させるために２列のスリッ
トラミナ流で冷却する冷却方法が有効である。この冷却
方法および管状体の曲がり発生機構について説明する。2.1 Cooling by switching between two rows of slit laminar flows (the cooling method described above): A tubular body (for example, having a large diameter and a large wall thickness) in which cooling bending is not so problematic. For cooling of a thick and rigid rigid tubular body), cooling with two rows of slit laminar flows is effective from the viewpoint of improving the cooling capacity. However, in cooling a tubular body in which cooling bending is a problem, the initial cooling is performed by a single-row slit laminar flow in order to suppress the cooling bending, and then the two-row slit laminating is performed in order to improve the cooling capacity. A cooling method of cooling with a flow is effective. The cooling method and the mechanism for causing the tubular body to bend will be described.
【００２３】冷却曲がりは、冷却後の軸方向残留応力が
管状体の周方向に均一でないために生じる曲げモーメン
トに起因する変形である。この軸方向残留応力は軸方向
の塑性歪が周方向に不均一に分布するために発生する。The cooling bend is a deformation caused by a bending moment generated because the axial residual stress after cooling is not uniform in the circumferential direction of the tubular body. The axial residual stress is generated because the plastic strain in the axial direction is unevenly distributed in the circumferential direction.
【００２４】塑性歪は金属管が高温状態にあって、材料
の降伏応力が小さいほど発生しやすく、温度低下にとも
なって金属管の降伏応力が上昇すると、塑性歪は起こり
難くなる。したがって、冷却曲がりの原因となる塑性歪
の周方向の差は、冷却開始直後が最も生じやすい。The plastic strain is more likely to occur as the yield stress of the material is smaller when the metal pipe is in a high temperature state and the yield stress of the metal pipe increases with a decrease in temperature. Therefore, the difference in the circumferential direction of the plastic strain which causes cooling bending is most likely to occur immediately after the start of cooling.
【００２５】図９は、後述する本発明の焼入装置で、外
径 139.7mm、肉厚7.72mmの鋼管を40rpm で回転させると
ともに、 850℃に加熱して、初めに１列スリットラミナ
流をＴ１(S) 流下し、その後２列スリットラミナ流を流
下した場合の冷却速度と冷却曲がり量の関係を示した図
である。したがって、この図において１列スリットラミ
ナ流の流下時間Ｔ１が０(S) とは、１列スリットラミナ
流の流下を行わず冷却開始直後から２列スリットラミナ
流で強制冷却を行った場合を示す。図９から明らかなよ
うに、１列スリットラミナ流の流下時間Ｔ１が増加する
のにともなって冷却速度、冷却曲がり量とも減少する
が、特に冷却曲がり量は、Ｔ１が０(S) から１〜４(S)
増加するのにともなって著しく減少し、それ以降、穏や
かに減少する。FIG. 9 shows a quenching apparatus according to the present invention which will be described later. A steel pipe having an outer diameter of 139.7 mm and a wall thickness of 7.72 mm is rotated at 40 rpm and heated to 850 ° C., and a single-row slit laminar flow is first formed. It is the figure which showed the relationship between the cooling rate and the amount of cooling bending when flowing down T1 (S) and then flowing down the two-row slit laminar flow. Therefore, in this figure, the falling time T1 of the single-row slit laminar flow is 0 (S) when the forced cooling is performed by the two-row slit laminar flow immediately after the start of cooling without performing the flow of the single-row slit laminar flow. . As is clear from FIG. 9, the cooling speed and the amount of cooling bend decrease as the flow time T1 of the single-row slit laminar flow increases. In particular, the amount of cooling bend is 1 to 0 (S) from T (0). 4 (S)
It decreases markedly as it increases, and then declines gently.
【００２６】冷却曲がり量が大きくなると、金属管の品
質を著しく損なうだけでなく、冷却後に金属管を下工程
に搬送する場合にも支障を来すことになる。通常、金属
管の真直性の評価基準として冷却曲がり量10mm/10m以下
が目標とされ、かつ所望のマルテンサイト組織を得るた
めに40℃/s以上の冷却速度を確保する必要がある。この
前提に従えば、図９から明らかなように、冷却曲がり量
の目標に対してはＴ１≧3.0 （ｓ）の条件を満足し、か
つ冷却速度の制約に対してはＴ１≦5.8 （ｓ）の条件を
満たせばよい。When the cooling bending amount is large, not only does the quality of the metal tube significantly deteriorate, but also a problem occurs when the metal tube is conveyed to a lower process after cooling. Usually, a cooling bend amount of 10 mm / 10 m or less is targeted as an evaluation criterion for straightness of a metal tube, and it is necessary to secure a cooling rate of 40 ° C./s or more in order to obtain a desired martensite structure. According to this premise, as is clear from FIG. 9, the condition of T1 ≧ 3.0 (s) is satisfied for the target of the cooling bending amount, and T1 ≦ 5.8 (s) for the constraint of the cooling rate. Should be satisfied.
【００２７】前記に記載の冷却方法によれば、初めに
冷却開始温度からAr3 変態温度以上のある温度まで１列
のスリットラミナ流による弱冷却によって、冷却曲がり
の原因となる塑性歪を抑え、かつ管状体の温度降下にと
もなう降伏応力の上昇によって、塑性歪が生じにくくな
った後、マルテンサイト変態開始温度以下まで、２列の
スリットラミナ流で強冷却し、冷却曲がり量を抑制しな
がら、冷却速度を確保することができる。According to the cooling method described above, the plastic strain which causes the bending of the cooling is suppressed by weak cooling by a single-row slit laminar flow from the cooling start temperature to a certain temperature equal to or higher than the Ar 3 transformation temperature. And, by the rise of the yield stress due to the temperature drop of the tubular body, after the plastic strain hardly occurs, until the martensitic transformation start temperature or less, it is strongly cooled by two rows of slit laminar flow, while suppressing the amount of cooling bending, The cooling rate can be secured.
【００２８】さらに、前記に記載の冷却方法では、１
列スリットラミナ流の流下時間を下記（１）式に規定す
る下限ＴＬと下記（２）式に規定する上限ＴＵの範囲内
にするのが望ましい。１列スリットラミナ流の流下時間
が下限ＴＬを下回ると冷却曲がり量を許容上限冷却曲が
り量δ以下に抑制できず、一方、１列スリットラミナ流
の流下時間が上限ＴＵを上回ると冷却速度を目標冷却速
度Ｃｖ以上にできないからである。Furthermore, in the cooling method described above,
It is desirable that the flow time of the row slit laminar flow be within a range between a lower limit TL defined by the following equation (1) and an upper limit TU defined by the following equation (2). If the flow time of the single-row slit laminar flow falls below the lower limit TL, the cooling bend cannot be suppressed to the allowable upper-limit cooling bend amount δ or less, whereas if the flow time of the single-row slit laminar flow exceeds the upper limit TU, the cooling rate is targeted. This is because the cooling rate cannot be higher than Cv.
【００２９】 ＴＬ＝ＣＬ・δ-1.20 ・ｔ-1.91 ・Ｄ-2.00 ・・・ （１） ＴＵ＝ＣＵ・Ｃｖ-1.78 ・ｔ-1.02 ・Ｄ-0.13 ・・・ （２） 但し、 ＣＬ、ＣＵ：係数 Ｃｖ ：目標冷却速度（冷却開始〜４００℃間の冷
却速度）［℃／ｓ］ δ ：許容上限冷却曲がり量［ｍｍ／１０ｍ］ ｔ ：管状体の肉厚［ｍｍ］ Ｄ ：管状体の外径［ｍｍ］ 前述の通り、許容上限冷却曲がり量δは、冷却後の曲が
り矯正時の矯正機の能力と金属管の剛性（直径、肉厚）
の関係および搬送上の問題も考慮して定められるが、通
常、10mm/10m程度とされる。一方、目標冷却速度Ｃｖ
は、金属管の鋼種、直径および肉厚に応じて決定され、
通常、５〜40℃/sの範囲である。これらの前提に基づい
て、上記（１）（２）式に規定する下限ＴＬおよび上限
ＴＵの算出根拠を説明する。まず、下限ＴＬと上限ＴＵ
を係数を用いて、下記（３）（４）式で表示する。TL = CL · δ -1.20 · t -1.91 · D -2.00 ... (1) TU = CU · Cv -1.78 · t -1.02 · D -0.13 ... (2) where CL and CU : Coefficient Cv: Target cooling rate (cooling rate between the start of cooling and 400 ° C) [° C / s] δ: Allowable upper limit cooling bending amount [mm / 10 m] t: Wall thickness of tubular body [mm] D: Tubular body Outer diameter [mm] As described above, the allowable upper limit cooling bend amount δ is the ability of the straightening machine and the rigidity (diameter and wall thickness) of the metal pipe at the time of straightening after cooling.
Although it is determined in consideration of the relationship and the problem of transportation, it is usually about 10 mm / 10 m. On the other hand, the target cooling rate Cv
Is determined according to the steel type, diameter and wall thickness of the metal tube,
Usually, it is in the range of 5 to 40 ° C / s. Based on these assumptions, the grounds for calculating the lower limit TL and the upper limit TU defined in the above equations (1) and (2) will be described. First, the lower limit TL and the upper limit TU
Is expressed by the following equations (3) and (4) using coefficients.
【００３０】 ＴＬ＝ＣＬ・δa ・ｔb ・Ｄc ・・・ （３） ＴＵ＝ＣＵ・Ｃｖe ・ｔf ・Ｄg ・・・ （４） 上記（３）および（４）式中の係数ＣＬ、ａ、ｂ、ｃ、
ＣＵ、ｄ、ｅおよびｆを決定するため、各条件での実験
（肉厚ｔ＝５、８、12、15mm、外径Ｄ＝ 139.7、 254.
0、 426.0mmおよび１列スリットラミナ流の冷却時間Ｔ
１＝２、４、６、８、10ｓを変化させた60条件）を行っ
て、それぞれの冷却曲がり量δ、冷却速度Ｃｖを測定し
た。[0030] TL = CL · δ a · t b · D c ··· (3) TU = CU · Cv e · t f · D g ··· (4) above (3) and (4) where the Coefficients CL, a, b, c,
In order to determine CU, d, e and f, experiments under each condition (wall thickness t = 5, 8, 12, 15 mm, outer diameter D = 139.7, 254.
Cooling time T for 0, 426.0mm and single-row slit laminar flow
1 = 2, 4, 6, 8, and 10 s) (60 conditions), and the cooling bend amount δ and cooling rate Cv were measured.
【００３１】図10は、管状体の所定の肉厚および外径に
おける冷却曲がり量δと１列スリットラミナ流の冷却時
間Ｔ１との関係を示す図であり、管状体の寸法としては
肉厚８mm、外径 139.7mmのもの（図中では８ｔ× 140Ｄ
と表示）と肉厚12mm、外径 254.0mmのもの（図中では12
ｔ× 254Ｄと表示）との実験値、計算値を表示してい
る。FIG. 10 is a diagram showing the relationship between the cooling bending amount δ at a predetermined thickness and outer diameter of the tubular body and the cooling time T1 of the single-row slit laminar flow, and the tubular body has a thickness of 8 mm. With an outer diameter of 139.7mm (8t x 140D in the figure)
With a thickness of 12 mm and an outer diameter of 254.0 mm (12 in the figure).
The experimental value and the calculated value of “t × 254D” are displayed.
【００３２】冷却曲がり量δに関する係数ａはつぎのよ
うに決定した。上述の実験結果から同じ肉厚および外径
における冷却曲がり量δと１列冷却時間Ｔ１との関係を
整理する。例えば、肉厚８mm、外径 139.7mmの管状体と
肉厚12mm、外径 254.0mmの管状体とついて整理すれば、
図10を得る。The coefficient a for the cooling bending amount δ was determined as follows. From the experimental results described above, the relationship between the cooling bending amount δ and the single-row cooling time T1 at the same thickness and outer diameter will be summarized. For example, if we arrange a tubular body with a thickness of 8 mm and an outer diameter of 139.7 mm and a tubular body with a thickness of 12 mm and an outer diameter of 254.0 mm,
Figure 10 is obtained.
【００３３】図11は、図10で示される冷却曲がり量δと
１列スリットラミナ流の冷却時間Ｔ１との関係を両対数
で表示する図であるが、このように表示するとＴ１∝δ
a の関係が明らかになる。したがって、係数ａは図11に
示す直線勾配として、すなわち、ａ＝-1.20 を求めるこ
とができる。FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the cooling bending amount δ shown in FIG. 10 and the cooling time T1 of the single-row slit laminar flow in a log-logarithmic manner.
relationship of a reveal. Therefore, the coefficient a can be obtained as a linear gradient shown in FIG. 11, that is, a = -1.20.
【００３４】肉厚ｔに関する係数ｂは、同じ外径の管状
体における肉厚ｔと１列スリットラミナ流の冷却時間Ｔ
１との関係から求めることができる。最初に同じ外径で
肉厚が異なるデーター（例えば、５ｔ× 139.7Ｄ、８ｔ
× 139.7Ｄ、12ｔ× 139.7Ｄ、15ｔ× 139.7Ｄ）から、
図10と同様に、冷却曲がり量δと１列スリットラミナ流
の冷却時間Ｔ１との関係を肉厚別に整理する（ただし、
図示せず）。つぎに、目標となる冷却曲がり量δ（すな
わち、10mm/10m）を一定として、肉厚ｔと１列冷却時間
Ｔ１との関係を求め、この関係を両対数で表示するとＴ
１∝ｔb の関係にあることが確認できる（ただし、図示
せず）。したがって、係数ｂも直線勾配として求めら
れ、実験結果からはｂ＝-1.91 が計算できる。The coefficient b relating to the wall thickness t is determined by the wall thickness t and the cooling time T of the single-row slit laminar flow in a tubular body having the same outer diameter.
It can be obtained from the relationship with 1. First, data with the same outer diameter but different wall thickness (for example, 5t x 139.7D, 8t
× 139.7D, 12t × 139.7D, 15t × 139.7D)
Similarly to FIG. 10, the relationship between the cooling bending amount δ and the cooling time T1 of the single-row slit laminar flow is organized according to wall thickness (however,
Not shown). Next, the relationship between the wall thickness t and the one-row cooling time T1 is determined while keeping the target cooling bending amount δ (that is, 10 mm / 10 m) constant.
It can be confirmed that the relationship is 1∝t b (however, not shown). Therefore, the coefficient b is also obtained as a linear gradient, and b = −1.91 can be calculated from the experimental result.
【００３５】外径Ｄに関する係数ｃは、同じ肉厚の管状
体における外径Ｄと１列スリットラミナ流の冷却時間Ｔ
１との関係から求めることができる。最初に同じ肉厚で
外径が異なるデーター（例えば、８ｔ× 139.7Ｄ、８ｔ
× 254Ｄ、８ｔ× 426Ｄ）から、冷却曲がり量δと１列
冷却時間Ｔ１との関係を外径別に整理する。つぎに、目
標となる冷却曲がり量δを一定として、外径Ｄと１列冷
却時間Ｔ１との関係を求め、この関係を両対数で表示す
る。ここでも、Ｔ１∝Ｄc の関係が確認でき、ｃ＝-2.0
0 を計算することができる。The coefficient c relating to the outer diameter D is represented by the outer diameter D and the cooling time T of the single-row slit laminar flow in a tubular body having the same thickness.
It can be obtained from the relationship with 1. First, data with the same thickness but different outer diameters (for example, 8t x 139.7D, 8t
× 254D, 8t × 426D), the relationship between the cooling bend amount δ and the single-row cooling time T1 is arranged for each outer diameter. Next, the relationship between the outer diameter D and the single-row cooling time T1 is determined with the target cooling bending amount δ being constant, and this relationship is displayed in log-logarithm. Again, the relationship of T1∝D c can be confirmed, and c = −2.0
0 can be calculated.
【００３６】（４）式中の係数ｄ、ｅ、ｆも、係数ａ、
ｂ、ｃの算出の場合と同様に、冷却曲がり量δを冷却速
度Ｃｖに置き換えることによって求めることができる。The coefficients d, e, and f in the equation (4) are also the coefficients a,
As in the case of the calculation of b and c, it can be obtained by replacing the cooling bending amount δ with the cooling speed Cv.
【００３７】係数のＣＬとＣＵは、求められた係数ａ、
ｂ、ｃ、ｄ、ｅおよびｆを上記（３）（４）式に代入し
て算出されるＴＬおよびＴＵの計算結果と、実験で確認
されたＴＬおよびＴＵの実験値との誤差が最小になるよ
うに定められる。The coefficients CL and CU are determined by the obtained coefficients a,
The error between the TL and TU calculation results calculated by substituting b, c, d, e and f into the above equations (3) and (4) and the experimental values of TL and TU confirmed in the experiment are minimized. It is determined to be.
【００３８】３．焼入装置について：図４は、前記に
記載の冷却方法を、管状体の焼き入れに適用した場合の
焼入装置を示す図であり、(a) は正面図、(b) は側面図
である。１は管状体、２-1、２-2は外面側から冷却する
スリット状ノズル、３は内面側から冷却するノズル、４
は回転支持ロール、７はスリット状ノズルの間隔を調節
する手段である。3. Regarding the quenching device: FIG. 4 is a diagram showing a quenching device when the cooling method described above is applied to quenching of a tubular body, (a) is a front view, and (b) is a side view. is there. 1 is a tubular body, 2-1 and 2-2 are slit-shaped nozzles for cooling from the outer surface side, 3 are nozzles for cooling from the inner surface side,
Is a rotation support roll, and 7 is a means for adjusting the interval between the slit nozzles.
【００３９】加熱された管状体１は、長手方向に複数個
設けた回転支持ロール４（回転手段は図示せず）の上に
水平に置かれ、回転させられる。管状体の一端に内面側
を冷却するノズル３を挿入し、冷却水を噴射して管状体
の内面側から冷却する。管状体の上部には管状体の全長
にわたって２列のスリット状ノズル２-1、２-2を設け、
管状体の上部に２つの板状の外面側冷却水を流下させ、
管状体の外面側から冷却する。２つの板状の外面側冷却
水の間隔は、管状体の外径の大きさに応じて最適な間隔
となるようにスリット状ノズル間隔調節手段７によって
調節される。The heated tubular body 1 is horizontally placed on a plurality of rotating support rolls 4 (rotating means is not shown) provided in the longitudinal direction and rotated. A nozzle 3 for cooling the inner surface side is inserted into one end of the tubular body, and cooling water is injected to cool the tubular body from the inner surface side. At the top of the tubular body, two rows of slit-shaped nozzles 2-1 and 2-2 are provided over the entire length of the tubular body,
Two plate-shaped outer surface side cooling waters are allowed to flow over the upper part of the tubular body,
Cool from the outer surface side of the tubular body. The interval between the two plate-shaped outer-surface-side cooling waters is adjusted by the slit-shaped nozzle interval adjusting means 7 so as to be an optimal interval according to the outer diameter of the tubular body.
【００４０】スリット状ノズル間隔調節手段７は、長手
方向中央から両側に逆向きのねじを備えたスクリュー軸
７-1にスリット状ノズル２-1、２-2のブラケット７-2を
取りつけ、スクリュー軸を電動機７-3によって回転さ
せ、スリット状ノズルを管状体の直径方向に移動させ、
スリット状ノズルの間隔を調節する。７-4はスクリュー
軸を支える軸受を挿入したハウジングであり、７-5はス
リット状ノズルを摺動できるように支える支持稈であ
る。The slit-shaped nozzle interval adjusting means 7 is provided with a bracket 7-2 for the slit-shaped nozzles 2-1 and 2-2 on a screw shaft 7-1 having oppositely oriented screws on both sides from the center in the longitudinal direction. The shaft is rotated by the electric motor 7-3, and the slit-shaped nozzle is moved in the diameter direction of the tubular body,
Adjust the interval between the slit nozzles. Reference numeral 7-4 denotes a housing into which a bearing for supporting the screw shaft is inserted, and reference numeral 7-5 denotes a support culm which supports the slit nozzle so as to slide.
【００４１】スリット状ノズル間隔調節手段７は、上記
の外、油圧シリンダーによってそれぞれ単独に移動させ
ることもできる。In addition to the above, the slit-shaped nozzle interval adjusting means 7 can be independently moved by a hydraulic cylinder.
【００４２】図５は、前記に記載の冷却方法を、管状
体の焼き入れに適用した場合の焼入装置を示す図であ
り、(a) は正面図、(b) は側面図である。図５に示す焼
入装置の構成は、図４に示す装置と同様に、管状体１、
外面側から冷却するスリット状ノズル２、内面側から冷
却するノズル３、および回転支持ロール４を有するが、
スリット状ノズル間隔調節手段に替えてスリット状ノズ
ルの位置を調節する手段９を備えている。FIGS. 5A and 5B are views showing a quenching apparatus when the cooling method described above is applied to quenching of a tubular body, wherein FIG. 5A is a front view and FIG. 5B is a side view. The configuration of the quenching device shown in FIG. 5 is similar to that of the device shown in FIG.
It has a slit-shaped nozzle 2 for cooling from the outer surface side, a nozzle 3 for cooling from the inner surface side, and a rotating support roll 4,
Means 9 for adjusting the position of the slit nozzle is provided in place of the slit nozzle interval adjusting means.
【００４３】スリット状ノズル位置調節手段９は、ねじ
を備えた２本のスクリュー軸９-1にスリット状ノズル２
-1、２-2のブラケット９-2を取りつけ、２本のスクリュ
ー軸を２個の電動機９-3によってそれぞれ単独・別個に
回転させ、スリット状ノズル２-1および２-2を管状体の
軸方向と直角かつ水平の方向に移動させ、スリット状ノ
ズルの位置を調節する。９-4はスクリュー軸を支える軸
受を挿入したハウジングであり、９-5はスリット状ノズ
ルを摺動できるように支える支持稈である。The slit-shaped nozzle position adjusting means 9 is provided on two screw shafts 9-1 provided with screws.
-1, 2-2, and the two screw shafts are individually and separately rotated by two electric motors 9-3, and the slit-shaped nozzles 2-1 and 2-2 are formed in a tubular body. The slit nozzle is moved in a direction perpendicular to the axial direction and in a horizontal direction to adjust the position of the slit nozzle. Reference numeral 9-4 denotes a housing into which a bearing for supporting the screw shaft is inserted, and reference numeral 9-5 denotes a support culm which supports the slit-shaped nozzle so as to slide.
【００４４】スリット状ノズルの特性上、ノズルに給水
しても直ちにスリットラミナ流を得ることは困難であ
る。しかし、図５に示す焼入装置では、あらかじめ両方
のスリット状ノズルからスリットラミナ流を流下させて
おくことによって、スリット状ノズルを水平方向に移動
させた時に、直ちに１列から２列のスリットラミナ流で
の冷却に切り替えることが可能となる。また、スリット
状ノズルはそれぞれ単独に移動可能なので、２列から１
列のスリットラミナ流での冷却への変更も、２列のスリ
ットラミナ流の間隔も自由に変更することができる。Due to the characteristics of the slit-shaped nozzle, it is difficult to immediately obtain a slit laminar flow even when water is supplied to the nozzle. However, in the quenching apparatus shown in FIG. 5, the slit laminar flow is made to flow down from both slit nozzles in advance, so that when the slit nozzles are moved in the horizontal direction, one to two rows of slit laminators are immediately moved. It is possible to switch to cooling by flow. In addition, since the slit-shaped nozzles can be moved independently, two rows can be used.
The change to the cooling by the slit laminar flow in the row and the interval between the slit laminar flows in the two rows can be freely changed.
【００４５】なお、本発明の焼入装置は、鋼管の焼き入
れのみならず、あらゆる管状体の焼き入れに適用でき
る。The quenching apparatus of the present invention can be applied not only to quenching steel pipes but also to quenching any tubular body.
【００４６】[0046]
【実施例】本発明の効果を実施例に基づいて説明する。EXAMPLES The effects of the present invention will be described based on examples.
【００４７】〔実施例１〕外径 165mm、肉厚 5mm、長さ
500mmの塩化ビニルパイプを回転速度40rpm で回転させ
ながら、幅 5mm、長さ 600mmの開口部を有するスリット
状ノズルでパイプの上部から水を流下させ、パイプの表
面を流下する水の状態を観察した。[Example 1] Outer diameter 165mm, wall thickness 5mm, length
While rotating a 500 mm PVC pipe at a rotation speed of 40 rpm, water was allowed to flow down from the top of the pipe with a slit-shaped nozzle having an opening of 5 mm width and 600 mm length, and the state of water flowing down the surface of the pipe was observed. .
【００４８】図１は、スリット状ノズルからの水量およ
びスリット状ノズルの間隔を変化させた場合に水模型試
験で得られた冷却水の冷却状態を示す図である。図１
(a) は１つのスリット状ノズルからパイプの長さ１ｍに
つき、１分間当たり0.4 ｍ3 の冷却水〔0.4m3 /(min ・
m)と記す。以下、冷却水量は同様に示す。〕を流下させ
た場合であって、冷却水はパイプの回転方向に多く流下
するが、外面に沿って安定して流下する。しかし、水量
を0.4m3 /(min ・m)から0.7m3 /(min ・m)および1.4m3
/(min ・m)に増加させると、同図(b) および(c) に示す
ように冷却水の飛散が多くなり、パイプの外面に沿って
流下する冷却水の膜厚は(a) とほとんど変わらない。ま
た、後述する図３からも(a) と(b) および(c) の条件と
では熱伝達率はほとんど変わらないことがわかる。FIG. 1 is a diagram showing a cooling state of cooling water obtained by a water model test when the amount of water from the slit-shaped nozzle and the interval between the slit-shaped nozzles are changed. FIG.
(a) shows that 0.4 m 3 of cooling water per minute (0.4 m 3 / (min
m). Hereinafter, the amount of cooling water is similarly shown. ], The cooling water flows down in the pipe rotation direction, but flows down stably along the outer surface. However, 0.7m 3 / (min · m ) and 1.4 m 3 of water from 0.4m 3 / (min · m)
As shown in Figures (b) and (c), when the water flow rate is increased to / (minm), the cooling water scatters more, and the film thickness of the cooling water flowing down the outer surface of the pipe is (a) Almost the same. Further, it can be seen from FIG. 3 described later that the heat transfer coefficient hardly changes under the conditions (a), (b) and (c).
【００４９】図１(d) は、２個のスリット状ノズルを70
mmの間隔で設け、それぞれのスリット状ノズルから0.7m
3 /(min ・m)の冷却水（即ち(c) の水量と全量を等しく
した）を流下させた場合であるが、冷却水の飛散はな
く、しかもパイプの頂上部に冷却水が水膜８として滞留
し、その水膜の厚さはパイプの回転方向に流下する水膜
よりも厚くなっているのが観察された。同図(e) はさら
にスリット状ノズルの間隔を120mm に広げた場合であ
り、(d) と同様な現象が起こる。FIG. 1D shows two slit-shaped nozzles
Provided at mm intervals, 0.7 m from each slit nozzle
3 / (min ・ m) of cooling water (that is, the same amount of water as (c)) was allowed to flow down, but there was no scattering of cooling water, and the cooling water 8, and the thickness of the water film was observed to be thicker than the water film flowing down in the pipe rotation direction. FIG. 7E shows the case where the interval between the slit-shaped nozzles is further increased to 120 mm, and the same phenomenon as in FIG.
【００５０】この結果から、前述したように１列スリッ
トラミナ流では流量を増すと飛散が多くなりパイプの表
面では不安定な流れとなるが、２列にすると安定な流れ
となり、しかもパイプ上部のスリットラミナ流で挟まれ
た部分に安定した水膜が生じることがわかった。From this result, as described above, in the single-row slit laminar flow, as the flow rate is increased, the scattering increases and the flow becomes unstable on the surface of the pipe. It was found that a stable water film was formed between the slit lamina flows.
【００５１】〔実施例２〕上記の水模型試験の結果か
ら、外径165.2mm 、肉厚 3mm、長さ 500mmの鋼管を加熱
し、回転速度40rpm で回転させながら水模型試験と同じ
条件で外面を冷却し、熱伝達率を測定した。なお、鋼管
は、表面の酸化スケールの影響を無視できるステンレス
鋼(SUS304)を用いた。[Example 2] From the results of the water model test described above, a steel pipe having an outer diameter of 165.2 mm, a wall thickness of 3 mm, and a length of 500 mm was heated and rotated at a rotation speed of 40 rpm under the same conditions as the water model test. Was cooled and the heat transfer coefficient was measured. The steel pipe used was stainless steel (SUS304) that can ignore the effect of the oxide scale on the surface.
【００５２】熱伝達率の測定は、鋼管の内表面に熱電対
を取りつけて、温度の時間経過を測定した。For the measurement of the heat transfer coefficient, a thermocouple was attached to the inner surface of the steel pipe, and the time course of the temperature was measured.
【００５３】図３は、上記の試験で得られた鋼管の外表
面温度と熱伝達率との関係を示す図である。１列スリッ
ト状ノズルで冷却水の水量を0.4m3 /(min ・m)から0.7
、および1.4m3 /(min ・m)に増加させても熱伝達率は
ほとんど変化しない。すなわち、冷却水の飛散が多く、
水量を増加させても冷却能力を向上させることができな
い。１列スリット状ノズルと２列スリット状ノズルとを
同じ水量で熱伝達率を比較すると２列スリット状ノズル
の方が大きく、２つのスリットラミナ流で挟まれた鋼管
表面の最上部に冷却水が滞留し、冷却能力を向上させて
いる。また、スリット状ノズルの間隔を大きくすると、
500 ℃から800 ℃の間では間隔が大きくなると熱伝達率
は若干大きくなる。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the outer surface temperature of the steel pipe obtained in the above test and the heat transfer coefficient. The cooling water volume is reduced from 0.4m 3 / (min · m) to 0.7
, And increased to 1.4 m 3 / (min · m), the heat transfer coefficient hardly changes. In other words, there are many splashes of cooling water,
Even if the amount of water is increased, the cooling capacity cannot be improved. Comparing the heat transfer rates of the single-row slit nozzle and the double-row slit nozzle with the same amount of water, the two-row slit nozzle is larger and the cooling water is at the top of the steel pipe surface sandwiched between the two slit laminar flows. It stays and improves the cooling capacity. Also, if the interval between the slit nozzles is increased,
Between 500 ° C and 800 ° C, the heat transfer coefficient increases slightly with increasing spacing.
【００５４】実施例１及び実施例２の結果から明らかな
ように、２列スリット状ノズルによって管状体の最上部
を挟むように２つの板状の冷却水、すなわち２列のスリ
ットラミナ流を流下させて冷却すると、冷却能力を向上
させることができる。これによって等しい冷却能力を得
る場合、冷却水の水量の低減や冷却時間の短縮が可能に
なる。As is apparent from the results of Examples 1 and 2, two plate-shaped cooling waters, ie, two rows of slit lamina flows, are sandwiched by the two rows of slit nozzles so as to sandwich the uppermost portion of the tubular body. When cooling is performed, the cooling capacity can be improved. Accordingly, when obtaining the same cooling capacity, it is possible to reduce the amount of cooling water and shorten the cooling time.
【００５５】〔実施例３〕前記に記載の冷却方法を鋼
管の焼き入れに適用した場合の効果について説明する。[Embodiment 3] The effect when the cooling method described above is applied to quenching of a steel pipe will be described.
【００５６】肉厚15mmと長さ31ｍが等しく、外径を139.
7mm 、254.0mm および426.0mm に変化させた鋼管（C:0.
23％、Mn:1.5％の低合金鋼）を 850℃に加熱し、図４に
示す焼入装置を用い、回転速度 80rpmで鋼管を回転さ
せ、内面側への通水と、外面側に２列のスリット状ノズ
ルで板状の冷却水で冷却し、鋼管の焼き入れ状態を顕微
鏡観察した。The thickness is 15 mm and the length is 31 m, and the outer diameter is 139.
7mm, 254.0mm and 426.0mm steel pipe (C: 0.
23%, Mn: 1.5% low alloy steel) was heated to 850 ° C, and the steel pipe was rotated at a rotation speed of 80 rpm using a quenching device shown in Fig. 4 to allow water to flow to the inner surface and 2% to the outer surface. The steel pipes were cooled with plate-shaped cooling water using the slit nozzles in the rows, and the quenched state of the steel pipe was observed under a microscope.
【００５７】焼き入れ状態は、鋼管の内面側の冷却水の
出側から 500mmの位置で、肉厚の中心部の位置から顕微
鏡試料を切り出し、焼き入れ組織（マルテンサイト50％
以上）になっているか、否かを調べた。In the quenched state, a microscope sample was cut out from the center of the wall thickness at a position 500 mm from the outlet of the cooling water on the inner surface side of the steel pipe, and a quenched structure (50% martensite) was obtained.
Above) or not.
【００５８】スリット状ノズルは、幅８mm、長さ5500mm
の開口部を有し、開口部の平行部の奥行き400 mmの形状
のものを６個連結した。スリット状ノズルは２列とし、
その間隔は鋼管の外径に関係なく100 mmとしたものと、
鋼管の外径の変化に対応するように水膜落下点間の開度
θが80°となるように90mm、163 mm、274 mmと変化させ
た。The slit nozzle has a width of 8 mm and a length of 5500 mm
And six 400 mm deep parallel parts of the openings were connected. The slit-shaped nozzle has two rows,
The interval was 100 mm regardless of the outer diameter of the steel pipe,
The opening θ between the water film falling points was changed to 90 mm, 163 mm, and 274 mm so as to correspond to the change in the outer diameter of the steel pipe so that the opening θ between the water film falling points was 80 °.
【００５９】内面側の冷却水の流速は、外径139.7mm と
254.0mm では15ｍ/s、外径426.0mmでは10ｍ/sとし、外
面からの冷却水の量は、全て1.5m3 /(min ・m)（2790m
3 /hr ）とし、発明例Ａ〜Ｆとした。The flow rate of the cooling water on the inner surface is 139.7 mm in outer diameter.
It is 15 m / s for 254.0 mm and 10 m / s for 426.0 mm in outer diameter. The amount of cooling water from the outer surface is 1.5 m 3 /(min.m) (2790 m
3 / hr) and Invention Examples A to F.
【００６０】これらの結果を表１に示した。The results are shown in Table 1.
【００６１】[0061]
【表１】 [Table 1]
【００６２】比較例として、図６に示す焼入装置を用
い、実施例３と同様な試験を行った。As a comparative example, the same test as in Example 3 was performed using the quenching apparatus shown in FIG.
【００６３】なお、この場合のスリット状ノズルは１列
であるが、流量を実施例３と同様（1.5m3 /(min ・m)
（2790m 3 /hr ））にするため、幅８mm、長さ5500mmの
開口部を有し、開口部の平行部の奥行き400 mmの形状の
ものを６個連結した。これらの結果を表１に示した。In this case, the number of the slit nozzles is one, but the flow rate is the same as that of the third embodiment (1.5 m 3 / (min · m)).
(2790 m 3 / hr)), six pieces each having an opening having a width of 8 mm and a length of 5500 mm and having a depth of 400 mm parallel to the opening were connected. The results are shown in Table 1.
【００６４】発明例の試験体 No.Ａ〜Ｆでは、いずれも
マルテンサイト組織が得られたが、比較例の試験体 No.
Ｇは、マルテンサイト組織が40％と少なく、残留オース
テナイトを多量に含む組織となり、この鋼管の焼き入れ
には適さない。In all of the test pieces Nos. A to F of the invention examples, martensite structures were obtained.
G has a martensite structure as small as 40% and contains a large amount of retained austenite, and is not suitable for quenching the steel pipe.
【００６５】〔実施例４〕直径 139.7mm、肉厚7.72mm、
長さ 33000mmの低合金鋼（C:0.2 ％、Si:0.2％、Mn:0.4
％、Cr:0.9％、Mo:0.2％）の金属管を 950℃に加熱後、
回転数40、80および110rpmで回転させつつ、内面冷却を
行わず、外周面冷却条件を変化させて 850℃より強制冷
却を実施した。この鋼種において焼き入れ組織を得るた
めには目標冷却速度Ｃｖは４０℃／ｓ以上とし、許容上
限、すなわち目標となる冷却曲がり量δは10mm/10m以下
とした。このとき、前述の（１）式、（２）式で規定さ
れる１列のスリットラミナ流の流下時間の下限はＴＬ＝
1.4S、上限はＴＵ＝2.6Sとなる。この条件での係数は、
ＣＬ＝2.3 ×107 、ＣＵ＝3.0 ×104 である。Example 4 Diameter 139.7 mm, wall thickness 7.72 mm,
Low alloy steel with a length of 33000mm (C: 0.2%, Si: 0.2%, Mn: 0.4
%, Cr: 0.9%, Mo: 0.2%) after heating the metal tube to 950 ℃
While rotating at rotation speeds of 40, 80 and 110 rpm, forced cooling was performed from 850 ° C. by changing the cooling condition of the outer surface without changing the inner surface cooling. In order to obtain a quenched structure in this steel type, the target cooling rate Cv was set to 40 ° C./s or more, and the allowable upper limit, that is, the target cooling bending δ was set to 10 mm / 10 m or less. At this time, the lower limit of the flow time of the one-line slit laminar flow defined by the above equations (1) and (2) is TL =
1.4S, the upper limit is TU = 2.6S. The coefficient under this condition is
CL = 2.3 × 10 7 and CU = 3.0 × 10 4 .
【００６６】外周面冷却条件は、下記Ａ、ＢおよびＣと
した。The conditions for cooling the outer peripheral surface were A, B and C described below.
【００６７】Ａ．水量1.4m3 /(min ・ m)の１列スリット
ラミナ流のみを流下。A. Flows down only a single-row slit laminar flow with a water volume of 1.4m 3 / (min · m).
【００６８】Ｂ．水量0.7m3 /(min ・ m)×２の２列スリ
ットラミナ流のみを流下。B. Flow down only a 2-row slit laminar flow with a water flow of 0.7m 3 / (min · m) × 2.
【００６９】Ｃ．冷却開始から２S まで、水量0.7m3/(m
in・ m)の１列スリットラミナ流を流下し、その後水量0.
7m3 /(min ・ m)×２の２列スリットラミナ流を流下。C. 0.7m 3 / (m
in ・ m) in a single-row slit laminar flow, after which the water volume is reduced to 0.
7m 3 / (min · m) flowing down the second column slit lamina flow × 2.
【００７０】図７、図８は、実施例４の焼き入れ試験の
結果を示す。なお、冷却速度は 800℃から 400℃間で評
価し、冷却曲がり量は 10m当たりの曲がり量に換算し
た。図７から明らかなように、目標冷却速度を達成する
ためには、条件Ｂの２列スリットラミナ流の流下か、ま
たは条件Ｃの１列スリットラミナ流の流下後２列スリッ
トラミナ流の流下でなければならない。同様に図８から
目標となる冷却曲がり量を達成するためには、条件Ａの
１列スリットラミナ流の流下か、条件Ｃの１列スリット
ラミナ流の流下後２列スリットラミナ流の流下でなけれ
ばならない。FIGS. 7 and 8 show the results of the quenching test of Example 4. FIG. The cooling rate was evaluated between 800 ° C and 400 ° C, and the amount of cooling bending was converted to the amount of bending per 10m. As is clear from FIG. 7, in order to achieve the target cooling rate, the flow of the two-row slit laminar flow under the condition B or the flow of the two-row slit laminar flow under the condition C must be performed. There must be. Similarly, from FIG. 8, in order to achieve the target amount of cooling bend, it is necessary to flow under the single-row slit laminar flow under the condition A or under the double-row slit laminar flow under the condition C under the single-row slit laminar flow. Must.
【００７１】上述のように、目標冷却速度を達成し、か
つ許容上限冷却曲がり量を満足するためには２列スリッ
トラミナ流か、１列スリットラミナ流と２列スリットラ
ミナ流とを切り替えて冷却しなければならないことが分
かる。As described above, in order to achieve the target cooling rate and satisfy the allowable upper-limit cooling bending amount, cooling is performed by switching between the two-row slit laminar flow, the one-row slit laminar flow, and the two-row slit laminar flow. You know what you have to do.
【００７２】[0072]
【発明の効果】本発明の冷却方法によれば、冷却水の冷
却能力を向上させることができて、さらに管状体に発生
する冷却曲がりの抑制が可能になる。また、本発明の焼
入装置を用いれば、簡単な構造で冷却能力が向上し、冷
却曲がりも抑制できて、現有ラインにも容易に組み込む
ことができる。According to the cooling method of the present invention, the cooling capacity of the cooling water can be improved, and further, the cooling bending generated in the tubular body can be suppressed. Further, by using the quenching device of the present invention, the cooling capacity can be improved with a simple structure, the cooling bend can be suppressed, and the quenching device can be easily incorporated into an existing line.
【図１】回転する管状体に冷却水を流下させたときの冷
却水の冷却状態を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a cooling state of cooling water when the cooling water flows down a rotating tubular body.
【図２】１列または２列のスリットラミナ流の切り替え
による冷却水の冷却状態を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a cooling state of cooling water by switching one or two slit laminar flows.
【図３】加熱した鋼管に外側から板状の冷却水を流下し
たときの表面温度と熱伝達率との関係を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a relationship between a surface temperature and a heat transfer coefficient when plate-shaped cooling water flows down from the outside to a heated steel pipe.
【図４】本発明の管状体（鋼管）の焼入装置を示す図で
あり、(a) は正面図、(b) は側面図である。4A and 4B are diagrams showing a quenching apparatus for a tubular body (steel pipe) according to the present invention, wherein FIG. 4A is a front view and FIG. 4B is a side view.
【図５】本発明の管状体（鋼管）の焼入装置の他の例を
示し、(a) 、 (b) は図４と同様である。5 shows another example of a quenching apparatus for a tubular body (steel pipe) according to the present invention, wherein (a) and (b) are the same as FIG.
【図６】従来の鋼管の焼入装置を示し、(a) 、 (b) は図
４と同様である。FIG. 6 shows a conventional steel pipe quenching apparatus, wherein (a) and (b) are the same as FIG.
【図７】加熱した鋼管に外側から１列または／および２
列のスリットラミナ流を流下したときの鋼管の回転数と
冷却速度の関係を示す図である。FIG. 7: One row and / or 2 from outside on a heated steel pipe
It is a figure which shows the relationship between the rotation speed of a steel pipe at the time of flowing down the slit laminar flow of a row, and a cooling rate.
【図８】加熱した鋼管に外側から１列または／および２
列のスリットラミナ流を流下したときの鋼管の回転数と
冷却曲がり量の関係を示す図である。FIG. 8: One row and / or 2 from outside on a heated steel pipe
It is a figure which shows the relationship between the number of rotations of a steel pipe at the time of flowing down the slit laminar flow of a row, and the cooling bending amount.
【図９】加熱した鋼管に外側から１列のスリットラミナ
流を流下後２列のスリットラミナ流を流下したときの、
１列のスリットラミナ流の流下時間と冷却曲がり量およ
び冷却速度の関係を示す図である。FIG. 9 shows a case where two rows of slit laminar flows flow down a heated steel pipe after one row of slit laminar flows from the outside.
It is a figure which shows the relationship between the flow time of a one-line slit laminar flow, the amount of cooling bending, and the cooling rate.
【図１０】管状体の所定肉厚および外径における冷却曲
がり量δと１列スリットラミナ流の冷却時間Ｔ１との関
係を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a relationship between a cooling bending amount δ at a predetermined thickness and an outer diameter of a tubular body and a cooling time T1 of a single-row slit laminar flow.
【図１１】図10に示す１列のスリットラミナ流の流下時
間と冷却曲がり量および冷却速度の関係を両対数で表示
した図である。11 is a diagram showing the relationship between the flow time of a single-column slit laminar flow shown in FIG. 10, the amount of cooling bend, and the cooling rate in a log-logarithmic manner.
１．管状体（金属管、鋼管） ２．スリット状ノズル
３．ノズル ４．回転支持ロール ５．外面側冷却水
６．内面側冷却水 ７．ノズル間隔調節手段 ７-1. スクリュー軸
７-2. ブラケット ７-3. 電動機 ７-4. ハウジング ７-5. 摺動
支持稈 ８．水膜 ９．ノズル位置調節手段 ９-1. スクリュー軸
９-2. ブラケット ９-3. 電動機 ９-4. ハウジング ９-5. 摺動
支持稈 θ．スリットラミナ流の間隔を示す角度1. 1. tubular body (metal pipe, steel pipe) Slit nozzle
3. Nozzle 4. Rotation support roll 5. External cooling water
6. 6. Inner surface cooling water Nozzle interval adjusting means 7-1. Screw shaft
7-2. Bracket 7-3. Electric motor 7-4. Housing 7-5. Water film 9. Nozzle position adjusting means 9-1. Screw shaft
9-2. Bracket 9-3. Motor 9-4. Housing 9-5. Sliding support culm θ. Angle indicating the interval of slit laminar flow
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡村 一男 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭58−52426（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/00 - 9/44 C21D 9/50 C21D 1/00 122 C21D 1/18 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Inventor Kazuo Okamura 4-5-33 Kitahama, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Sumitomo Metal Industries, Ltd. (56) References JP-A-58-52426 (JP, A) ( 58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) C21D 9/00-9/44 C21D 9/50 C21D 1/00 122 C21D 1/18
Claims (5)
から板状の冷却水を流下させて管状体の外面から冷却す
る方法において、水平に置かれた管状体の軸方向から見
て最上部を挟み流下点と前記管状体の中心軸がなす角度
（θ）が25°〜95°になるように２つの板状の冷却水を
流下させることを特徴とする管状体の冷却方法。1. A method of cooling plate-shaped cooling water from an upper surface of a horizontally placed and rotating tubular body to cool the outer surface of the tubular body, wherein the cooling device is viewed from the axial direction of the horizontally placed tubular body. angle which the center axis of the top and narrow viewing falling point the tubular body is formed
A cooling method for a tubular body, characterized by flowing two plate-shaped cooling waters so that (θ) is 25 ° to 95 ° .
から板状の冷却水を流下させて管状体の外面から冷却す
る方法において、水平に置かれた管状体の軸方向から見
て最上部付近に流下する１つの板状の冷却水と、同方向
から見て最上部を挟み流下点と前記管状体の中心軸がな
す角度（θ）が25°〜95°になるように流下する２つの
板状の冷却水とを切り替えて冷却することを特徴とする
管状体の冷却方法。2. A method of cooling plate-shaped cooling water from the outer surface of a tubular body by flowing plate-shaped cooling water from an upper part of a horizontally placed and rotating tubular body. one plate-shaped cooling water flowing down near the top, the center axis of the tubular body top when viewed from the same direction as the clamping seen falling point I
A cooling method for a tubular body, characterized in that cooling is performed by switching between two plate-shaped cooling waters flowing down so that an angle (θ) becomes 25 ° to 95 ° .
ら見て最上部付近に１つの板状の冷却水を流下させ、か
つその流下時間を下記（１）式に規定する下限ＴＬから
（２）式に規定する上限ＴＵの範囲内として、その後同
方向から見て最上部を挟み流下点と前記管状体の中心軸
がなす角度（θ）が25°〜95°になるように２つの板状
の冷却水を流下させることを特徴とする請求項２記載の
管状体の冷却方法。 ＴＬ＝ＣＬ・δ−１．２０・ｔ−１．９１・Ｄ−２．００ ・・・（１） ＴＵ＝ＣＵ・Ｃｖ−１．７８・ｔ−１．０２・Ｄ−０．１３ ・・・（２） 但し、 ＣＬ、ＣＵ：係数 Ｃｖ ：目標冷却速度（冷却開始〜４００℃間の冷却速度）［℃／ｓ］ δ ：許容上限冷却曲がり量［ｍｍ／１０ｍ］ ｔ ：管状体の肉厚［ｍｍ］ Ｄ ：管状体の外径［ｍｍ］3. First, one plate-like cooling water is caused to flow down near the uppermost portion of the horizontally placed tubular body as viewed from the axial direction, and the time for which the cooling water flows is defined by the following formula (1). as the range of the upper limit TU prescribed from TL to (2), the central axis of the after which the top when viewed from the same direction as the clamping seen falling point the tubular body
The method for cooling a tubular body according to claim 2, wherein the two plate-shaped cooling waters are caused to flow so that an angle (θ) formed by the cooling water falls within a range of 25 ° to 95 ° . TL = CL · δ −1.20 · t −1.91 · D −2.00 (1) TU = CU · Cv −1.78 · t −1.02 · D −0.13 ··・ (2) where CL, CU: coefficient Cv: target cooling rate (cooling rate between the start of cooling and 400 ° C.) [° C./s] δ: allowable upper limit cooling bending amount [mm / 10 m] t: tubular body meat Thickness [mm] D: Outer diameter of tubular body [mm]
内面側に通水する手段、回転する管状体の上部にあっ
て、その軸方向から見て最上部を挟み流下点と前記管状
体の中 心軸がなす角度（θ）が25°〜95°になるように
板状の冷却水を流下させる２つのスリット状ノズル、お
よびこれら２つのスリット状ノズルの間隔を調節する手
段を備えることを特徴とする管状体の焼入装置。4. A means for rotating the tubular member horizontally, means for passing water on the inner surface side of the tubular body, in the upper portion of the tubular body rotating, wherein the top when viewed from the axial direction and interposed seen falling point Tubular
Angle between the central axis in the body (theta) is provided with means for adjusting two slit-shaped nozzle to flow down the plate-shaped cooling water to a 25 ° to 95 °, and the distance between these two slit-like nozzle An apparatus for quenching a tubular body.
内面側に通水する手段、回転する管状体の上部にあっ
て、その軸方向から見て最上部を挟み流下点と前記管状
体の中心軸がなす角度（θ）が25°〜95°になるように
板状の冷却水を流下させる２つのスリット状ノズル、お
よびこれら２つのスリット状ノズルを管状体の軸方向と
直角かつ水平の方向にそれぞれ単独に移動させる位置調
整手段を備えることを特徴とする管状体の焼入装置。5. A means for rotating the tubular member horizontally, means for passing water on the inner surface side of the tubular body, in the upper portion of the tubular body rotating, wherein the top when viewed from the axial direction and interposed seen falling point Tubular
Two slit-shaped nozzles for flowing plate-shaped cooling water so that the angle (θ) formed by the central axis of the body is 25 ° to 95 ° , and these two slit-shaped nozzles are perpendicular to the axial direction of the tubular body and A quenching apparatus for a tubular body, comprising: a position adjusting means for independently moving each in a horizontal direction.
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Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5190194 | 1994-03-23 | ||
| JP6-51901 | 1994-03-23 | ||
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| JPH07310126A JPH07310126A (en) | 1995-11-28 |
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Family Applications (1)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6090230A (en) * | 1996-06-05 | 2000-07-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of cooling a steel pipe |
| JP2007321178A (en) * | 2006-05-30 | 2007-12-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for cooling steel tube |
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1995
- 1995-03-22 JP JP07062672A patent/JP3094830B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH07310126A (en) | 1995-11-28 |
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