JP3093579B2 - Gasket for phosphoric acid type fuel cell and method for producing the same - Google Patents
Gasket for phosphoric acid type fuel cell and method for producing the sameInfo
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Description
【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、リン酸型燃料電池の
本体セルをシールするために使用され、耐熱性と耐リン
酸性に優れたガスケットおよびその製造法に関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gasket used for sealing a main body cell of a phosphoric acid type fuel cell and having excellent heat resistance and phosphoric acid resistance, and a method for producing the gasket.
【０００２】[0002]
【従来の技術】リン酸型燃料電池の本体セルをシールす
るためのガスケットとして、従来はフッ素系樹脂成型物
およびフッ化ビニリデン系フッ素ゴム（以下、フッ素ゴ
ムという）の成型品が使用されていたが、フッ素系樹脂
成型物は、硬度が高くてシール性能に問題があり、また
フッ素ゴムの成型品は、高温時の機械的強度（耐圧縮破
壊性）、電気絶縁性および耐リン酸性が充分でない等の
問題があった。2. Description of the Related Art Conventionally, as a gasket for sealing a main body cell of a phosphoric acid type fuel cell, a molded article of a fluororesin molded article and a vinylidene fluoride-based fluororubber (hereinafter referred to as a fluororubber) has been used. However, fluororesin moldings have high sealing properties due to high hardness, and fluororubber moldings have sufficient mechanical strength at high temperatures (compression resistance), electrical insulation and phosphoric acid resistance. There was a problem such as not.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】この発明は、４フッ化
エチレン−プロピレン共重合体を使用することにより、
高温時の機械的強度（耐圧縮破壊性）、耐熱性、電気絶
縁性および耐リン酸性に優れ、しかも良好なシール性を
備えたリン酸型燃料電池用ガスケットおよびその製造法
を提供するものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention uses a tetrafluoroethylene-propylene copolymer,
An object of the present invention is to provide a gasket for a phosphoric acid type fuel cell having excellent mechanical strength (compression crush resistance) at high temperatures, heat resistance, electrical insulation and phosphoric acid resistance, and having good sealing properties, and a method for producing the same. is there.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】第１発明は、上記のリン
酸型燃料電池用ガスケットに係り、４フッ化エチレン−
プロピレン共重合体１００重量部当りカーボンブラック
および乾式シリカの少なくとも一方を２０〜７０重量部
添加したゴム組成物を加硫成型してなり、２３０℃のギ
アーオーブン中で圧縮率２５％にて７０時間の圧縮永久
歪み試験を行った際の圧縮永久歪みが５０％以下、２０
０℃の高温雰囲気中での高温割れ荷重試験による割れ荷
重が４０kgf/cm以上、体積固有抵抗が１０15Ωcm以上、
表面固有抵抗が１０14Ω以上、濃度８５％、温度１８０
℃のリン酸に３０日浸漬する耐リン酸性試験による重量
変化率が１．５％以下であることを特徴とする。The first invention relates to the above-mentioned gasket for a phosphoric acid type fuel cell and relates to ethylene tetrafluoride-containing gasket.
The rubber composition of at least one of adding 20 to 70 parts by weight of the propylene copolymer 100 parts by weight per carbon black and fumed silica made by vulcanization molding, the 230 ° C. Formic
Permanent 70 hours compression at 25% compression ratio in oven
Compression permanent distortion when performing a distortion test of 50% or less, 20
0 crack load by hot cracking load test in a high temperature atmosphere in ℃ is 40 kgf / cm or more, a volume resistivity of 10 15 [Omega] cm or higher,
Surface resistivity is 10 14 Ω or more, concentration 85%, temperature 180
℃ weight change rate by the anti-phosphorus acid test of immersing 30 days phosphate is equal to or less than 1.5%.
【０００５】第２発明は、上記リン酸型燃料電池用ガス
ケットの製造法に係り、４フッ化エチレン−プロピレン
共重合体１００重量部当りカーボンブラックおよび乾式
シリカの少なくとも一方を２０〜７０重量部添加し、更
に１〜３重量部の有機過酸化物架橋剤、２〜８重量部の
共架橋剤および適量の加工助剤を配合してなるゴム組成
物をリン酸型燃料電池のガスケット製造用金型に充填
し、１５０〜１８０℃の温度で１０〜３０分間プレス加
硫し、次いで温度１８０〜２３０℃のオーブンで５〜２
４時間の二次加硫を施すことを特徴とする。The second invention relates to a method for producing the above-mentioned gasket for a phosphoric acid type fuel cell, wherein at least one of carbon black and dry silica is added in an amount of 20 to 70 parts by weight per 100 parts by weight of a tetrafluoroethylene-propylene copolymer. Then, a rubber composition comprising 1 to 3 parts by weight of an organic peroxide crosslinking agent, 2 to 8 parts by weight of a co-crosslinking agent and an appropriate amount of a processing aid is mixed with a metal for producing a gasket for a phosphoric acid type fuel cell. The mold is filled, press-vulcanized at a temperature of 150 to 180 ° C for 10 to 30 minutes, and then heated in an oven at a temperature of 180 to 230 ° C for 5 to 2 minutes.
It is characterized by performing secondary vulcanization for 4 hours.
【０００６】上記の４フッ化エチレン−プロピレン共重
合体は、４フッ化エチレンとプロピレンとをほぼ交互に
配列した共重合体である。また、カーボンブラックとし
ては、ＭＴ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＨＡＦ等が使用可能であ
るが、高温時の機械的強度（耐圧縮破壊性）の点ではＨ
ＡＦ、特に粒子径２０〜３０ｎｍの高補強性カーボンが
好ましく、耐酸性および電気絶縁性の点ではＭＴカーボ
ンが好ましい。また、上記のカーボンブラックに代え
て、またカーボンブラックと併用する形で耐酸性が良好
な乾式シリカを使用することができる。The above-mentioned tetrafluoroethylene-propylene copolymer is a copolymer in which tetrafluoroethylene and propylene are arranged almost alternately. As the carbon black, MT, SRF, GPF, HAF and the like can be used, but in terms of mechanical strength at high temperature (compression crush resistance), H
AF, particularly high reinforcing carbon having a particle diameter of 20 to 30 nm, is preferable, and MT carbon is preferable in terms of acid resistance and electric insulation. Further, in place of the above carbon black, dry silica having good acid resistance can be used in combination with carbon black.
【０００７】上記のカーボンブラックまたは乾式シリカ
の配合量は、いずれかを単独で使用した場合、４フッ化
エチレン−プロピレン共重合体１００重量部当り２０〜
７０重量部であり、特にＭＴカーボンを単独で使用した
ときの配合量は４０〜６０重量部が好ましい。また、両
者を併用した場合は、合計量が上記の２０〜７０重量部
である。上記の配合量が２０重量部未満の場合は、高温
時における機械的強度が低く、また成形性が低下する。
反対に７０重量部を超えた場合は、硬度が高くなり過ぎ
てシール性能が低下すると共に、成形が困難になる。The amount of the above-mentioned carbon black or fumed silica, when used alone, is 20 to 100 parts by weight per 100 parts by weight of the tetrafluoroethylene-propylene copolymer.
70 parts by weight, and in particular, the mixing amount when MT carbon alone is used is preferably 40 to 60 parts by weight. When both are used in combination, the total amount is 20 to 70 parts by weight. If the amount is less than 20 parts by weight, the mechanical strength at high temperatures is low and the moldability is low.
On the other hand, if it exceeds 70 parts by weight, the hardness becomes too high, the sealing performance is reduced, and molding becomes difficult.
【０００８】この発明では、有機過酸化物架橋剤および
共架橋剤を併用する。有機過酸化物架橋剤としては、
１，３ビス（ｔ・ブチル・パーオキシ・イソ・プロピ
ル）ベンゼンの使用が好ましい。上記有機過酸化物架橋
剤の配合量は、上記の４フッ化エチレン−プロピレン共
重合体１００重量部当り１〜３重量部であり、上記配合
量が１重量部未満の場合は、加硫速度が遅くなって外観
不良が生じ、成型品の圧縮永久歪みおよび耐クリープ特
性が低下し、反対に３重量部を超えた場合は、加硫速度
が速過ぎてスコーチ（早期加硫）や外観不良が生じ、成
型品が脆くなり、高温時の機械的強度が低下する。In the present invention, an organic peroxide crosslinking agent and a co-crosslinking agent are used in combination. As the organic peroxide crosslinking agent,
The use of 1,3 bis (t-butyl peroxy-iso-propyl) benzene is preferred. The compounding amount of the organic peroxide crosslinking agent is 1 to 3 parts by weight per 100 parts by weight of the tetrafluoroethylene-propylene copolymer, and when the compounding amount is less than 1 part by weight, the vulcanization rate is reduced. If the molding is slow, the appearance is poor, and the compression set and creep resistance of the molded product are reduced. On the other hand, if it exceeds 3 parts by weight, the vulcanization speed is too fast and scorch (early vulcanization) or poor appearance Occurs, the molded product becomes brittle, and the mechanical strength at high temperatures decreases.
【０００９】また、共架橋剤としてはトリアリルイソシ
アヌレートの使用が好ましい。この共架橋剤の配合量
は、同じく４フッ化エチレン−プロピレン共重合体１０
０重量部当り２〜８重量部である。この配合量が２重量
部未満の場合は、加硫が十分に行われず、成型品の圧縮
永久歪みおよび耐クリープ特性が悪くなる。反対に８重
量部を超えた場合は、加硫物が脆くなり、高温時の機械
的強度が低下する。Further, triallyl isocyanurate is preferably used as a co-crosslinking agent. The compounding amount of this co-crosslinking agent is the same as that of the tetrafluoroethylene-propylene copolymer 10
It is 2 to 8 parts by weight per 0 parts by weight. If the amount is less than 2 parts by weight, vulcanization is not sufficiently performed, and the compression set and creep resistance of the molded product are deteriorated. Conversely, if it exceeds 8 parts by weight, the vulcanizate becomes brittle and the mechanical strength at high temperatures decreases.
【００１０】上記の４フッ化エチレン−プロピレン共重
合体、カーボンブラック（または乾式シリカ）、有機過
酸化物架橋剤および共架橋剤は、通常使用される適量の
加工助剤や滑剤と共に混練される。得られたゴム組成物
は、一次加硫と二次加硫によって所望の形状に成型され
る。The above-mentioned ethylene tetrafluoride-propylene copolymer, carbon black (or fumed silica), an organic peroxide crosslinking agent and a co-crosslinking agent are kneaded together with appropriate amounts of usually used processing aids and lubricants. . The obtained rubber composition is molded into a desired shape by primary vulcanization and secondary vulcanization.
【００１１】一次加硫は、上記のゴム組成物を金型に充
填したプレス加硫によって行われる。加硫温度は１５０
〜１８０℃に、加硫時間は１０〜３０分に、またプレス
圧力（面圧）は２０〜６０kg／cm2 にそれぞれ設定され
る。上記の加硫温度が１５０℃未満の場合は、加硫が遅
くなるため、加硫に長時間を要して生産性が低下した
り、成型品の外面に欠損が生じたりすることがあり、反
対に１８０℃を超えた場合は、加硫速度が速過ぎて成型
品の外面に欠損が生じ易くなる。また、加硫時間が１０
分未満の場合は、初期物性が低く、圧縮永久歪が大きく
なり、反対に３０分を超えた場合は、初期物性が低下
し、かつ生産性が低下する。また、プレス圧力が２０kg
／cm2 未満の場合は、成型品の外面に欠損が生じ易くな
り、反対に６０kg／cm2 を超えた場合は、金型やプレス
熱盤等の損傷を早める。The primary vulcanization is carried out by press vulcanization in which a mold is filled with the above rubber composition. Vulcanization temperature is 150
The curing temperature is set to 10 to 30 minutes, and the pressing pressure (surface pressure) is set to 20 to 60 kg / cm 2 . If the above vulcanization temperature is less than 150 ° C., since vulcanization is slow, vulcanization takes a long time to reduce productivity or may cause defects on the outer surface of the molded product, On the other hand, when the temperature exceeds 180 ° C., the vulcanization rate is too high, and the outer surface of the molded product is likely to be damaged. The vulcanization time is 10
When the time is less than minutes, the initial physical properties are low and the compression set becomes large. On the other hand, when the time exceeds 30 minutes, the initial physical properties are reduced and the productivity is reduced. The press pressure is 20kg
If it is less than / cm 2 , the outer surface of the molded product is likely to be damaged, while if it exceeds 60 kg / cm 2 , damage to the mold and press hot plate is accelerated.
【００１２】二次加硫は、オーブン加硫により、温度１
８０〜２３０℃で５〜２４時間行われる。この温度が１
８０℃未満の場合は、加硫が不足して製品の圧縮永久歪
みが大きくなり、反対に２３０℃を超えた場合は、加硫
が進み過ぎて成型品が老化する。また、加硫時間が５時
間未満の場合は、初期物性が低く、圧縮永久歪が大きく
なり、反対に２４時間を超えた場合は、熱老化が進み、
物性の低下が著しくなる。The secondary vulcanization is performed by oven vulcanization at a temperature of 1
Performed at 80-230 ° C. for 5-24 hours. This temperature is 1
When the temperature is lower than 80 ° C., the vulcanization is insufficient and the compression set of the product becomes large. On the other hand, when the temperature exceeds 230 ° C., the vulcanization proceeds excessively and the molded product ages. In addition, when the vulcanization time is less than 5 hours, the initial physical properties are low and the compression set becomes large, and when it exceeds 24 hours, heat aging proceeds,
The physical properties are significantly reduced.
【００１３】[0013]
【作用】第１発明のリン酸型燃料電池用ガスケットは、
ゴム組成物の主成分として４フッ化エチレン−プロピレ
ン共重合体を使用しており、この共重合体は、従来のフ
ッ素ゴムに比して電気絶縁性および耐リン酸性が良好で
あるため、ガスケットの物性が電気絶縁性および耐リン
酸性の点で改善される。そして、充填剤としてカーボン
ブラックまたは乾式シリカの少なくとも一方を使用する
ので、高温時の耐割れ荷重性が良好となる。しかも、前
記のとおり圧縮永久歪みが５０％以下、高温割れ荷重試
験による割れ荷重が４０kgf/cm以上、体積固有抵抗が１
０15Ωcm以上、表面固有抵抗が１０14Ω以上、耐リン酸
性試験による重量変化率が１．５％以下であるため、リ
ン酸型燃料電池用ガスケットとして使用した場合に良好
なシール性を長期にわたって維持する。The gasket for a phosphoric acid type fuel cell of the first invention is
As a main component of the rubber composition, a tetrafluoroethylene-propylene copolymer is used. Since this copolymer has better electric insulation and phosphoric acid resistance than conventional fluororubbers, Are improved in terms of electrical insulation and phosphoric acid resistance. Further, since at least one of carbon black and dry silica is used as the filler, crack load resistance at high temperatures is improved. Moreover, as described above, the compression set is 50% or less, the crack load by the high temperature crack load test is 40 kgf / cm or more, and the volume resistivity is 1%.
0 15 Ωcm or more, surface specific resistance is 10 14 Ω or more, and the weight change rate by the phosphoric acid resistance test is 1.5% or less. To maintain over.
【００１４】なお、カーボンブラックとしてＭＴカーボ
ンブラックを使用した場合は、ＭＴカーボンブラックが
不活性であるため、耐リン酸性および電気絶縁性が一層
改善される。ただし、その配合量が４０重量部未満の場
合は、機械的強度および加工性が低下し、反対に６０重
量部を超えた場合は、硬度が上昇してシール性および加
工性が低下する。When MT carbon black is used as carbon black, the MT carbon black is inactive, so that the phosphoric acid resistance and the electrical insulation are further improved. However, when the compounding amount is less than 40 parts by weight, the mechanical strength and the workability decrease, and when it exceeds 60 parts by weight, the hardness increases and the sealability and the workability decrease.
【００１５】第２発明の方法は、４フッ化エチレン−プ
ロピレン共重合体を使用するので、従来のフッ素ゴムに
比して電気絶縁性および耐リン酸性が改善される。そし
て、充填剤としてカーボンブラックまたは乾式シリカの
少なくとも一方を使用するので、高温時の耐割れ荷重性
が良好になる。また、架橋剤として有機過酸化物および
共架橋剤を併用するので、耐熱性および耐酸性が良好に
なる。そして、上記配合のゴム組成物をリン酸型燃料電
池のガスケット製造用金型に充填し、１５０〜１８０℃
の温度で１０〜３０分間プレス加硫し、次いで温度１８
０〜２３０℃のオーブンで５〜２４時間の二次加硫を施
す方法であるから、硬度（ＪＩＳ−Ａ）が７５〜８５
度、引張強さ２００kgf/cm2 以上、破断伸び１８０％以
上、圧縮永久歪み（２３０℃×７０時間ギアーオーブ
ン、２５％圧縮、ＪＩＳＫ６３０１）５０％以下、高温
割れ荷重試験（２００℃の雰囲気中で圧縮破壊試験）に
よる割れ荷重４０kgf/cm以上、体積固有抵抗１０15Ωcm
以上、表面固有抵抗１０14Ω以上、耐リン酸性試験（濃
度８５％、温度１８０℃のリン酸に３０日浸漬）による
重量変化率１．５％以下であって第１発明のリン酸型燃
料電池用ガスケットが得られる。Since the method of the second invention uses a tetrafluoroethylene-propylene copolymer, the electrical insulation and the phosphoric acid resistance are improved as compared with the conventional fluororubber. Further, since at least one of carbon black and dry silica is used as the filler, crack load resistance at high temperatures is improved. In addition, since an organic peroxide and a co-crosslinking agent are used together as a crosslinking agent, heat resistance and acid resistance are improved. Then, the rubber composition having the above composition is filled in a mold for producing a gasket of a phosphoric acid type fuel cell,
Press vulcanization for 10 to 30 minutes at a temperature of
Since it is a method of performing secondary vulcanization for 5 to 24 hours in an oven at 0 to 230 ° C, the hardness (JIS-A) is 75 to 85.
Degree, tensile strength 200 kgf / cm 2 or more, elongation at break 180% or more, compression set (230 ° C. × 70 hours gear oven, 25% compression, JISK6301) 50% or less, hot crack load test (at 200 ° C. atmosphere) Cracking load by compression fracture test) 40kgf / cm or more, volume resistivity 10 15 Ωcm
As described above, the phosphoric acid-type fuel according to the first invention has a surface specific resistance of 10 14 Ω or more and a weight change rate of 1.5% or less in a phosphoric acid resistance test (immersion in phosphoric acid at a concentration of 85% and a temperature of 180 ° C. for 30 days). A gasket for a battery is obtained.
【００１６】[0016]
【実施例】４フッ化エチレンプロピレン重合体（日本合
成ゴム株式会社製、商品名「アフラス１００Ｓ」）、ス
テアリン酸ソーダ、ＭＴカーボン、乾式シリカ、１，３
ビス（ｔ・ブチルパーオキシ・イソプロピル）ベンゼン
（有機過酸化物架橋剤Ａ）、トリアリルイソシエヌレー
ト（共架橋剤）を使用し、その配合を種々に変えて実施
例１ないし３のリン酸型燃料電池用ガスケットを製造し
た。このガスケットは、図１に示すように、方形の額縁
形状（横Ｄ：５００mm、縦Ｌ：１０００mm）のもので、
各辺が断面溝形（幅ｂ：１５mm、高さｈ：１０mm）に形
成されたものである。その配合比、加工性（混練性およ
びプレス成型性）および加硫条件を下記の表１に記載す
る。Examples: Tetrafluoroethylene propylene polymer (trade name "Afras 100S", manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd.), sodium stearate, MT carbon, fumed silica, 1,3
Phosphoric acid of Examples 1 to 3 using bis (t-butylperoxy-isopropyl) benzene (organic peroxide cross-linking agent A) and triallyl isocyanurate (co-cross-linking agent) and changing its composition variously A gasket for a fuel cell was manufactured. As shown in FIG. 1, this gasket has a rectangular frame shape (horizontal D: 500 mm, vertical L: 1000 mm).
Each side is formed in a groove shape (width b: 15 mm, height h: 10 mm). The compounding ratio, workability (kneadability and press moldability) and vulcanization conditions are shown in Table 1 below.
【００１７】 表 １ 実施例１ 実施例２ 実施例３ アフラス100S 100 100 100 ステアリン酸ソーダ 2 2 2 ＭＴカーボン 45 − 20 乾式シリカ − 45 20 有機過酸化物架橋剤Ａ 2 2 2 共架橋剤 5 5 5 合計 154 154 149 加工性 〇 〇 〇 プレス加硫（℃×分） 170×20 170×20 170×20 二次加硫（℃×時間） 200× 7 200× 7 200× 7Table 1 Example 1 Example 2 Example 3 Afras 100S 100 100 100 Sodium stearate 22 22 MT carbon 45-20 Dry silica-45 20 Organic peroxide crosslinking agent A 222 Co-crosslinking agent 55 5 Total 154 154 149 Workability 〇 〇 〇 Press vulcanization (℃ × min) 170 × 20 170 × 20 170 × 20 Secondary vulcanization (℃ × time) 200 × 7 200 × 7 200 × 7
【００１８】上記実施例の４フッ化エチレンプロピレン
重合体（日本合成ゴム株式会社製、商品名「アフラ
ス」）に代えてフッ化ビニリデン系フッ素ゴムＡ（デュ
ポン社製、商品名「バイトンＢ」）またはフッ化ビニリ
デン系フッ素ゴムＢ（ダイキン工業社製、商品名「ダイ
エル９０２」）を使用し、カルナバワックス、酸化マグ
ネシウム１５０、水酸化カルシウム、ＭＴカーボン、
２，５・ジメチル・２，５ジ（ｔ・ブチルパーオキシ）
ヘキサン（有機過酸化物架橋剤Ｂ）、アミン系加硫剤
（デュポン社製、商品名「ダイアック＃３」）、前記の
共架橋剤、ポリオール系加硫剤Ａ（デュポン社製、商品
名「キュラテヴ＃２０」）およびポリオール系加硫剤Ｂ
（デュポン社製、商品名「キュラテヴ＃３０」）を配合
して比較例１〜３のリン酸型燃料電池用ガスケットを製
造した。その配合比、加工性（混練性およびプレス成型
性）および加硫条件を下記の表２に記載する。Instead of the tetrafluoroethylene propylene polymer (trade name "Afras" manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd.) in the above embodiment, vinylidene fluoride-based fluoro rubber A (trade name "Viton B" manufactured by DuPont) Alternatively, using vinylidene fluoride-based fluororubber B (trade name “Daiel 902” manufactured by Daikin Industries, Ltd.), carnauba wax, magnesium oxide 150, calcium hydroxide, MT carbon,
2,5 ・ dimethyl ・ 2,5 di (t ・ butyl peroxy)
Hexane (organic peroxide crosslinking agent B), amine vulcanizing agent (manufactured by DuPont, trade name "Diac # 3"), the above-mentioned co-crosslinking agent, polyol vulcanizing agent A (manufactured by DuPont, trade name " Curatev # 20 ") and polyol vulcanizing agent B
(Manufactured by DuPont, trade name “Curativ # 30”) was blended to produce gaskets for phosphoric acid type fuel cells of Comparative Examples 1 to 3. The compounding ratio, workability (kneadability and press moldability) and vulcanization conditions are shown in Table 2 below.
【００１９】 表 ２ 比較例１ 比較例２ 比較例３ バイトンＢ 100 100 − ダイエル９０２ − − 100 カルナバワックス 1 1 1 酸化マグネシウム150 15 3 1 水酸化カルシウム − 6 − ＭＴカーボン 30 30 30 有機過酸化物架橋剤Ｂ − − 3.5 アミン系加硫剤 3 − − 共架橋剤 − − 5 ポリオール系加硫剤Ａ − 3 − ポリオール系加硫剤Ｂ − 4 − 合計 149 147 140.5 加工性 〇 〇 △ プレス加硫（℃×分） 160×20 160×20 170×20 二次加硫（℃×時間） 230×24 230×24 200× 7Table 2 Comparative Example 1 Comparative Example 2 Comparative Example 3 Viton B 100 100-Daiel 902--100 Carnauba wax 111 Magnesium oxide 150 15 3 1 Calcium hydroxide-6-MT carbon 30 30 30 Organic peroxide Crosslinking agent B--3.5 Amine vulcanizing agent 3--Co-crosslinking agent--5 Polyol vulcanizing agent A-3-Polyol vulcanizing agent B-4-Total 149 147 140.5 Workability 〇 〇 △ Press vulcanization (℃ × min) 160 × 20 160 × 20 170 × 20 Secondary vulcanization (℃ × time) 230 × 24 230 × 24 200 × 7
【００２０】前記実施例の４フッ化エチレンプロピレン
重合体（日本合成ゴム株式会社製、商品名「アフラス１
００Ｓ」）、ステアリン酸ソーダ、ＭＴカーボンにＨＡ
Ｆカーボン、湿式シリカ、乾式シリカ、１，３ビス（ｔ
・ブチルパーオキシ・イソプロピル）ベンゼン（有機過
酸化物架橋剤Ａ）、トリアリルイソシエヌレート（共架
橋剤）を使用し、その配合を種々に変えて比較例４ない
し１１のリン酸型燃料電池用ガスケットを製造した。そ
の配合比、加工性（混練性およびプレス成型性）および
加硫条件を下記の表３および表４に記載する。The tetrafluoroethylene propylene polymer of the above embodiment (trade name "AFLAS 1" manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd.)
00S "), sodium stearate, HA on MT carbon
F carbon, wet silica, dry silica, 1,3 bis (t
-Phosphoric acid type fuel cells of Comparative Examples 4 to 11 using butyl peroxy isopropyl) benzene (organic peroxide crosslinking agent A) and triallyl isocyanurate (co-crosslinking agent) and changing the composition in various ways Gaskets for the manufacture. The compounding ratio, workability (kneadability and press moldability) and vulcanization conditions are described in Tables 3 and 4 below.
【００２１】 表 ３ 比較例４ 比較例５ 比較例６ 比較例７ アフラス100S 100 100 100 100 ステアリン酸ソーダ 2 2 2 2 ＭＴカーボン 5 80 − − ＨＡＦカーボン − − 20 − 湿式シリカ − − − 45 乾式シリカ − − − − 有機過酸化物架橋剤Ａ 2 2 2 2 共架橋剤 5 5 5 5 合計 114 189 129 154 加工性 × × △ △ プレス加硫（℃×分） 170×20 170×20 170×20 170×20 二次加硫（℃×時間） 200× 7 200× 7 200× 7 200× 7Table 3 Comparative Example 4 Comparative Example 5 Comparative Example 6 Comparative Example 7 Afras 100S 100 100 100 100 Sodium stearate 222 2 2 MT carbon 580--HAF carbon--20-Wet silica---45 Dry silica − − − − Organic peroxide crosslinking agent A 2 222 Co-crosslinking agent 5 5 5 5 Total 114 189 129 154 Workability × × △ △ Press vulcanization (℃ × min) 170 × 20 170 × 20 170 × 20 170 × 20 Secondary vulcanization (℃ × time) 200 × 7 200 × 7 200 × 7 200 × 7
【００２２】 表 ４ 比較例８ 比較例９ 比較例10 比較例11 アフラス100S 100 100 100 100 ステアリン酸ソーダ 2 2 2 2 ＭＴカーボン 45 45 45 45 有機過酸化物架橋剤Ａ 0.5 4 2 2 共架橋剤 5 5 1 9 合計 152.5 156 150 158 加工性 △ △ △ △ プレス加硫（℃×分） 170×20 170×20 170×20 170×20 二次加硫（℃×時間） 200× 7 200× 7 200× 7 200× 7Table 4 Comparative Example 8 Comparative Example 9 Comparative Example 10 Comparative Example 11 Afras 100S 100 100 100 100 Sodium stearate 222 2 22 MT carbon 45 45 45 45 Organic peroxide crosslinking agent A 0.5 4 2 2 Co-crosslinking agent 5 5 1 9 Total 152.5 156 150 158 Workability △ △ △ △ Press vulcanization (℃ × min) 170 × 20 170 × 20 170 × 20 170 × 20 Secondary vulcanization (℃ × time) 200 × 7 200 × 7 200 × 7 200 × 7
【００２３】上記の実施例１〜３および比較例１〜１１
について、初期物性として硬度（ＪＩＳ−Ａ）、引張強
さ（kgf/cm2 ）および破断伸び（％）を測定した。ま
た、機械的性質の熱老化後変化率（２３０℃×７０時間
ギアーオーブン、ＪＩＳＫ６３０１）を、硬度（ポイン
ト）、引張強さ（％）および破断伸び（％）について測
定した。また、圧縮永久歪みのＣ−set （％）（２３０
℃×７０時間ギアーオーブン、２５％圧縮、ＪＩＳＫ６
３０１）を測定した。また、高温割れ荷重試験（２００
℃の雰囲気中で圧縮破壊試験）により割れ荷重（kgf/c
m）を測定した。また、電気絶縁性に関し、体積固有抵
抗（Ωcm）および表面固有抵抗（Ω）を測定した。更
に、耐リン酸性試験（濃度８５％、温度１８０℃のリン
酸に３０日浸漬）により、重量変化率を測定した。その
結果を表５ないし表８に示す。Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 11
, Hardness (JIS-A), tensile strength (kgf / cm 2 ) and elongation at break (%) were measured as initial physical properties. The rate of change in mechanical properties after heat aging (230 ° C. × 70 hours gear oven, JIS K6301) was measured for hardness (point), tensile strength (%), and elongation at break (%). Further, C-set (%) of compression set (230)
70 ℃ gear oven, 25% compression, JISK6
301) was measured. In addition, the hot crack load test (200
Cracking load (kgf / c)
m) was measured. Further, regarding electrical insulation, a volume resistivity (Ωcm) and a surface resistivity (Ω) were measured. Further, the rate of weight change was measured by a phosphoric acid resistance test (immersion in phosphoric acid at a concentration of 85% and a temperature of 180 ° C. for 30 days). The results are shown in Tables 5 to 8.
【００２４】 表 ５ 実施例１ 実施例２ 実施例３ 初期物性 硬度（ＪＩＳ−Ａ） 80 85 82 引張強さ（kgf/cm2 ） 233 201 228 破断伸び（％） 200 190 200 熱老化後変化率 硬度（ポイント） ＋ 1 − 1 ＋ 1 引張強さ（％） −12 −15 −17 破断伸び（％） ＋20 ＋11 ＋13 圧縮永久歪み Ｃ−set （％） 35 49 41 高温割れ荷重試験 割れ荷重（kgf/cm） 55 47 50 電気絶縁性 体積固有抵抗（Ωcm） 1016以上 1016以上 1016以上 表面固有抵抗（Ω） 1.3 ×1015 5.1 ×1015 4.3 ×1015 耐リン酸性試験 重量変化率（％） 0.9 1.3 1.2 Table 5 Example 1 Example 2 Example 3 Initial physical properties Hardness (JIS-A) 80 85 82 Tensile strength (kgf / cm 2 ) 233 201 228 Elongation at break (%) 200 190 200 Change after heat aging Hardness (point) +1 -1 +1 Tensile strength (%) -12 -15 -17 Elongation at break (%) +20 +11 +13 Compression set C-set (%) 35 49 41 Hot crack load test Crack load (kgf / cm) 55 47 50 Electrical insulation Volume resistivity (Ωcm) 10 16 or more 10 16 or more 10 16 or more Surface resistivity (Ω) 1.3 × 10 15 5.1 × 10 15 4.3 × 10 15 Phosphoric acid resistance test Weight change rate ( %) 0.9 1.3 1.2
【００２５】 表 ６ 比較例１ 比較例２ 比較例３ 初期物性 硬度（ＪＩＳ−Ａ） 78 77 79 引張強さ（kgf/cm2 ） 158 133 229 破断伸び（％） 380 230 280 熱老化後変化率 硬度（ポイント） ＋ 1 ± 0 ＋ 1 引張強さ（％） −10 − 8 −12 破断伸び（％） ＋13 ＋ 9 ＋23 圧縮永久歪み Ｃ−set （％） 81 33 56 高温割れ荷重試験 割れ荷重（kgf/cm） 38 37 44 電気絶縁性 体積固有抵抗（Ωcm） 1.4 ×1012 1.3 ×1013 2.1×1010 表面固有抵抗（Ω） 1.5 ×1011 1.2 ×1013 1.1×1010 耐リン酸性試験 重量変化率（％） 5.1 5.9 1.0Table 6 Comparative Example 1 Comparative Example 2 Comparative Example 3 Initial physical properties Hardness (JIS-A) 78 77 79 Tensile strength (kgf / cm 2 ) 158 133 229 Elongation at break (%) 380 230 280 Change after heat aging Hardness (point) +1 ± 0 +1 Tensile strength (%) -10 -8 -12 Elongation at break (%) +13 +9 +23 Compression set C-set (%) 81 33 56 Hot crack load test Crack load ( kgf / cm) 38 37 44 Electrical insulation Volume resistivity (Ωcm) 1.4 × 10 12 1.3 × 10 13 2.1 × 10 10 Surface resistivity (Ω) 1.5 × 10 11 1.2 × 10 13 1.1 × 10 10 Phosphoric acid resistance test Weight change rate (%) 5.1 5.9 1.0
【００２６】 表 ７ 比較例４ 比較例５ 比較例６ 比較例７ 初期物性 硬度（ＪＩＳ−Ａ） 61 92 82 84 引張強さ（kgf/cm2 ） 121 180 243 189 破断伸び（％） 540 120 170 190 熱老化後変化率 硬度（ポイント） ＋ 1 ± 0 ＋ 2 ＋ 1 引張強さ（％） − 8 −17 −16 −14 破断伸び（％） ＋10 ＋11 ＋ 5 ＋13 圧縮永久歪み Ｃ−set （％） 38 33 35 47 高温割れ荷重試験 割れ荷重（kgf/cm） 21 57 55 48 電気絶縁性 体積固有抵抗（Ωcm） 1016以上 3.1 ×1012 2.1 ×1012 2.4 ×1014 表面固有抵抗（Ω） 1.1 ×1015 2.4 ×1011 1.3 ×1011 3.1 ×1013 耐リン酸性試験 重量変化率（％） 0.8 2.1 3.4 3.8 Table 7 Comparative Example 4 Comparative Example 5 Comparative Example 6 Comparative Example 7 Initial Physical Properties Hardness (JIS-A) 61 92 82 84 Tensile Strength (kgf / cm 2 ) 121 180 243 189 Elongation at Break (%) 540 120 170 190 Rate of change after thermal aging Hardness (point) +1 ± 0 +2 +1 Tensile strength (%) -8 -17 -16 -14 Elongation at break (%) +10 +11 +5 +13 Compression set C-set (% ) 38 33 35 47 High temperature crack load test Crack load (kgf / cm) 21 57 55 48 Electrical insulation Volume resistivity (Ωcm) 10 16 or more 3.1 × 10 12 2.1 × 10 12 2.4 × 10 14 Surface resistivity (Ω) 1.1 × 10 15 2.4 × 10 11 1.3 × 10 11 3.1 × 10 13 Phosphoric acid resistance test Weight change rate (%) 0.8 2.1 3.4 3.8
【００２７】 表 ８ 比較例８ 比較例９ 比較例10 比較例11 初期物性 硬度（ＪＩＳ−Ａ） 76 83 78 82 引張強さ（kgf/cm2 ） 151 193 143 173 破断伸び（％） 340 130 350 170 熱老化後変化率 硬度（ポイント） ＋ 2 ＋ 1 ＋ 2 ＋ 1 引張強さ（％） ＋ 1 − 5 −15 −11 破断伸び（％） − 9 − 8 ＋16 ＋10 圧縮永久歪み Ｃ−set （％） 53 32 51 35 高温割れ荷重試験 割れ荷重（kgf/cm） 31 33 44 43 電気絶縁性 体積固有抵抗（Ωcm） 1016以上 1016以上 1016以上 1.4 ×1014 表面固有抵抗（Ω） 3.3 ×1015 4.1 ×1015 1.2 ×1015 1.3 ×1013 耐リン酸性試験 重量変化率（％） 1.7 0.8 1.3 0.8 Table 8 Comparative Example 8 Comparative Example 9 Comparative Example 10 Comparative Example 11 Initial physical properties Hardness (JIS-A) 76 83 78 82 Tensile strength (kgf / cm 2 ) 151 193 143 173 173 Elongation at break (%) 340 130 350 170 Rate of change after thermal aging Hardness (point) +2 + 1 + 2 + 1 Tensile strength (%) + 1-5-15-11 Elongation at break (%)-9-8 + 16 + 10 Compression set C-set ( %) 53 32 51 35 High temperature crack load test Crack load (kgf / cm) 31 33 44 43 Electrical insulation Volume resistivity (Ωcm) 10 16 or more 10 16 or more 10 16 or more 1.4 × 10 14 Surface resistivity (Ω) 3.3 × 10 15 4.1 × 10 15 1.2 × 10 15 1.3 × 10 13 Phosphoric acid resistance test Weight change rate (%) 1.7 0.8 1.3 0.8
【００２８】上記の表１ないし表８から理解されるよう
に、４フッ化エチレン−プロピレン共重合体を主成分と
するこの発明の実施例は、カーボンブラックを使用した
実施例１、乾式シリカを使用した実施例２およびカーボ
ンブラックと乾式シリカを併用した実施例３のいずれに
おいても、圧縮永久歪みが５０％以下、高温割れ荷重試
験による割れ荷重が４７kgf/cm以上であり、かつ体積固
有抵抗率が1016Ωcm以上、表面固有抵抗が1.3 ×1015Ω
で、電気絶縁性に優れ、かつ耐リン酸性も良好で、重量
変化率１．３％以下であった。これに対してフッ化ビニ
リデンゴム（ＦＫＭ）を主体とする比較例１〜３は、高
温割れ荷重試験による割れ荷重が低く、かつ電気絶縁性
が劣っていた。特にアミン系加硫剤を使用した比較例１
は、圧縮永久歪みが劣っていた。As can be understood from the above Tables 1 to 8, the embodiment of the present invention containing a tetrafluoroethylene-propylene copolymer as a main component is the same as the embodiment 1 using carbon black and the fumed silica. In both Example 2 used and Example 3 using carbon black and fumed silica in combination, the compression set was 50% or less, the crack load by a high temperature crack load test was 47 kgf / cm or more, and the volume resistivity was 50%. Is 10 16 Ωcm or more, and the surface resistivity is 1.3 × 10 15 Ω
It was excellent in electrical insulation and phosphoric acid resistance, and had a weight change rate of 1.3% or less. On the other hand, Comparative Examples 1 to 3 mainly composed of vinylidene fluoride rubber (FKM) had a low cracking load in a high-temperature cracking load test and were inferior in electrical insulation. In particular, Comparative Example 1 using an amine vulcanizing agent
Had inferior compression set.
【００２９】また、比較例４〜１１は、４フッ化エチレ
ン−プロピレン共重合体を主成分としているが、比較例
４は、カーボンブラックの配合量が少ないため、加工性
が低く、初期物性が劣り、かつ高温割れ荷重試験による
割れ荷重が小さかった。また、比較例５は、カーボンブ
ラックの配合量が過大であるため、加工性が低く、初期
物性の硬度が高過ぎてシール性に劣り、かつ電気絶縁性
が低かった。また、比較例６は、高活性の補強性カーボ
ンを使用したため、耐リン酸性が劣り、電気絶縁性が低
かった。また、比較例７は、カーボンブラックや乾式シ
リカの代わりに湿式シリカを使用したため、耐リン酸性
が劣っていた。In Comparative Examples 4 to 11, the main component was a tetrafluoroethylene-propylene copolymer. In Comparative Example 4, the workability was low and the initial physical properties were low because the amount of carbon black was small. It was inferior and the crack load by the high temperature crack load test was small. In Comparative Example 5, the workability was low, the hardness of the initial physical properties was too high, the sealing property was inferior, and the electric insulation was low because the amount of carbon black was excessive. In Comparative Example 6, since high-activity reinforcing carbon was used, the phosphoric acid resistance was inferior and the electric insulation was low. In Comparative Example 7, phosphoric acid resistance was poor because wet silica was used instead of carbon black and dry silica.
【００３０】また、比較例８は、有機過酸化物架橋剤の
配合量が少ないため、圧縮永久歪みが大きく、割れ荷重
が小さかった。また、比較例９は、上記有機過酸化物架
橋剤の配合量が過大のため、割れ荷重が小さくなった。
また、比較例１０は、共架橋剤の配合量が少ないため、
圧縮永久歪みが大きくなった。また、比較例１１は、上
記共架橋剤の配合量が多いため、電気絶縁性が劣ってい
た。In Comparative Example 8, since the amount of the organic peroxide crosslinking agent was small, the compression set was large and the crack load was small. In Comparative Example 9, the crack load was reduced due to the excessive amount of the organic peroxide crosslinking agent.
In Comparative Example 10, since the amount of the co-crosslinking agent was small,
The compression set increased. Further, Comparative Example 11 was inferior in electric insulating property because the amount of the co-crosslinking agent was large.
【００３１】[0031]
【発明の効果】以上に説明したように、請求項１に記載
された発明は、４フッ化エチレン−プロピレン共重合体
１００重量部当りカーボンブラックおよび乾式シリカの
少なくとも一方を２０〜７０重量部添加したゴム組成物
を加硫成型してなり、圧縮永久歪み（２３０℃×７０時
間ギアーオーブン、２５％圧縮、ＪＩＳＫ６３０１）が
５０％以下、高温割れ荷重試験（２００℃の雰囲気中で
圧縮破壊試験）による割れ荷重が４０kgf/cm以上、体積
固有抵抗が１０15Ωcm以上、表面固有抵抗が１０14Ω以
上、耐リン酸性試験（濃度８５％、温度１８０℃のリン
酸に３０日浸漬）による重量変化率が１．５％以下であ
ることを特徴とするリン酸型燃料電池用ガスケットであ
るから、高温時の機械的強度（耐圧縮破壊性）、耐熱
性、電気絶縁性および耐リン酸性に優れ、リン酸型燃料
電池用ガスケットとして長期間にわたって良好なシール
性を維持し、かつ請求項３に記載した方法によって容易
に製造することができる。As described above, according to the first aspect of the present invention, at least one of carbon black and fumed silica is added in an amount of 20 to 70 parts by weight per 100 parts by weight of the tetrafluoroethylene-propylene copolymer. The rubber composition obtained is vulcanized and molded to have a compression set (230 ° C. × 70 hours gear oven, 25% compression, JIS K6301) of 50% or less, a hot crack load test (compressive fracture test in an atmosphere of 200 ° C.) Cracking load of 40 kgf / cm or more, volume resistivity of 10 15 Ωcm or more, surface resistivity of 10 14 Ω or more, weight change by phosphoric acid resistance test (85% concentration, immersion in phosphoric acid at 180 ° C for 30 days) Since the gasket for a phosphoric acid fuel cell is characterized in that the ratio is 1.5% or less, the mechanical strength at high temperatures (compression fracture resistance), heat resistance, electrical insulation and resistance It is excellent in phosphoric acid, maintains good sealing properties over a long period of time as a gasket for a phosphoric acid type fuel cell, and can be easily produced by the method described in claim 3.
【００３２】請求項２に記載された発明は、請求項１に
記載した発明において、そのカーボンブラックをＭＴカ
ーボンブラックに限定し、その配合量を４０〜６０重量
部としたものであるから、高温時の機械的強度（耐圧縮
破壊性）、耐熱性および耐リン酸性に特に優れている。The second aspect of the present invention is the same as the first aspect, except that the carbon black is limited to MT carbon black and the compounding amount is 40 to 60 parts by weight. Particularly excellent in mechanical strength (compression fracture resistance), heat resistance and phosphoric acid resistance.
【００３３】請求項３に記載された発明は、４フッ化エ
チレン−プロピレン共重合体１００重量部当りカーボン
ブラックおよび乾式シリカの少なくとも一方を２０〜７
０重量部添加し、更に１〜３重量部の有機過酸化物架橋
剤、２〜８重量部の共架橋剤および適量の加工助剤を配
合してなるゴム組成物をリン酸型燃料電池のガスケット
製造用金型に充填し、１５０〜１８０℃の温度で１０〜
３０分間プレス加硫し、次いで温度１８０〜２３０℃の
オーブンで５〜２４時間の二次加硫を施す方法であるか
ら、請求項１に記載されたリン酸型燃料電池用ガスケッ
ト、すなわち機械的強度（耐圧縮破壊性）、耐熱性、電
気絶縁性および耐リン酸性に優れ、しかも良好なシール
性を備えたリン酸型燃料電池用ガスケットが得られる。The invention described in claim 3 is characterized in that at least one of carbon black and fumed silica is used in an amount of 20 to 7 per 100 parts by weight of the tetrafluoroethylene-propylene copolymer.
0 parts by weight of a rubber composition comprising 1 to 3 parts by weight of an organic peroxide crosslinking agent, 2 to 8 parts by weight of a co-crosslinking agent and an appropriate amount of a processing aid are added to a phosphoric acid fuel cell. Fill the mold for gasket production,
The gasket for a phosphoric acid type fuel cell according to claim 1, that is, a method of press vulcanizing for 30 minutes and then performing secondary vulcanization in an oven at a temperature of 180 to 230 ° C for 5 to 24 hours. A gasket for a phosphoric acid type fuel cell having excellent strength (compression resistance), heat resistance, electrical insulation and phosphoric acid resistance and having good sealing properties can be obtained.
【００３４】請求項４に記載した発明は、請求項３に記
載した発明において、カーボンブラックとしてＭＴカー
ボンブラックを使用し、その配合量を４０〜６０重量部
としたものであるから、高温時の機械的強度（耐圧縮破
壊性）、耐熱性および耐リン酸性に特に優れたリン酸型
燃料電池用ガスケットが得られる。According to a fourth aspect of the present invention, in the third aspect of the present invention, MT carbon black is used as the carbon black and the compounding amount is 40 to 60 parts by weight. A gasket for a phosphoric acid type fuel cell having particularly excellent mechanical strength (compression crush resistance), heat resistance and phosphoric acid resistance can be obtained.
【図１】リン酸型燃料電池用ガスケットの斜視図であ
る。FIG. 1 is a perspective view of a gasket for a phosphoric acid type fuel cell.
Ｄ：ガスケットの横長 Ｌ：ガスケットの縦長 ｂ：辺の断面幅 ｈ：辺の断面高さ D: Horizontal length of gasket L: Vertical length of gasket b: Cross-sectional width of side h: Cross-sectional height of side
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 圭一 愛知県名古屋市中区上前津二丁目８番１ 号 ゴムノイナキ株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−208561（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−241657（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−184769（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01M 8/00 - 8/24 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Keiichi Suzuki 2-81-1, Kamimaezu, Naka-ku, Nagoya-shi, Aichi Rubber Goinaki Co., Ltd. (56) References JP-A-62-208561 (JP, A) JP-A Sho 60-241657 (JP, A) JP-A-60-148469 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) H01M 8/00-8/24
Claims (4)
００重量部当りカーボンブラックおよび乾式シリカの少
なくとも一方を２０〜７０重量部添加したゴム組成物を
加硫成型してなり、２３０℃のギアーオーブン中で圧縮
率２５％にて７０時間の圧縮永久歪み試験を行った際の
圧縮永久歪みが５０％以下、２００℃の高温雰囲気中で
の高温割れ荷重試験による割れ荷重が４０kgf/cm以上、
体積固有抵抗が１０15Ωcm以上、表面固有抵抗が１０14
Ω以上、濃度８５％、温度１８０℃のリン酸に３０日浸
漬する耐リン酸性試験による重量変化率が１．５％以下
であることを特徴とするリン酸型燃料電池用ガスケッ
ト。1. A tetrafluoroethylene-propylene copolymer 1
A rubber composition containing 20 to 70 parts by weight of at least one of carbon black and dry silica per 100 parts by weight is vulcanized and molded in a 230 ° C. gear oven.
70 hours <br/> compression distortion during compression was permanent strain test at a rate 25% 50% or less, in a high temperature atmosphere of 200 ° C.
Cracking load due to the high temperature cracking load test is 40kgf / cm or more,
Volume resistivity is 10 15 Ωcm or more, surface resistivity is 10 14
Immersed in phosphoric acid of Ω or more, concentration of 85% and temperature of 180 ° C for 30 days
Phosphoric acid fuel cell gaskets, wherein a weight change rate by the anti-phosphorus acid test for pickles is not more than 1.5%.
クであり、その配合量が４０〜６０重量部である請求項
１記載のリン酸型燃料電池用ガスケット。2. The gasket for a phosphoric acid type fuel cell according to claim 1, wherein the carbon black is MT carbon black, and the compounding amount thereof is 40 to 60 parts by weight.
１００重量部当りカーボンブラックおよび乾式シリカの
少なくとも一方を２０〜７０重量部添加し、更に１〜３
重量部の有機過酸化物架橋剤、２〜８重量部の共架橋剤
および適量の加工助剤を配合してなるゴム組成物をリン
酸型燃料電池のガスケット製造用金型に充填し、１５０
〜１８０℃の温度で１０〜３０分間プレス加硫し、次い
で温度１８０〜２３０℃のオーブンで５〜２４時間の二
次加硫を施すことを特徴とするリン酸型燃料電池用ガス
ケットの製造法。3. At least one of carbon black and fumed silica is added in an amount of 20 to 70 parts by weight per 100 parts by weight of a tetrafluoroethylene-propylene copolymer.
A rubber composition prepared by mixing 2 parts by weight of an organic peroxide crosslinking agent, 2 to 8 parts by weight of a co-crosslinking agent, and an appropriate amount of a processing aid is charged into a mold for producing a gasket of a phosphoric acid fuel cell,
Press vulcanization at a temperature of 180 to 230C for 10 to 30 minutes, and then secondary vulcanization in an oven at a temperature of 180 to 230C for 5 to 24 hours. .
クであり、その配合量が４０〜６０重量部である請求項
３記載のリン酸型燃料電池用ガスケットの製造法。4. The method for producing a gasket for a phosphoric acid type fuel cell according to claim 3, wherein the carbon black is MT carbon black, and the compounding amount is 40 to 60 parts by weight.
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