JP3084281B2 - パネル形スピーカ - Google Patents
パネル形スピーカInfo
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Description
場合のような薄いスピーカ断面を必要とする用途に適し
た、共振マルチモード放射器(resonant multi-mode rad
iator)を使用するパネル形スピーカに係わる。本スピー
カは1に近い変換効率を示し、従って、スピーカからの
高い音響パワー出力を必要とする用途に適している。
るために、実質的に全体的に往復動される振動板又はそ
れに類似した要素を使用する。その振動板の運動は、振
動板駆動装置の駆動に応答してその振動板が前進後退す
るように、その表面全面に亙って同相でなければなら
ず、特に、このことは、そのスピーカがその帯域に亙っ
て作動することが必要とされる周波数帯に関係する振動
板の性質と大きさによって実現される。こうしたスピー
カは、振動板の共振モードを適切に減衰させることによ
って、その振動板の第1共振周波数よりも高い周波数で
作動することが可能であるが、こうしたスピーカでは、
その振動板は主に、その振動板が共振モードを示す周波
数より低い周波数において作動し、このことは、スピー
カに対して、望ましくない空間的及び/又は周波数上の
制限を加える。共振周波数の閾値を高めるために小さな
振動板が使用されるが、こうした小さな振動板は低周波
数においては十分な放射器ではない。
な種類があり、これらの両方は、往復駆動される振動板
を使用する。第1の種類のスピーカは静電スピーカであ
り、このスピーカでは、その振動板は、振動板と、その
振動板の背後に僅かに間隔を置いて配置された固定バッ
クプレートとの間に生じる電荷差によって駆動される。
静電スピーカは、広い周波数帯に亙って高忠実度出力を
生じさせることが可能であり、拡声器用途に適した比較
的平らな形状である。しかし、こうした静電スピーカは
高価であり、しかも、そうしたスピーカの利点を減じる
非常に低い変換効率を有する。ピストン状振動板スピー
カの他方の確立した形式は、電気機械駆動装置によって
駆動されるエッジ装着振動板を含む従来のダイナミック
スピーカである。こうしたダイナミックスピーカは比較
的狭い帯域を有し、静電スピーカよりは効率が高い放射
器であるけれども、依然として低い変換効率を有する。
この形式のスピーカでは、振動板の前進出力と後退出力
の間の有害な干渉を防止することが必要である。このこ
とは、一般的に、堅固な箱形ハウジングの前部面に振動
板が装着されることを必要とし、従って平パネル形態を
不可能にする。
も適した周波数帯を有する高変換効率の平パネル形スピ
ーカを提供することが、本発明の目的である。この目的
は、新規性のある仕方で作動するスピーカを製作するた
めに、幾つかの最新の複合パネルによってもたらされる
可能性を使用することによって実現される。例えば、軽
量のスペーシングコア(spacing core)がその間にサンド
イッチされた薄い構造用外板を含む複合パネルが航空宇
宙構造物のために一般的に使用され、こうした複合パネ
ルの幾つかが、請求の範囲に記載されたスピーカにおい
て使用されることが可能である。幾つかのサンドイッチ
状パネル材料が、例えば***特許明細書GB 2010637A、G
B 2031691A 、GB 2023375Aに開示されるように、従来の
ダイナミックスピーカにおける振動板構造に以前に使用
されたことがあるが、本出願人の知る限り、そうしたパ
ネル材料が本発明の方法で共振マルチモード放射器とし
て使用されることは、これまでになかった。
れた発明は、横セル状構造(transverse cellular const
ruction)のスペーシングコアを有する、2つの材料外板
で形成された単一のサンドイッチ状パネルであり、且
つ、前記パネルが全方向において少なくとも10の「曲げ
スチフネス(B)」対「単位表面積当たりのパネル質量
(μ)の3乗」比率を有するようなパネルである、共振マ
ルチモード放射器要素と、減衰をもたらさずに自由状態
に前記パネルを支持する又は前記パネルを支持本体に固
着する装着手段と、前記スピーカのための作動周波数帯
内で電気入力に応答して放射器パネル内でマルチモード
共振を励振する働きをすべく放射器パネルに結合された
電気機械駆動手段とを含むパネル形スピーカである。
所で使用される術語「横セル状構造」は、パネル材料の
厚さを通って延びるコアセル(core cell)を有する、ハ
ニカムコア形状と、非六角形のコア断面を有する他のセ
ル状基礎コア構造(cellularbased core construction)
とを意味する。
細書と請求項の全体において、使用される単位の全ては
MKS 単位であり、具体的には上記のパラグラフにおいて
Nmとkg/m2である。本出願人は上記の比率の値を「T」
と呼び、上記に明記されたT値が、求められる仕方で放
射器パネルが適正に機能することが可能であるために必
要である。好ましくは、Tの値は100以上であるべきで
ある。このT値は、そのスピーカがその一致周波数(coi
ncidence frequency)(下記参照)より高い周波数にお
いて意図通りに作動している時の、放射器パネルの音響
変換効率の測定値である。高T値は、薄い金属外板を有
するハニカムコア付きパネルの使用によって最も適切に
得られる。現時点で好ましいパネルのタイプは、そのコ
アと外板との両方がアルミニウムかアルミニウム合金で
作られた、ハニカムコア構造と薄い外板とを有するパネ
ルである。そうしたパネルの場合、200以上のT値が得
られることが可能である。充実プレート材料の場合に
は、どんな材料であっても、Tの必要最小値を与えるこ
とは恐らく不可能だろう。充実鋼製パネルは、どんな厚
さであっても、必要なT値よりもかなり低い約0.5のT
値を有するだろう。等軸補強を伴った充実炭素繊維補強
プラスチックシートは、約0.85のT値を有するだろう
が、このT値も必要最小値を大きく下回っている。特許
請求の範囲に記載されたスピーカの作動モードは、実質
的に「往復状」の振動板運動を有する従来技術の振動板
スピーカとは根本的に異なっている。前述のように、そ
うした従来のスピーカは、振動板の往復且つ同相の運動
を生じさせるように意図され、更には、その振動板のモ
ード共振運動をスピーカ周波数帯から排除するように振
動板を設計することによって、及び/又は、振動板のモ
ード共振運動を抑制するために適切な減衰を組み入れる
ことによって、その振動板のモード共振運動を避けるよ
うに意図される。これとは対照的に、本発明は従来の振
動板を全く組み入れず、むしろ、往復的、非共振的な仕
方でパネルを動かすことによってではなく、パネルにお
ける共振モードの励振によって機能するマルチモード放
射器として、上記基準に合致するパネルを使用する。こ
の作動モードにおける相違は、「スチフネス」対「質
量」の基準から、エッジ減衰の回避と、放射器パネル内
での内部減衰層等の不在とから、更には、複合パネルの
一致周波数と基本周波数との両方を上回る周波数におけ
る放射器の動作から、結果的に生じる。
放射器パネルの曲げ波動速度が空気中の音速に一致する
周波数である。スピーカの一致周波数を上回る周波数に
おいて最新の複合サンドイッチ形パネルの多くが効率的
に放射するが故に、この一致周波数は、スピーカの効率
的な動作のための一種の閾値である。その放射器パネル
の一致周波数が必要帯域に合致するか又は必要帯域より
低くなる、所与の周波数帯に適した放射器パネルを製作
することが、本明細書で提供される情報を使用して可能
であり、その結果として、スピーカが、電気機械駆動手
段からの機械的入力の殆ど全てを音響出力に変換するだ
ろう。高い変換効率というこの特徴が、共振マルチモー
ド放射器に基づくシステムにおける潜在的な問題点を克
服するが故に、このことは単なる要件以上のものであ
る。(ここで示される設計規則に従った適切な材料の選
択によって実現されることが可能な)高い変換効率は、
パネル材料内の内部構造減衰によって又はパネル運動の
故に強いられる減衰によってというよりはむしろ音響減
衰によってパネル運動が抑制される時に得られる。これ
が得られる時には、音響歪みは小さいだろう。
の値は、迅速な屈曲作用を受ける時のパネルのスチフネ
スというよりはむしろパネルの静的曲げスチフネスであ
る。しかし、コア内の剪断運動の影響の増大に起因する
周波数の増大に伴って、この曲げスチフネスが減少す
る。この剪断運動の作用が最少化されることが重要であ
り、これは、十分に高い剪断弾性係数を有するパネルの
使用によって得られることが可能である。この必要条件
は第2の基準を導き、この第2の基準とは、コアの剪断
弾性係数(G)が、関係「μc2/d」(前式中の「c」は
空気中の音速であり、「d」はパネルコアの深さであ
る)によって与えられる値に等しいか、それよりも大き
くなければならないということである。この表現を別の
式「μ.c2/d.G>1」に再配列することが好都合
である。
次のような添付図面を参照しながら以下に実施例として
説明される。
モード放射器1と、吊り下げループ3によって放射器が
そこから吊り下げられる簡単な支持フレーム2と、電気
機械励振器4を含む。放射器1は、アルミニウム合金外
板を有するアルミニウム合金ハニカムサンドイッチ構造
の長方形パネルを含む。このパネルの詳細と寸法決定規
則は後述される。電磁励振器4は軸5を有し、更に、こ
の軸5が放射器パネル1の背面に押し当たり、励振器4
に電気信号が供給される時にその軸の往復運動によって
放射器パネル1を励振するように、電磁励振器4が支持
フレーム2の上に装着される。軸5とパネル1との間の
接触点において、摩損と損傷に耐えるようにパネルがパ
ッチ6によって補強される。放射器パネル1を優先的に
対称モードで励振することを防ぐために、そのパネルの
中心点付近のパネル上の箇所ではなく、そのパネルの1
つの隅に近いパネル上の箇所において、励振器4が放射
器パネル1を励振するように、励振器4が配置される。
励振器4の慣性質量と放射器パネル1の慣性質量とが、
効率的な動力伝達のために、励振器4と放射器パネル1
の間の効率的な慣性結合を確保するように適合させられ
る。
の実施例は、後述される幾つかの余り重要でない詳細部
分を除けば、図1を参照して前述されたスピーカの実施
例の類似物である。これらの2つの図における共通の部
品に対して、共通の参照番号が使用される。
ームから吊り下げられるというよりはむしろ天井7から
吊り下げられる。放射器パネルが天井から垂れ下げられ
るというよりはむしろ天井の下に配置されるように、前
述の第1の実施例における2つの吊り下げループの代わ
りに、4つの吊り下げループが使用される。励振器4は
放射器1の上方に配置される。
の仕方で作動し、且つ、そのスピーカの必要周波数帯に
関係するパネル材料の選択とパネルの構造と大きさに関
して、同一の設計規則に従う。両方とも前述された
「T」基準と「剪断弾性係数」基準は、パネル寸法とス
ピーカ周波数レンジよりはむしろパネル形状とパネル材
料に関係する。特定の周波数レンジに関して最適化され
たスピーカを製作するためには、下記で示される幾つか
の設計規則に言及することが有益である。
波数よりもパネルの基本周波数が低くなければならない
が故に、スピーカの必要周波数レンジの下限がパネルの
基本周波数に制限を与える。更に、パネルの一致周波数
も、そのスピーカの必要周波数レンジの最低周波数より
低くなければならない。一致周波数(f1)はパネル面
積とは無関係であり、次式によって与えられる。
し、従ってμとBの間の関係を生じさせる。基本周波数
(f1)の値も決定されるならば、f1が次の近似式によ
って与えられるが故に、この基本周波数の値が、パネル
面積に関する近似値を決める。
数は、スピーカの周波数上限より高くなければならな
い。この周波数(fa)は、更に別の式によって次のよ
うに与えられ、 fa=c/2.d 前式中でdはパネルコアの深さである。従って、この式
は、スピーカの周波数帯域に従ってパネルコアの深さを
決める。
×1m正方形のアルミニウム外板付きアルミニウムハニ
カムコア複合体を含む放射器パネルを使用する1つのス
ピーカ実施例を参照して、一例として説明される。この
パネルの場合は、コア深さは0.04mであり、各々の外板
の厚さは0.0003mである。このパネルの場合には、Bが
18850Nmであり、μが3.38kg/m2であり、Tが488Nm7/k
g2である。
1/2=75Hzである。
×3.14162×18850]1/2=246Hzである。
250Hzである。
ル平面内の方向に応じて変化する。「G」の最小値の軸
の場合には、式「μ.c2/G.d」は0.056の値を有
し、「G」の最大値の軸の場合には、上記式が0.122の
値を有する。これらの値は、両方とも限界値「1」より
もずっと小さく、従って、意図された周波数帯に亙っ
て、そのスピーカの性能がコア剪断運動によって制限さ
れることがないだろうということを示す。
た材料で作られた1m×1m正方形の形状の放射器パネ
ルを使用する、請求の範囲に記載されたスピーカが、高
変換効率と低歪みをその帯域内で有する250Hz〜4kHzの
周波数帯域を有するだろうということが推測されるだろ
う。そうした帯域が拡声器スピーカにとって非常に適切
であるだろうということが予想される。
から見た等角図である。
ある。
Claims (5)
- 【請求項1】 パネル形スピーカであって、 横セル状構造のスペーシングコアを有する、2つの材料
外板で形成された単一のサンドイッチ状パネルであり、
且つ、前記パネルが全方向において少なくとも10の「曲
げスチフネス(B)」対「単位表面積当たりのパネル質
量(μ)の3乗」比率を有するパネルである共振マルチ
モード放射器要素と、減衰をもたらさずに自由状態で前
記パネルを支持するか又は前記パネルを支持本体に固着
する装着手段と、前記スピーカのための作動周波数帯内
で電気入力に応答して放射器パネル内でマルチモード共
振を励振する働きをすべく放射器パネルに結合された電
気機械駆動手段とを含む前記パネル形スピーカ。 - 【請求項2】 前記放射器要素を構成する前記サンドイ
ッチ状パネルが、少なくとも100の「B/μ3」比率を有
するようなパネルである請求項1に記載のパネル形スピ
ーカ。 - 【請求項3】 前記放射器要素を構成する前記サンドイ
ッチ状パネルの外板が、アルミニウム又はアルミニウム
合金を含む請求項1又は2に記載のパネル形スピーカ。 - 【請求項4】 前記サンドイッチ状パネルのコアが、ア
ルミニウムまたはアルミニウム合金のハニカムコアであ
る請求項1から3のいずれか一項に記載のパネル形スピ
ーカ。 - 【請求項5】 前記電気機械駆動手段が、前記放射器パ
ネルの第1共振周波数と一致周波数との両方を上回る基
本周波数成分を有する電気駆動信号を供給される請求項
1から4のいずれか一項に記載のパネル形スピーカ。
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