JP3065912B2 - 排ガス処理剤 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ラジカル反応装置から
排出される排ガスを効率良く回収処理できる排ガス処理
剤に関する。
排出される排ガスを効率良く回収処理できる排ガス処理
剤に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ラジカル反応装置から排出される
例えばハロゲンを含む排ガス（フッ化ケイ素（Ｓｉ
Ｆ4）等）は、ソーダ石灰によって処理されていた。こ
のソーダ石灰は、水酸化カルシウム（Ｃａ(ＯＨ)2 ）
と、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）の混合物であって、
排ガスであるＳｉＦ4 と以下のように反応する。 ＳｉＦ4＋２Ｃａ(ＯＨ)2 →２ＣａＦ2＋ＳｉＯ2＋２Ｈ2Ｏ ……（一） ＳｉＦ4＋４ＮａＯＨ →４ＮａＦ ＋ＳｉＯ2＋２Ｈ2Ｏ ……（二）
例えばハロゲンを含む排ガス（フッ化ケイ素（Ｓｉ
Ｆ4）等）は、ソーダ石灰によって処理されていた。こ
のソーダ石灰は、水酸化カルシウム（Ｃａ(ＯＨ)2 ）
と、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）の混合物であって、
排ガスであるＳｉＦ4 と以下のように反応する。 ＳｉＦ4＋２Ｃａ(ＯＨ)2 →２ＣａＦ2＋ＳｉＯ2＋２Ｈ2Ｏ ……（一） ＳｉＦ4＋４ＮａＯＨ →４ＮａＦ ＋ＳｉＯ2＋２Ｈ2Ｏ ……（二）
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
なソーダ石灰を使用した排ガスの処理においては、フッ
化カルシウム（ＣａＦ2 ）は非常に安定した物質である
のでこのまま産業廃棄物として廃棄が可能であるが、フ
ッ化ナトリウム（ＮａＦ）の場合は安定な物質とするた
めの二次処理を行った後に廃棄する必要があり、これに
よって廃棄コストにフッ化ナトリウムを安定化処理させ
るためのコストが加算されて、全体のコストが増加する
という不具合があった。そして、上記問題を解決するた
めに、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）を使用せずに水酸
化カルシウムのみで排ガスを処理することも考えられ
る。そして、水酸化カルシウムのみで排ガス処理を行っ
た場合には、フッ化ケイ素を分解させる性能はソーダ石
灰より優れることが確認されているが、一方で、排ガス
処理剤をこのような水酸化カルシウムのみによって形成
した場合には、水酸化カルシウム微粉を水でスラリーに
した後、乾燥、砕粉、粒径調整した粒状物を使用したと
しても、粒子同士の固着力が弱いために微粉が離脱し易
く、その結果、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フ
ィルタに目詰まりが発生するという新たな不具合が生じ
ていた。
なソーダ石灰を使用した排ガスの処理においては、フッ
化カルシウム（ＣａＦ2 ）は非常に安定した物質である
のでこのまま産業廃棄物として廃棄が可能であるが、フ
ッ化ナトリウム（ＮａＦ）の場合は安定な物質とするた
めの二次処理を行った後に廃棄する必要があり、これに
よって廃棄コストにフッ化ナトリウムを安定化処理させ
るためのコストが加算されて、全体のコストが増加する
という不具合があった。そして、上記問題を解決するた
めに、水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）を使用せずに水酸
化カルシウムのみで排ガスを処理することも考えられ
る。そして、水酸化カルシウムのみで排ガス処理を行っ
た場合には、フッ化ケイ素を分解させる性能はソーダ石
灰より優れることが確認されているが、一方で、排ガス
処理剤をこのような水酸化カルシウムのみによって形成
した場合には、水酸化カルシウム微粉を水でスラリーに
した後、乾燥、砕粉、粒径調整した粒状物を使用したと
しても、粒子同士の固着力が弱いために微粉が離脱し易
く、その結果、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フ
ィルタに目詰まりが発生するという新たな不具合が生じ
ていた。
【０００４】本発明は、上記の事情に鑑みてなされたも
のであって、ラジカル反応装置等から排出される排ガス
の処理に際して、従来のような水酸化ナトリウムを使用
せず、これによって二次処理を不要として全体の低コス
ト化を実現するとともに、水酸化カルシウムの微粉が離
脱して、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタ
に目詰まりが発生することを防止可能な排ガス処理剤の
提供を目的とする。
のであって、ラジカル反応装置等から排出される排ガス
の処理に際して、従来のような水酸化ナトリウムを使用
せず、これによって二次処理を不要として全体の低コス
ト化を実現するとともに、水酸化カルシウムの微粉が離
脱して、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタ
に目詰まりが発生することを防止可能な排ガス処理剤の
提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に第１の請求項に示す排ガス処理剤は、水酸化カルシウ
ム粉末を水溶性バインダーで賦形した粒状物から構成さ
れていることを特徴とする。
に第１の請求項に示す排ガス処理剤は、水酸化カルシウ
ム粉末を水溶性バインダーで賦形した粒状物から構成さ
れていることを特徴とする。
【０００６】第２の請求項に示す排ガス処理剤は、ポリ
ビニルアルコールが１〜５ｗｔ％含有されていることを
特徴とする。
ビニルアルコールが１〜５ｗｔ％含有されていることを
特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明の排ガス処理剤は、水酸化カルシウム粉
末に、接着性が高い、ポリビニルアルコール、ポリエチ
レングリコール、メチルセルロース、カルボキシメチル
セルロース等を水溶性バインダーとして添加して賦形し
たものであるので、水酸化カルシウム粉末単体の排ガス
処理剤のように、水酸化カルシウムの微粉が離脱して、
排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタに目詰ま
りが発生することが無い。また、本発明の排ガス処理剤
は、従来のように水酸化ナトリウムを使用せず、コスト
増となるフッ化ナトリウムの処理、すなわち二次処理を
行う必要が無いものであり、これによって全体の低コス
ト化を実現することが可能となる。
末に、接着性が高い、ポリビニルアルコール、ポリエチ
レングリコール、メチルセルロース、カルボキシメチル
セルロース等を水溶性バインダーとして添加して賦形し
たものであるので、水酸化カルシウム粉末単体の排ガス
処理剤のように、水酸化カルシウムの微粉が離脱して、
排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタに目詰ま
りが発生することが無い。また、本発明の排ガス処理剤
は、従来のように水酸化ナトリウムを使用せず、コスト
増となるフッ化ナトリウムの処理、すなわち二次処理を
行う必要が無いものであり、これによって全体の低コス
ト化を実現することが可能となる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１〜図７に基づ
いて説明する。本発明の排ガス回収処理に使用される排
ガス処理剤は、上記（一）式に示すようにＳｉＦ4 を分
解処理するＣａ(ＯＨ)2の微粉を主成分とし、このＣａ
(ＯＨ)2微粉を、水に接着性の高いポリビニルアルコー
ル（重合度１４００）（以下、ＰＶＡと表現する）を溶
解した水溶液に加えてスラリー化した後、乾燥、砕粉、
粒度調整した粒状物、あるいは前記ＰＶＡ水溶液を用い
てＣａ(ＯＨ)2 を造粒してなる造粒品であって、このよ
うなＰＶＡの添加により、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉同士の固着
力を向上させて、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉の発生を抑えている
ものである。そして、以上のようなＰＶＡ（重合度１４
００）＋Ｃａ(ＯＨ)2 の排ガス処理性能を試験し、その
試験結果を図１に示すように白丸（○で示す）でプロッ
トした。なお、この排ガス処理性能試験では、ヘリウム
ガス中にＳｉＦ4 ガスを１％含むものを被処理ガスとし
て使用し、この被処理ガスの単位時間あたりの流量（li
t./min）を変化させていった場合のＳｉＦ4 ガスの化学
吸着量（すなわち、分解処理量）を測定したものであ
る。
いて説明する。本発明の排ガス回収処理に使用される排
ガス処理剤は、上記（一）式に示すようにＳｉＦ4 を分
解処理するＣａ(ＯＨ)2の微粉を主成分とし、このＣａ
(ＯＨ)2微粉を、水に接着性の高いポリビニルアルコー
ル（重合度１４００）（以下、ＰＶＡと表現する）を溶
解した水溶液に加えてスラリー化した後、乾燥、砕粉、
粒度調整した粒状物、あるいは前記ＰＶＡ水溶液を用い
てＣａ(ＯＨ)2 を造粒してなる造粒品であって、このよ
うなＰＶＡの添加により、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉同士の固着
力を向上させて、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉の発生を抑えている
ものである。そして、以上のようなＰＶＡ（重合度１４
００）＋Ｃａ(ＯＨ)2 の排ガス処理性能を試験し、その
試験結果を図１に示すように白丸（○で示す）でプロッ
トした。なお、この排ガス処理性能試験では、ヘリウム
ガス中にＳｉＦ4 ガスを１％含むものを被処理ガスとし
て使用し、この被処理ガスの単位時間あたりの流量（li
t./min）を変化させていった場合のＳｉＦ4 ガスの化学
吸着量（すなわち、分解処理量）を測定したものであ
る。
【０００９】また、ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 と比較する排
ガス処理剤として、市販のソーダ石灰（●にてプロッ
ト）、Ｃａ(ＯＨ)2 を水でスラリー化した後、乾燥、
砕粉してなる粒状物（▲にてプロット）、Ｃａ(ＯＨ)
2 にＣａＳＯ4 を加えて水でスラリー化した後、乾燥、
砕粉した後に高温で焼成してなる焼成品（◇にてプロッ
ト）、Ｃａ(ＯＨ)2 にＡｌ2Ｏ3を加えて水でスラリー
化した後、乾燥、砕粉した後に高温で焼成してなる焼成
品（□にてプロット）を用意し、これら〜で示す排
ガス処理剤を、本発明の排ガス処理剤であるＰＶＡ（重
合度１４００）＋Ｃａ(ＯＨ)2 と同一の試験条件で試験
し、その結果を図１にまとめた。
ガス処理剤として、市販のソーダ石灰（●にてプロッ
ト）、Ｃａ(ＯＨ)2 を水でスラリー化した後、乾燥、
砕粉してなる粒状物（▲にてプロット）、Ｃａ(ＯＨ)
2 にＣａＳＯ4 を加えて水でスラリー化した後、乾燥、
砕粉した後に高温で焼成してなる焼成品（◇にてプロッ
ト）、Ｃａ(ＯＨ)2 にＡｌ2Ｏ3を加えて水でスラリー
化した後、乾燥、砕粉した後に高温で焼成してなる焼成
品（□にてプロット）を用意し、これら〜で示す排
ガス処理剤を、本発明の排ガス処理剤であるＰＶＡ（重
合度１４００）＋Ｃａ(ＯＨ)2 と同一の試験条件で試験
し、その結果を図１にまとめた。
【００１０】そして、図１を参照してわかるように、排
ガス処理剤として、Ｃａ(ＯＨ)2 のみの粒状物を使用し
た場合（▲にてプロット）では、高い排ガス処理性能を
示すが、この排ガス処理剤は上述したようにＣａ(ＯＨ)
2 粒子同士の固着力が弱いために微粉が離脱し易く、そ
の結果、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタ
に目詰まりが発生する不具合を有しており、排ガス処理
剤としては使用に適さないものである。また、本発明の
ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 を排ガス処理剤として使用した場
合（○にてプロット）では、上述したＣａ(ＯＨ)2 の単
独の粒状物（▲にてプロット）程の排ガス処理性能は示
さないが、市販のソーダ石灰（●にてプロット）と同程
度の排ガス処理性能を示し、排ガス処理に際して十分な
性能が確保されることが確認された。一方、排ガス処理
剤として、Ｃａ(ＯＨ)2 にＣａＳＯ4 を加えて成形した
後に焼成してなる焼成品を使用した場合（◇にてプロッ
ト）、及びＣａ(ＯＨ)2 にＡｌ2Ｏ3を加えて成形した後
に焼成してなる焼成品を使用した場合（□にてプロッ
ト）では、共に、市販のソーダ石灰（●にてプロット）
と比較して排ガス処理性能が劣り、排ガス処理剤として
は使用に適さないことが確認された。
ガス処理剤として、Ｃａ(ＯＨ)2 のみの粒状物を使用し
た場合（▲にてプロット）では、高い排ガス処理性能を
示すが、この排ガス処理剤は上述したようにＣａ(ＯＨ)
2 粒子同士の固着力が弱いために微粉が離脱し易く、そ
の結果、排ガス処理槽の下流に位置する配管、フィルタ
に目詰まりが発生する不具合を有しており、排ガス処理
剤としては使用に適さないものである。また、本発明の
ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 を排ガス処理剤として使用した場
合（○にてプロット）では、上述したＣａ(ＯＨ)2 の単
独の粒状物（▲にてプロット）程の排ガス処理性能は示
さないが、市販のソーダ石灰（●にてプロット）と同程
度の排ガス処理性能を示し、排ガス処理に際して十分な
性能が確保されることが確認された。一方、排ガス処理
剤として、Ｃａ(ＯＨ)2 にＣａＳＯ4 を加えて成形した
後に焼成してなる焼成品を使用した場合（◇にてプロッ
ト）、及びＣａ(ＯＨ)2 にＡｌ2Ｏ3を加えて成形した後
に焼成してなる焼成品を使用した場合（□にてプロッ
ト）では、共に、市販のソーダ石灰（●にてプロット）
と比較して排ガス処理性能が劣り、排ガス処理剤として
は使用に適さないことが確認された。
【００１１】次に図２を参照して、本発明の排ガス処理
剤であるＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 （ＰＶＡは５ｗｔ％添
加）と、比較例として示した市販のソーダ石灰につい
て、複数の粒径を選択した場合におけるＳｉＦ4 ガスの
分解処理量について説明する。この図２を参照してわか
るように、粒径が４ｍｍのソーダ石灰を使用した場合以
外は、ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 、ソーダ石灰のいずれもが
高い排ガス処理性能を示すことが確認された。そして特
に、本発明のＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 の場合は、粒径が２
ｍｍである場合、４ｍｍである場合のいずれについても
高い排ガス処理性能を示し、該排ガス処理性能に粒径に
よるばらつきが少ないことが確認された。なお、図２に
示す試験は、図１の試験と同様に、ヘリウムガス中にＳ
ｉＦ4 ガスを１％含むものを被処理ガスとして使用し、
この被処理ガスの単位時間あたりの流量（lit./min）を
変化させていった場合のＳｉＦ4 ガスの化学吸着量（す
なわち、分解処理量）を測定したものである。
剤であるＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 （ＰＶＡは５ｗｔ％添
加）と、比較例として示した市販のソーダ石灰につい
て、複数の粒径を選択した場合におけるＳｉＦ4 ガスの
分解処理量について説明する。この図２を参照してわか
るように、粒径が４ｍｍのソーダ石灰を使用した場合以
外は、ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 、ソーダ石灰のいずれもが
高い排ガス処理性能を示すことが確認された。そして特
に、本発明のＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 の場合は、粒径が２
ｍｍである場合、４ｍｍである場合のいずれについても
高い排ガス処理性能を示し、該排ガス処理性能に粒径に
よるばらつきが少ないことが確認された。なお、図２に
示す試験は、図１の試験と同様に、ヘリウムガス中にＳ
ｉＦ4 ガスを１％含むものを被処理ガスとして使用し、
この被処理ガスの単位時間あたりの流量（lit./min）を
変化させていった場合のＳｉＦ4 ガスの化学吸着量（す
なわち、分解処理量）を測定したものである。
【００１２】次に、上記ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 からなる
排ガス処理剤におけるＰＶＡの添加率と、ＳｉＦ4ガス
の吸着量との関係について図３〜図５を参照して説明す
る。まず、重合度５００、２０００のＰＶＡを用意し、
これら各重合度のＰＶＡについて、添加率が０〜１０ｗ
ｔの範囲にある場合の単位重量当たりのＳｉＦ4 ガスの
吸着量について計測をした。また、このときのＳｉＦ4
ガスの吸着量は、被測定ガスである１％ＳｉＦ4 ガスの
流量が、１.２（lit/min）、１.６（lit/min）、２.０
（lit/min）である場合についてそれぞれ計測した。
排ガス処理剤におけるＰＶＡの添加率と、ＳｉＦ4ガス
の吸着量との関係について図３〜図５を参照して説明す
る。まず、重合度５００、２０００のＰＶＡを用意し、
これら各重合度のＰＶＡについて、添加率が０〜１０ｗ
ｔの範囲にある場合の単位重量当たりのＳｉＦ4 ガスの
吸着量について計測をした。また、このときのＳｉＦ4
ガスの吸着量は、被測定ガスである１％ＳｉＦ4 ガスの
流量が、１.２（lit/min）、１.６（lit/min）、２.０
（lit/min）である場合についてそれぞれ計測した。
【００１３】そして、以上のような計測の結果、図３〜
図５を参照して判るように、ＰＶＡの重合度が５００の
排ガス処理剤、重合度が２０００の排ガス処理剤のいず
れについても、ＰＶＡの添加率の増加に従って吸着性能
は徐々に低下してゆく。具体的には、ＰＶＡの重合度が
２０００の排ガス処理剤については、被測定ガスの流量
が、１.２（lit/min）、１.６（lit/min）、２.０（lit
/min）のいずれの場合についても、ＰＶＡの添加率が１
〜５ｗｔ％の範囲内では従来の排ガス処理剤として使用
されていたソーダ石灰よりも、同程度か、あるいは同程
度以上の高い吸着性能が得られることが確認された。ま
た、ＰＶＡの重合度が５００の排ガス処理剤について
は、被測定ガスの流量が、１.２（lit/min）、１.６（l
it/min）、２.０（lit/min）のいずれの場合について
も、ＰＶＡの重合度が２０００の排ガス処理剤と比較し
て排ガス処理性能が劣るものの、ＰＶＡの添加率が１〜
５ｗｔ％の範囲内では、十分に使用に耐え得る吸着性能
が得られることが確認された。すなわち、ＰＶＡの重合
度が５００〜２０００の排ガス処理剤について、ＰＶＡ
の添加率を１〜５ｗｔ％の範囲とすることによって、高
い排ガス処理性能を得ることができることが確認され
た。
図５を参照して判るように、ＰＶＡの重合度が５００の
排ガス処理剤、重合度が２０００の排ガス処理剤のいず
れについても、ＰＶＡの添加率の増加に従って吸着性能
は徐々に低下してゆく。具体的には、ＰＶＡの重合度が
２０００の排ガス処理剤については、被測定ガスの流量
が、１.２（lit/min）、１.６（lit/min）、２.０（lit
/min）のいずれの場合についても、ＰＶＡの添加率が１
〜５ｗｔ％の範囲内では従来の排ガス処理剤として使用
されていたソーダ石灰よりも、同程度か、あるいは同程
度以上の高い吸着性能が得られることが確認された。ま
た、ＰＶＡの重合度が５００の排ガス処理剤について
は、被測定ガスの流量が、１.２（lit/min）、１.６（l
it/min）、２.０（lit/min）のいずれの場合について
も、ＰＶＡの重合度が２０００の排ガス処理剤と比較し
て排ガス処理性能が劣るものの、ＰＶＡの添加率が１〜
５ｗｔ％の範囲内では、十分に使用に耐え得る吸着性能
が得られることが確認された。すなわち、ＰＶＡの重合
度が５００〜２０００の排ガス処理剤について、ＰＶＡ
の添加率を１〜５ｗｔ％の範囲とすることによって、高
い排ガス処理性能を得ることができることが確認され
た。
【００１４】ところで、本発明の示される排ガス処理剤
では、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉にＰＶＡを添加することによっ
て、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉同士の固着力を高め、微粉の発散
を防止するようにした。そして、このとき、ＰＶＡの添
加率を増やせば微粉同士の固着力はより高いものとな
り、微粉の発散を防止することが可能であるが、一方
で、ＰＶＡの添加率を増すことによって、Ｃａ(ＯＨ)2
の添加率が相対的に減少して全体の吸着性能は低下す
る。そこで、以下の実験により、上記ＰＶＡ＋Ｃａ(Ｏ
Ｈ)2 からなる排ガス処理剤において、ＰＶＡの添加率
を少なくともどの程度に設定すれば、微粉の発散を有効
に抑えることができるかを以下の試験装置により確認し
た。
では、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉にＰＶＡを添加することによっ
て、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉同士の固着力を高め、微粉の発散
を防止するようにした。そして、このとき、ＰＶＡの添
加率を増やせば微粉同士の固着力はより高いものとな
り、微粉の発散を防止することが可能であるが、一方
で、ＰＶＡの添加率を増すことによって、Ｃａ(ＯＨ)2
の添加率が相対的に減少して全体の吸着性能は低下す
る。そこで、以下の実験により、上記ＰＶＡ＋Ｃａ(Ｏ
Ｈ)2 からなる排ガス処理剤において、ＰＶＡの添加率
を少なくともどの程度に設定すれば、微粉の発散を有効
に抑えることができるかを以下の試験装置により確認し
た。
【００１５】図６の概略構成図に示される試験装置は、
中間高さ位置にメッシュ１（目開き１ｍｍ）が固定され
たフルイ２を振動台３により振動させるものであって、
このメッシュ１内には、被測定物である排ガス処理剤
（符号Ｍで示す）、及び該排ガス処理剤を衝撃により粉
砕するアルミナ製ボール４が投入されている。そして、
以上のような試験装置では、メッシュ１内に、計量した
排ガス処理剤をアルミナ製ボール４とともに投入した
後、メッシュ１を振動台３により一定時間振動させるこ
とによって、排ガス処理剤に含まれるＣａ(ＯＨ)2 をア
ルミナ製ボール４との衝突により発散させて、下方の受
皿５上に落下させる。そして、一定時間振動後、メッシ
ュ１上に残存している排ガス処理剤を計量して、振動前
の初期重量に対して何％となったかを計算し、これによ
って微粉の発生程度を評価する。なお、図６において符
号６で示すものはフルイ２の上面を覆うフタである。
中間高さ位置にメッシュ１（目開き１ｍｍ）が固定され
たフルイ２を振動台３により振動させるものであって、
このメッシュ１内には、被測定物である排ガス処理剤
（符号Ｍで示す）、及び該排ガス処理剤を衝撃により粉
砕するアルミナ製ボール４が投入されている。そして、
以上のような試験装置では、メッシュ１内に、計量した
排ガス処理剤をアルミナ製ボール４とともに投入した
後、メッシュ１を振動台３により一定時間振動させるこ
とによって、排ガス処理剤に含まれるＣａ(ＯＨ)2 をア
ルミナ製ボール４との衝突により発散させて、下方の受
皿５上に落下させる。そして、一定時間振動後、メッシ
ュ１上に残存している排ガス処理剤を計量して、振動前
の初期重量に対して何％となったかを計算し、これによ
って微粉の発生程度を評価する。なお、図６において符
号６で示すものはフルイ２の上面を覆うフタである。
【００１６】以上のような試験装置によって試験した、
ＰＶＡの添加率と初期重量に対する重量変化との関係を
図７に示す。そして、図７の試験結果を参照して判るよ
うに、ＰＶＡを１ｗｔ％でも添加した排ガス処理剤の方
が、ＰＶＡを全く添加しない排ガス処理剤と比較して初
期重量に対する重量変化は少なく、微粉発生が著しく改
善されたことが確認された。一方、初期重量に対する重
量変化が定常値となるのは、重合度が５００、２０００
のいずれのＰＶＡについても、ＰＶＡの添加量を５ｗｔ
％以上とした場合であり、従って、重合度が５００〜２
０００のＰＶＡでは、ＰＶＡの添加量を少なくとも１〜
５ｗｔ％の範囲とすれば、最も効果的に微粉の発生を抑
えつつ、排ガス処理剤のＣａ(ＯＨ)2 の含有量を最も高
い割合にできることが確認された。
ＰＶＡの添加率と初期重量に対する重量変化との関係を
図７に示す。そして、図７の試験結果を参照して判るよ
うに、ＰＶＡを１ｗｔ％でも添加した排ガス処理剤の方
が、ＰＶＡを全く添加しない排ガス処理剤と比較して初
期重量に対する重量変化は少なく、微粉発生が著しく改
善されたことが確認された。一方、初期重量に対する重
量変化が定常値となるのは、重合度が５００、２０００
のいずれのＰＶＡについても、ＰＶＡの添加量を５ｗｔ
％以上とした場合であり、従って、重合度が５００〜２
０００のＰＶＡでは、ＰＶＡの添加量を少なくとも１〜
５ｗｔ％の範囲とすれば、最も効果的に微粉の発生を抑
えつつ、排ガス処理剤のＣａ(ＯＨ)2 の含有量を最も高
い割合にできることが確認された。
【００１７】以上詳細に説明したように本実施例に示す
排ガス処理剤は、水に接着性の高いＰＶＡを溶解させ、
Ｃａ(ＯＨ)2 微粉をこの水溶液に加えてスラリー化した
後、乾燥、砕粉、粒度調整したものであるので、Ｃａ
(ＯＨ)2粉末の単体を粒状化してなる排ガス処理剤のよ
うに、Ｃａ(ＯＨ)2の微粉が離脱して、排ガス処理槽の
下流に位置する配管、フィルタに目詰まりが発生するこ
とが無く、また、従来のようにＮａＯＨを使用せず、コ
スト増となるＮａＦの処理を行う必要が無いものであ
り、結果として全体の低コスト化を実現することも可能
となる。また、本実施例に示す排ガス処理剤は、水に接
着性の高いＰＶＡを溶解させ、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉をこの
水溶液に加えてスラリー化した後、乾燥、砕粉、粒度調
整することにより製造されるものであり、上記・で
示す排ガス処理剤のように高温で焼成する必要が無いも
のであるので、製作工程も簡易であり、この点において
も、全体の低コスト化を実現することも可能となる。
排ガス処理剤は、水に接着性の高いＰＶＡを溶解させ、
Ｃａ(ＯＨ)2 微粉をこの水溶液に加えてスラリー化した
後、乾燥、砕粉、粒度調整したものであるので、Ｃａ
(ＯＨ)2粉末の単体を粒状化してなる排ガス処理剤のよ
うに、Ｃａ(ＯＨ)2の微粉が離脱して、排ガス処理槽の
下流に位置する配管、フィルタに目詰まりが発生するこ
とが無く、また、従来のようにＮａＯＨを使用せず、コ
スト増となるＮａＦの処理を行う必要が無いものであ
り、結果として全体の低コスト化を実現することも可能
となる。また、本実施例に示す排ガス処理剤は、水に接
着性の高いＰＶＡを溶解させ、Ｃａ(ＯＨ)2 微粉をこの
水溶液に加えてスラリー化した後、乾燥、砕粉、粒度調
整することにより製造されるものであり、上記・で
示す排ガス処理剤のように高温で焼成する必要が無いも
のであるので、製作工程も簡易であり、この点において
も、全体の低コスト化を実現することも可能となる。
【００１８】なお、本実施例では、排ガスとしてフッ化
ケイ素（ＳｉＦ4 ）を例にあげたが、これに限定される
ものでは無く、上述したＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 によっ
て、例えばハロゲンガス及びハロゲンを含む排ガスであ
る、ＨＦ、ＢＣｌ3 、ＨＣｌ、ＳｉＣｌ4、……など
も、ＳｉＦ4と同様に高い分解性能で処理可能である。
また、本実施例では、水溶性バインダーとしてＰＶＡを
使用したが、ＰＶＡに限定されず、ポリエチレングリコ
ール、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース
を水溶性バインダーとして使用しても、ＰＶＡと同様
に、Ｃａ(ＯＨ)2の微粉離脱が防止可能であることが実
験により確認されている。
ケイ素（ＳｉＦ4 ）を例にあげたが、これに限定される
ものでは無く、上述したＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 によっ
て、例えばハロゲンガス及びハロゲンを含む排ガスであ
る、ＨＦ、ＢＣｌ3 、ＨＣｌ、ＳｉＣｌ4、……など
も、ＳｉＦ4と同様に高い分解性能で処理可能である。
また、本実施例では、水溶性バインダーとしてＰＶＡを
使用したが、ＰＶＡに限定されず、ポリエチレングリコ
ール、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース
を水溶性バインダーとして使用しても、ＰＶＡと同様
に、Ｃａ(ＯＨ)2の微粉離脱が防止可能であることが実
験により確認されている。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように本発明の
排ガス処理剤は、水酸化カルシウム粉末を水溶性バイン
ダーで賦形した粒状物から構成されているものであるの
で、水酸化カルシウム粉末単体の排ガス処理剤のよう
に、水酸化カルシウムの微粉が離脱して、排ガス処理槽
の下流に位置する配管、フィルタに目詰まりが発生する
ことが防止される。また、本発明の排ガス処理剤は、従
来のように水酸化ナトリウムを使用せず、コスト増とな
るフッ化ナトリウムの処理、すなわち二次処理を行う必
要が無いものであり、結果として全体の低コスト化を実
現することが可能となる。
排ガス処理剤は、水酸化カルシウム粉末を水溶性バイン
ダーで賦形した粒状物から構成されているものであるの
で、水酸化カルシウム粉末単体の排ガス処理剤のよう
に、水酸化カルシウムの微粉が離脱して、排ガス処理槽
の下流に位置する配管、フィルタに目詰まりが発生する
ことが防止される。また、本発明の排ガス処理剤は、従
来のように水酸化ナトリウムを使用せず、コスト増とな
るフッ化ナトリウムの処理、すなわち二次処理を行う必
要が無いものであり、結果として全体の低コスト化を実
現することが可能となる。
【図１】種々の排ガス処理剤についての排ガスの流量と
該排ガスの処理量との関係を示すグラフ。
該排ガスの処理量との関係を示すグラフ。
【図２】排ガス処理剤の粒径が異なる場合についての排
ガスの流量と該排ガスの処理量との関係を示すグラフ。
ガスの流量と該排ガスの処理量との関係を示すグラフ。
【図３】ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 からなる排ガス処理剤に
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（１）。
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（１）。
【図４】ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 からなる排ガス処理剤に
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（２）。
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（２）。
【図５】ＰＶＡ＋Ｃａ(ＯＨ)2 からなる排ガス処理剤に
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（３）。
おいて、ＰＶＡの添加率とＳｉＦ4ガスの吸着量との関
係を示すグラフ（３）。
【図６】微粉の発散を試験する装置。
【図７】図６の試験装置によって試験した、ＰＶＡの添
加率と初期重量に対する重量変化との関係を示すグラ
フ。
加率と初期重量に対する重量変化との関係を示すグラ
フ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 博 神奈川県横浜市磯子区磯子町27番地 株 式会社新潟鉄工所 横浜開発センター エンジニアリング事業部研究室内 (56)参考文献 特開 昭63−232844（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−55491（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−86487（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 53/68 B01D 53/34 B01D 53/81
Claims (2)
- 【請求項１】 水酸化カルシウム粉末を水溶性バインダ
ーで賦形した粒状物から構成されていることを特徴とす
る排ガス処理剤。 - 【請求項２】 水溶性バインダーとして、ポリビニルア
ルコールが１〜５ｗｔ％含有されていることを特徴とす
る請求項１記載の排ガス処理剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7158083A JP3065912B2 (ja) | 1995-06-23 | 1995-06-23 | 排ガス処理剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7158083A JP3065912B2 (ja) | 1995-06-23 | 1995-06-23 | 排ガス処理剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09878A JPH09878A (ja) | 1997-01-07 |
| JP3065912B2 true JP3065912B2 (ja) | 2000-07-17 |
Family
ID=15663930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7158083A Expired - Lifetime JP3065912B2 (ja) | 1995-06-23 | 1995-06-23 | 排ガス処理剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3065912B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4675148B2 (ja) * | 2005-05-12 | 2011-04-20 | 昭和電工株式会社 | フッ素化合物含有ガスの処理方法及び処理装置 |
-
1995
- 1995-06-23 JP JP7158083A patent/JP3065912B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09878A (ja) | 1997-01-07 |
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