JP3064672B2 - 高強度ばね用鋼 - Google Patents
高強度ばね用鋼Info
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- JP3064672B2 JP3064672B2 JP4154360A JP15436092A JP3064672B2 JP 3064672 B2 JP3064672 B2 JP 3064672B2 JP 4154360 A JP4154360 A JP 4154360A JP 15436092 A JP15436092 A JP 15436092A JP 3064672 B2 JP3064672 B2 JP 3064672B2
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- Japan
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- strength
- quenching
- spring
- spring steel
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高強度ばね用鋼に関し、
詳しくは、自動車等の懸架ばね用などとして好適に用い
ることができる高強度ばね用鋼に関するものである。
詳しくは、自動車等の懸架ばね用などとして好適に用い
ることができる高強度ばね用鋼に関するものである。
【０００２】
【従来技術】ばね用鋼の化学成分はＪＩＳ Ｇ ３５６
５〜３５６７やＧ４８０１に規定されており、それらの
鋼材からなる圧延材に対して、所定の線径まで伸線加工
を施し、その後ＯＴ処理してからばね加工（冷間巻ば
ね）したり、圧延材に伸線加工を施した後、加熱してば
ね成形−焼入焼戻し（熱間巻ばね）を行うことにより製
造されている。しかしながら従来のばね用鋼はいずれも
焼入焼戻し後の材料強度が１６０〜１９０kgf/mm2 (HR
C:53 未満) であり、高強度ばね用鋼としての要求を満
たすものとは言えない。
５〜３５６７やＧ４８０１に規定されており、それらの
鋼材からなる圧延材に対して、所定の線径まで伸線加工
を施し、その後ＯＴ処理してからばね加工（冷間巻ば
ね）したり、圧延材に伸線加工を施した後、加熱してば
ね成形−焼入焼戻し（熱間巻ばね）を行うことにより製
造されている。しかしながら従来のばね用鋼はいずれも
焼入焼戻し後の材料強度が１６０〜１９０kgf/mm2 (HR
C:53 未満) であり、高強度ばね用鋼としての要求を満
たすものとは言えない。
【０００３】即ち一般に高強度ばね用鋼として要求され
ている鋼材の材料強度は２００kgf/mm2 (HRC:53)以上で
あるので、従来のばね用鋼の化学成分を調整することに
より要求強度を得ようとすることも試みられているが、
従来鋼では強度を高めるにつれて疲労寿命やへたり特性
等は悪くなる傾向があり、強度を２００kgf/mm2 以上に
するとばね特性とし極めて重要な疲労寿命やへたり特性
を満足できなくなる。
ている鋼材の材料強度は２００kgf/mm2 (HRC:53)以上で
あるので、従来のばね用鋼の化学成分を調整することに
より要求強度を得ようとすることも試みられているが、
従来鋼では強度を高めるにつれて疲労寿命やへたり特性
等は悪くなる傾向があり、強度を２００kgf/mm2 以上に
するとばね特性とし極めて重要な疲労寿命やへたり特性
を満足できなくなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の様な事
情に着目してなされたものであって、その目的は２００
kgf/mm2 以上の強度を有しており、且つ靭性、遅れ破壊
特性、疲労特性等においても優れた性能を備えた高強度
ばね用鋼を提供しようとするものである。
情に着目してなされたものであって、その目的は２００
kgf/mm2 以上の強度を有しており、且つ靭性、遅れ破壊
特性、疲労特性等においても優れた性能を備えた高強度
ばね用鋼を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すること
のできた本発明に係る高強度ばね用鋼の構成は、重量％
でＣ：０．５０〜０．７０％、Ｓｉ：１．５〜２．０
％、Ｍｎ：０．２〜０．６０％、Ｎｉ：０．５％未満、
Ｃｒ：０．５〜１．２％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、
Ｖ：０．０５〜０．５％を含有し、且つ１．５×Ｍｎ＋
Ｃｒ＋Ｎｉ≦１．８の条件を満足し残部鉄および不可避
不純物よりなり、焼入焼戻し後の硬さがＨＲＣ５３以上
ところに要旨を有するものである。
のできた本発明に係る高強度ばね用鋼の構成は、重量％
でＣ：０．５０〜０．７０％、Ｓｉ：１．５〜２．０
％、Ｍｎ：０．２〜０．６０％、Ｎｉ：０．５％未満、
Ｃｒ：０．５〜１．２％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、
Ｖ：０．０５〜０．５％を含有し、且つ１．５×Ｍｎ＋
Ｃｒ＋Ｎｉ≦１．８の条件を満足し残部鉄および不可避
不純物よりなり、焼入焼戻し後の硬さがＨＲＣ５３以上
ところに要旨を有するものである。
【０００６】
【作用】本発明は、鋼材の化学成分を特定することによ
って靭性、耐遅れ破壊性、耐へたり特性、耐脱炭性、疲
労特性等を損なうことなく焼入焼戻し後の硬さをＨＲＣ
で５３以上（引張強度で２００kgf/mm2 以上）を確保す
ることに成功したものであり、各成分の含有率を定めた
理由は次の通りである。
って靭性、耐遅れ破壊性、耐へたり特性、耐脱炭性、疲
労特性等を損なうことなく焼入焼戻し後の硬さをＨＲＣ
で５３以上（引張強度で２００kgf/mm2 以上）を確保す
ることに成功したものであり、各成分の含有率を定めた
理由は次の通りである。
【０００７】Ｃ：０．５〜０．７％ Ｃは焼入焼戻し後の強度向上を確保するために欠くこと
のできない元素であり、０．５％未満では焼入後に生じ
るマルテンサイトの硬さが低くなり、焼入焼戻し後の強
度を十分に高めることができなくなる。しかし０．７％
を超えると焼入焼戻し後の靭性が劣化し、ばね用として
疲労特性を満足できなくなる。
のできない元素であり、０．５％未満では焼入後に生じ
るマルテンサイトの硬さが低くなり、焼入焼戻し後の強
度を十分に高めることができなくなる。しかし０．７％
を超えると焼入焼戻し後の靭性が劣化し、ばね用として
疲労特性を満足できなくなる。
【０００８】Ｓｉ：１．５〜２．０％ Ｓｉは固溶強化元素としての機能を果たし、１．５％未
満ではマトリックス強度が不十分になって高強度化の目
的が果たせなくなり、一方２．０％を超えると、製造工
程中の加熱通程で耐脱炭性が急速に劣化し、脱炭深さの
増大により耐疲労特性が劣化する。
満ではマトリックス強度が不十分になって高強度化の目
的が果たせなくなり、一方２．０％を超えると、製造工
程中の加熱通程で耐脱炭性が急速に劣化し、脱炭深さの
増大により耐疲労特性が劣化する。
【０００９】Ｍｎ：０．２〜０．６％ Ｍｎは焼入性向上元素として不可欠の成分であり少なく
とも０．２％含有させなければならない。しかし多過ぎ
ると、焼入焼戻し後の素材の水素透過性を高め、その結
果として腐食環境下で水素脆化を起こし易くなる。従っ
てＭｎ含有量の上限は０．６％とした。
とも０．２％含有させなければならない。しかし多過ぎ
ると、焼入焼戻し後の素材の水素透過性を高め、その結
果として腐食環境下で水素脆化を起こし易くなる。従っ
てＭｎ含有量の上限は０．６％とした。
【００１０】Ｎｉ：０．５％未満 Ｎｉは焼入焼戻し後の素材の靭性を向上させる作用を有
するほか、Ｃｕ含有鋼材の熱間脆化を抑える効果もある
が、多量に含有させると熱間圧延時に表面欠陥を生じ易
くなるので、上限を０．５％と定めた。
するほか、Ｃｕ含有鋼材の熱間脆化を抑える効果もある
が、多量に含有させると熱間圧延時に表面欠陥を生じ易
くなるので、上限を０．５％と定めた。
【００１１】Ｃｒ：０．５〜１．２％ ＣｒはＭｎと同様に焼入性を向上させる。またＣｒは耐
熱性を高める作用を有するばかりでなく、種々研究の結
果、ばね特性として重要な耐へたり特性を大幅に改善す
ることが明らかになった。そしてこうした効果を有効に
発揮させるには０．５％以上含有させなければならない
が、多過ぎると焼入焼戻し後の靭性が悪くなるので１．
０％を上限とした。
熱性を高める作用を有するばかりでなく、種々研究の結
果、ばね特性として重要な耐へたり特性を大幅に改善す
ることが明らかになった。そしてこうした効果を有効に
発揮させるには０．５％以上含有させなければならない
が、多過ぎると焼入焼戻し後の靭性が悪くなるので１．
０％を上限とした。
【００１２】Ｖ：０．０５〜０．５％ Ｖは結晶粒度を微細化し耐力比を高めて耐へたり特性を
改善する作用があり、こうした効果を有効に発揮させる
には０．０５％以上含有させなければならない。しかし
０．５％を超えて含有させると焼入加熱時にオーステナ
イト中に固溶されない合金炭化物量が増加し、大きな塊
状物となって残存して疲労寿命を低下させる。
改善する作用があり、こうした効果を有効に発揮させる
には０．０５％以上含有させなければならない。しかし
０．５％を超えて含有させると焼入加熱時にオーステナ
イト中に固溶されない合金炭化物量が増加し、大きな塊
状物となって残存して疲労寿命を低下させる。
【００１３】Ｃｕ：０．１〜０．５％ Ｃｕは電気化学的に鉄より貴な元素であって、腐食環境
中での耐孔食性を高めて腐食疲労特性を高める作用があ
り、０．１％未満ではその効果が有効に発揮されない。
しかし多過ぎると熱間圧延時に素材の脆化を引き起こす
原因になるので、０．５％以下に抑えなければならな
い。
中での耐孔食性を高めて腐食疲労特性を高める作用があ
り、０．１％未満ではその効果が有効に発揮されない。
しかし多過ぎると熱間圧延時に素材の脆化を引き起こす
原因になるので、０．５％以下に抑えなければならな
い。
【００１４】本発明に係る高強度ばね用鋼の必須元素は
以上の通りであり、残部は鉄および不可避不純物からな
るものであるが、必要によっては上記必須元素に加えて
Ｎｂ及び／またはＭｏを適量含有させることによって、
ばね特性を更に高めることができる。
以上の通りであり、残部は鉄および不可避不純物からな
るものであるが、必要によっては上記必須元素に加えて
Ｎｂ及び／またはＭｏを適量含有させることによって、
ばね特性を更に高めることができる。
【００１５】Ｍｏ：０．０５〜０．５％および／または
Ｎｂ：０．０５〜０．５％ Ｍｏは炭化物生成元素であり、焼戻し時に微細な合金炭
化物を析出して二次硬化効果を促進させ、耐へたり特性
および耐疲労特性の向上に寄与する。０．０５％未満で
はその効果が不十分であり、またその効果は０．５％で
飽和する。
Ｎｂ：０．０５〜０．５％ Ｍｏは炭化物生成元素であり、焼戻し時に微細な合金炭
化物を析出して二次硬化効果を促進させ、耐へたり特性
および耐疲労特性の向上に寄与する。０．０５％未満で
はその効果が不十分であり、またその効果は０．５％で
飽和する。
【００１６】またＮｂは結晶粒度を微細化して耐力比を
高め耐へたり特性を改善する効果がある。こうした効果
を有効に得るためには０．０５％以上の添加が必要であ
るが、０．５％を超えて過剰に添加してもそれ以上の効
果は得られず、むしろ焼入加熱時における粗大炭窒化物
の生成を助長して耐疲労寿命を劣化させる。
高め耐へたり特性を改善する効果がある。こうした効果
を有効に得るためには０．０５％以上の添加が必要であ
るが、０．５％を超えて過剰に添加してもそれ以上の効
果は得られず、むしろ焼入加熱時における粗大炭窒化物
の生成を助長して耐疲労寿命を劣化させる。
【００１７】また本発明においては上記必須元素含有率
の要件を満たしつつ、更にこれらのうちＭｎ，Ｃｒおよ
びＮｉの含有量が１．５×Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｎｉ≦１．８の
要件を満たす様に３元素の含有量を調整しなければなら
ず、こうした要件を規定することによって、ばね用鋼と
しての強度靭性バランスの優れたものが得られることが
明らかになった。そしてこの値が１．８を超えると、焼
入後の残留オーステナイト量が増加して靭性が逆に悪く
なるばかりでなく、圧延後の冷却過程で過冷組織が発生
し易くなって高強度ばね用鋼としての適性が損なわれ
る。
の要件を満たしつつ、更にこれらのうちＭｎ，Ｃｒおよ
びＮｉの含有量が１．５×Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｎｉ≦１．８の
要件を満たす様に３元素の含有量を調整しなければなら
ず、こうした要件を規定することによって、ばね用鋼と
しての強度靭性バランスの優れたものが得られることが
明らかになった。そしてこの値が１．８を超えると、焼
入後の残留オーステナイト量が増加して靭性が逆に悪く
なるばかりでなく、圧延後の冷却過程で過冷組織が発生
し易くなって高強度ばね用鋼としての適性が損なわれ
る。
【００１８】尚不可避不純物の中にはＯやＮが含まれる
が、特に高強度懸架ばねの疲労では従来材以上に介在物
感受性が大きく表われるので、ＯやＮの含有量は極力少
なくすることが望ましい。
が、特に高強度懸架ばねの疲労では従来材以上に介在物
感受性が大きく表われるので、ＯやＮの含有量は極力少
なくすることが望ましい。
【００１９】従来のＪＩＳ ＳＵＰ７等の成分鋼では、
焼戻温度を低温側にすることによって焼入焼戻し後の引
張強さを高めることが可能であるが、この方法で引張強
さを２００kgf/mm2 以上にすると素材の靭性が大幅に劣
化し、ばね用素材としては適さなくなる。そのため従来
は１９０kgf/mm2 以下の強度レベルを許容せざるを得な
いのが実情であった。しかし、自動車の軽量化等を推進
するには懸架ばね等の高強度化が不可欠の要件であり、
２００kgf/mm2 以上の引張強度が要求されつつある。
焼戻温度を低温側にすることによって焼入焼戻し後の引
張強さを高めることが可能であるが、この方法で引張強
さを２００kgf/mm2 以上にすると素材の靭性が大幅に劣
化し、ばね用素材としては適さなくなる。そのため従来
は１９０kgf/mm2 以下の強度レベルを許容せざるを得な
いのが実情であった。しかし、自動車の軽量化等を推進
するには懸架ばね等の高強度化が不可欠の要件であり、
２００kgf/mm2 以上の引張強度が要求されつつある。
【００２０】しかも引張強さが２００kgf/mm2 以上の高
強度鋼になると、特に水素脆化による粒界破壊が発生し
やすくなる。他の高強度ボルト鋼などに見られるように
強度が１２０kgf/mm2 以上になると遅れ破壊など水素脆
化が発生しやすくなることは以前から報告されており、
ばねの疲労においても高強度になるにつれて水分などの
環境下で水素脆化による粒界破壊が起こり疲労寿命を大
幅に低下させる。
強度鋼になると、特に水素脆化による粒界破壊が発生し
やすくなる。他の高強度ボルト鋼などに見られるように
強度が１２０kgf/mm2 以上になると遅れ破壊など水素脆
化が発生しやすくなることは以前から報告されており、
ばねの疲労においても高強度になるにつれて水分などの
環境下で水素脆化による粒界破壊が起こり疲労寿命を大
幅に低下させる。
【００２１】本発明の高強度ばね用鋼は、含有元素の種
類およびそれらの含有率を上記の様に特定することによ
って、焼入焼戻し後の硬さがＨＲＣ５３以上を示し２０
０kgf/mm2 レベル以上の引張強度を発揮する。しかも本
発明鋼はこのような高強度を有しているにもかかわらず
優れた靭性を示し、また特にＭｎ，Ｃｒ，Ｎｉの含有量
を特定することによって水素脆化等による遅れ破壊が抑
制されると共に疲労寿命等も著しく改善することができ
る。
類およびそれらの含有率を上記の様に特定することによ
って、焼入焼戻し後の硬さがＨＲＣ５３以上を示し２０
０kgf/mm2 レベル以上の引張強度を発揮する。しかも本
発明鋼はこのような高強度を有しているにもかかわらず
優れた靭性を示し、また特にＭｎ，Ｃｒ，Ｎｉの含有量
を特定することによって水素脆化等による遅れ破壊が抑
制されると共に疲労寿命等も著しく改善することができ
る。
【００２２】また従来、架橋ばね等の製造工程中の焼入
処理は、焼割れ等の発生を回避するために油焼入が行な
われており、通常のばね用成分鋼に合金元素を多量に添
加したものについてこの様な焼入処理を施すと一部残留
オーステナイトが残留して高強度化の障害となる。従っ
て高強度化に主眼をおく場合には合金元素の多量添加は
極力避けるべきであるが、本発明のばね用鋼は前述の如
く合金元素をいずれも少なめに抑えているので、焼入処
理後の残留オーステナイト量も少なく、高強度化を達成
することができるのである。
処理は、焼割れ等の発生を回避するために油焼入が行な
われており、通常のばね用成分鋼に合金元素を多量に添
加したものについてこの様な焼入処理を施すと一部残留
オーステナイトが残留して高強度化の障害となる。従っ
て高強度化に主眼をおく場合には合金元素の多量添加は
極力避けるべきであるが、本発明のばね用鋼は前述の如
く合金元素をいずれも少なめに抑えているので、焼入処
理後の残留オーステナイト量も少なく、高強度化を達成
することができるのである。
【００２３】この様に本発明ではＣ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｖ等の含有率を規定すると共に、特に
「１．５×Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｎｉ」の量を特定することによ
って、２００kgf/mm2 以上の高強度を示し、且つばね用
鋼として重要な耐遅れ破壊性、耐へたり性、耐疲労特性
等に優れた高強度ばね用鋼を得ることができる。
ｉ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｖ等の含有率を規定すると共に、特に
「１．５×Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｎｉ」の量を特定することによ
って、２００kgf/mm2 以上の高強度を示し、且つばね用
鋼として重要な耐遅れ破壊性、耐へたり性、耐疲労特性
等に優れた高強度ばね用鋼を得ることができる。
【００２４】
【実施例】次に実施例を挙げて本発明を具体的に説明す
るが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受け
るものではない。表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．１６の鋼
材を溶製した後、鍛造によって１１５mm角のビレットを
製作し、線材圧延により１２．５mmφの線径まで圧延し
た後、１２mmφまで伸線加工した。この伸線材を長さ３
００mmに切断してから焼入焼戻し処理を行った。焼入れ
は加熱温度で９５０℃で油焼入れし、焼戻温度は４２０
℃とした。焼入焼戻し後の引張試験結果を表２に示す。
また高強度懸架ばねでは腐食環境下での機械的性質が問
題になるので、水素脆化性を評価する目的で５％食塩中
での遅れ破壊試験を行った。尚この試験では環状切欠き
付き試験片を使用し、荷重引張方式で試験を行った。更
に供試材を１０mmに圧延後引抜き加工を施して９mmφに
した後、通常の方法でばねを製作し、さらにショットピ
ーニング加工およびセッチング加工を施したばねサンプ
ルについて疲労試験を行ない、結果を表２に併記した。
るが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受け
るものではない。表１に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．１６の鋼
材を溶製した後、鍛造によって１１５mm角のビレットを
製作し、線材圧延により１２．５mmφの線径まで圧延し
た後、１２mmφまで伸線加工した。この伸線材を長さ３
００mmに切断してから焼入焼戻し処理を行った。焼入れ
は加熱温度で９５０℃で油焼入れし、焼戻温度は４２０
℃とした。焼入焼戻し後の引張試験結果を表２に示す。
また高強度懸架ばねでは腐食環境下での機械的性質が問
題になるので、水素脆化性を評価する目的で５％食塩中
での遅れ破壊試験を行った。尚この試験では環状切欠き
付き試験片を使用し、荷重引張方式で試験を行った。更
に供試材を１０mmに圧延後引抜き加工を施して９mmφに
した後、通常の方法でばねを製作し、さらにショットピ
ーニング加工およびセッチング加工を施したばねサンプ
ルについて疲労試験を行ない、結果を表２に併記した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表１，２においてＮｏ．１〜６は本発明の
規定要件を満たす実施例であり、疲労特性、引張強さ、
遅れ割れ破壊特性のいずれにおいても良好な結果が得ら
れている。これに対しＮｏ．７〜１６はいずれかの規定
要件を欠如する比較例であり、以下に示す如く引張強
さ、疲労特性、遅れ破壊特性のいずれかが不良である。
規定要件を満たす実施例であり、疲労特性、引張強さ、
遅れ割れ破壊特性のいずれにおいても良好な結果が得ら
れている。これに対しＮｏ．７〜１６はいずれかの規定
要件を欠如する比較例であり、以下に示す如く引張強
さ、疲労特性、遅れ破壊特性のいずれかが不良である。
【００２８】Ｎｏ．７：Ｘ値（＝１．５×Ｍｎ％＋Ｎｉ
％＋Ｃｒ％）が規定範囲を外れるため、引張強さは良好
であるが疲労特性が悪い。 Ｎｏ．８：Ｃ量が不足するため引張強さが２００kgf/mm
2 に達しておらず、また疲労特性も悪い。 Ｎｏ．９：Ｃ量が多過ぎるため絞り値が極端に低く、疲
労特性及び遅れ破壊強度も乏しい。 Ｎｏ．１０：Ｓｉ量が不足するため十分な引張強さが得
られない。 Ｎｏ．１１, １２：Ｘ値が規定範囲を超えるほか、Ｍｎ
量も規定範囲を外れているため絞り値が低く、満足な疲
労特性が得られない。しかも遅れ破壊特性も不十分であ
る。 Ｎｏ．１３：Ｘ値が小さ過ぎると共にＣｒ量も不足する
ため引張強度が不足する。 Ｎｏ．１４：Ｘ値およびＣｒ量が多過ぎるため特に絞り
値が低く、疲労特性に欠ける。 Ｎｏ．１５：Ｖ量が多過ぎるため絞り値が低く疲労特性
が悪い。また遅れ破壊強度も劣悪である。 Ｎｏ．１６：Ｍｏ量が多過ぎるため、絞り値および疲労
特性が不十分である。
％＋Ｃｒ％）が規定範囲を外れるため、引張強さは良好
であるが疲労特性が悪い。 Ｎｏ．８：Ｃ量が不足するため引張強さが２００kgf/mm
2 に達しておらず、また疲労特性も悪い。 Ｎｏ．９：Ｃ量が多過ぎるため絞り値が極端に低く、疲
労特性及び遅れ破壊強度も乏しい。 Ｎｏ．１０：Ｓｉ量が不足するため十分な引張強さが得
られない。 Ｎｏ．１１, １２：Ｘ値が規定範囲を超えるほか、Ｍｎ
量も規定範囲を外れているため絞り値が低く、満足な疲
労特性が得られない。しかも遅れ破壊特性も不十分であ
る。 Ｎｏ．１３：Ｘ値が小さ過ぎると共にＣｒ量も不足する
ため引張強度が不足する。 Ｎｏ．１４：Ｘ値およびＣｒ量が多過ぎるため特に絞り
値が低く、疲労特性に欠ける。 Ｎｏ．１５：Ｖ量が多過ぎるため絞り値が低く疲労特性
が悪い。また遅れ破壊強度も劣悪である。 Ｎｏ．１６：Ｍｏ量が多過ぎるため、絞り値および疲労
特性が不十分である。
【００２９】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、鋼
材の成分組成を特定することによって靭性、遅れ破壊
性、耐へたり性、疲労特性等を損なうことなく焼入焼戻
し後の硬さを高めることができ、２００kgf/mm2 レベル
以上の引張強さを備えた高性能のばね用鋼を提供し得る
ことになった。
材の成分組成を特定することによって靭性、遅れ破壊
性、耐へたり性、疲労特性等を損なうことなく焼入焼戻
し後の硬さを高めることができ、２００kgf/mm2 レベル
以上の引張強さを備えた高性能のばね用鋼を提供し得る
ことになった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−216951（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−274058（ＪＰ，Ａ) 特公 昭64−4578（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/46
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．５０〜０．７０％、Ｓ
ｉ：１．５〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜０．６０％、Ｎ
ｉ：０．５％未満、Ｃｒ：０．５〜１．２％、Ｃｕ：
０．１〜０．５％、Ｖ：０．０５〜０．５％を含有し、
且つ１．５×Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｎｉ≦１．８の条件を満足し
残部鉄および不可避不純物よりなり、焼入焼戻し後の硬
さがＨＲＣ５３以上であることを特徴とする高強度ばね
用鋼。 - 【請求項２】 更に他の成分としてＮｂ：０．０５〜
０．５％及び／もしくはＭｏ：０．０５〜０．５％を含
有する請求項１記載の高強度ばね用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4154360A JP3064672B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高強度ばね用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4154360A JP3064672B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高強度ばね用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05320826A JPH05320826A (ja) | 1993-12-07 |
| JP3064672B2 true JP3064672B2 (ja) | 2000-07-12 |
Family
ID=15582457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4154360A Expired - Lifetime JP3064672B2 (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 高強度ばね用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3064672B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08158013A (ja) | 1994-10-03 | 1996-06-18 | Daido Steel Co Ltd | 耐食性バネ用鋼 |
| KR100764253B1 (ko) | 2005-01-28 | 2007-10-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내수소취화 특성이 우수한 고강도 스프링용 강 |
| CA2865630C (en) | 2013-10-01 | 2023-01-10 | Hendrickson Usa, L.L.C. | Leaf spring and method of manufacture thereof having sections with different levels of through hardness |
| CN109252103A (zh) * | 2018-11-02 | 2019-01-22 | 太仓卡兰平汽车零部件有限公司 | 一种弹簧用高抗钢丝及其加工方法 |
-
1992
- 1992-05-20 JP JP4154360A patent/JP3064672B2/ja not_active Expired - Lifetime
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