JP3062613B2 - Method for producing H-section steel billet - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、矩形鋼片からＨ形鋼粗
形鋼片を製造する方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a H-section steel slab from a rectangular slab.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般のＨ形鋼は、通常、二重式粗圧延機
で製造されたＨ形鋼粗形鋼片（粗形鋼片）を、ユニバー
サル圧延機で中間圧延・仕上げ圧延することによって製
造している。この粗形鋼片の素材としては、鋼塊（イン
ゴット）を分塊圧延して製造したり、連続鋳造にて製造
した矩形断面形状鋼片（矩形鋼片＝ブルーム）や偏平鋼
片（スラブ）等が用いられている。そして、小断面のＨ
形鋼を製造するための粗形鋼片としては、連続鋳造のや
り易さ等の理由から、通常、矩形鋼片が用いられてい
る。2. Description of the Related Art Generally, a general H-section steel is obtained by intermediate rolling and finishing rolling of a H-section steel slab (coarse slab) manufactured by a double roughing mill using a universal rolling mill. It is manufactured by. As a raw material of the crude steel billet, a steel ingot (ingot) is manufactured by slab rolling, a rectangular cross-section shaped steel slab (rectangular slab = bloom) or a flat slab (slab) manufactured by continuous casting. Etc. are used. And the small section H
As a rough shaped slab for producing a shaped steel, a rectangular slab is usually used for reasons such as ease of continuous casting.

【０００３】従来、矩形鋼片からＨ形鋼を製造する方法
においては、図１２に示すように、矩形鋼片１を粗圧延
機で粗形鋼片２に成形した後、ユニバーサル圧延機群で
Ｈ形鋼３に圧延している。矩形鋼片１を粗形鋼片２に圧
延する過程では、ウエブ５を圧下すると共にフランジ６
の一定高さを得る必要があるが、ウエブ５を圧下するこ
とによってフランジ６の高さおよび断面積が減少するこ
とに鑑み、矩形鋼片１の高さＢ３はＨ形鋼３およびＨ形
鋼粗形鋼片２のフランジ６の高さＢ１の約２倍必要とし
ていた。又、矩形鋼片１の断面積Ａ３×Ｂ３は、製品Ｈ
形鋼３のウエブ５高さ×フランジ６幅の値の２倍以上必
要としていた。[0003] Conventionally, in a method of producing an H-section steel from a rectangular slab, as shown in FIG. 12, a rectangular slab 1 is formed into a coarse slab 2 by a rough rolling mill, and then formed by a universal rolling mill group. Rolled to H-section steel 3. In the process of rolling the rectangular slab 1 into the coarse slab 2, the web 5 is lowered and the flange 6 is pressed.
However, in view of the fact that the height and the cross-sectional area of the flange 6 are reduced by rolling down the web 5, the height B3 of the rectangular billet 1 is set to the H-section steel 3 and the H-section.
Was about twice the required height B1 of the flange 6 of the steel crude shaped steel piece 2. The sectional area A3 × B3 of the rectangular slab 1 is the product H
More than twice the value of web 5 height × flange 6 width of section steel 3 was required.

【０００４】そのため、最終的に製品化されるＨ形鋼３
に比べ、非常に大きな断面積の矩形鋼片１を必要とし、
その結果、連続鋳造の設備を大きくする必要があると共
に、粗形鋼片２を得るためのパス回数が多くなるという
問題がある。[0004] Therefore, the H-shaped steel 3 finally produced
Requires a rectangular slab 1 with a very large cross-sectional area,
As a result, there is a problem that the equipment for continuous casting needs to be increased and the number of passes for obtaining the crude steel slab 2 increases.

【０００５】さらに、大きな矩形鋼片１を必要とするこ
とによって、ウエブ５の圧下量が大きくなり、これによ
って、粗形鋼片の先端部および後端部のウエブ５が舌状
に延びてしまい、これらの部分を切捨てる必要があるこ
とから、歩留りが悪いという問題がある。Further, the need for the large rectangular steel slab 1 increases the amount of reduction of the web 5, thereby causing the web 5 at the leading end and the rear end of the crude steel slab to extend in a tongue shape. However, since these parts need to be cut off, there is a problem that the yield is low.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】こうした問題を解決す
るために、従来、平頂部と外傾斜部からなる押圧膨出部
でフランジ６を拘束せずにウエブ５のみを繰り返し圧下
することにより、フランジ６へメタルフローを行わせて
比較的厚みの薄い矩形鋼片１から粗形鋼片２を圧延する
方法が考えられている（特公昭５７−１１７２１号公
報）。In order to solve such a problem, conventionally, only the web 5 is repeatedly lowered without restraining the flange 6 by a pressing bulging portion comprising a flat top portion and an outer inclined portion. 6, a method of rolling a crude steel slab 2 from a relatively thin rectangular steel slab 1 by performing a metal flow (Japanese Patent Publication No. 57-11721).

【０００７】しかし、この従来技術においては、矩形鋼
片１の高さはＨ形鋼フランジ６幅の１．５倍必要とする
と共に、その幅はＨ形鋼ウエブ５幅の１．２５倍を必要
とするものであり、さらに矩形鋼片１の断面積Ａ３×Ｂ
３はウエブ５幅×フランジ６幅の値の１．８５倍も必要
としており、製品であるＨ形鋼３に比較して、前記従来
技術同様、大きな断面積の矩形鋼片１を必要としてい
る。However, in this prior art, the height of the rectangular slab 1 is required to be 1.5 times the width of the H-shaped steel flange 6, and the width is 1.25 times the width of the H-shaped steel web 5. Required, and the cross-sectional area A3 × B of the rectangular slab 1
No. 3 requires 1.85 times the value of the width of the web 5 × the width of the flange 6 and, as compared with the H-shaped steel 3 which is a product, requires the rectangular steel slab 1 having a large cross-sectional area as in the prior art. .

【０００８】又、特公昭５５−４４８２号公報および特
公昭５５−３０９２１号公報には、粗形鋼片２のウエブ
５の高さを拡大する方法が示されているが、この従来技
術にあって矩形鋼片１から粗形鋼片２を製造する段階に
あっては、図１３に示すように、いわゆるかみ出し部１
６が発生する。従って、このかみ出し部１６に対する対
策として、かみ出しを圧下するいわゆるエッジングパス
が必要で、パス回数を増加させる等の必要が生じるとい
う問題がある。Japanese Patent Publication No. Sho 55-4482 and Japanese Patent Publication No. Sho 55-30921 disclose a method of enlarging the height of the web 5 of the crude steel slab 2. As shown in FIG. 13, in the stage of manufacturing the coarse shaped slab 2 from the rectangular slab 1, as shown in FIG.
6 occurs. Therefore, as a countermeasure against the bulging portion 16, a so-called edging pass for reducing the bulging is required, and there is a problem that it is necessary to increase the number of passes.

【０００９】本発明は、こうした問題に鑑み創案された
もので、断面積の小さい矩形鋼片１から効率よく、しか
も寸法精度良く粗形鋼片２を製造する方法を提供するこ
とをその課題とする。The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a method for efficiently producing a rough steel slab 2 from a rectangular slab 1 having a small cross-sectional area with high dimensional accuracy. I do.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】そのための手段として、
矩形鋼片１の幅方向の拡がりを制限した状態で、矩形鋼
片１の上面および下面の中央部に溝４を形成し、溝付鋼
片とする第一工程と、溝付鋼片となった矩形鋼片１の幅
方向の拡がりを拘束しないで、主としてウエブ５を圧下
して、溝付鋼片となった矩形鋼片１の溝４を拡大する第
二工程と、複数の閉孔型７によって溝を拡大した溝付鋼
片である矩形鋼片１の溝４をさらに拡大すると共にフラ
ンジ６厚を薄くする第三工程と、から構成した。Means for Solving the Problems As means for that,
A groove 4 is formed in the center of the upper surface and the lower surface of the rectangular slab 1 in a state where the spread of the rectangular slab 1 in the width direction is restricted , and the grooved steel is formed .
A first step of a single, not restrain the width direction of the expansion of the rectangular billet 1 having a grooved steel piece mainly by rolling the web 5, the grooves of the rectangular billet 1 having a grooved steel piece A second step of enlarging 4 and a grooved steel in which the groove is enlarged by a plurality of closed molds 7
A third step of further enlarging the groove 4 of the rectangular piece 1 as a piece and reducing the thickness of the flange 6.

【００１１】尚、第三工程の閉孔型７において、閉孔型
７のデッドホール８側において、閉孔型７の突起部１０
と溝付鋼片となった矩形鋼片１の溝４とが接触する際、
溝付鋼片となった矩形鋼片１のフランジ６先端がデッド
ホール８の深さの半分より下位に位置すべく設定すると
共に、リブホール９側においては溝付鋼片となった矩形
鋼片１のフランジ６の内面先端がロール１２の突起部１
０との接触を開始すべく設定し、フランジ６とロール１
２の突起部１０との共通接線がロール軸に対してなす角
度θが４５°〜６０°とすべく設定すると良い。In the third step of the closed mold 7, on the side of the dead hole 8 of the closed mold 7, the projection 10 of the closed mold 7 is provided.
When the groove 4 comes into contact with the groove 4 of the rectangular slab 1 that has become a grooved slab,
The front end of the flange 6 of the rectangular slab 1 serving as the grooved slab is set so as to be positioned lower than half of the depth of the dead hole 8, and the rectangular slab 1 serving as the grooved slab is provided on the rib hole 9 side. Of the inner surface of the flange 6 is the protrusion 1 of the roll 12.
0 to start the contact with the flange 6 and the roll 1
Common tangent of the protrusion 10 of 2 may be set so as to the angle θ is 45 ° to 60 ° which respect to the roll axis.

【００１２】[0012]

【作用】 第一の工程においては、図１に示すように、上
ロール１３および下ロール１４によって形成された孔型
１５の底面の幅Ａ２を、矩形鋼片１の幅Ａ３の１．０〜
１．０５倍とすることにより、矩形鋼片１の幅方向の拡
がりを制限する状態とし、こうすることにより、底面の
中央部に設けられた突起部１０で矩形鋼片１の上下両面
中央部に正確に溝４を形成して、矩形鋼片１を溝付鋼片
に成形することとしている。孔型１５の底面の幅Ａ２
は、矩形鋼片１の上下両面の中央部に正確に突起部１０
を位置合わせさせるためには、矩形鋼片１の幅Ａ３より
やや狭い方が好ましい。 In the first step, as shown in FIG. 1, the width A2 of the bottom surface of the die 15 formed by the upper roll 13 and the lower roll 14 is set to 1.0 to 3 times the width A3 of the rectangular steel piece 1.
By setting it to 1.05 times , the width of the rectangular billet 1 in the width direction can be increased.
In this manner, the beam is restricted, and the protrusion 4 provided at the center of the bottom surface accurately forms the groove 4 in the center of both the upper and lower surfaces of the rectangular piece 1 so that the rectangular piece 1 is grooved. Billet
To be molded . The width A2 of the bottom of the die 15
Is precisely located at the center of the upper and lower surfaces of the rectangular
To make Align position is slightly narrower preferably than the width A3 of the rectangular billet 1.

【００１３】しかし、矩形鋼片１は、その先端部分が突
起部１０で割り拡げられると幅Ａ３が拡大し、後続部分
も孔型１５に進入する以前にすでに予変形で拡がってい
る。従って、孔型１５の底面の幅Ａ２が矩形鋼片１の幅
Ａ３よりやや大きくても、矩形鋼片１は孔型１５の中央
に正確に誘導される。ただし、孔型１５の底面の幅Ａ２
が矩形鋼片１の幅Ａ３の１．０５倍を越えると、孔型１
５の底面の幅Ａ２と矩形鋼片１の幅Ａ３の差が予変形に
よる矩形鋼片１の幅拡がり量より大きく、よって、矩形
鋼片１が左右片方にかたよって孔型１５へ進入してしま
い、その中央部に正確に溝４を形成することが困難とな
ってしまう。However, the rectangular steel slab 1 has its width A3 expanded when its leading end portion is split and widened by the protruding portion 10, and its subsequent portion has also been expanded by pre-deformation before it enters the die 15. Therefore, even if the width A2 of the bottom surface of the mold 15 is slightly larger than the width A3 of the rectangular piece 1, the rectangular piece 1 is accurately guided to the center of the mold 15. However, the width A2 of the bottom surface of the die 15
Exceeds 1.05 times the width A3 of the rectangular slab 1
5, the difference between the width A2 of the bottom surface and the width A3 of the rectangular slab 1 is larger than the width expansion of the rectangular slab 1 due to the pre-deformation, so that the rectangular slab 1 enters the die 15 in a right or left direction. As a result, it is difficult to accurately form the groove 4 at the center.

【００１４】尚、突起部１０の幅Ｗは孔型１５の底面の
残り幅（Ｔ＝（Ａ２−Ｗ）／２）が、粗鋼片２のフラン
ジ６先端幅よりやや大きくなるように設定している。
又、この第一工程における孔型１５では、矩形鋼片１の
上下面中央に溝４を形成することを主目的とし、矩形鋼
片１の高さＢ３の圧下は極力抑えている。The width W of the projection 10 is set so that the remaining width (T = (A2-W) / 2) of the bottom surface of the hole die 15 is slightly larger than the width of the front end of the flange 6 of the crude steel piece 2. I have.
Further, in the die 15 in the first step, the main purpose is to form the groove 4 in the center of the upper and lower surfaces of the rectangular slab 1, and the reduction of the height B <b> 3 of the rectangular slab 1 is suppressed as much as possible.

【００１５】第二工程は、図２に示すように、孔型１５
の幅を溝付鋼片となった矩形鋼片１の幅に比べ充分大き
くとり、幅拡がりを拘束せずに溝４を割り拡げることと
している。このとき孔型１５の突起部１０の先端は材料
に形成されている溝４に嵌まり込む形状とし、溝付鋼片
となった矩形鋼片１が孔型１５の中央に誘導され易くす
ると共に、主としてウエブを圧下するようにしている。
この第二工程は、複数の孔型１５を準備し、溝４を徐々
に拡大することとしても良い。In the second step, as shown in FIG.
The width of the groove 4 is made sufficiently larger than the width of the rectangular slab 1 that has become the grooved slab, and the groove 4 is split and expanded without restricting the width expansion. At this time the tip of the projection portion 10 of the hole-type 15 is shaped to fit into the groove 4 formed in the material, a grooved steel piece
The rectangular steel slab 1 becomes easy to be guided to the center of the die 15 .
At the same time, the web is mainly reduced .
In the second step, a plurality of die 15 may be prepared, and the groove 4 may be gradually enlarged.

【００１６】第三工程は、図３に示すように、閉孔型７
で行うこととしている。この際、閉孔型７の突起部１０
の幅が狭いデッドホール８側では溝４を拡大した溝付鋼
片である矩形鋼片１とロール１２の接触開始時に閉孔型
７の突起部１０を溝４を拡大した溝付鋼片である矩形鋼
片１の溝４にできるだけ深く侵入させることによって、
溝４を拡大した溝付鋼片である矩形鋼片１を閉孔型７の
中央部に確実に誘導することが出来る。種々の実験の結
果、閉孔型７と溝４を拡大した溝付鋼片である矩形鋼片
１とが接触を開始する際において、溝４を拡大した溝付
鋼片である矩形鋼片１のフランジ６先端を閉孔型７のデ
ッドホール８の深さの半分より下位に位置させることに
より、安定した誘導を達成出来ることが確認出来た。In the third step, as shown in FIG.
We are going to do it. At this time, the projection 10 of the closed mold 7 is
Grooved steel with an enlarged groove 4 on the side of the dead hole 8 where the width is narrow
When the contact between the rectangular steel slab 1 and the roll 12 is started, the hole is closed.
7 is made to penetrate as deeply as possible into the groove 4 of the rectangular slab 1 which is a grooved slab with the groove 4 enlarged .
The rectangular steel slab 1, which is a grooved steel slab with the groove 4 enlarged, can be reliably guided to the center of the closed mold 7 . As a result of various experiments, when the closed mold 7 and the rectangular steel slab 1 which is the grooved steel slab with the groove 4 expanded start contacting, the groove 4 with the groove 4 expanded.
De flange 6 tip of the rectangular billet 1 is a steel strip of closed pore type 7
It has been confirmed that stable guidance can be achieved by positioning the hole lower than half of the depth of the hole 8 .

【００１７】又、リブホール９側では溝４を拡大した溝
付鋼片である矩形鋼片１の溝４幅を積極的に拡げ、かつ
フランジ６付根厚を薄くするため、溝４を拡大した溝付
鋼片である矩形鋼片１のフランジ６の先端２４に外方へ
向かう力を加える（図１１参照）。そのために、溝４を
拡大した溝付鋼片である矩形鋼片１とロール１２との共
通接線がロール軸に対してなす角度θが４５°〜６０°
とすると良い。当該角度Θが４５°以下になるとフラン
ジ６付根方向への力が大きくなって、フランジ６の幅が
縮小され、逆に６０°以上では閉孔型７の突起部１０の
側面傾斜がロール軸に直角に近くなり、閉孔型７の突起
部１０の幅の間隔Ｗ１（図３参照）が小さくなって、溝
４の拡大量が小さくなってしまう。On the rib hole 9 side, the groove 4 is enlarged.
Actively expand the groove 4 width of the rectangular billet 1 is attached steel strip, and to thin the flanges 6 root thickness, grooved an enlarged groove 4
An outward force is applied to the distal end 24 of the flange 6 of the rectangular slab 1 (see FIG. 11) . For that purpose, groove 4
The angle θ formed by the common tangent between the rectangular slab 1, which is an enlarged grooved slab and the roll 12, to the roll axis is 45 ° to 60 °.
It is good to The angle Θ is increased force to the flange 6 base direction becomes 45 ° or less, the width of the flange 6 is reduced, contrary to the side slope of the projecting portion 10 of the hole-closing type 7 is 60 ° or more to the roll axis Close to a right angle, the projection of closed mold 7
Of the interval W1 parts 10 (see FIG. 3) is decreased, the groove
4 becomes small.

【００１８】[0018]

【実施例】以下、本発明の実施例を、実測値を示して図
面を参照して説明する。 DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The embodiments of the present invention will now be described with reference to actual measured values.
A description will be given with reference to FIGS.

【００１９】図４〜図９に、ウエブ高さ５００mm、フラ
ンジ幅２００mmのＨ形鋼３を、幅４００mm、高さ３００
mmの矩形鋼片１から圧延する場合のブレークダウンロー
ルを示す。本実施例において、矩形鋼片１の断面積は１
２０，０００mm2 であり、製品Ｈ形鋼のウエブ高さ×フ
ランジ幅は１００，０００mm2 である。前者は後者の
１．２倍でしかなく、従来技術における１．８５倍以上
と比較して優れていることがわかる。FIG. 4 to FIG. 9 show an H-section steel 3 having a web height of 500 mm and a flange width of 200 mm, a width of 400 mm and a height of 300 mm.
1 shows a breakdown roll when rolling from a rectangular steel slab 1 of mm. In this embodiment, the sectional area of the rectangular billet 1 is 1
20,000 mm 2, and the web height × flange width of the product H-section steel is 100,000 mm 2. It can be seen that the former is only 1.2 times the latter and is superior to 1.85 times or more in the prior art.

【００２０】図４は第一工程を示す。孔型１５底の幅
は、矩形鋼片１の幅４００mmに対し、４１０mmとしてい
る。すなわち、矩形鋼片１の幅と孔型１５底の幅との寸
法差を小さくしているので、矩形鋼片１の幅方向メタル
フローを制限しつつ所期する溝を付与することができ
る。この結果、正確に溝４を形成でき、フランジ幅は、
矩形鋼片１の高さ３００mmに対し、２６５mmと多少減少
し、また、矩形鋼片１の幅の拡がりは４３０mmに止ま
る。図５は第二工程を示す。溝付鋼片となった矩形鋼片
１の幅４３０mmに対し孔型１５の幅４８０mmとし、溝付
鋼片となった矩形鋼片１のウエブ５圧下開始時における
幅方向の拡がりに対する拘束を行っていない。従って、
第二工程終了時点では、メタルフローにより孔型１５内
にメタルが充満する結果、ウエブ幅は４３０mmから４８
０mmに延伸する。また、この孔型１５でウエブ厚を４６
mmまで圧下した後のフランジ幅は２４６mmとなる。FIG. 4 shows the first step. The width of the bottom of the die 15 is 410 mm with respect to the width of the rectangular piece 1 of 400 mm. That is, the dimension of the width of the rectangular billet 1 and the width of the bottom of the die 15
Since the difference in law is small, the width direction metal of the rectangular
The desired groove can be provided while restricting the flow
You. As a result, the groove 4 can be formed accurately, and the flange width is
Slightly reduced to 265mm for 300mm height of rectangular billet 1
The width of the rectangular slab 1 is limited to 430 mm.
You . FIG. 5 shows the second step. The width of the slotted die 15 is set to 480 mm with respect to the width of 430 mm of the rectangular slab 1 which has become a grooved slab .
No restriction is made on the spread in the width direction of the rectangular slab 1 that has become the slab at the start of the web 5 reduction. Therefore,
At the end of the second step, the inside of the mold 15 is
The width of the web is from 430mm to 48
Stretch to 0 mm. In addition, the web thickness is 46
The flange width after being reduced to mm is 246 mm.

【００２１】図６および図７は第三工程を示す。図５に
示す孔型１５で溝４を拡大した溝付鋼片である矩形鋼片
１の幅を図６に示す閉孔型７で４８０mmから５２０mmへ
延伸し、図７の閉孔型７でさらに５６０mmまで延伸す
る。第二工程（図５）で圧延された溝４を拡大した溝付
鋼片である矩形鋼片１がこの第三工程（図６）に入る際
の閉孔型７への接触開始状態を図１０に示す。デッドホ
ール８側のフランジ６先端は閉孔型７のデッドホール８
の深さ９６mmに対し、底から４２mmまで入っている。
又、リブホール９側でのフランジ６と閉孔型７の突起部
１０との接触開始点での共通接線は、ロール軸に対して
なす角度θが５２°である。FIGS. 6 and 7 show a third step. The width of the rectangular billet 1 is a grooved steel piece obtained by enlarging the groove 4 in the caliber 15 shown in FIG. 5 was stretched in closed porosity type 7 shown in FIG. 6 from 480mm to 520mm, with closed pores form 7 of FIG. 7 It is further stretched to 560 mm. Grooved groove 4 rolled in the second step (FIG. 5)
FIG. 10 shows a state in which the rectangular steel slab 1 as a steel slab starts contacting the closed die 7 when the third step (FIG. 6) is started. The tip of the flange 6 on the side of the dead hole 8 is the dead hole 8 of the closed die 7
For a depth of 96mm, it is 42mm from the bottom.
Also, common tangent at the contact start point of the protrusion 10 of the flange 6 and the closed porosity type 7 in Ribuhoru 9 side, relative to the roll axis
Is 52 °.

【００２２】図６に示す閉孔型７を出た溝４を拡大した
溝付鋼片である矩形鋼片１が、図７の閉孔型７にかみこ
むときの接触開始状況を図１１に示す。デッドホール８
側のフランジ６の先端２４の、閉孔型７のデッドホール
８の底からの距離は３８mmで、閉孔型７のデッドホール
８の深さの４０％である。又、リブホール９側の接触開
始点の共通接線のロール軸に対してなす角度θは５３°
である。The groove 4 extending from the closed mold 7 shown in FIG. 6 is enlarged.
FIG. 11 shows a contact start situation when the rectangular steel slab 1 which is a grooved steel slab bites into the closed mold 7 of FIG. Dead hole 8
Dead hole of closed mold 7 at tip 24 of flange 6 on the side
The distance from the bottom of 8 is 38mm, and the dead hole of closed mold 7
8 is 40% of the depth. The angle θ between the contact start point on the rib hole 9 side and the roll axis of the common tangent is 53 °.
It is.

【００２３】図７に示す閉孔型７を出た溝４を拡大した
溝付鋼片である矩形鋼片１は、図８および図９に示す孔
型１５でさらにウエブ高さを拡げ、最終的に粗形鋼片２
に成形された際のウエブ高さは６２０mmである。この両
図に示す孔型１５でのウエブ高さの拡大方法は公知の手
段（例えば特公昭５５−４４８２号公報、特公昭５５−
３０９２１号公報記載の手段）で行うものである。The groove 4 extending from the closed mold 7 shown in FIG. 7 is enlarged.
The rectangular billet 1 which is a grooved billet is further expanded in web height by the die 15 shown in FIG. 8 and FIG.
The height of the web when formed into a piece is 620 mm. The method of enlarging the web height in the die 15 shown in both figures is known means (for example, JP-B-55-4482, JP-B-55-482).
30921).

【００２４】尚、他の実施例として、幅３００mm、高さ
４００mmの矩形鋼片１を、ウエブ高さ３５０mm、フラン
ジ幅２５０mmのＨ形鋼３に圧延した。このときの矩形鋼
片１の断面積は、製品Ｈ形鋼３のウエブ高さ×フランジ
幅の数値の１．３７倍であった。従来の１．８５倍以上
と比較して小断面であり優れている。As another example, a rectangular steel slab 1 having a width of 300 mm and a height of 400 mm was rolled into an H-shaped steel 3 having a web height of 350 mm and a flange width of 250 mm. At this time, the cross-sectional area of the rectangular slab 1 was 1.37 times the numerical value of the web height × flange width of the product H-section steel 3. It has a small cross section and is superior to 1.85 times or more of the related art.

【００２５】[0025]

【発明の効果】このように本発明は、第一工程におい
て、矩形鋼片の幅方向への拡がりを制限した状態で、上
下両面の中央部に溝を形成することとしているので、左
右フランジの断面を等しく出来る。As described above, according to the present invention, in the first step, the groove is formed in the center of the upper and lower surfaces in a state where the spread of the rectangular steel piece in the width direction is restricted, so that the right and left flanges are formed. Cross sections can be equal.

【００２６】又、第二工程および第三工程においては、
フランジ幅の減少を抑えてウエブ高さの拡大を行うこと
が出来るので、小断面の矩形鋼片から大きなＨ形鋼を製
造出来る。In the second and third steps,
Since the height of the web can be increased while suppressing the decrease in the flange width, a large H-section steel can be manufactured from a small-section rectangular steel slab.

【００２７】そして、第三工程において、閉孔型を使用
するので矩形鋼片にかみ出し部が形成されることがな
く、よって、余分なパスが不要で圧延能率が向上する。In the third step, since a closed die is used, no extruded portion is formed on the rectangular steel piece, so that an extra pass is unnecessary and the rolling efficiency is improved.

【００２８】さらに、本発明においては、ウエブ厚を圧
下するだけでなく、その幅を拡げるのでウエブの長手方
向への延びが小さく、よって先端部および後端部の舌状
の延びが減少し、歩留りが向上する等、多くの優れた効
果を発揮する。Furthermore, in the present invention, not only reduction of the web thickness, small extends to the web in the longitudinal direction so widen its width, thus tongue-like extension of the tip and rear ends decreases, It has many excellent effects, such as improved yield.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本願発明の第一工程を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a first step of the present invention.

【図２】同第二工程を示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing the second step.

【図３】同第三工程を示す断面図である。FIG. 3 is a sectional view showing a third step.

【図４】本願発明の一実施例の第一工程を示す断面図で
ある。FIG. 4 is a sectional view showing a first step of the embodiment of the present invention.

【図５】同第二工程を示す断面図である。FIG. 5 is a sectional view showing the second step.

【図６】同第三工程の前半を示す断面図である。FIG. 6 is a sectional view showing the first half of the third step.

【図７】同第三工程の後半を示す断面図である。FIG. 7 is a sectional view showing the latter half of the third step.

【図８】最終工程を示す断面図である。FIG. 8 is a sectional view showing a final step.

【図９】同じく最終工程を示す断面図である。FIG. 9 is a sectional view showing a final step in the same manner.

【図１０】第三工程の前半を示す要部拡大断面図であ
る。FIG. 10 is an enlarged sectional view of a main part showing a first half of a third step.

【図１１】第三工程の後半を示す要部拡大断面図であ
る。FIG. 11 is an enlarged sectional view of a main part showing a latter half of the third step.

【図１２】従来技術における矩形鋼片と粗形鋼片および
Ｈ形鋼との断面積の比を示す説明図である。FIG. 12 is an explanatory diagram showing a ratio of a cross-sectional area of a rectangular steel slab, a coarse steel slab, and an H-section steel in the related art.

【図１３】従来技術におけるかみ出し部を示す断面図で
ある。FIG. 13 is a cross-sectional view showing a protrusion in a conventional technique.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ ； 矩形鋼片 ２ ； 粗形鋼片 ３ ； Ｈ形鋼 ４ ； 溝 ５ ； ウエブ ６ ； フランジ ７ ； 閉孔型 ８ ； デッドホール ９ ； リブホール １０； 突起部 １１； 凹部 １２； ロール １３； 上ロール １４； 下ロール １５； 孔型 １６； かみ出し部 1; rectangular steel slab 2; coarse shaped slab 3; H-shaped steel 4; groove 5; web 6; flange 7; closed mold 8; dead hole 9; Roll 14; Lower roll 15; Hole type 16;

フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−171501（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−93501（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−190702（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−229202（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−119906（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−119905（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 1/08 - 1/14 Continuation of the front page (56) References JP-A-57-171501 (JP, A) JP-A-58-93501 (JP, A) JP-A-57-190702 (JP, A) JP-A-59-229202 (JP, A) , A) JP-A-63-119906 (JP, A) JP-A-63-119905 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁷ , DB name) B21B 1/08-1/14

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 矩形鋼片(1) から二重圧延機によってＨ
形鋼粗形鋼片(2) を製造する方法であって、前記矩形鋼
片(1) の幅方向の拡がりを制限した状態で、該矩形鋼片
(1) の上面および下面の中央に溝(4) を形成し、溝付鋼
片とする第一工程と、前記溝付鋼片となった矩形鋼片
(1) の幅方向の拡がりを拘束しないで、主としてウエブ
(5) を圧下して、前記溝付鋼片となった矩形鋼片(1) の
溝(4) を拡大する第二工程と、複数の閉孔型(7) によっ
て前記溝(4) を拡大した溝付鋼片である矩形鋼片(1) の
溝(4) をさらに拡大すると共にフランジ(6) 厚を薄くす
る第三工程と、から成るＨ形鋼粗形鋼片の製造方法。1. The method according to claim 1, wherein the rectangular billet (1) is heated by a double rolling mill.
A method of producing a shaped steel slab (2), wherein the rectangular slab (1) is restricted from spreading in the width direction.
A groove (4) is formed in the center of the upper and lower surfaces of (1), and a grooved steel
A first step of forming a slab and a rectangular slab that has become the grooved slab
(1) Do not restrain the spread in the width direction, and mainly
(5) by pressure and a second step of enlarging the groove (4) of the rectangular steel strip became grooved steel piece (1), said grooves by a plurality of closed pore form (7) (4) A third step of further enlarging the groove (4) of the rectangular slab (1), which is the enlarged slab having a groove, and reducing the thickness of the flange (6). 【請求項２】 第三工程の閉孔型(7) において、該閉孔
型(7) のデッドホール(8) 側においては、該閉孔型(7)
の突起部(10)と溝付鋼片となった矩形鋼片(1) の溝(4)
とが接触する際に、前記溝付鋼片となった矩形鋼片(1)
のフランジ(6) 端が前記閉孔型(7) のデッドホール(8)
の深さの半分より下位に位置すべく設定し、リブホール
(9) 側においては、前記溝付鋼片となった矩形鋼片(1)
のフランジ(6) の内面先端がロール(12)の突起部(10)と
の接触を開始すべく設定し、該フランジ(6) とロール(1
2)の突起部(10)との共通接線がロール軸に対してなす角
度θが４５°〜６０°とすべく設定して成る請求項１記
載のＨ形鋼粗形鋼の製造方法。2. The closed mold (7) of the third step, wherein the closed mold (7) is located on the dead hole (8) side of the closed mold (7).
The groove (4) of the rectangular billet (1) that became a protrusion (10) and a grooved billet
When contacted with the rectangular slab which became the grooved slab (1)
The dead hole (8) of the flange (6) end is the closed hole type (7 )
Set to be lower than half the depth of the rib hole
On the (9) side, the rectangular slab (1) that became the grooved slab
Inner surface the tip of the flange (6) is set to begin the contact of the protrusions of the roll (12) and (10), the flange (6) and b Lumpur (1
The angle between the common tangent to the projection (2) and the roll axis
Degree θ is 45 ° to 60 ° with claim 1 manufacturing method of the H-shaped steel rough shaped steel according made to set in order to.