JP3057458B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP3057458B2 JP3057458B2 JP3187050A JP18705091A JP3057458B2 JP 3057458 B2 JP3057458 B2 JP 3057458B2 JP 3187050 A JP3187050 A JP 3187050A JP 18705091 A JP18705091 A JP 18705091A JP 3057458 B2 JP3057458 B2 JP 3057458B2
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- JP
- Japan
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- sliding
- sliding surface
- crystal
- forming portion
- surface forming
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材、特に、相手部
材との摺動面と、その摺動面に開口するオイル溝とを備
えた摺動部材に関する。
材との摺動面と、その摺動面に開口するオイル溝とを備
えた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動部材としては、すべり
軸受が知られており、その摺動面は切削加工、研削加工
等によって仕上げられている。
軸受が知られており、その摺動面は切削加工、研削加工
等によって仕上げられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この種すべり軸受は、
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の摺動面形成部は、そのオイル保持性、つ
まり保油性が十分でない上、オイル流れも十分でなく、
また初期なじみ性も悪いため耐焼付き性が乏しいという
問題がある。
エンジンにおけるクランクシャフトのジャーナル部、コ
ンロッドの大端部等に適用されているが、エンジンが高
速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下では、従来
のすべり軸受の摺動面形成部は、そのオイル保持性、つ
まり保油性が十分でない上、オイル流れも十分でなく、
また初期なじみ性も悪いため耐焼付き性が乏しいという
問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、摺動面形成部の構造
を特定することにより、その摺動面形成部に十分な保油
性を持たせると共にオイル流れをスムーズにし、また摺
動面形成部の初期なじみ性を良好にし、これにより耐焼
付き性を向上させた前記摺動部材を提供することを目的
とする。
を特定することにより、その摺動面形成部に十分な保油
性を持たせると共にオイル流れをスムーズにし、また摺
動面形成部の初期なじみ性を良好にし、これにより耐焼
付き性を向上させた前記摺動部材を提供することを目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、相手部材との
摺動面と、その摺動面に開口するオイル溝とを備えた摺
動部材において、摺動面形成部が複数の角錐体状突起お
よび複数の角錐台状突起の少なくとも一方を有し、オイ
ル溝内面形成部が複数の角錐状突起を有することを特徴
とする。
摺動面と、その摺動面に開口するオイル溝とを備えた摺
動部材において、摺動面形成部が複数の角錐体状突起お
よび複数の角錐台状突起の少なくとも一方を有し、オイ
ル溝内面形成部が複数の角錐状突起を有することを特徴
とする。
【０００６】
【実施例】図１〜図３において、摺動部材としてのすべ
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
同一構造の第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両
半体１1 ，１2 の基板２は、裏金２1 と、その裏金２1
の内周面に形成されたライニング層２2 とを備え、その
ライニング層２2 には複数の溝３が周方向に延びるよう
に形成される。ライニング層２2 表面および各溝３内面
には被覆層４が形成されており、ライニング層２2 上に
存する被覆層４の帯状部は相手部材ｘとの摺動面ａを形
成する摺動面形成部５であり、また各溝３内に存するＵ
字状部は、摺動面ａに開口するオイル溝６を画成してそ
の内面ｂを形成するオイル溝内面形成部７である。
り軸受１は、エンジンにおけるクランクシャフトのジャ
ーナル部、コンロッドの大端部等に適用されるもので、
同一構造の第１および第２半体１1 ，１2 よりなる。両
半体１1 ，１2 の基板２は、裏金２1 と、その裏金２1
の内周面に形成されたライニング層２2 とを備え、その
ライニング層２2 には複数の溝３が周方向に延びるよう
に形成される。ライニング層２2 表面および各溝３内面
には被覆層４が形成されており、ライニング層２2 上に
存する被覆層４の帯状部は相手部材ｘとの摺動面ａを形
成する摺動面形成部５であり、また各溝３内に存するＵ
字状部は、摺動面ａに開口するオイル溝６を画成してそ
の内面ｂを形成するオイル溝内面形成部７である。
【０００７】裏金２1 は圧延鋼板より構成され、その厚
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等よ
り構成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３０
０μｍ程度である。被覆層４はＰｂ合金より構成され、
その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
オイル溝６は、幅０．０１〜０．５mm、深さ０．０１〜
０．１mm程度である。
さはすべり軸受１の設定厚さにより決められる。ライニ
ング層２2 はＣｕ、Ｃｕ系合金、Ａｌ、Ａｌ系合金等よ
り構成され、その厚さは５０〜５００μｍ、通常は３０
０μｍ程度である。被覆層４はＰｂ合金より構成され、
その厚さは５〜５０μｍ、通常は２０μｍ程度である。
オイル溝６は、幅０．０１〜０．５mm、深さ０．０１〜
０．１mm程度である。
【０００８】被覆層４を構成するＰｂ合金は、８０〜９
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
０重量％のＰｂと３〜２０重量％のＳｎとを含有し、必
要に応じてＣｕ、Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｎ
ｉ、Ｃｄ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｍｎ、Ｃａ、Ｂａから選択され
る少なくとも一種を１０重量％以下含有する。
【０００９】Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｎは被覆層４の硬さを向上
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて摺動面形成部５の初期なじ
み性が低下する。Ｃｕ等を添加する場合には、被覆層４
の硬さＨｍｖが１５〜２５になるように、その含有量を
調整するのが望ましい。
させる機能を有するが、その含有量が１０重量％を上回
ると、硬さが高くなり過ぎて摺動面形成部５の初期なじ
み性が低下する。Ｃｕ等を添加する場合には、被覆層４
の硬さＨｍｖが１５〜２５になるように、その含有量を
調整するのが望ましい。
【００１０】Ｉｎ、Ａｇ、Ｔｌ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｃｄ、Ｔ
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、被覆層４を軟化して摺動面形
成部５の初期なじみ性を改善する機能を有するが、その
含有量が１０重量％を上回ると、被覆層４の強度が低下
する。Ｉｎ等を添加する場合には、被覆層４の硬さＨｍ
ｖが８〜１５になるように、その含有量を調整するのが
望ましい。
ｅ、Ｂｉ、Ｃａ、Ｂａは、被覆層４を軟化して摺動面形
成部５の初期なじみ性を改善する機能を有するが、その
含有量が１０重量％を上回ると、被覆層４の強度が低下
する。Ｉｎ等を添加する場合には、被覆層４の硬さＨｍ
ｖが８〜１５になるように、その含有量を調整するのが
望ましい。
【００１１】被覆層４は、電気メッキ法により形成され
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて、１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+
を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ
液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／
ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
るもので、メッキ液としては、１リットル当り４０〜１
８０ｇのＰｂ2+、１リットル当り１．５〜３５ｇのＳｎ
2+、必要に応じて、１リットル当り１５ｇ以下のＣｕ2+
を含むホウフッ化系メッキ液が用いられる。またメッキ
液の温度は１０〜３５℃、陰極電流密度は３〜１５Ａ／
ｄｍ2 にそれぞれ設定される。
【００１２】図４は、摺動面形成部５表面、したがっ
て、摺動面ａにおけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕
微鏡写真（10,000倍）であり、図５は摺動面形成部５を
縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕
微鏡写真（5,000 倍）である。被覆層４は８重量％のＳ
ｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなり、
ライニング層２2 はＣｕ合金より構成されている。被覆
層４を形成する際の電気メッキ処理における陰極電流密
度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
て、摺動面ａにおけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕
微鏡写真（10,000倍）であり、図５は摺動面形成部５を
縦断した場合におけるＰｂ合金の結晶構造を示す電子顕
微鏡写真（5,000 倍）である。被覆層４は８重量％のＳ
ｎと、２重量％のＣｕとを含有するＰｂ合金よりなり、
ライニング層２2 はＣｕ合金より構成されている。被覆
層４を形成する際の電気メッキ処理における陰極電流密
度は６Ａ／ｄｍ2 に設定された。
【００１３】図２〜図６に明示するように、摺動面形成
部５は、摺動面ａを形成すべく、頂点ｃを摺動面ａ側に
向けた複数の角錐体状突起、図示例ではＰｂ合金の四角
錐体状結晶８を有する。各四角錐体状結晶８はライニン
グ層２2 より延出する各柱状晶９の先端部を形成してお
り、したがって摺動面形成部５は柱状晶９の集合体より
構成される。
部５は、摺動面ａを形成すべく、頂点ｃを摺動面ａ側に
向けた複数の角錐体状突起、図示例ではＰｂ合金の四角
錐体状結晶８を有する。各四角錐体状結晶８はライニン
グ層２2 より延出する各柱状晶９の先端部を形成してお
り、したがって摺動面形成部５は柱状晶９の集合体より
構成される。
【００１４】図７は、摺動面形成部５におけるＰｂ合金
結晶のＸ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面お
よび（４００）面の回折ピークのみが認められる。
結晶のＸ線回折図であり、ミラー指数で（２００）面お
よび（４００）面の回折ピークのみが認められる。
【００１５】ここで、結晶面の配向性を表わす指数とし
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
て配向指数Ｏｅを、 （ただし、ｈｋｌはミラー指数、Ｉｈｋｌは（ｈｋｌ）
面の積分強度、ΣＩｈｋｌはＩｈｋｌの総和）と定義す
ると、或（ｈｋｌ）面において、その配向指数Ｏｅが１
００％に近ければ近い程、その（ｈｋｌ）面と直交する
方向へ配向した結晶面が多いことになる。
【００１６】Ｐｂ合金結晶の（２００）面および（４０
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
０）面における積分強度Ｉｈｋｌおよび配向指数Ｏｅは
表１の通りである。
【００１７】
【表１】
【００１８】表１より、前記Ｐｂ合金の（ｈ００）面に
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
おける配向指数Ｏｅは１００％であり、したがってＰｂ
合金結晶は、結晶軸ａ，ｂ，ｃにおいて各軸方向に配向
した結晶面、即ち（ｈ００）面を持つことになる。
【００１９】このように、結晶面を（ｈ００）面と直交
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、摺動面形成部５の硬度が増してその耐焼付
き性および耐摩耗性が向上する。
する方向に配向させると、Ｐｂ合金の結晶構造が面心立
方構造であることから、配向方向における原子密度が高
くなるので、摺動面形成部５の硬度が増してその耐焼付
き性および耐摩耗性が向上する。
【００２０】オイル溝内面形成部７も摺動面形成部５と
同様の結晶構造を有する。
同様の結晶構造を有する。
【００２１】表２は、本発明および比較例すべり軸受の
焼付きテスト結果を示す。両すべり軸受において、オイ
ル溝６の幅は０．１５mm、深さは０．０３mm、本数は６
本／１mm幅である。比較例すべり軸受における被覆層
は、Ｐｂ合金の粒状晶の集合体より構成されている。
焼付きテスト結果を示す。両すべり軸受において、オイ
ル溝６の幅は０．１５mm、深さは０．０３mm、本数は６
本／１mm幅である。比較例すべり軸受における被覆層
は、Ｐｂ合金の粒状晶の集合体より構成されている。
【００２２】焼付きテストは、回転軸に各すべり軸受を
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表２は各すべり軸受が焼付
きを発生したときの面圧を求めたものである。
摺擦させ、そのすべり軸受に対する負荷荷重を漸次増加
させることにより行われた。表２は各すべり軸受が焼付
きを発生したときの面圧を求めたものである。
【００２３】テスト条件は次の通りである。回転軸の材
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
質 ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ材に窒化処理を施したもの、回転
軸の回転数 6000rpm 、給油温度 １２０℃、給油圧力
３kg／cm2 、負荷荷重 １kg／sec 。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２から明らかなように、本発明すべり軸
受は、比較例すべり軸受に比べて優れた耐焼付き性を有
する。このような効果が得られる理由は、摺動面ａを形
成する四角錐体状結晶８の頂点ｃ側を優先的に摩耗させ
て摺動面形成部５の初期なじみ性を良好にすることがで
きるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状結晶８
であることに起因して、摺動面ａの表面積が広くなるの
で、摺動面形成部５が十分な保油性を有し、しかも摺動
面ａにおいては相隣る両四角錐体状結晶８間を通路とし
てオイルがスムーズに流れると共に各オイル溝６より摺
動面ａにオイルが供給されるので、オイルが摺動面ａ全
体に行きわたって良好な潤滑能が得られるからである。
さらに摺動面ａおよびオイル溝内面ｂが、その表面積の
拡大によりオイル冷却作用を発揮するので、これも焼付
き発生面圧を高める一助になっている。
受は、比較例すべり軸受に比べて優れた耐焼付き性を有
する。このような効果が得られる理由は、摺動面ａを形
成する四角錐体状結晶８の頂点ｃ側を優先的に摩耗させ
て摺動面形成部５の初期なじみ性を良好にすることがで
きるからであり、またＰｂ合金結晶が四角錐体状結晶８
であることに起因して、摺動面ａの表面積が広くなるの
で、摺動面形成部５が十分な保油性を有し、しかも摺動
面ａにおいては相隣る両四角錐体状結晶８間を通路とし
てオイルがスムーズに流れると共に各オイル溝６より摺
動面ａにオイルが供給されるので、オイルが摺動面ａ全
体に行きわたって良好な潤滑能が得られるからである。
さらに摺動面ａおよびオイル溝内面ｂが、その表面積の
拡大によりオイル冷却作用を発揮するので、これも焼付
き発生面圧を高める一助になっている。
【００２６】摺動開始初期に頂点ｃ側の優先的摩耗が終
了して平坦面（四角錐台の上底面に相当する）が形成さ
れると、その平坦面と相手部材との間には常時油膜が存
在するので、それ以後の摺動面ａの摩耗は極めて緩慢に
行われる。
了して平坦面（四角錐台の上底面に相当する）が形成さ
れると、その平坦面と相手部材との間には常時油膜が存
在するので、それ以後の摺動面ａの摩耗は極めて緩慢に
行われる。
【００２７】図８，図９（10,000倍の電子顕微鏡写真）
は、摺動面形成部５が、摺動面ａを形成すべく、上底面
ｆを摺動面ａ側に向けた複数の角錐台状突起、図示例で
はＰｂ合金の四角錐台状結晶１０のみを有する場合を示
し、このような結晶１０またはこれと四角錐体状結晶８
との混成構造によっても前記と同様の摺動特性が得られ
る。この場合、摺動面ａの少なくとも一部が四角錐台状
結晶１０の上底面ｆより形成されることから、摺動開始
初期より相手部材と上底面ｆとの間に油膜を形成させて
初期なじみ性を良好にすると共に安定化させることがで
きる。
は、摺動面形成部５が、摺動面ａを形成すべく、上底面
ｆを摺動面ａ側に向けた複数の角錐台状突起、図示例で
はＰｂ合金の四角錐台状結晶１０のみを有する場合を示
し、このような結晶１０またはこれと四角錐体状結晶８
との混成構造によっても前記と同様の摺動特性が得られ
る。この場合、摺動面ａの少なくとも一部が四角錐台状
結晶１０の上底面ｆより形成されることから、摺動開始
初期より相手部材と上底面ｆとの間に油膜を形成させて
初期なじみ性を良好にすると共に安定化させることがで
きる。
【００２８】四角錐体状結晶８および／または四角錐台
状結晶１０が摺動面形成部５の一部を形成するものも本
発明に包含される。この場合、摺動面ａ等における四角
錐体状結晶８等の面積率は５０％以上に設定され、残部
はＰｂ合金の粒状晶等である。この面積率はオイル溝内
面形成部７についても同様である。
状結晶１０が摺動面形成部５の一部を形成するものも本
発明に包含される。この場合、摺動面ａ等における四角
錐体状結晶８等の面積率は５０％以上に設定され、残部
はＰｂ合金の粒状晶等である。この面積率はオイル溝内
面形成部７についても同様である。
【００２９】前記のように優秀な摺動特性を得るために
は、摺動面形成部５における四角錐体状結晶８および四
角錐台状結晶１０の傾きが問題となる。
は、摺動面形成部５における四角錐体状結晶８および四
角錐台状結晶１０の傾きが問題となる。
【００３０】そこで、図６，図１０に示すように四角錐
体状結晶８の底面側に、その結晶８を突出させて摺動面
ａに沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶８の頂
点ｃと底面中央部ｈを通る直線ｋが、底面中央部ｈを通
り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対してなす傾き角をθと
規定すると、四角錐体状結晶８の傾き角θは０°≦θ≦
３０°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になる
と、摺動面形成部５の保油性および頂点ｃ側の優先的摩
耗性が低下する。
体状結晶８の底面側に、その結晶８を突出させて摺動面
ａに沿う仮想面Ｇを規定し、また四角錐体状結晶８の頂
点ｃと底面中央部ｈを通る直線ｋが、底面中央部ｈを通
り仮想面Ｇに垂直な基準線ｍに対してなす傾き角をθと
規定すると、四角錐体状結晶８の傾き角θは０°≦θ≦
３０°に設定される。傾き角θが、θ＞３０°になる
と、摺動面形成部５の保油性および頂点ｃ側の優先的摩
耗性が低下する。
【００３１】四角錐台状結晶１０の場合の傾き角θは、
図８，図１１に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
図８，図１１に示すように上底面中央部ｎおよび下底面
中央部ｐを通る直線ｒと下底面中央部ｐを通り仮想面Ｇ
に垂直な基準線ｍとがなす角度として規定される。この
場合にも傾き角θは、０°≦θ≦３０°に設定される。
【００３２】図１２は、本発明のさらに他の実施例を示
し、相隣る両オイル溝６を密接させて形成したもので、
摺動面形成部５およびオイル溝内面形成部７がそれぞれ
四角錐体状結晶８を有する。この場合にも、前記同様の
摺動特性が得られる。
し、相隣る両オイル溝６を密接させて形成したもので、
摺動面形成部５およびオイル溝内面形成部７がそれぞれ
四角錐体状結晶８を有する。この場合にも、前記同様の
摺動特性が得られる。
【００３３】前記実施例では、被覆層を電気メッキ法に
より形成したが、その他の被覆層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
角錐体状突起等の形成に当っては、化学エッチング、電
気エッチング、気相エッチング（ボンバード処理）等の
エッチング法、転写、切削等の機械加工等を適用するこ
とが可能である。
より形成したが、その他の被覆層形成方法としては、Ｐ
ＶＤ、イオンプレーティング、ＣＶＤ、スパッタリング
等の気相を介する形成方法を挙げることができる。また
角錐体状突起等の形成に当っては、化学エッチング、電
気エッチング、気相エッチング（ボンバード処理）等の
エッチング法、転写、切削等の機械加工等を適用するこ
とが可能である。
【００３４】本発明はすべり軸受に限らず、他の摺動部
材にも適用される。
材にも適用される。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、摺動面形成部およびオ
イル溝内面形成部の構造を前記のように特定することに
よって、耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供するこ
とができる。
イル溝内面形成部の構造を前記のように特定することに
よって、耐焼付き性を向上させた摺動部材を提供するこ
とができる。
【図１】すべり軸受の分解平面図である。
【図２】すべり軸受用半体の第１例を示す要部拡大概略
展開図である。
展開図である。
【図３】図２の３−３線断面図である。
【図４】摺動面におけるＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図５】摺動面形成部を縦断した場合におけるＰｂ合金
の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
の結晶構造を示す顕微鏡写真である。
【図６】摺動面形成部の第１例を示す要部概略斜視図で
ある。
ある。
【図７】摺動面形成部におけるＰｂ合金結晶のＸ線回折
図である。
図である。
【図８】摺動面形成部の第２例を示す要部概略斜視図で
ある。
ある。
【図９】図８に対応するＰｂ合金の結晶構造を示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図１０】四角錐体状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１１】四角錐台状結晶の傾き角測定法を示す説明図
である。
である。
【図１２】すべり軸受の第３例を示す断面図で、図３に
対応する。
対応する。
１ すべり軸受（摺動部材） ５ 摺動面形成部 ６ オイル溝 ７ オイル溝内面形成部 ８ 四角錐体状結晶（角錐体状突起） １０ 四角錐台状結晶（角錐台状突起） ａ 摺動面 ｘ 相手部材
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 3/56 Ｃ２５Ｄ 3/56 Ｚ (56)参考文献 特開 平４−366021（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−362308（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−366022（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−357322（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 33/12 F16C 33/10 C25D 7/00
Claims (1)
- 【請求項１】 相手部材（ｘ）との摺動面（ａ）と、そ
の摺動面（ａ）に開口するオイル溝（６）とを備えた摺
動部材において、摺動面形成部（５）が複数の角錐体状
突起（８）および複数の角錐台状突起（１０）の少なく
とも一方を有し、オイル溝内面形成部（７）が複数の角
錐状突起（８）を有することを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3187050A JP3057458B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3187050A JP3057458B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 摺動部材 |
Publications (2)
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