JP3051773B2 - 油圧緩衝器 - Google Patents
油圧緩衝器Info
- Publication number
- JP3051773B2 JP3051773B2 JP24761691A JP24761691A JP3051773B2 JP 3051773 B2 JP3051773 B2 JP 3051773B2 JP 24761691 A JP24761691 A JP 24761691A JP 24761691 A JP24761691 A JP 24761691A JP 3051773 B2 JP3051773 B2 JP 3051773B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oil
- piston
- cylinder
- oil chamber
- damping force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、油圧緩衝器の減衰力調
整手段に関する。
整手段に関する。
【０００２】
【従来の技術】発生減衰力が運転条件に応じて変化する
車両用の油圧緩衝器として例えば特開昭５７−１７１１
３３号が知られている。
車両用の油圧緩衝器として例えば特開昭５７−１７１１
３３号が知られている。
【０００３】これは、シリンダに摺動自由に収装したピ
ストンに両側の油室を連通する圧縮側作動油の通路と伸
長側作動油の通路とを各々形成し、これらの出口に介装
した板バルブの閉弁力をソレノイドの磁力により強める
ようにしたものである。
ストンに両側の油室を連通する圧縮側作動油の通路と伸
長側作動油の通路とを各々形成し、これらの出口に介装
した板バルブの閉弁力をソレノイドの磁力により強める
ようにしたものである。
【０００４】
【発明の課題】しかしながら、この緩衝器の場合にはピ
ストンに伸側と圧側の通路とバルブとを各々設ける必要
があり、ピストンの構造が複雑になるという問題があっ
た。
ストンに伸側と圧側の通路とバルブとを各々設ける必要
があり、ピストンの構造が複雑になるという問題があっ
た。
【０００５】本発明は、このような問題点を解決すべく
なされたもので、構造が簡単で減衰力の調整範囲の広い
油圧緩衝器を提供することを目的とする。
なされたもので、構造が簡単で減衰力の調整範囲の広い
油圧緩衝器を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を達成するための手段】本発明は、シリンダに摺
動自由に収装したピストンと、ピストンを貫通してピス
トンにより画成された先端側の油室と基端側の油室を連
通する２本の並列な通路と、これらの通路の一方に設け
られ、基端側の油室から先端側の油室への作動油の流入
のみ許容するバルブ及び、励磁力によりバルブを吸引し
て通路を開状態に保持するソレノイドと、シリンダの外
側に設けた油溜室とを備えた構造において、シリンダの
底部を貫通して前記油溜室と基端側の油室を連通する２
本の並列な通路と、これらの通路の一方に設けられ、油
溜室から基端側の油室への作動油の流入のみ許容するチ
ェック弁と、他方の通路に設けられ、シリンダの圧縮方
向の加速度増大に応じて作動油に押されて通路抵抗を増
大させるダイナミックマスとを備える。
動自由に収装したピストンと、ピストンを貫通してピス
トンにより画成された先端側の油室と基端側の油室を連
通する２本の並列な通路と、これらの通路の一方に設け
られ、基端側の油室から先端側の油室への作動油の流入
のみ許容するバルブ及び、励磁力によりバルブを吸引し
て通路を開状態に保持するソレノイドと、シリンダの外
側に設けた油溜室とを備えた構造において、シリンダの
底部を貫通して前記油溜室と基端側の油室を連通する２
本の並列な通路と、これらの通路の一方に設けられ、油
溜室から基端側の油室への作動油の流入のみ許容するチ
ェック弁と、他方の通路に設けられ、シリンダの圧縮方
向の加速度増大に応じて作動油に押されて通路抵抗を増
大させるダイナミックマスとを備える。
【０００７】
【作用】ソレノイドの励磁によりピストンに設けたバル
ブがピストン両側の油室間の流通抵抗を変化させること
で、伸長圧縮両方向の減衰力特性が切り換わる。さら
に、ダイナミックマスによって加速度増大に応じて減衰
力を増大させる。
ブがピストン両側の油室間の流通抵抗を変化させること
で、伸長圧縮両方向の減衰力特性が切り換わる。さら
に、ダイナミックマスによって加速度増大に応じて減衰
力を増大させる。
【０００８】
【実施例】図１〜図５に本発明の実施例を示す。
【０００９】図１に示すように、アウタシェル２の内側
に同軸的に収装されたシリンダ１の内側にピストン３が
摺動自由に収装される。
に同軸的に収装されたシリンダ１の内側にピストン３が
摺動自由に収装される。
【００１０】ピストン３にはピストンロッド４が固着
し、このピストンロッド４がシリンダ１からベアリング
５とオイルシール６を介して軸方向に摺動自由に突出す
る。
し、このピストンロッド４がシリンダ１からベアリング
５とオイルシール６を介して軸方向に摺動自由に突出す
る。
【００１１】シリンダ１の内側はピストン３により先端
側の油室７と基端側の油室８に画成される。これらの油
室７と８を連通する通路として、ピストン３にポート９
と１１が形成される。これらのポート９と１１は油室８
に常時連通する。
側の油室７と基端側の油室８に画成される。これらの油
室７と８を連通する通路として、ピストン３にポート９
と１１が形成される。これらのポート９と１１は油室８
に常時連通する。
【００１２】ポート９は切欠１０並びにバルブ１３を介
して油室７に連通する。ポート１１はシリンダ１とピス
トン３の間に設定されたクリアランス１２を介して油室
７に連通する。
して油室７に連通する。ポート１１はシリンダ１とピス
トン３の間に設定されたクリアランス１２を介して油室
７に連通する。
【００１３】バルブ１３はリーフスプリング１４により
閉方向に付勢される。バルブ１３の後方にはソレノイド
１５がパイプ１６、ボビン１７、ワッシャ１８及びカバ
ー１９を介してピストンロッド４の周囲に取り付けられ
る。
閉方向に付勢される。バルブ１３の後方にはソレノイド
１５がパイプ１６、ボビン１７、ワッシャ１８及びカバ
ー１９を介してピストンロッド４の周囲に取り付けられ
る。
【００１４】ソレノイド１５はピストンロッド４の中空
部を介して外側から導かれたケーブル２０を介した通電
により励磁され、磁性材で構成されたバルブ１３をリー
フスプリング１４に抗して吸引する。
部を介して外側から導かれたケーブル２０を介した通電
により励磁され、磁性材で構成されたバルブ１３をリー
フスプリング１４に抗して吸引する。
【００１５】ピストンロッド４の伸び切りを防止するた
めに、シリンダ１の先端にはピストンロッド４の最伸長
位置の手前でカバー１９の外周に嵌合する円筒状のロッ
クカラー２１が固着する。
めに、シリンダ１の先端にはピストンロッド４の最伸長
位置の手前でカバー１９の外周に嵌合する円筒状のロッ
クカラー２１が固着する。
【００１６】一方、ピストン３の底づきを防止するため
に、先端を円筒状に形成したバルブボディ２２を先端を
ピストン３に向けてシリンダ１の底部に固着する。バル
ブボディ２２はピストン３の円筒状に形成された先端部
の内周に嵌合し、オイルロックによりピストン３のそれ
以上の侵入を阻止する。
に、先端を円筒状に形成したバルブボディ２２を先端を
ピストン３に向けてシリンダ１の底部に固着する。バル
ブボディ２２はピストン３の円筒状に形成された先端部
の内周に嵌合し、オイルロックによりピストン３のそれ
以上の侵入を阻止する。
【００１７】シリンダ１とアウタシェル２との環状隙間
にはガスを封入した油溜室２３が形成される。そして、
油溜室２３と油室８を連通する通路として、油溜室２３
に常時連通するポート２４と２７がシリンダ１の底部の
バルブボディ２２の内側に形成される。
にはガスを封入した油溜室２３が形成される。そして、
油溜室２３と油室８を連通する通路として、油溜室２３
に常時連通するポート２４と２７がシリンダ１の底部の
バルブボディ２２の内側に形成される。
【００１８】ポート２４の油室８側の開口部には切欠２
５とチェック弁２６が並列に設けられる。また、バルブ
ボディ２２の中心にはポート２７に相対してダイナミッ
クマス２８がスプリング２９を介して油室８内に弾性的
に支持される。ダイナミックマス２８にはポート２７を
閉じるシート３０が固着する。ダイナミックマス２８は
シリンダ１が圧縮方向へ加速度運動する際の慣性力によ
りシート３０をポート２７に接近させる。
５とチェック弁２６が並列に設けられる。また、バルブ
ボディ２２の中心にはポート２７に相対してダイナミッ
クマス２８がスプリング２９を介して油室８内に弾性的
に支持される。ダイナミックマス２８にはポート２７を
閉じるシート３０が固着する。ダイナミックマス２８は
シリンダ１が圧縮方向へ加速度運動する際の慣性力によ
りシート３０をポート２７に接近させる。
【００１９】なお、以上の油室７と８と油溜室２３の間
の接続状態は図２の回路図に要約される。
の接続状態は図２の回路図に要約される。
【００２０】次に作用を説明する。
【００２１】ソレノイド１５が励磁されない状態ではバ
ルブ１３はリーフスプリング１４によりポート９に押し
付けられている。この状態でピストン３が伸長側へ作動
すると、縮小する油室７の作動油は切欠１０とポート
９、クリアランス１２とポート１１の２系統の経路で油
室８へ流出する。これにより、図３に示すように切欠１
０による減衰力ａ1とクリアランス１２による減衰力ａ2
を合成した伸長側減衰力ａが発生する。
ルブ１３はリーフスプリング１４によりポート９に押し
付けられている。この状態でピストン３が伸長側へ作動
すると、縮小する油室７の作動油は切欠１０とポート
９、クリアランス１２とポート１１の２系統の経路で油
室８へ流出する。これにより、図３に示すように切欠１
０による減衰力ａ1とクリアランス１２による減衰力ａ2
を合成した伸長側減衰力ａが発生する。
【００２２】一方、ピストンロッド４のシリンダ１から
の退出体積分の作動油が油溜室２３からチェック弁２６
とポート２７を介して抵抗なく油室８に流入する。
の退出体積分の作動油が油溜室２３からチェック弁２６
とポート２７を介して抵抗なく油室８に流入する。
【００２３】なお、ピストン３を熱膨張率の高いアルミ
や樹脂などの材料で構成しておくと、作動油の温度上昇
に伴って作動油の粘度が低下するのに平行してピストン
３が膨張し、クリアランス１２が減少するので、発生減
衰力の温度補償を行うことができる。
や樹脂などの材料で構成しておくと、作動油の温度上昇
に伴って作動油の粘度が低下するのに平行してピストン
３が膨張し、クリアランス１２が減少するので、発生減
衰力の温度補償を行うことができる。
【００２４】ソレノイド１５が励磁されない状態でピス
トン３が圧縮方向へ作動すると、油室８の作動油はバル
ブ１３を押し開いて油室７に流入し、同時に切欠１０と
クリアランス１２を介しても作動油が同方向へ流通す
る。これにより、図３に示すように、切欠１０とクリア
ランス１２の合成減衰力ｂ1とバルブ１３による減衰力
ｂ2がピストン３において発生する。
トン３が圧縮方向へ作動すると、油室８の作動油はバル
ブ１３を押し開いて油室７に流入し、同時に切欠１０と
クリアランス１２を介しても作動油が同方向へ流通す
る。これにより、図３に示すように、切欠１０とクリア
ランス１２の合成減衰力ｂ1とバルブ１３による減衰力
ｂ2がピストン３において発生する。
【００２５】これと平行して、ピストンロッド４のシリ
ンダ１への侵入体積分の作動油が油室８から、ダイナミ
ックマス２９のシート３０とポート２７の隙間並びに切
欠２５を介して油溜室２３に流出する。これに伴い、シ
ート３０とポート２７の隙間で発生する減衰力ｃ1と切
欠２５で発生する減衰力ｃ2を合成した減衰力ｃがシリ
ンダ１の底部で発生する。この減衰力ｃはピストン３に
おける合成減衰力（図示せず）に加算的に合成され、圧
縮側減衰力ｄとして作用する。
ンダ１への侵入体積分の作動油が油室８から、ダイナミ
ックマス２９のシート３０とポート２７の隙間並びに切
欠２５を介して油溜室２３に流出する。これに伴い、シ
ート３０とポート２７の隙間で発生する減衰力ｃ1と切
欠２５で発生する減衰力ｃ2を合成した減衰力ｃがシリ
ンダ１の底部で発生する。この減衰力ｃはピストン３に
おける合成減衰力（図示せず）に加算的に合成され、圧
縮側減衰力ｄとして作用する。
【００２６】このようにして、ソレノイド１５の非励磁
状態ではピストン３の伸長、圧縮両方向への作動に伴っ
て大きな減衰力が発生し、ハードな緩衝状態が得られ
る。
状態ではピストン３の伸長、圧縮両方向への作動に伴っ
て大きな減衰力が発生し、ハードな緩衝状態が得られ
る。
【００２７】一方、ソレノイド１５に通電すると、バル
ブ１３がリーフスプリング１４に抗してソレノイド１５
に向けて吸引され、ポート９はピストン３の作動方向に
よらず全開状態となる。
ブ１３がリーフスプリング１４に抗してソレノイド１５
に向けて吸引され、ポート９はピストン３の作動方向に
よらず全開状態となる。
【００２８】この結果、図４に示すようにピストン３の
伸長側への作動時の減衰力ａは前述の減衰力ａ1とａ2に
図４のバルブ１３通過時の圧力損失による減衰力ａ3を
合成した小さなものとなる。なお、ソレノイド１５の非
励磁状態と同様にピストンロッド４のシリンダ１からの
退出体積分の作動油は油溜室２３から油室８へ抵抗なく
流入する。
伸長側への作動時の減衰力ａは前述の減衰力ａ1とａ2に
図４のバルブ１３通過時の圧力損失による減衰力ａ3を
合成した小さなものとなる。なお、ソレノイド１５の非
励磁状態と同様にピストンロッド４のシリンダ１からの
退出体積分の作動油は油溜室２３から油室８へ抵抗なく
流入する。
【００２９】また、ピストン３が圧縮側へ摺動した場合
には、バルブ１３が開いていることでピストン３ではほ
とんど減衰力が発生せず、圧縮側減衰力ｄは図４に示す
ように油室８から油溜室２３に流出するピストンロッド
４の侵入体積分の作動油がシート３０とポート２７の隙
間と切欠２５で発生させる減衰力ｃ1とｃ2を合成した小
さなものとなる。
には、バルブ１３が開いていることでピストン３ではほ
とんど減衰力が発生せず、圧縮側減衰力ｄは図４に示す
ように油室８から油溜室２３に流出するピストンロッド
４の侵入体積分の作動油がシート３０とポート２７の隙
間と切欠２５で発生させる減衰力ｃ1とｃ2を合成した小
さなものとなる。
【００３０】このように、ソレノイド１５を励磁するこ
とにより、伸長、圧縮両方向の発生減衰力が減少し、ソ
フトな緩衝状態が得られる。
とにより、伸長、圧縮両方向の発生減衰力が減少し、ソ
フトな緩衝状態が得られる。
【００３１】ところで、ダイナミックマス２８はシリン
ダ１の圧縮作動の加速度に応じてポート２７に接近し、
シート３０とポート２７の隙間を狭める。この結果、図
５に示すようにシート３０とポート２７の隙間で発生す
る減衰力はｃ1からｃ10へと増大し、これに応じて圧縮
側減衰力もｄからｄａへと増大する。この減衰力の増大
によりソレノイド１５が励磁されたソフトな緩衝状態で
あっても高周波振動などは強力に減衰させられるので、
これにより例えば車両用緩衝機のばね下振動を効率的に
吸収することができる。
ダ１の圧縮作動の加速度に応じてポート２７に接近し、
シート３０とポート２７の隙間を狭める。この結果、図
５に示すようにシート３０とポート２７の隙間で発生す
る減衰力はｃ1からｃ10へと増大し、これに応じて圧縮
側減衰力もｄからｄａへと増大する。この減衰力の増大
によりソレノイド１５が励磁されたソフトな緩衝状態で
あっても高周波振動などは強力に減衰させられるので、
これにより例えば車両用緩衝機のばね下振動を効率的に
吸収することができる。
【００３２】また、共振などの現象によりシリンダ１の
加速度がさらに大きくなるとダイナミックマス２８も大
きく変位してシート３０がポート２７を閉塞し、油室８
から油溜室２３への作動油の流出路を切欠２５のみに限
定することにより、図のｃ2に等しい大ききな減衰力を
発生させる。
加速度がさらに大きくなるとダイナミックマス２８も大
きく変位してシート３０がポート２７を閉塞し、油室８
から油溜室２３への作動油の流出路を切欠２５のみに限
定することにより、図のｃ2に等しい大ききな減衰力を
発生させる。
【００３３】なお、ソフトな緩衝状態において大きな荷
重が入力し、緩衝器が大きく伸縮した場合でも、伸長荷
重に対してはカバー１９がシリンダ１の先端に設けたロ
ックカラー２１の内側に嵌合することにより、圧縮荷重
に対してはピストン３の先端がシリンダ１の基端に設け
たバルブボディ２２の外側に嵌合することにより、それ
ぞれオイルロック状態を作り出すので、ピストン３が伸
び切りや底着きを起こす恐れはない。
重が入力し、緩衝器が大きく伸縮した場合でも、伸長荷
重に対してはカバー１９がシリンダ１の先端に設けたロ
ックカラー２１の内側に嵌合することにより、圧縮荷重
に対してはピストン３の先端がシリンダ１の基端に設け
たバルブボディ２２の外側に嵌合することにより、それ
ぞれオイルロック状態を作り出すので、ピストン３が伸
び切りや底着きを起こす恐れはない。
【００３４】
【発明の効果】以上のように本発明は、ソレノイドの励
磁力を制御することにより、伸縮両方向の減衰力特性を
ハードな特性とソフトな特性に切り換えられるととも
に、シリンダの圧縮方向への作動時には、ダイナミック
マスによって加速度増大に応じて減衰力を増加させたの
で、微細な減衰力の制御を得ることが出来る。このた
め、簡易な構成で多様な減衰作用を得ることが出来る。
磁力を制御することにより、伸縮両方向の減衰力特性を
ハードな特性とソフトな特性に切り換えられるととも
に、シリンダの圧縮方向への作動時には、ダイナミック
マスによって加速度増大に応じて減衰力を増加させたの
で、微細な減衰力の制御を得ることが出来る。このた
め、簡易な構成で多様な減衰作用を得ることが出来る。
【図１】本発明の実施例を示す油圧緩衝器の縦断面図で
ある。
ある。
【図２】同じく油圧回路図である。
【図３】ソレノイドの非励磁状態における減衰力特性を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】ソレノイドの励磁状態における減衰力特性を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】ダイナミックマス作動時の減衰力特性を示すグ
ラフである。
ラフである。
１ シリンダ ３ ピストン ７，８ 油室 ９，１１ ポート １３ バルブ １５ ソレノイド ２３ 油溜室
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16F 9/46 F16F 9/50 B60G 17/08
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダに摺動自由に収装したピストン
と、ピストンを貫通してピストンにより画成された先端
側の油室と基端側の油室を連通する２本の並列な通路
と、これらの通路の一方に設けられ、基端側の油室から
先端側の油室への作動油の流入のみ許容するバルブ及
び、励磁力によりバルブを吸引して通路を開状態に保持
するソレノイドと、シリンダの外側に設けた油溜室とを
備えた構造において、シリンダの底部を貫通して前記油
溜室と基端側の油室を連通する２本の並列な通路と、こ
れらの通路の一方に設けられ、油溜室から基端側の油室
への作動油の流入のみ許容するチェック弁と、他方の通
路に設けられ、シリンダの圧縮方向の加速度増大に応じ
て作動油に押されて通路抵抗を増大させるダイナミック
マスとを備えたことを特徴とする油圧緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24761691A JP3051773B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 油圧緩衝器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24761691A JP3051773B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 油圧緩衝器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0587174A JPH0587174A (ja) | 1993-04-06 |
| JP3051773B2 true JP3051773B2 (ja) | 2000-06-12 |
Family
ID=17166162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24761691A Expired - Lifetime JP3051773B2 (ja) | 1991-09-26 | 1991-09-26 | 油圧緩衝器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3051773B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102014019822B3 (de) * | 2013-02-14 | 2017-09-28 | Ford Global Technologies, Llc | Radaufhängung mit Stabilisatoranordnung |
-
1991
- 1991-09-26 JP JP24761691A patent/JP3051773B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0587174A (ja) | 1993-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4840557B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| US4671392A (en) | Vibration damper with variable damping force | |
| EP1975453B1 (en) | Damping force adjustable fluid pressure shock absorber | |
| KR101420441B1 (ko) | 감쇠력 조정식 유체압 완충기 | |
| JP2947874B2 (ja) | ダンパ | |
| JPH0341237A (ja) | ハイドロリツク式の振動減衰器 | |
| US5285878A (en) | Cylinder including a piston with a valve control | |
| US20160229254A1 (en) | Shock absorber | |
| US9776468B2 (en) | Shock absorber | |
| KR20080094538A (ko) | 유체압 완충기 | |
| JPS6179036A (ja) | 調整可能な油圧緩衝装置 | |
| KR102587418B1 (ko) | 감쇠력 조정식 완충기 | |
| JP4384888B2 (ja) | 内部レベル制御機能を備えた自動ポンプ油圧空気圧式スプリングストラット | |
| JP3051773B2 (ja) | 油圧緩衝器 | |
| JP4868130B2 (ja) | 油圧緩衝器 | |
| JPH1130264A (ja) | 減衰特性可変型緩衝器 | |
| US20010002639A1 (en) | Solenoid apparatus for use in hydraulic shock absorber | |
| EP0397702A1 (en) | SHOCK ABSORBER WITH VARIABLE DAMPING RATE AND SYSTEM THEREFOR. | |
| JP2008008471A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JP4426956B2 (ja) | 緩衝器 | |
| JP3360156B2 (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| JPH09177862A (ja) | ソレノイド直動バルブ付き油圧緩衝器 | |
| JPH07269627A (ja) | 減衰力調整式油圧緩衝器 | |
| WO2004111488A1 (ja) | 車両用油圧式緩衝装置 | |
| JP3034413B2 (ja) | 油圧緩衝器 |