JP3012251B2 - Radial line slot antenna - Google Patents
Radial line slot antennaInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、SHF,EHF等において用いられるラジアル導
波路を利用したラジアルラインスロットアンテナに関す
るものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION <Industrial Application Field> The present invention relates to a radial line slot antenna using a radial waveguide used in SHF, EHF and the like.
＜従来の技術＞ 一般に衛星通信等においては、おわん型をしたパラボ
ラアンテナが用いられているが、近年，金属板に多数の
スロット（穴）を開けたアンテナが開発され、平面プリ
ント基板アンテナの一種として普及されつつある。<Prior Art> Generally, bowl-shaped parabolic antennas are used in satellite communications and the like. Recently, antennas having a large number of slots (holes) formed in a metal plate have been developed, and a type of planar printed circuit board antenna has been developed. It is becoming popular.
かかる平面プリント基板アンテナの一種としてのマイ
クロストリップラインアンテナが、銅損を伴う線路を用
いているのに対して、ラジアルラインスロットアンテナ
では、導波路を用いている為，高能率が期待できる。す
なわち，第２図及び第４図に示す如く、円形スロット板
11には多数のスロットが配列されてあり、アンテナ内部
は、上層２、端部５、下層８、同軸９で導波路を形成し
ている。A microstrip line antenna as one type of such a planar printed circuit board antenna uses a line with copper loss, whereas a radial line slot antenna uses a waveguide, so high efficiency can be expected. That is, as shown in FIG. 2 and FIG.
A number of slots are arranged in 11, and a waveguide is formed by the upper layer 2, the end 5, the lower layer 8, and the coaxial 9 inside the antenna.
すなわち金属の円形状の底板15と、多数のスロット21
が設けられた金属の円形状のスロット板11が、金属の円
環リング10をはさんで対向するように留め穴17を介して
ボルト12等で固定されている。That is, a metal circular bottom plate 15 and a large number of slots 21
Are fixed with bolts 12 or the like via fastening holes 17 so as to face each other with the metal ring ring 10 interposed therebetween.
内部には金属の中板14が設けられ、上部には絶縁性の
上層２が形成され、下部は空間として下層８が構成さ
れ、中央部分には電波吸収体22及び同軸９が構成されて
ある。約半波長の長さの多数のスロット21より入射した
電波は、同位相で強め合いながら導波路を通り、コンバ
ータに導かれる。A metal middle plate 14 is provided inside, an upper insulating layer 2 is formed at the upper part, a lower layer 8 is formed as a space at the lower part, and a radio wave absorber 22 and a coaxial 9 are formed at the center part. . Radio waves incident from a number of slots 21 having a length of about half a wavelength pass through the waveguide while being strengthened in phase, and are guided to the converter.
そしてスロット21の配列はハの字形で全て長さの等し
いスロットがペアをつくり、スロット板11に配列されて
いる。The arrangement of the slots 21 is in the shape of a letter "C", and all slots having the same length form a pair and are arranged on the slot plate 11.
＜発明が解決しようとする課題＞ しかしながら，従来のラジアルラインスロットアンテ
ナはスロットのペアL1とL2の長さが同じであるために、
両者の共振周波数f1とf2（＝f0）とは等しく、αの周波
数特性は、第９図にあるようにf0でピークを持ち、この
ときのαは、L1あるいはL2のみの場合の２倍の値にな
る。つまり、f0から±500MHz程度ずれた周波数では、α
＝2.5×２＝５となり、最高の効率が得られるが、第６
図Ｋ−Ｋで示されるように、中帯域とならざるを得なか
った。<Problems to be Solved by the Invention> However, in the conventional radial line slot antenna, since the lengths of the slot pairs L1 and L2 are the same,
The two resonance frequencies f1 and f2 (= f0) are equal, and the frequency characteristic of α has a peak at f0 as shown in FIG. 9, and α at this time is twice that of the case of only L1 or L2. Value. That is, at a frequency shifted from f0 by about ± 500 MHz, α
= 2.5 × 2 = 5, and the highest efficiency is obtained.
As shown in FIG. KK, it had to be in the middle band.
すなわち、アンテナ利得の周波数特性は、例えば3dB
低下で定義すると、第６図Ｋ−Ｋに示す如く、帯域幅が
450MHzの中帯域となってしまっていた。That is, the frequency characteristic of the antenna gain is, for example, 3 dB.
When defined in terms of drop, as shown in FIG.
It became 450MHz middle band.
そこで，ペアスロットの長さを変えて，帯域を広げる
ことが考えられるが，この場合，遅波率をいかにして安
定させるかの課題が解決されなければならない。Therefore, it is conceivable to widen the band by changing the length of the pair slot, but in this case, the problem of how to stabilize the slow wave rate must be solved.
またスロット板11の反りが原因で、上層２とスロット
板11の間に隙間13が存在していたため，α（結合係数）
及び管内波長が設定値から大きく変動して、アンテナ効
率が、第５図Ｅに示す如く理論効率の78％に達していな
かった。Further, since the gap 13 exists between the upper layer 2 and the slot plate 11 due to the warpage of the slot plate 11, α (coupling coefficient)
In addition, the guide wavelength greatly fluctuated from the set value, and the antenna efficiency did not reach 78% of the theoretical efficiency as shown in FIG. 5E.
さらに、第２図左の端部詳細図で示すように、スロッ
ト板11と円環リング10の間には厳密にいえばd mmの非常
に僅かな段差19が存在し、アンテナ効率の低下をまねく
電波の反射損失が生じていた。Furthermore, as shown in the detailed view of the end portion on the left side of FIG. 2, there is a very small step 19 of d mm between the slot plate 11 and the ring ring 10 strictly speaking, which causes a decrease in antenna efficiency. The reflection loss of the radio wave occurred.
本発明の目的は，遅波率が安定し，広帯域なラジアル
ラインスロットアンテナを提供することであり，また，
結合係数（α）と管内波長のずれを抑制し，導波路の段
差を吸収し反射損失が少ないラジアルラインスロットア
ンテナを提供することである。An object of the present invention is to provide a radial line slot antenna having a stable slow wave rate and a wide band.
An object of the present invention is to provide a radial line slot antenna which suppresses a shift between a coupling coefficient (α) and a guide wavelength, absorbs a step in a waveguide, and has a small reflection loss.
＜課題を解決する為の手段＞ 本発明は上記課題を解決するためになされたもので，
多数のスロットを有するスロット板とフレームとで，の
内部に導波路を形成してなるラジアルラインスロットア
ンテナにおいて、前記スロットは２つのスロットがペア
になって配列されており，このペアスロットL1,L2の長
さはL1がL2より２％〜21％長くなっていることを特徴と
するラジアルラインスロットアンテナであり，前記スロ
ットのペアを直交させてもよい。<Means for Solving the Problems> The present invention has been made to solve the above problems.
In a radial line slot antenna in which a waveguide is formed inside a slot plate having a number of slots and a frame, the slots are arranged in pairs, and the paired slots L1, L2 Is a radial line slot antenna characterized in that L1 is 2% to 21% longer than L2, and the pair of slots may be orthogonal.
またさらに、前記ペアの各スロットの中点を通る径と
これら各スロットとのなす角θ1,θ２が，θ２＝π−θ
１を満たし，かつθ１が30゜〜45゜である。Further, the diameters θ 1 and θ 2 formed by the diameters passing through the midpoints of the slots of the pair and the slots are represented by θ 2 = π−θ.
I met 1, and theta 1 is ° 30 ° 45.
さらに，前記スロット板が凹型盆形状をしている。 Further, the slot plate has a concave tray shape.
＜作用＞ 本発明のラジアルラインスロットアンテナは，そのス
ロット板に形成されているペアスロットの長さを変える
ことで，帯域を広げることが可能となる。また，ペアス
ロットL1,L2の長さをL1がL2より２％〜21％長くするこ
とにより，あるいはさらにペアスロットL1、L2の中点を
通る径とL1,L2とのなす角θ1,θ２が，θ２＝π−θ１
を満たし，かつθ１を30゜〜45゜とすることにより，遅
波率を安定させる。<Operation> In the radial line slot antenna of the present invention, the band can be expanded by changing the length of the paired slot formed in the slot plate. Further, by making the length of the pair slots L1 and L2 longer by 2% to 21% than that of L2, or by further making the angles θ 1 and θ between the diameter passing through the midpoint of the pair slots L1 and L2 and L1 and L2. 2 is θ 2 = π−θ 1
The filled, and by the theta 1 is 30 ° to 45 °, to the slow wave ratio stable.
さらに，スロット板が凹型盆形状とすることで，端部
段差が吸収され，反射損失を減少させることが可能とな
る。Furthermore, by making the slot plate into a concave tray shape, the step at the end is absorbed, and the reflection loss can be reduced.
＜実施例＞ 本発明を実施例を用いて詳細に説明する。<Example> The present invention will be described in detail using an example.
本発明によるラジアルラインスロットアンテナは、第
１図及び第３図に示す如く、円形スロット板１には多数
のスロット18、及び20が配列されてあり、アンテナ内部
は、上層２、端部５、下層８、同軸９で導波路を形成し
ている。As shown in FIGS. 1 and 3, a radial line slot antenna according to the present invention has a large number of slots 18 and 20 arranged in a circular slot plate 1, and the inside of the antenna has an upper layer 2, an end 5, The lower layer 8 and the coaxial 9 form a waveguide.
すなわち金属円板の端部が半円形状に湾曲したフレー
ム３と多数のスロット18、20が設けられた凹型盆形状を
有するスロット板１がシールされて設けられてある。That is, a frame 3 having an end portion of a metal disk curved in a semicircular shape and a slot plate 1 having a concave tray shape provided with a number of slots 18 and 20 are provided in a sealed manner.
内部には金属箔の中板14が設けられ、上部には絶縁性
の上層２が形成され、下部は空間として下層８が構成さ
れ、中央部分には電波の吸収体22及び同軸９が構成され
てある。A metal foil middle plate 14 is provided inside, an upper insulating layer 2 is formed on the upper part, a lower layer 8 is formed as a space below, and a radio wave absorber 22 and a coaxial 9 are formed in the central part. It is.
ラジアルラインスロットアンテナの効率ηは、スロッ
トからの放射量を表す結合係数αの関数になる。The efficiency η of a radial line slot antenna is a function of the coupling coefficient α representing the amount of radiation from the slot.
例えば、第５図にあるように１例として直径60cmの12
GHzのアンテナの場合、α＝５程度の時、η＝78％程度
の最高値となり、また、例えば、ηを70％以上とするに
はαを３＜α＜８とすると良い。For example, as shown in FIG.
In the case of an antenna of GHz, when α = about 5, the maximum value is about η = 78%. For example, in order to make η 70% or more, it is preferable that α is set to 3 <α <8.
ラジアルラインスロットアンテナは第３図にあるよう
に、互いに直交するスロットL1（例えば偶数番目）とL2
（例えば奇数番目）をスロットペアとするアレイアンテ
ナであるが、これらのスロットペアのいずれか１つのL1
またはL2だけのアレイアンテナでも正面方向で円偏波条
件を満たすような放射が可能である。As shown in FIG. 3, the radial line slot antenna has slots L1 (eg, even-numbered) and L2 orthogonal to each other.
(For example, odd-numbered) is an array antenna having a slot pair.
Alternatively, even an array antenna of L2 alone can emit radiation satisfying the circular polarization condition in the front direction.
スロットペアのうち、例えば、L1からの放射によるα
の周波数特性は第７図のように、スロットの共振周波数
f1でピークを持つ。Of the slot pairs, for example, α due to radiation from L1
As shown in Fig. 7, the frequency characteristic of
It has a peak at f1.
このとき、α＝2.5となる周波数は，例えば上層の厚
さが7.5mmで遅波率が0.8の場合,f1より±500MHz程度ず
れたところにある。同様に、L2の共振周波数をf2とする
と、第８図のように、α＝2.5となる周波数はf2より±5
00MHz程度ずれたところにある。At this time, the frequency at which α = 2.5 is, for example, when the thickness of the upper layer is 7.5 mm and the delay rate is 0.8, is about ± 500 MHz from f1. Similarly, assuming that the resonance frequency of L2 is f2, the frequency at which α = 2.5 is ± 5 from f2 as shown in FIG.
It is shifted about 00MHz.
一般に、L1、L2をペアとすれば、αはこれらの和とな
る。In general, if L1 and L2 are paired, α is the sum of these.
いま、スロットペアのスロットの長さを変えると、長
い方のスロットの共振周波数は短い方のスロットの共振
周波数より低いために、各々のスロットの放射によるα
の周波数特性はずれて第10図の２本の実線のようにな
る。Now, if the length of the slot of the slot pair is changed, the resonance frequency of the longer slot is lower than the resonance frequency of the shorter slot.
Are deviated as shown by two solid lines in FIG.
これらの長さの異なるスロットペアによるαの周波数
特性は、長いスロットによるαと、短いスロットによる
αの和で与えられるので、第10図の点線のように、２ヶ
所の周波数でピークを持ち、その中間で平坦なところが
できる。このとき、第６図Ｈ−Ｈで示されるように、帯
域幅＝△ｆとなる。Since the frequency characteristics of α by the slot pairs having different lengths are given by the sum of α by the long slot and α by the short slot, as shown by the dotted line in FIG. 10, there are peaks at two frequencies, A flat place is formed in the middle. At this time, as shown in FIG. 6H-H, the bandwidth = Δf.
最初に述べたように、できるだけ広い周波数帯域にわ
たって、ある程度以上の効率を得るためには、αが決め
られた範囲に入る周波数が広いほうがよい。As mentioned earlier, in order to obtain a certain degree of efficiency over a frequency band as wide as possible, it is better that the frequency in which α falls within a predetermined range is wide.
次に、使用周波数をf0として、具体的な実施例を述べ
る。Next, a specific embodiment will be described with the use frequency set to f0.
上層の厚さが7.5mmで，遅波率が0.8のラジアルライン
スロットアンテナにおいて，長さの異なるスロットペア
を用いる場合,2つのスロットの共振周波数の調整方法と
しては，合成されたαを５とするため,f0において単独
でα＝2.5となるようにL1の共振周波数f1をf0よりも500
MHz程度低くする。スロットの共振周波数はスロットの
長さにほぼ反比例するので,L1を長くする。逆にL2の共
振周波数f2をf0よりも500MHz程度高くするようにL2を短
くする。すると,f0では，総合のスロットペアのα１
（2.5）＋α２（2.5）＝５となる。また，このときの特
徴としては周波数がf0より変化しても，α１とα２は増
減が逆になるので，総合のαとしてはあまり変化せず,3
＜α＜８となる周波数範囲Δｆは同一長のものよりも広
くなる。12GHzのアンテナの場合，−500MHz〜＋500MHz
＝1000MHz＝1GHzに相当する分だけ，スロットL1をL2よ
りも長くする。この場合,1GHzは12GHzの約８％であるた
め,L1をL2よりも８％長くするのが適当である。In the case of a radial line slot antenna with an upper layer thickness of 7.5 mm and a slow wave rate of 0.8, when using slot pairs with different lengths, as a method of adjusting the resonance frequency of the two slots, the combined α is set to 5 Therefore, the resonance frequency f1 of L1 is set to be 500 or more than f0 such that α = 2.5 alone at f0.
Lower by about MHz. Since the resonance frequency of the slot is almost inversely proportional to the length of the slot, L1 is lengthened. Conversely, L2 is shortened so that the resonance frequency f2 of L2 is higher than f0 by about 500 MHz. Then, at f0, α1 of the total slot pair
(2.5) + α2 (2.5) = 5. Also, as a characteristic at this time, even if the frequency changes from f0, α1 and α2 increase and decrease in reverse, so that the overall α does not change much.
The frequency range Δf where <α <8 is wider than that of the same length. -500MHz to + 500MHz for 12GHz antenna
The slot L1 is made longer than L2 by an amount corresponding to 1000 MHz = 1 GHz. In this case, since 1 GHz is about 8% of 12 GHz, it is appropriate to make L1 8% longer than L2.
ところで，ペアスロットの長短比は，遲波率に影響を
及ぼし，この遲波率が安定するほど，アンテナの性能が
よい。ここでいる遲波率とは，（測定された管内波長）
／（空間波長）であり，この値が理論遲波率，すなわち
λｇ（設計上の管内波長）／λ０（空間波長）の値に近
い程，アンテナの性能がよい。By the way, the length ratio of the pair slot affects the slow wave rate, and the more stable the slow wave rate, the better the performance of the antenna. The slow wave rate here is (measured wavelength in the tube)
/ (Spatial wavelength), and the closer this value is to the theoretical slow wave rate, ie, the value of λ g (designed guide wavelength) / λ 0 (spatial wavelength), the better the antenna performance.
本発明者らが実験した結果，ペアスロットの長短比が
２％〜21％，すなわちL1をL2よりも２％〜21％長くする
と安定した遲波率を得られることが判明した。なお，第
11図に長短比が15％と21％の場合の遲波率の変化を示し
てある。As a result of experiments by the present inventors, it has been found that a stable delay ratio can be obtained when the length ratio of pair slots is 2% to 21%, that is, when L1 is longer than L2 by 2% to 21%. In addition,
Figure 11 shows the change of the slow wave rate when the ratio is 15% and 21%.
一方，上述したスロットのペアL1,L2は，第12図に示
すようにスロット板の中心とペアスロットL1,L2それぞ
れの中点を通る線分とのなす角θ1,θ２がある範囲の角
度をなすように配置されている。なお，上記中心とこれ
ら２つの中点は必ずしも一直線上にある必要はなく，一
直線上にない場合は，中心の一方の中点とのなす線分，
中心と他方の中点とのなす線分それぞれとなす角を考え
ればよい。On the other hand, as shown in FIG. 12, the pair of slots L1 and L2 has a range of angles θ 1 and θ 2 between the center of the slot plate and a line passing through the midpoint of each of the pair slots L1 and L2. They are arranged at an angle. Note that the center and these two midpoints do not necessarily need to be on a straight line, and if they are not on a straight line, a line segment with one midpoint of the center,
What is necessary is just to consider the angle formed by each line segment between the center and the other midpoint.
上記θ1,θ２は，まず，θ２＝π−θ１の関係をみた
している。これにより，アンテナの円偏波条件を満足す
る。そして，θ１は30゜〜45゜の範囲の角度になってい
る。第13図は結合角θ１の変化による遲波率の特性を示
す図である。The above θ 1 and θ 2 firstly look at the relationship θ 2 = π−θ 1 . This satisfies the circular polarization condition of the antenna. Then, theta 1 is at an angle of 30 ° to 45 °. FIG. 13 is a diagram showing characteristics of遲波rate due to the change in the coupling angle theta 1.
ここで，結合係数とは，アナテナ開口面における単位
長さ当りの電波の出入り量，すなわち空間との電気的結
合の程度を表す量で，例えば，直径60cmのアンテナで
は,5〜6/mが最適である。この結合係数の変化がなだら
かな程，アンテナの性能がよい。Here, the coupling coefficient is an amount of radio waves per unit length at the anatena aperture surface, that is, an amount representing the degree of electrical coupling with space. For example, for an antenna having a diameter of 60 cm, 5 to 6 / m is 5 to 6 / m. Optimal. The gentler the change in the coupling coefficient, the better the performance of the antenna.
従って，上記遲波率の特性と結合係数の特性から，結
合角θ１は30゜〜45゜としている。Thus, from the characteristic properties and the coupling coefficient of the遲波rates, bond angle theta 1 is 30 ° to 45 °.
さらに，ペアスロットL1,L2の長さをL1がL2より２％
〜21％長くし、そのなす角θ1,θ２をθ２＝π−θ１で
θ１は30゜〜45゜とすることで，遲波率をさらに安定さ
せることができ，高性能のアンテナとすることができ
る。Furthermore, the length of pair slot L1, L2 is 2% that L1 is greater than L2.
By increasing the angles θ 1 and θ 2 by θ 2 = π−θ 1 and θ 1 by 30 ° to 45 °, the slow wave rate can be further stabilized and high performance can be achieved. It can be an antenna.
次に，本発明の凹盆形スロット板の形状について説明
する。Next, the shape of the concave tray-shaped slot plate of the present invention will be described.
第３図の断面図に示されるように，スロット板の縁を
絞り加工して一様な深さd mmの凹型盆形状となるように
して，上層２との隙間を無くし，かつ，第１図左の端部
５の詳細図で示されるように，導波路との段差を吸収し
て，反射損失をできるだけ小さくすることができた。As shown in the cross-sectional view of FIG. 3, the edge of the slot plate is drawn to form a concave basin shape having a uniform depth of d mm so that no gap is formed between the upper layer 2 and the first plate. As shown in the detailed view of the end portion 5 on the left side of the figure, the step with the waveguide was absorbed, and the reflection loss was reduced as much as possible.
さらに，発泡体16を第３図のように，スロット板の上
に積層することにより，充分な平面度と剛性を得ること
ができる。Further, by laminating the foam 16 on the slot plate as shown in FIG. 3, sufficient flatness and rigidity can be obtained.
また，本発明の広帯域ラジアルラインスロットアンテ
ナを屋外仕様とする為，第１図に示すように，一次シー
ル４及び二次シール７をエポキシ樹脂により設けた。こ
のことで，雨と雪の日に屋外で受信テストを実施した
が，アンテナ内部で水分とが結露は認められなかった。In addition, in order to make the broadband radial line slot antenna of the present invention an outdoor specification, as shown in FIG. 1, the primary seal 4 and the secondary seal 7 are provided with epoxy resin. As a result, a reception test was performed outdoors on rainy and snowy days, but no dew condensation was found inside the antenna.
また，アンテナの開口面分布を測定したが，振幅，位
相，結合係数及び軸対称性に関して，屋外テスト前と同
様であった。第１図の吸収体22に反射係数＝−40dBのフ
ェライトカーボンを用い，α＝５としたとき，軸比が1d
B以下であった。（円偏波であった。） ＜発明の効果＞ 本発明は以上の如くであり，ペアスロットL1とL2の長
さを変えることにより，利得の周波数特性が広帯域とな
り，またL1をL2より２％〜21％長くし、あるいはさらに
L1、L2の中点を通る径とL1,L2とのなす角θ1,θ２をθ
２＝π−θ１かつθ１を30゜〜45゜とすることで遲波率
を安定させ，アンテナの性能を向上させることができ
る。さらに，スロット板を凹型盆形状とすることで端部
段差が吸収されて反射損失が減少し，極めて優れた特性
を有するラジアルラインスロットアンテナとなる。In addition, the aperture distribution of the antenna was measured, and the amplitude, phase, coupling coefficient, and axial symmetry were the same as before the outdoor test. When ferrite carbon having a reflection coefficient of −40 dB is used for the absorber 22 in FIG. 1 and α = 5, the axial ratio is 1d.
B or less. <Effect of the Invention> The present invention is as described above. By changing the length of the pair slots L1 and L2, the frequency characteristic of the gain becomes wider, and L1 is set to be 2 times larger than L2. % To 21% longer, or even more
The angles θ 1 and θ 2 between the diameters passing through the midpoints of L 1 and L 2 and L 1 and L 2 are θ
2 = π-θ 1 cutlet theta 1 to stabilize the遲波rate by 30 ° to 45 °, it is possible to improve the performance of the antenna. Further, by forming the slot plate into a concave tray shape, the end step is absorbed and the reflection loss is reduced, so that a radial line slot antenna having extremely excellent characteristics is obtained.
第１図は本発明の広帯域ラジアルラインスロットアンテ
ナの断面を示す説明図，第２図は従来の中帯域ラジアル
ラインスロットアンテナの断面を示す説明図，第３図は
本発明のスロット凹盆形の平面と断面を示す説明図，第
４図は従来のスロット板を示す説明図，第５図はアンテ
ナ効率のα特性を示す図，第６図はアンテナ利得のｆ
（周波数）特性を示す図，第７図はαのf1を中心とする
特性を示す図，第８図はαのf2を中心とする特性を示す
図，第９図はαのf0を中心とする特性を示す図，第10図
はαの双峰性を示す図，第11図はスロットの長短比によ
る遲波率の特性を示す図，第12図はスロットL1,L2の中
点を通る径とL1,L2とのなす角θ1,θ２を示す図，第13
図は結合角θ１による遲波率及び結合係数の特性を示す
図である。 １……スロット板（凹盆形）、２……上層 ３……一体フレーム、４……一次シール ５……導波路端部、６……レドーム ７……二次シール、８……下層 ９……同軸、10……円環リング 11……スロット板（従来）,12……ボルト 13……隙間、14……中板 15……底板、16……発泡体 17……留め穴、18……スロット 19……段差、20……スロット 21……半波長スロット（L1＝l2） 22……吸収体FIG. 1 is an explanatory view showing a cross section of a broadband radial line slot antenna of the present invention, FIG. 2 is an explanatory view showing a cross section of a conventional mid-band radial line slot antenna, and FIG. FIG. 4 is an explanatory view showing a conventional slot plate, FIG. 5 is a view showing an α characteristic of antenna efficiency, and FIG. 6 is a view showing an antenna gain f.
(Frequency) characteristics, FIG. 7 is a graph showing characteristics centered on f1 of α, FIG. 8 is a graph showing characteristics centered on f2 of α, and FIG. 9 is a graph showing characteristics centered on f0 of α. Fig. 10 shows the bimodality of α, Fig. 11 shows the characteristics of the slow wave rate depending on the length ratio of the slot, and Fig. 12 shows the midpoint of the slots L1 and L2. FIG. 13 is a diagram showing angles θ 1 and θ 2 formed between the diameters and L 1 and L 2 ,
Figure is a diagram showing characteristics of遲波rate and the coupling coefficient due to the binding angle theta 1. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Slot plate (concave tray type), 2 ... Upper layer 3 ... Integrated frame, 4 ... Primary seal 5 ... Waveguide end part, 6 ... Radome 7 ... Secondary seal, 8 ... Lower layer 9 … Coaxial, 10… Annular ring 11… Slot plate (conventional), 12… Bolt 13… Gap, 14… Middle plate 15… Bottom plate, 16… Foam 17… Fastening hole, 18 ... Slot 19 ... Step, 20 ... Slot 21 ... Half-wavelength slot (L1 = l2) 22 ... Absorber
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高田 潤一 東京都町田市森野２丁目８番６号 審査官 羽鳥 賢一 (56)参考文献 信学技報 ＡＰ88−77（電子情報通信 学会技術研究報告，Ｖｏｌ．88，Ｎｏ. 226，1988年10月20日発行) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01Q 21/06 H01Q 13/10 ────────────────────────────────────────────────── ─── The continuation of the front page (72) Inventor Junichi Takada 2-8-6 Morino, Machida-shi, Tokyo Examiner Kenichi Hatori (56) References IEICE Technical Report AP88-77 (Technical Research Report of IEICE, Vol. 88, No. 226, issued on October 20, 1988) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) H01Q 21/06 H01Q 13/10
Claims (4)
ームとで、その内部に導波路を形成してなるラジアルラ
インスロットアンテナにおいて、前記スロットは２つの
スロットがペアになって配列されており、このペアスロ
ットL1、L2の長さがL1がL2より２％〜21％長くなってい
ることを特徴とするラジアルラインスロットアンテナ。1. A radial line slot antenna comprising a slot plate having a large number of slots and a frame inside which a waveguide is formed, wherein said slots are arranged in pairs of two slots. A radial line slot antenna, wherein the length of the paired slots L1 and L2 is 2% to 21% longer than L2.
徴とする特許請求の範囲第１項記載のラジアルラインス
ロットアンテナ。2. The radial line slot antenna according to claim 1, wherein said pair of slots are orthogonal.
ームとで、その内部に導波路を形成してなるラジアルラ
インスロットアンテナにおいて、前記スロットは２つの
スロットがペアになって配列されており、このペアのス
ロットL1、L2の長さはL1がL2より２％〜21％長くなって
おり、さらに、前記各スロットL1、L2の中点を通る径と
これら各スロットL1、L2とのなす角θ１、θ２が、θ２
＝π−θ１を満たし、かつθ１が30゜〜45゜であること
を特徴とするラジアルラインスロットアンテナ。3. A radial line slot antenna comprising a slot plate having a number of slots and a frame and a waveguide formed therein, wherein the slots are arranged in pairs of two slots. The lengths of the slots L1 and L2 of the pair are such that L1 is 2% to 21% longer than L2, and furthermore, the angle θ between the diameter passing through the midpoint of each of the slots L1 and L2 and each of the slots L1 and L2. 1 , θ 2 is θ 2
= Π-θ 1 , and θ 1 is 30 ° to 45 °.
ームとで、その内部に導波路を形成してなるラジアルラ
インスロットアンテナにおいて、前記スロット板が凹型
盆形状を有していることを特徴とするラジアルラインス
ロットアンテナ。4. A radial line slot antenna in which a waveguide is formed inside a slot plate having a number of slots and a frame, wherein the slot plate has a concave tray shape. Radial line slot antenna.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63-122624 | 1988-05-19 | ||
| JP12262488 | 1988-05-19 |
Publications (2)
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ID=14840570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP (1) | JP3012251B2 (en) |
Families Citing this family (2)
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-
1989
- 1989-05-18 JP JP01125262A patent/JP3012251B2/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 信学技報 ＡＰ８８−７７（電子情報通信学会技術研究報告，Ｖｏｌ．８８，Ｎｏ．２２６，１９８８年１０月２０日発行） |
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