JP3005839B2 - 軸流タービン - Google Patents
軸流タービンInfo
- Publication number
- JP3005839B2 JP3005839B2 JP4344290A JP34429092A JP3005839B2 JP 3005839 B2 JP3005839 B2 JP 3005839B2 JP 4344290 A JP4344290 A JP 4344290A JP 34429092 A JP34429092 A JP 34429092A JP 3005839 B2 JP3005839 B2 JP 3005839B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wall
- turbine
- inclination angle
- flow
- circumferential
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、静翼の改良に係り、特
に、高圧部より低圧部へ配置される全段落の静翼の流動
損失を低減するのに好適な軸流タービンの静翼の構造に
関する。
に、高圧部より低圧部へ配置される全段落の静翼の流動
損失を低減するのに好適な軸流タービンの静翼の構造に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の軸流タービンは、図１３，図１
４，図１９に示すように、弾性流体の流路Ｒを形成する
内壁３ａおよび外壁３と、内壁３ａおよび外壁３にそれ
ぞれの端部を固定されかつタービン軸Ｘと直交する断面
では円周方向に湾曲して配置された複数の静翼とを備え
ている。蒸気タービンなどの軸流タービンは、上流側か
ら下流側に向けて圧力が低下し、この過程で圧力変化に
対する流体の容積変化割合が低圧になるほど顕著である
ため、流路を形成する静翼１と動翼２との翼長の増加割
合が低圧部に向かうほど大きくなり、流路形状が急激な
拡大流路となる。また、図１５および図１６は、一般的
な高圧部および低圧部の実機蒸気タービンの断面を示す
図である。低圧部ほど外壁面の広がり角(傾斜角)θｔが
大きくなっている。なお、本明細書および図面では、外
壁傾斜角θｔおよび内壁傾斜角θＲについて、上流から
下流に向かって、壁面がタービン軸から離れるすなわち
壁面の径が大きくなる場合はプラスで表現し、壁面がタ
ービン軸に近づくすなわち壁面の径が小さくなる場合は
マイナスで表現することにする。
４，図１９に示すように、弾性流体の流路Ｒを形成する
内壁３ａおよび外壁３と、内壁３ａおよび外壁３にそれ
ぞれの端部を固定されかつタービン軸Ｘと直交する断面
では円周方向に湾曲して配置された複数の静翼とを備え
ている。蒸気タービンなどの軸流タービンは、上流側か
ら下流側に向けて圧力が低下し、この過程で圧力変化に
対する流体の容積変化割合が低圧になるほど顕著である
ため、流路を形成する静翼１と動翼２との翼長の増加割
合が低圧部に向かうほど大きくなり、流路形状が急激な
拡大流路となる。また、図１５および図１６は、一般的
な高圧部および低圧部の実機蒸気タービンの断面を示す
図である。低圧部ほど外壁面の広がり角(傾斜角)θｔが
大きくなっている。なお、本明細書および図面では、外
壁傾斜角θｔおよび内壁傾斜角θＲについて、上流から
下流に向かって、壁面がタービン軸から離れるすなわち
壁面の径が大きくなる場合はプラスで表現し、壁面がタ
ービン軸に近づくすなわち壁面の径が小さくなる場合は
マイナスで表現することにする。
【０００３】このようなタービン段落における蒸気流の
状態を決定する理論的な検討については多くの研究がな
されており、おおよそ次の(１)，(２)関係式で表わされ
ている。なお、(１)，(２)関係式に用いた記号は、図１
３，図１４，図１７〜図１９に図示してある。
状態を決定する理論的な検討については多くの研究がな
されており、おおよそ次の(１)，(２)関係式で表わされ
ている。なお、(１)，(２)関係式に用いた記号は、図１
３，図１４，図１７〜図１９に図示してある。
【０００４】
【数１】
【０００５】
【数２】
【０００６】(１)式および(２)式は、半径方向(ｒ方向)
の圧力Ｐの平衡関係を示しており、図１３に示した子午
面におけるパラメータだけではなく、蒸気タービンの円
周方向のパラメータである周方向速度成分Ｖθおよび静
翼の周方向傾斜角γにも影響されることが明らかであ
り、蒸気タービンの流路が三次元流れであることを示し
ている。
の圧力Ｐの平衡関係を示しており、図１３に示した子午
面におけるパラメータだけではなく、蒸気タービンの円
周方向のパラメータである周方向速度成分Ｖθおよび静
翼の周方向傾斜角γにも影響されることが明らかであ
り、蒸気タービンの流路が三次元流れであることを示し
ている。
【０００７】タービン段落内の流れを制御し、タービン
段落の性能を改善する従来技術は、図１７に示すよう
に、静翼１をタービン軸中心として半径方向に一致させ
て配置した放射状に直立しているのに対し、図１８に示
すように、静翼１の周方向傾斜角が根元部ＢでγＲ，先
端部Ａでγｔとなるように、直線状に傾斜させて配置し
たものと、図１９に示すように、静翼１の傾斜角を根元
部から先端部に向かって順次変化させ、先端部Ａの傾斜
角−γｔが根元部Ｂの傾斜角γＲに対して逆方向になる
ように、湾曲した形状の静翼を配置したものなどがあ
る。図１９の例は、根元部では静翼の腹側に傾斜し、先
端部では静翼の背側に傾斜する形状である。これらは、
特開昭６２−１７０７０７号公報，特開平４−１２４４
０６号公報，特願平４−５２６７０号などに記載されて
いる。
段落の性能を改善する従来技術は、図１７に示すよう
に、静翼１をタービン軸中心として半径方向に一致させ
て配置した放射状に直立しているのに対し、図１８に示
すように、静翼１の周方向傾斜角が根元部ＢでγＲ，先
端部Ａでγｔとなるように、直線状に傾斜させて配置し
たものと、図１９に示すように、静翼１の傾斜角を根元
部から先端部に向かって順次変化させ、先端部Ａの傾斜
角−γｔが根元部Ｂの傾斜角γＲに対して逆方向になる
ように、湾曲した形状の静翼を配置したものなどがあ
る。図１９の例は、根元部では静翼の腹側に傾斜し、先
端部では静翼の背側に傾斜する形状である。これらは、
特開昭６２−１７０７０７号公報，特開平４−１２４４
０６号公報，特願平４−５２６７０号などに記載されて
いる。
【０００８】以上のように、静翼の形状および配置につ
いては、種々の工夫がなされているが、図１７〜図１９
に示す各静翼の構成で、しかも、先端側の外壁面に傾斜
角を有する場合を例として、流路内の流動状況を流線Ｆ
で示すと、図２０〜図２２のようになる。図２０は、静
翼１が周方向に傾斜していないため、弾性流体の半径方
向の圧力勾配と遠心力との関係により、根元部付近の低
流量領域Ａ１で流量が少なくなり、先端部では流量が多
くなる傾向となる。図２１は、静翼が周方向に直線的に
傾斜した例であるが、図２０の状態とは逆の傾向を示
し、先端部付近で低流量領域Ａ２が発生する。これらの
静翼の配置における欠点を排除するために創作されたの
が、図１９の湾曲した静翼の形状である。この場合の流
動状況は、図２２に示すようになり、図２０，図２１に
示す欠点を解消して、ほぼ良好な流動状況が得られる。
いては、種々の工夫がなされているが、図１７〜図１９
に示す各静翼の構成で、しかも、先端側の外壁面に傾斜
角を有する場合を例として、流路内の流動状況を流線Ｆ
で示すと、図２０〜図２２のようになる。図２０は、静
翼１が周方向に傾斜していないため、弾性流体の半径方
向の圧力勾配と遠心力との関係により、根元部付近の低
流量領域Ａ１で流量が少なくなり、先端部では流量が多
くなる傾向となる。図２１は、静翼が周方向に直線的に
傾斜した例であるが、図２０の状態とは逆の傾向を示
し、先端部付近で低流量領域Ａ２が発生する。これらの
静翼の配置における欠点を排除するために創作されたの
が、図１９の湾曲した静翼の形状である。この場合の流
動状況は、図２２に示すようになり、図２０，図２１に
示す欠点を解消して、ほぼ良好な流動状況が得られる。
【０００９】しかし、(１)式からも明らかなように、こ
のような流動状況は、拡大流路を形成することにより、
タービン軸に対して傾斜する外壁３と内壁３ａの傾斜角
に対する周方向傾斜角γＲおよび−γｔが適切であるこ
とが条件となるが、従来技術では、この関係が明確にさ
れていない。
のような流動状況は、拡大流路を形成することにより、
タービン軸に対して傾斜する外壁３と内壁３ａの傾斜角
に対する周方向傾斜角γＲおよび−γｔが適切であるこ
とが条件となるが、従来技術では、この関係が明確にさ
れていない。
【００１０】図１５，図１６に示すように、タービン流
路を形成する内外壁の傾斜角は、内壁(根元側)ではゼロ
で、外壁(先端側)では下流に向かってタービン軸から離
れるように形成されるものに限らない。実機タービンの
断面構造を示すと、図２３，図２４に示す例のように、
外壁では傾斜角が下流側に向けて流路が拡大するように
形成されるが、内壁では、タービン軸より離れる傾斜角
の場合と、タービン軸に向かうような傾斜角の場合とが
ある。このように、タービン流路における内外壁の傾斜
角は、全体構造の関係から、非常に多くの種類がある。
路を形成する内外壁の傾斜角は、内壁(根元側)ではゼロ
で、外壁(先端側)では下流に向かってタービン軸から離
れるように形成されるものに限らない。実機タービンの
断面構造を示すと、図２３，図２４に示す例のように、
外壁では傾斜角が下流側に向けて流路が拡大するように
形成されるが、内壁では、タービン軸より離れる傾斜角
の場合と、タービン軸に向かうような傾斜角の場合とが
ある。このように、タービン流路における内外壁の傾斜
角は、全体構造の関係から、非常に多くの種類がある。
【００１１】その内外壁形状を示すと、図２５〜図３３
のようになる。図２５〜図２７は、外壁がタービン軸と
平行で傾斜角がなく、内壁の傾斜角が異なる例である。
図２８〜図３０は、外壁が下流側に向かってタービン軸
より離れるように形成され、内壁の傾斜角が異なってい
る例である。図３１〜図３３は、外壁が下流側に向けて
タービン軸に接近する方向に形成され、内壁の傾斜角が
異なる例である。
のようになる。図２５〜図２７は、外壁がタービン軸と
平行で傾斜角がなく、内壁の傾斜角が異なる例である。
図２８〜図３０は、外壁が下流側に向かってタービン軸
より離れるように形成され、内壁の傾斜角が異なってい
る例である。図３１〜図３３は、外壁が下流側に向けて
タービン軸に接近する方向に形成され、内壁の傾斜角が
異なる例である。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従来の軸流タービンに
あっては、タービン流路形状が多岐にわたるため、単に
静翼を周方向に湾曲させて形成した状態では、タービン
全段落にわたって効果的ではなく、内外壁の傾斜角に応
じて静翼の周方向傾斜角を規定することが必要である。
これは流路内における半径方向の圧力分布状態を達成す
るため必要な条件である。
あっては、タービン流路形状が多岐にわたるため、単に
静翼を周方向に湾曲させて形成した状態では、タービン
全段落にわたって効果的ではなく、内外壁の傾斜角に応
じて静翼の周方向傾斜角を規定することが必要である。
これは流路内における半径方向の圧力分布状態を達成す
るため必要な条件である。
【００１３】本発明の目的は、解析検討および実験的検
討をもとにタービン流路の内外壁の傾斜角と静翼の周方
向傾斜角との関係を規定し、タービン段落内の流動状況
を最適化した軸流タービンを提供することである。
討をもとにタービン流路の内外壁の傾斜角と静翼の周方
向傾斜角との関係を規定し、タービン段落内の流動状況
を最適化した軸流タービンを提供することである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、弾性流体の流路をそれぞれの壁面で形成
する内壁および外壁と、前記内壁および外壁にそれぞれ
の端部を固定されかつタービン軸と直交する断面では円
周方向に湾曲して配置された複数の静翼とを備えた軸流
タービンにおいて、それぞれの前記静翼は、それぞれの
壁面と前記タービン軸とのなす傾斜角に対応し、外壁傾
斜角θｔがプラス側からマイナス側に向かうにつれて、
外壁面と前記湾曲した出口端との交点における前記出口
端の周方向傾斜角γｔｏをマイナス側に大きくし、およ
び／または、内壁傾斜角θＲがプラス側からマイナス側
に向かうにつれて、内壁面と前記湾曲した出口端との交
点における前記出口端の周方向傾斜角γＲｏをプラス側
に大きくしてある軸流タービンを提案する。
成するために、弾性流体の流路をそれぞれの壁面で形成
する内壁および外壁と、前記内壁および外壁にそれぞれ
の端部を固定されかつタービン軸と直交する断面では円
周方向に湾曲して配置された複数の静翼とを備えた軸流
タービンにおいて、それぞれの前記静翼は、それぞれの
壁面と前記タービン軸とのなす傾斜角に対応し、外壁傾
斜角θｔがプラス側からマイナス側に向かうにつれて、
外壁面と前記湾曲した出口端との交点における前記出口
端の周方向傾斜角γｔｏをマイナス側に大きくし、およ
び／または、内壁傾斜角θＲがプラス側からマイナス側
に向かうにつれて、内壁面と前記湾曲した出口端との交
点における前記出口端の周方向傾斜角γＲｏをプラス側
に大きくしてある軸流タービンを提案する。
【００１５】
【作用】本発明によれば、タービン段落内の流動状況を
決定する影響パラメータは(２)式で示され、静翼の周方
向傾斜角を除く他のパラメータは、タービン設計におけ
る熱流体，強度および構造上の制約条件があるため、す
でに明らかになっている静翼の周方向傾斜角の効果をも
とに、内外壁の傾斜角に応じて更に形状を規定しなおし
た静翼を備えることができ、タービン段落内の内外壁で
発生する低流量領域が解消され、流動損失が低減され
る。
決定する影響パラメータは(２)式で示され、静翼の周方
向傾斜角を除く他のパラメータは、タービン設計におけ
る熱流体，強度および構造上の制約条件があるため、す
でに明らかになっている静翼の周方向傾斜角の効果をも
とに、内外壁の傾斜角に応じて更に形状を規定しなおし
た静翼を備えることができ、タービン段落内の内外壁で
発生する低流量領域が解消され、流動損失が低減され
る。
【００１６】
【実施例】図１を参照して、本発明による軸流タービン
の一実施例を説明する。図１は、タービン軸を中心とし
て円周上に配置されている静翼の一部分の斜視図であ
る。軸流タービンは、弾性流体の流路を形成する内壁３
ａおよび外壁３(内外壁)と、それぞれの壁面に端部を固
定されかつタービン軸Ｘと直交する断面では円周方向に
湾曲して配置された複数の静翼１とを備えている。それ
ぞれの静翼１は、それぞれの壁面とタービン軸Ｘとのな
す傾斜角に対応し、それぞれの壁面と湾曲した出口端４
との交点におけるそれぞれの静翼１の出口端４の周方向
傾斜角−γｔｏを変化させて形成されている。すなわ
ち、図２９に示す例のように、外壁３はタービン軸と平
行なＡ軸に対して＋θｔの傾斜角を有しており、内壁３
ａはタービン軸と平行なＢ軸に対して−θＲの傾斜角を
有している。また、静翼１は出口端４が外壁３と接合す
る交点Ｇにおいて、タービン軸Ｘと直角な半径方向線ｒ
ｔｏに対して周方向傾斜角−γｔｏで傾斜しており、内
壁３ａ側では、出口端４との交点Ｆにおいて、タービン
軸に直角な半径方向線ｒＲｏに対して周方向傾斜角γＲ
ｏで傾斜している。このように、静翼１は、根元(内壁)
から先端(外壁)にわたって湾曲する形状となるが、この
湾曲形状を円滑に形成するためには、幾何学的に両端の
接線角が与えられた場合の円弧を作図する方法を使用で
きる。例えば、「タービンの熱計算」ゲ・ア・フィリポ
フ著、永島訳(文一総合出版，1974)に示されているよう
な方法を採用することが可能である。
の一実施例を説明する。図１は、タービン軸を中心とし
て円周上に配置されている静翼の一部分の斜視図であ
る。軸流タービンは、弾性流体の流路を形成する内壁３
ａおよび外壁３(内外壁)と、それぞれの壁面に端部を固
定されかつタービン軸Ｘと直交する断面では円周方向に
湾曲して配置された複数の静翼１とを備えている。それ
ぞれの静翼１は、それぞれの壁面とタービン軸Ｘとのな
す傾斜角に対応し、それぞれの壁面と湾曲した出口端４
との交点におけるそれぞれの静翼１の出口端４の周方向
傾斜角−γｔｏを変化させて形成されている。すなわ
ち、図２９に示す例のように、外壁３はタービン軸と平
行なＡ軸に対して＋θｔの傾斜角を有しており、内壁３
ａはタービン軸と平行なＢ軸に対して−θＲの傾斜角を
有している。また、静翼１は出口端４が外壁３と接合す
る交点Ｇにおいて、タービン軸Ｘと直角な半径方向線ｒ
ｔｏに対して周方向傾斜角−γｔｏで傾斜しており、内
壁３ａ側では、出口端４との交点Ｆにおいて、タービン
軸に直角な半径方向線ｒＲｏに対して周方向傾斜角γＲ
ｏで傾斜している。このように、静翼１は、根元(内壁)
から先端(外壁)にわたって湾曲する形状となるが、この
湾曲形状を円滑に形成するためには、幾何学的に両端の
接線角が与えられた場合の円弧を作図する方法を使用で
きる。例えば、「タービンの熱計算」ゲ・ア・フィリポ
フ著、永島訳(文一総合出版，1974)に示されているよう
な方法を採用することが可能である。
【００１７】図１に示す静翼において、外壁の傾斜角＋
θｔ，内壁の傾斜角−θＲと、静翼の先端側の周方向傾
斜角−γｔｏ，根元側のγＲｏとの関係を規定し、ター
ビン段落内で発生する流動損失を低減するため、試験タ
ービンによる結果および段落内の流れ解析に基づく検討
結果をまとめると、これら４種類の角度の最も効果的な
関係は、図２に示すようになる。図２に示すように、外
壁の傾斜角θｔと静翼の先端側の周方向傾斜角−γｔｏ
との関係は、θｔがプラス側からマイナス側に向かうに
つれて、静翼の先端側の周方向傾斜角−γｔｏは、マイ
ナス側に大きくする必要がある。また、内壁の傾斜角θ
Ｒと静翼の根元側の周方向傾斜角γＲｏとの関係は、内
壁の傾斜角θＲがプラスからマイナスに向かうにつれ
て、静翼の根元側の周方向傾斜角γＲｏは、プラス側に
大きくする必要があることを示している。
θｔ，内壁の傾斜角−θＲと、静翼の先端側の周方向傾
斜角−γｔｏ，根元側のγＲｏとの関係を規定し、ター
ビン段落内で発生する流動損失を低減するため、試験タ
ービンによる結果および段落内の流れ解析に基づく検討
結果をまとめると、これら４種類の角度の最も効果的な
関係は、図２に示すようになる。図２に示すように、外
壁の傾斜角θｔと静翼の先端側の周方向傾斜角−γｔｏ
との関係は、θｔがプラス側からマイナス側に向かうに
つれて、静翼の先端側の周方向傾斜角−γｔｏは、マイ
ナス側に大きくする必要がある。また、内壁の傾斜角θ
Ｒと静翼の根元側の周方向傾斜角γＲｏとの関係は、内
壁の傾斜角θＲがプラスからマイナスに向かうにつれ
て、静翼の根元側の周方向傾斜角γＲｏは、プラス側に
大きくする必要があることを示している。
【００１８】次に、前記の静翼構造に関して、タービン
段落への影響を翼長方向の効率分布で示すと、図３のよ
うになる。図３に示すように、曲線１０は、図１７の静
翼構造における効率分布であり、曲線４０と曲線５０と
の組み合わせによる分布は、静翼の形状が湾曲してはい
るものの内外壁の傾斜角との関係を考慮していない図１
９に相当するものである。また、曲線２０と曲線３０と
の組み合わせによる分布は、本実施例によるものであ
り、内外壁の傾斜角と静翼の周方向傾斜角との関係を最
適化した結果、内外壁のごく近傍の効率向上を含めて、
高い効率が達成できる。図３の効率分布になる状況を流
線で示すと、図４〜図１２のようになり、図２５〜図３
３に示した実機タービンの流路形状に対応する。図４〜
図１２において、実線の流線は、本実施例によるもので
あり、鎖線で示す流線は、従来技術によるものである。
さらに、領域ａは、従来技術において内外壁から流れが
剥離して渦流の発生する流域であり、本実施例では、内
外壁の傾斜角に対応した静翼の周方向傾斜角によって内
外壁側に押し付ける動翼からの作用力を調整できるた
め、タービン段落内の流れを正常化し、従来技術に認め
られる剥離流れによる渦流を消滅させることが可能とな
り、タービン段落の高効率化に大きな効果が発揮され
る。このような効果を翼長方向の効率分布を平均化した
段落効果で比較すると、本実施例による効率向上量は、
２〜４％に達することが確認されている。
段落への影響を翼長方向の効率分布で示すと、図３のよ
うになる。図３に示すように、曲線１０は、図１７の静
翼構造における効率分布であり、曲線４０と曲線５０と
の組み合わせによる分布は、静翼の形状が湾曲してはい
るものの内外壁の傾斜角との関係を考慮していない図１
９に相当するものである。また、曲線２０と曲線３０と
の組み合わせによる分布は、本実施例によるものであ
り、内外壁の傾斜角と静翼の周方向傾斜角との関係を最
適化した結果、内外壁のごく近傍の効率向上を含めて、
高い効率が達成できる。図３の効率分布になる状況を流
線で示すと、図４〜図１２のようになり、図２５〜図３
３に示した実機タービンの流路形状に対応する。図４〜
図１２において、実線の流線は、本実施例によるもので
あり、鎖線で示す流線は、従来技術によるものである。
さらに、領域ａは、従来技術において内外壁から流れが
剥離して渦流の発生する流域であり、本実施例では、内
外壁の傾斜角に対応した静翼の周方向傾斜角によって内
外壁側に押し付ける動翼からの作用力を調整できるた
め、タービン段落内の流れを正常化し、従来技術に認め
られる剥離流れによる渦流を消滅させることが可能とな
り、タービン段落の高効率化に大きな効果が発揮され
る。このような効果を翼長方向の効率分布を平均化した
段落効果で比較すると、本実施例による効率向上量は、
２〜４％に達することが確認されている。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、タービン流路内に配置
される湾曲した静翼の内外壁の傾斜角に対応し、それぞ
れの壁面と湾曲した出口端との交点における静翼の周方
向傾斜角の関係を規定したため、タービン段落内の流れ
が均一化され、種々の流路形状に対して流動損失を低減
させ、タービン効率を向上できる。
される湾曲した静翼の内外壁の傾斜角に対応し、それぞ
れの壁面と湾曲した出口端との交点における静翼の周方
向傾斜角の関係を規定したため、タービン段落内の流れ
が均一化され、種々の流路形状に対して流動損失を低減
させ、タービン効率を向上できる。
【図１】本発明による軸流タービンの一実施例の要部を
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図２】本発明の内外壁の傾斜角と静翼の周方向傾斜角
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図３】本発明の効果を説明する翼長方向の効率分布を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図５】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図６】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図７】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図８】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図９】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す図
である。
である。
【図１０】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す
図である。
図である。
【図１１】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す
図である。
図である。
【図１２】本発明の効果を説明する流路内の流れを示す
図である。
図である。
【図１３】タービン段落の縦断面図である。
【図１４】拡大流路における流体の流線を示す斜視図で
ある。
ある。
【図１５】実機タービンの翼列の例を示す断面図であ
る。
る。
【図１６】実機タービンの翼列の例を示す断面図であ
る。
る。
【図１７】従来の静翼の形状を示す正面図である。
【図１８】従来の静翼の形状を示す正面図である。
【図１９】従来の静翼の形状を示す正面図である。
【図２０】従来の静翼における流れの状況を示す縦断面
図である。
図である。
【図２１】従来の静翼における流れの状況を示す縦断面
図である。
図である。
【図２２】従来の静翼における流れの状況を示す縦断面
図である。
図である。
【図２３】実機タービンの翼列の例を示す断面図であ
る。
る。
【図２４】実機タービンの翼列の例を示す断面図であ
る。
る。
【図２５】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図２６】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図２７】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図２８】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図２９】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図３０】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図３１】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図３２】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図３３】実機タービン段落の内外壁の傾斜角の例を示
す断面図である。
す断面図である。
１ 静翼 ２ 動翼 ３ 外壁 ３ａ 内壁 ４ 出口端
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01D 9/02 101
Claims (1)
- 【請求項１】 弾性流体の流路をそれぞれの壁面で形成
する内壁および外壁と、前記内壁および外壁にそれぞれ
の端部を固定されかつタービン軸と直交する断面では円
周方向に湾曲して配置された複数の静翼とを備えた軸流
タービンにおいて、 それぞれの前記静翼は、それぞれの壁面と前記タービン
軸とのなす傾斜角に対応し、外壁傾斜角θｔがプラス側
からマイナス側に向かうにつれて、外壁面と前記湾曲し
た出口端との交点における前記出口端の周方向傾斜角γ
ｔｏをマイナス側に大きくし、および／または、内壁傾
斜角θＲがプラス側からマイナス側に向かうにつれて、
内壁面と前記湾曲した出口端との交点における前記出口
端の周方向傾斜角γＲｏをプラス側に大きくしてあるこ
とを特徴とする軸流タービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4344290A JP3005839B2 (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 軸流タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4344290A JP3005839B2 (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 軸流タービン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06193402A JPH06193402A (ja) | 1994-07-12 |
| JP3005839B2 true JP3005839B2 (ja) | 2000-02-07 |
Family
ID=18368098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4344290A Expired - Lifetime JP3005839B2 (ja) | 1992-12-24 | 1992-12-24 | 軸流タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3005839B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011074804A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Hitachi Ltd | 蒸気タービンのノズル |
| US9011084B2 (en) | 2010-09-28 | 2015-04-21 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Steam turbine stator vane and steam turbine using the same |
| KR101322554B1 (ko) * | 2012-03-27 | 2013-10-28 | 가부시키가이샤 히타치세이사쿠쇼 | 증기 터빈의 고정익 및 그것을 사용한 증기 터빈 |
| JP6684593B2 (ja) * | 2016-01-07 | 2020-04-22 | 三菱重工業株式会社 | 軸流タービン |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2753382B2 (ja) * | 1990-09-17 | 1998-05-20 | 株式会社日立製作所 | 軸流タービン静翼装置及び軸流タービン |
-
1992
- 1992-12-24 JP JP4344290A patent/JP3005839B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06193402A (ja) | 1994-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6338609B1 (en) | Convex compressor casing | |
| JP3896169B2 (ja) | タービンブレード | |
| JP4771585B2 (ja) | 二重に湾曲した圧縮機翼形部 | |
| US6709233B2 (en) | Aerofoil for an axial flow turbomachine | |
| JP5300874B2 (ja) | 非軸対称プラットフォームならびに外輪上の陥没および突起を備えるブレード | |
| JP5059991B2 (ja) | 狭ウェスト部を有する静翼 | |
| RU2220329C2 (ru) | Изогнутая лопатка компрессора | |
| JP2753382B2 (ja) | 軸流タービン静翼装置及び軸流タービン | |
| JP5678066B2 (ja) | 軸流コンプレッサー用のコンプレッサーブレード | |
| JPH10502150A (ja) | 回転機械の圧縮領域のための流れ配向アッセンブリ | |
| EP1741935A1 (en) | Centrifugal compressor and method of manufacturing impeller | |
| EP1260674B1 (en) | Turbine blade and turbine | |
| JP2007120494A (ja) | 可変幾何学形状インレットガイドベーン | |
| GB2270348A (en) | Axial-flow turbine. | |
| JP2001271602A (ja) | ガスタービンエンジン | |
| JPH06294397A (ja) | 流れを安定化させるケーシングを備えた半径流圧縮機 | |
| EP3236012A1 (en) | Gas turbine engine transition duct and turbine center frame | |
| JP3005839B2 (ja) | 軸流タービン | |
| JP3570438B2 (ja) | 翼列の２次流れ低減方法とその翼形 | |
| JP2000204903A (ja) | 軸流型タ―ビン | |
| WO1999061801A1 (en) | Turbomachinery | |
| JP4402503B2 (ja) | 風力機械のディフューザおよびディフューザ | |
| JPH03267506A (ja) | 軸流タービンの静翼 | |
| JPH0686802B2 (ja) | 軸流タービンの遷音速静翼列 | |
| JPH0689646B2 (ja) | 軸流タ−ビン回転羽根 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071126 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081126 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081126 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091126 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101126 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111126 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111126 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121126 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121126 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131126 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131126 Year of fee payment: 14 |