JP3003421B2

JP3003421B2 - 保護継電器

Info

Publication number: JP3003421B2
Application number: JP4263310A
Authority: JP
Inventors: 敏信海老坂
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1992-10-01
Filing date: 1992-10-01
Publication date: 2000-01-31
Anticipated expiration: 2015-01-31
Also published as: JPH06121455A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電力系統における事故
を検出して、該当する事故区間の除去指令を出力する保
護継電器に関し、特に電力系統からサンプリングした各
種電気量データをディジタル化して演算し、この結果に
応じて動作判定を行うディジタル演算形の保護継電器に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】電力系統に短絡または接地などの事故が
発生した場合、あるいは他の系統に対して悪影響を与え
るような異常運転が行われた場合に、このような異常状
態を検出してその部分を系統から速やかに切り離すため
に、電力用保護継電器が電力系統の構成に応じて各所に
配置されている。この保護継電器には、その動作原理に
応じて種々の継電器が存在するが、その１つにディジタ
ル演算形の保護継電器（以下、ディジタルリレーとい
う）がある。これは、各種の系統電気量をディジタルデ
ータとしてサンプリングした後、所定の演算手順により
演算処理し、その結果に基づきリレーの動作判定を行う
ものであり、その技術的原理は、「ディジタルリレー実
務読本」（オーム社／Ｈ３．８．２５初版発行）等で解
説されている。

【０００３】さて、このようなディジタルリレーは、実
際の電力系統において特定区間の系統を保護する場合、
図６に示すように配置されている。同図に用いられてい
るリレーは、系統から得られる電圧と電流の比、すなわ
ちインピーダンスが所定値内となったとき動作するよう
に構成されており、系統におけるインピーダンスが送電
線の距離を表すことから、距離リレーとも呼ばれてい
る。従って、このリレーにより、系統に発生した事故の
発生方向と事故地点までの距離を判定することができ
る。

【０００４】図６において、６１は電源を示しており、
６２はリレー６４に系統の電圧を導入するコンデンサ分
圧形電圧変成器、また６３はリレー６４に系統の電流を
導入する変流器である。リレー６４はディジタル演算形
の系統保護リレー（ＤＺ）である。６５は線路側系統に
おけるリアクタンス分Ｌ、６６は同じくコンデンサ分Ｃ
を示している。以上の構成により、変成器６２からの電
圧および変流器６３からの電流に応じて、これら電圧と
電流の比、すなわちリレー６４から見た系統のインピー
ダンスが算出され、この算出結果に基づく動作判定によ
り、変流器６３以降の線路側系統（保護区間）が保護さ
れている。

【０００５】このような一般的な電力系統において、近
年、電圧階級が上昇し、またケーブル系統が増大する傾
向にあり、この影響で線路側系統のリアクタンス分Ｌや
コンデンサ分Ｃが増大し、事故発生時に電源の基本周波
数ｆに対する１．５倍程度の周波数の低次高調波を発生
する系統が増加している。図６において、このリレー６
４により保護される線路側系統より背後のＦａ地点で事
故が発生し、線路側系統のリアクタンス分６５およびコ
ンデンサ分６６により、線路側からＦａ地点に向かって
ｎｆ分の電流Ｉ_nf、また電源６１からＦａ地点に向かっ
て電流Ｉ_1fがそれぞれ発生したとする。なお、ｎｆ分と
は電源６１の基本周波数ｆ（＝１ｆ）に対するｎ次の高
調波分を示している。

【０００６】ここで、前述のような系統状況から、電流
Ｉ_nfには１．５ｆ分が多く含まれるため、これが電流と
して変流器６３を介してリレー６４へ導入され、一方、
この１．５ｆ分に比べて電源６１の影響を受け１ｆ分を
多く含む電圧が変成器６２を介してリレー６４へ導入さ
れる。これに応じてリレー６４では、前述のとおりイン
ピーダンスが算出され、動作判定がなされる。通常であ
れば、電流Ｉ_nfの方向が、保護されるべき線路側系統で
の事故発生時とは逆の方向、すなわち電源６１へ向かっ
て流れることから、算出されたインピーダンスは所定値
以外となり、事故発生地点が保護区間外であると判断さ
れてリレー６４は動作しない。

【０００７】しかし、電圧と電流の周波数に前述のよう
なズレがあるため、このインピーダンスベクトルが時間
とともに移動して、図９に示すようにリレーの本来動作
すべきベクトル領域へ進入し、リレー６４を動作させ
る。すなわち、保護区間外である背後の系統で発生した
事故に対しても、リレー６４を動作させてしまうことに
なる。従来、このような誤動作を防止するため、ディジ
タルリレーにおいて、図８に示されたようなフィルター
特性を持つディジタルフィルターを設けて、系統からサ
ンプリングした各種データから１．５ｆ相当分の低次高
調波分を抽出し、別途抽出した１ｆ分と比較して一定値
以上検出された場合には、リレー６４の動作を強制的に
抑止する手段を設けていた。

【０００８】また、ディジタルリレーはこのような系統
保護リレーとしての配置される他に、図７に示すように
変圧器を保護する場合にも用いられる。同図に用いられ
るリレーは、保護する変圧器の両端の電流の差が一定値
以上になったとき動作するように構成されており、差動
リレーとも呼ばれている。図７において、７１は電源を
示しており、７２および７３はリレー７４に変成器７７
の両端の電流を導入する変流器である。リレー７４はデ
ィジタル演算形の変圧器保護リレー（ＴＰ）であり、変
圧器７７は系統に直列に配置され、このリレー７４によ
って保護される。７５は線路側系統におけるリアクタン
ス分Ｌ、７６は同じくコンデンサ分Ｃを示す。以上の構
成により、変流器７２および７３からの電流に応じて、
変圧器７７への流入電流の和、すなわち差動電流が算出
され、この算出結果に基づく動作判定により、変圧器７
７が保護されている。

【０００９】図７において、この変圧器保護リレー７４
による保護区間内、すなわち変圧器７７またはこの近傍
のＦｂ地点で事故が発生し、線路側系統のリアクタンス
分７５およびコンデンサ分７６により、線路側系統から
Ｆｂ地点に向かってｎｆ分の電流Ｉ_nfが、また電源７１
からＦｂ地点に向かって電流Ｉ_1fがそれぞれ発生したと
する。ここで、前述のような系統状況から、電流Ｉ_nfは
１．５ｆ分を多く含み、これが変流器７３を介してリレ
ー７４へ導入され、一方、電源７１からの１ｆ分の電流
Ｉ_1fが変流器７２を介してリレー７４へ導入される。こ
れに応じてリレー７４では、前述のとおり差動電流が算
出され、動作判定がなされる。通常であれば電流Ｉ_nfが
増加することにより、算出された差動電流は所定値以上
となり、リレー７４は動作する。

【００１０】しかし、変圧器は電圧印加時の鉄心飽和に
より２ｆ分が多く発生するという特性を持っており、従
来のディジタルリレーにおいては、このような変圧器に
特有な励磁突流現象の影響を除去するために、図８に示
すようなフィルター特性を持つディジタルフィルターを
設けて、系統からサンプリングした電流データから２ｆ
相当分の低次高調波を抽出し、別途抽出した１ｆ分との
比Ｉ_2f／Ｉ_1fの値が一定値以上である場合には、リレー
７４の動作を強制的に抑止する手段を設けていた。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】従って、前者のような
従来の系統保護リレーにおいては、１．５ｆ分を多く含
む低次高調波の検出に応じて、本来の保護動作を強制的
に抑止しているため、前述のような状況にある系統では
低次高調波に対する演算精度に欠け、事故地点の特定、
すなわち正確な電力系統の保護が困難となるという問題
があった。また、後者のような従来の変圧器保護リレー
においては、前述のような系統に変圧器が配置されてい
る場合、事故時に発生する１．５ｆ分の低次高調波が２
ｆ分として検出されて、リレーの動作が強制的に抑止さ
れるため、事故発生にもかかわらず保護動作が行われな
いという問題があった。本発明はこのような課題を解決
するためのものであり、電力系統からリレーに取り込ま
れた各種データに含まれる高調波の次数とその大きさを
算出することにより、遮断動作の的確な判定を可能とす
る各種保護継電器を提供することを目的としている。

【００１２】

【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、本発明による保護継電器は、電力系統からサ
ンプリングされた電圧および電流データに基づき、電圧
ベクトルを電流ベクトルで除算したインピーダンスベク
トルを算出するベクトル演算手段と、インピーダンスベ
クトルの最大値および最小値ならびにこれら発生時刻を
それぞれ抽出する抽出手段と、この抽出手段により抽出
されたインピーダンスベクトルの最大値および最小値か
らインピーダンスベクトルに含まれる高調波分の割合を
算出するとともに、インピーダンスベクトルの最大値お
よび最小値の発生時刻から高調波分の次数を算出する高
調波分算出手段とを備えるものである。また、電力系統
からサンプリングされた電流データに基づき、電流ベク
トルを電力系統の基本波基準ベクトルで除算した演算ベ
クトルを算出するベクトル演算手段と、演算ベクトルの
最大値および最小値ならびにこれら発生時刻をそれぞれ
抽出する抽出手段と、この抽出手段により抽出された演
算ベクトルの最大値および最小値から演算ベクトルに含
まれる高調波分の割合を算出するとともに、演算ベクト
ルの最大値および最小値の発生時刻から高調波分の次数
を算出する高調波分算出手段とを備えるものである。

【００１３】

【作用】従って、電力系統状態を表す各種サンプリング
データに基づき、インピーダンスベクトルの軌跡がベク
トル演算手段により算出され、このベクトルの大きさと
回転速度からベクトルに含まれる高調波分の次数とその
大きさが演算されて、リレー動作の判定がなされる。ま
た、電力系統状態を表す各種サンプリングデータに基づ
き、抽出された差動電流ベクトルを電源基本波ベクトル
で除した演算ベクトルの軌跡がベクトル演算手段により
算出され、このベクトルの大きさと回転速度からベクト
ルに含まれる高調波分の次数とその大きさが演算され
て、リレー動作の判定がなされる。

【００１４】

【実施例】次に、本発明について図面を参照して説明す
る。図１は本発明の一実施例であるディジタルリレーの
ブロック図である。図１において、１はディジタルリレ
ーであり、アナログ／ディジタル変換部２とディジタル
演算制御部７から構成されている。アナログ／ディジタ
ル変換部２は、電力系統から取り込む各種電気量の入力
数に応じて複数設けられる。１２はこのディジタルリレ
ー１が保護する電力系統であり、また１３は電力系統１
２から電流信号を取り込む変流器ＣＴである。なお、こ
のディジタルリレーを、電力系統を保護するリレーとし
て使用する場合には、電流信号の他に電圧信号が必要と
なるため、変流器１３とは別に変成器が設けられて、電
圧信号が取り込まれる。またディジタルリレーをこのよ
うに系統保護リレーとして使用する場合と変圧器保護リ
レーとして使用する場合とでは、後述の演算処理部８で
の演算および判定方法に違いがあるものの、各部の基本
的構成は同様である。

【００１５】変流器１３からの電流信号は入力変換器３
で後段の回路に適切な振幅の電圧信号に変換され、続く
アナログフィルタ４でこの信号に含まれる高次高調波分
（高調波ノイズ）および直流分が除去される。さらに、
サンプルホールド回路５で所定の時間間隔、例えば電力
基本周期（１／５０Ｈｚ）の１／１２の時間間隔（電気
角３０゜）でサンプリングされ、次のサンプリングまで
出力保持される。続いてこのサンプリング信号はＡ／Ｄ
変換器６でアナログ信号からディジタル信号に変換さ
れ、ディジタル演算制御部７の演算処理部８に入力され
る。さらに、マイクロコンピュータから構成されている
演算処理部８では、ＲＯＭ９に格納されたプログラムに
従って、ＲＡＭ１０に格納したデータに基づき後述する
演算が行なわれ、その結果に応じて対応する系統を遮断
すべきか否かが判断される。遮断すべきであると判断さ
れた場合には、１１の外部インタフェースからこの事故
系統を遮断するための信号が対応する遮断器へ出力され
る。

【００１６】次に、本発明のディジタルリレーが図６の
ように電力系統保護リレーとして使用される場合、図１
の演算処理部８において、系統のインピーダンスに含ま
れる基本波分に対する高調波分の割合が算出され、その
結果によりリレーの動作判定がなされる。前述のよう
に、インダクタンス分Ｌあるいはコンデンサ分Ｃが増大
した系統においては、インピーダンスを算出するために
電力系統から取り込まれた電圧と電流には周波数のズレ
が生じるため、このインピーダンスベクトルが移動する
現象が発生する。この移動過程を複素数を用いて計算す
ると式（１）のようになる。式（１）において、Ｚはイ
ンピーダンスベクトル、Ｖ₁ は事故時の電圧入力信号に
含まれる電源周波数の基本波分、同じくＶ₂ は事故時の
電圧入力信号に含まれる高調波分をそれぞれ示してお
り、さらにＩは事故時の電流入力を示している。また、
ωは電源の基本波角速度、ｔは時間、さらにｎは高調波
の次数をそれぞれ示している。

【００１７】

【数１】

【００１８】ここで、この式（１）の形を見ると、イン
ピーダンスベクトルＺは、固定ベクトルと回転ベクトル
とによって合成されたものであることがわかる。すなわ
ち、ｖ₂ ／ｉは固定ベクトルを、またｖ₁ ／ｉは時計方
向に（ｎ−１）時の高調波次数で回転するベクトルをそ
れぞれ意味しており、これを横軸を実軸，縦軸を虚軸と
したＲ−Ｘ座標に表現すると図３のようになる。同図に
おいて、インピーダンスベクトルＺは、３ａ点で最大と
なり、３ｂ点で最小となる軌跡を描くものであることが
わかる。また、これらの各点でのインピーダンスをＺ_a
およびＺ_b とすると、最大値：Ｚ_a ＝ｖ₂ ／ｉ＋ｖ₁ ／ｉ最小値：Ｚ_b ＝ｖ₂ ／ｉ−ｖ₁ ／ｉとなる。

【００１９】ここで、これらインピーダンスベクトルＺ
_a ，Ｚ_b 、およびそれぞれのベクトルが発生した時間Ｔ
_za，Ｔ_zbは、電力系統から取り込んだ電圧信号および電
流信号のサンプリングデータから求めることが可能であ
ることから、ｖ₂ ／ｉ，ｖ₁／ｉがそれぞれ逆算可能と
なる。すなわち、ｖ₂ ／ｉの大きさをＺ_aba 、ｖ₁ ／ｉ
の大きさをＺ_abs とすると、Ｚ_aba ＝（Ｚ_a ＋Ｚ_b ）／２Ｚ_abs ＝（Ｚ_a −Ｚ_b ）／２と表すことができる。

【００２０】さらに、インピーダンスベクトルＺに含ま
れる高調波分の基本波分に対する割合Ｚ_f とその高調波
次数ｎは、ｆ＝５０Ｈｚ基本波ベースでのＺ_a ，Ｚ_b 間
の移動時間をＴ_Zab とすると、Ｚ_f ＝Ｚ_aba ／Ｚ_abs Ｔ_zab ＝Ｔ_za−Ｔ_zb＝１／｛２・ｆ（ｎ−１）｝(s) ＝１０００／｛２・５０（ｎ−１）｝(ms) となり、これより高調波分の割合Ｚ_f とその次数ｎが算
出可能となる。

【００２１】次に、本発明における演算処理の手順につ
いて、図２を参考に説明する。ステップ２１において、
図１のアナログ／ディジタル変換部２でサンプリングさ
れた電圧および電流データをＲＡＭ１０に格納する。次
にステップ２２でこのデータおよびこれより前に取り込
まれ格納してあったデータに基づき、インピーダンスベ
クトルが算出され、ＲＡＭ１０に格納される。なお、サ
ンプリングデータからベクトルを算出する方法は、従来
からのベクトル計算法に基づくものである。

【００２２】すなわち、ある電圧サンプル値ｖ(m) より
ｎ回前のサンプル値をｖ(m-n) とすると、サンプリン
グ間隔が電気角３０゜の場合、Ｖ² ＝ｖ(m)²＋ｖ(m-3)² Ｉ² ＝ｉ(m)²＋ｉ(m-3)² ＶＩcos θ＝ｖ(m)・ｉ(m) ＋ｖ(m-3)・ｉ(m-3) ＶＩsin θ＝ｖ(m-3)・ｉ(m) −ｖ(m)・ｉ(m-3) となり、インピーダンスＺ、抵抗Ｒ、リアクタンスＸ
は、Ｚ² ＝Ｖ² ／Ｉ² Ｒ² ＝Ｚcos θ＝（ＶＩcos θ）／Ｉ² Ｘ² ＝Ｚsin θ＝（ＶＩsin θ）／Ｉ^２により算出される。

【００２３】続くステップ２３，２４で、これら算出し
た値のうち過去一定時間内に、すなわち事故発生からイ
ンピーダンスベクトルの軌跡がリレー動作領域を通過す
るのに充分な時間内における最大値および最小値が抽出
され、その値と発生した時刻とがステップ２５，２６で
それぞれ記憶される。そしてステップ２７でこれらの値
から前述の演算方法に基づき、高調波分の割合とその次
数が算出される。以上の演算処理により、電力系統から
の各種電気量から、インピーダンスに含まれる高調波分
の割合とその次数を算出することが可能となる。従っ
て、これに基づき特定された事故の発生地点が保護区間
内か否かが判断され、電力系統保護の要否が判定され
る。

【００２４】また、本発明のディジタルリレーが、図７
のような変圧器保護リレーとして使用される場合、図１
の演算処理部８において、差動電流中の基本波分に対す
る高調波分の割合が算出され、その結果に応じてリレー
の動作判定がなされる。今、電源側からＩ_１ｆ，線路側
からＩ_nfの高調波分がリレーに取り込まれたとすると、
差動電流Ｉ_d は、Ｉ_d ＝Ｉ_1f＋Ｉ_nfとなる。このＩ_d を
所定の電源基本波ベクトル（大きさ１，反時計方向に５
０回転／秒）で除算した演算ベクトルＩ_ddを複素数を用
いて表現すると式（２）のようになる。式（２）におい
て、ωは電源の基本波角速度、ｔは時間、さらにｎは高
調波の次数をそれぞれ示している。

【００２５】

【数２】

【００２６】ここで、この式（２）の形を見ると、演算
ベクトルＩ_ddは、固定ベクトルと回転ベクトルとによっ
て合成されたものであることがわかる。すなわち、Ｉ_1f
は固定ベクトルを、またＩ_nfは反時計方向に回転するベ
クトルをそれぞれ意味しており、これをＲ−Ｘ座標に表
現すると図５のようになる。図５において、演算ベクト
ルＩ_ddは、５ａ点で最大となり、５ｂ点で最小となる軌
跡を描くものであることがわかる。また、これらの各点
での演算ベクトルをＩ_ddmax およびＩ_ddmin とすると、最大値：Ｉ_ddmax ＝Ｉ_1f＋Ｉ_nf 最小値：Ｉ_ddmin ＝Ｉ_1f−Ｉ_nf となる。

【００２７】ここで、このＩ_ddmax ，Ｉ_ddmin 、および
それぞれのベクトルが発生した時間Ｔ_ia ，Ｔ_ib は、電
力系統から取り込んだ電流信号のサンプリングデータか
ら求めることが可能であることから、Ｉ_1f，Ｉ_nfがそれ
ぞれ逆算可能となる。すなわち、Ｉ_1fの大きさをＩ
_dda 、Ｉ_nfの大きさをＩ_dds とすると、Ｉ_dda ＝（Ｉ_ddmax ＋Ｉ_ddmin ）／２Ｉ_dds ＝（Ｉ_ddmax −Ｉ_ddmin ）／２と表すことができる。

【００２８】さらに、演算ベクトルＩ_ddに含まれる高調
波分の基本波分に対する割合Ｉ_f とその次数ｎは、ｆ＝
５０Ｈｚ基本波ベースでの５ａ，５ｂ間の移動時間をＴ
_iabとすると、Ｉ_f ＝Ｉ_dds ／Ｉ_dda Ｔ_iab ＝Ｔ_ia−Ｔ_ib＝１／｛２・ｆ（ｎ−１）｝(s) ＝１０００／｛２・５０（ｎ−１）｝(ms) となり、これより高調波分の割合Ｉ_f とその次数ｎが算
出可能となる。

【００２９】次に、本発明における演算処理の手順につ
いて、図４を参考に説明する。ステップ４１において、
図１のアナログ／ディジタル変換部２でサンプリングさ
れた電流データをＲＡＭ１０に格納する。次にステップ
４２でこのデータおよびこれより前に取り込まれ格納し
てあったデータに基づき、演算ベクトルが前述のベクト
ル計算法により算出され、ＲＡＭ１０に格納される。続
くステップ４３，４４で、これら算出した値のうち過去
一定時間内に、すなわち事故発生から演算ベクトルの軌
跡がリレー動作領域を通過するのに充分な時間内におけ
る最大値および最小値が抽出され、その値と発生した時
刻とがステップ４５，４６でそれぞれ記憶される。そし
てステップ４７でこれらの値から前述の演算方法に基づ
き、高調波分の割合とその次数が算出される。

【００３０】以上の演算処理により、電力系統からの各
種電気量から、差動電流に含まれる高調波分の割合とそ
の次数を算出することが可能となる。従って、これに基
づき、この差動電流中の高調波分が、変圧器特有の単な
る電圧印可時の鉄心飽和による固有のものか、前述のよ
うなインダクタンス分Ｌあるいはコンデンサ分Ｃが増大
した系統における事故時のものかを判断することによ
り、変圧器事故発生の判定、すなわち電力系統保護の要
否が判定可能となる。

【００３１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、電力系
統からサンプリングされた電圧および電流データに基づ
き、電圧ベクトルを電流ベクトルで除算したインピーダ
ンスベクトルを算出するベクトル演算手段を設けて、こ
のインピーダンスベクトルの最大値および最小値ならび
にその時刻を抽出し、このベクトルに含まれる高調波分
の割合とその次数を算出するようにしたので、インピー
ダンスベクトルの算出精度が改善される。従って、線路
側系統のインダクタンス分やコンデンサ分が増大してい
る系統に使用されている系統保護継電器において、事故
発生地点を特定する精度が向上するとともに、誤動作防
止のための強制抑止手段を必要とすることなく、系統保
護継電器の正確な動作判定が可能となるという顕著な効
果を奏するものである。

【００３２】また、電力系統からサンプリングされた電
流データに基づき、電流ベクトルを電力系統の基本波基
準ベクトルで除算した演算ベクトルを算出するベクトル
演算手段を設けて、この演算ベクトルの最大値および最
小値ならびにその時刻を抽出し、このベクトルに含まれ
る高調波分の割合とその次数を算出するようにしたの
で、高調波分の判別精度が改善される。従って、変圧器
保護継電器において、変圧器特有の励磁突流現象に起因
する高調波分と、線路側系統のインダクタンス分やコン
デンサ分が増大している系統における事故時に発生する
高周波分とを精度よく判別することが可能となり、誤動
作防止のための強制抑止手段を必要とすることなく、変
圧器保護継電器の正確な動作判定が可能となるという顕
著な効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のブロック図である。

【図２】本発明が系統保護リレーとして使用される場合
の、図１の演算処理部における演算処理手順を示す図で
ある。

【図３】図２の手順により算出されるインピーダンスベ
クトルの軌跡を示す図である。

【図４】本発明が変圧器保護リレーとして使用される場
合の、図１の演算処理部における演算処理手順を示す図
である。

【図５】図４の手順により算出される演算ベクトルの軌
跡を示す図である。

【図６】系統保護リレーの接続状態を示す図である。

【図７】変圧器保護リレーの接続状態を示す図である。

【図８】従来のディジタルリレーにおける低次高調波分
を抽出するディジタルフィルタの利得／周波数特性を示
す図である。

【図９】従来の距離リレーにおける動作特性とインピー
ダンス軌跡を示す図である。

【符号の説明】

１ディジタルリレー２アナログ／ディジタル変換部７ディジタル演算制御部８演算処理部９ＲＯＭ１０ＲＡＭ１１外部インターフェース１２電力系統１３変流器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H02H 3/38 - 3/52 H02H 7/04 - 7/045

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】電力系統からサンプリングした各種電気
量に対して演算を行うとともに、その演算結果に応じて
動作の要否を判定する保護継電器において、サンプリングされた電圧および電流データに基づき、電
圧ベクトルを電流ベクトルで除算したインピーダンスベ
クトルを算出するベクトル演算手段と、前記インピーダンスベクトルの最大値および最小値なら
びにこれら発生時刻をそれぞれ抽出する抽出手段と、この抽出手段により抽出されたインピーダンスベクトル
の最大値および最小値からインピーダンスベクトルに含
まれる高調波分の割合を算出するとともに、インピーダ
ンスベクトルの最大値および最小値の発生時刻から前記
高調波分の次数を算出する高調波分算出手段とを備える
ことを特徴とする保護継電器。
【請求項２】電力系統からサンプリングした各種電気
量に対して演算を行うとともに、その演算結果に応じて
動作の要否を判定する保護継電器において、サンプリングされた電流データに基づき、電流ベクトル
を電力系統の基本波基準ベクトルで除算した演算ベクト
ルを算出するベクトル演算手段と、前記演算ベクトルの最大値および最小値ならびにこれら
発生時刻をそれぞれ抽出する抽出手段と、この抽出手段により抽出された演算ベクトルの最大値お
よび最小値から演算ベクトルに含まれる高調波分の割合
を算出するとともに、演算ベクトルの最大値および最小
値の発生時刻から前記高調波分の次数を算出する高調波
分算出手段とを備えることを特徴とする保護継電器。