JP3002071B2 - 薄スラブ連鋳機におけるスプリットロール - Google Patents
薄スラブ連鋳機におけるスプリットロールInfo
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- JP3002071B2 JP3002071B2 JP4349395A JP34939592A JP3002071B2 JP 3002071 B2 JP3002071 B2 JP 3002071B2 JP 4349395 A JP4349395 A JP 4349395A JP 34939592 A JP34939592 A JP 34939592A JP 3002071 B2 JP3002071 B2 JP 3002071B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ツインベルトキャスタ
のような４〜１０ｍ／分の高速で連続鋳造された薄スラ
ブを、薄スラブ鋳片内部が凝固完了する前に圧下を行う
スプリットロールに関する。
のような４〜１０ｍ／分の高速で連続鋳造された薄スラ
ブを、薄スラブ鋳片内部が凝固完了する前に圧下を行う
スプリットロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、高速鋳造されたスラブを内部
が未凝固の状態における、案内、曲げ、矯正あるいは成
形に際して、その中間軸受部をスラブの移動方向に対し
て順次交互に入替えて配置した分割筒状ロールからなる
スプリットロールが使用されている。
が未凝固の状態における、案内、曲げ、矯正あるいは成
形に際して、その中間軸受部をスラブの移動方向に対し
て順次交互に入替えて配置した分割筒状ロールからなる
スプリットロールが使用されている。
【０００３】このスプリットロールによる連続鋳造され
た薄スラブの圧延における問題の一つとして、薄シェル
で高温状態の鋳片をスプリットロールによる圧延を行な
うに当たり、未凝固部の異常バルジング変形による鋳片
内部クラックの発生があり、このバルジング割れは中間
軸受部分の窪みによる影響が大きい。
た薄スラブの圧延における問題の一つとして、薄シェル
で高温状態の鋳片をスプリットロールによる圧延を行な
うに当たり、未凝固部の異常バルジング変形による鋳片
内部クラックの発生があり、このバルジング割れは中間
軸受部分の窪みによる影響が大きい。
【０００４】この中間軸受の介在による窪みの影響を少
なくするための対策として、実公昭５２−５１３４号公
報には、スプリットロールの中間軸受部をスラブの移動
方向に対して順次交互に入替え、且つ、上下関係におい
ても同様になされていることが記載されている。
なくするための対策として、実公昭５２−５１３４号公
報には、スプリットロールの中間軸受部をスラブの移動
方向に対して順次交互に入替え、且つ、上下関係におい
ても同様になされていることが記載されている。
【０００５】また、特公昭５４−２３６５０号公報に
は、中間軸受に狭い範囲でのジャーナルを装着すること
が開示されている。
は、中間軸受に狭い範囲でのジャーナルを装着すること
が開示されている。
【０００６】また、本願出願人は、特願平２−４０９１
７１号出願明細書において、鋳造速度が４〜１０ｍ／分
の高速連続鋳造スラブの圧延において、鋳片のバルジン
グ割れやブレークアウトの発生を防止するために、かか
るロールは小径としてロールの剛性確保のために分割ロ
ール構造とし、しかもロールピッチを小さくする必要が
あるという見地から、セグメントの上フレームに皿バネ
を介してローラを弾性的に支持すると共に、その上フレ
ームに位置制御が可能な油圧シリンダを設けることを開
示した。
７１号出願明細書において、鋳造速度が４〜１０ｍ／分
の高速連続鋳造スラブの圧延において、鋳片のバルジン
グ割れやブレークアウトの発生を防止するために、かか
るロールは小径としてロールの剛性確保のために分割ロ
ール構造とし、しかもロールピッチを小さくする必要が
あるという見地から、セグメントの上フレームに皿バネ
を介してローラを弾性的に支持すると共に、その上フレ
ームに位置制御が可能な油圧シリンダを設けることを開
示した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、本願の発明
者は、このようなスプリットロールによる高速連続鋳造
薄スラブの圧延において、バルジング割れの発生を効果
的に防止するためには、ロールを小径とし、しかもロー
ルピッチを小さくするということの他に、バルジング割
れと小径分割ロールの配列との間に何か定量的な関係が
あるのではないかという疑問を持った。
者は、このようなスプリットロールによる高速連続鋳造
薄スラブの圧延において、バルジング割れの発生を効果
的に防止するためには、ロールを小径とし、しかもロー
ルピッチを小さくするということの他に、バルジング割
れと小径分割ロールの配列との間に何か定量的な関係が
あるのではないかという疑問を持った。
【０００８】本発明の目的は、鋳造速度が４ｍ／分以上
でスラブ鋳造片が４０〜８０ｍｍ厚の高速連続鋳造にお
いて、スプリットロールによる圧延に際してのロールチ
ョック部の局部的なバルジングによる内部割れを防止す
るための手段として、小径分割ロールの配列と、ロール
チョック部における局部的なバルジングによる内部割れ
における定量的な関係に基づく対策を見出すことにあ
る。
でスラブ鋳造片が４０〜８０ｍｍ厚の高速連続鋳造にお
いて、スプリットロールによる圧延に際してのロールチ
ョック部の局部的なバルジングによる内部割れを防止す
るための手段として、小径分割ロールの配列と、ロール
チョック部における局部的なバルジングによる内部割れ
における定量的な関係に基づく対策を見出すことにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、小径の分割ロ
ールを、そのロールチョック部をスラブの移動方向に対
して順次交互に入替えて配置した高速連鋳スラブ圧延用
スプリットロールにおいて、分割ロールのチョック幅が
ロール間のピッチの０．６以下で、配列された分割ロー
ルのチョック間距離が分割ロールチョック幅の２倍以上
であり、さらに、スラブの進行方向に対するそれぞれの
分割ロールのチョック配列を、ロールピッチ３本以上離
して同一配列としたことを特徴とする。
ールを、そのロールチョック部をスラブの移動方向に対
して順次交互に入替えて配置した高速連鋳スラブ圧延用
スプリットロールにおいて、分割ロールのチョック幅が
ロール間のピッチの０．６以下で、配列された分割ロー
ルのチョック間距離が分割ロールチョック幅の２倍以上
であり、さらに、スラブの進行方向に対するそれぞれの
分割ロールのチョック配列を、ロールピッチ３本以上離
して同一配列としたことを特徴とする。
【００１０】
【作用】ロールチョック部の局所バルジングは、ロール
チョック巾、ロール配列におけるロール巾方向のロール
チョック間の距離によって大きく影響を受け、分割ロー
ルのチョック幅とロール間のピッチとの関係、配列され
た分割ロールのチョック間距離と分割ロールチョック幅
との関係、さらには、スラブの進行方向に対する分割ロ
ールのチョックの同一配列をロールピッチ３本以上離す
ことによって、隣接する中間軸受部の相互作用によるバ
ルジング増加を抑制し、スプレー水の流路による鋳片冷
却むらを緩和し、バルジングの低下をもたらす。
チョック巾、ロール配列におけるロール巾方向のロール
チョック間の距離によって大きく影響を受け、分割ロー
ルのチョック幅とロール間のピッチとの関係、配列され
た分割ロールのチョック間距離と分割ロールチョック幅
との関係、さらには、スラブの進行方向に対する分割ロ
ールのチョックの同一配列をロールピッチ３本以上離す
ことによって、隣接する中間軸受部の相互作用によるバ
ルジング増加を抑制し、スプレー水の流路による鋳片冷
却むらを緩和し、バルジングの低下をもたらす。
【００１１】
【実施例】鋳造速度が４〜１０ｍ／分で得た厚みが７０
ｍｍで、巾が１３００ｍｍの鋳造スラブを、図１に示す
小径分割ロール配列を有するスプリットロールを用い
て、未凝固の状態で５０ｍｍの厚みに圧延した。
ｍｍで、巾が１３００ｍｍの鋳造スラブを、図１に示す
小径分割ロール配列を有するスプリットロールを用い
て、未凝固の状態で５０ｍｍの厚みに圧延した。
【００１２】同図において、１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄ
は、１２０ｍｍ径程度の小径分割ロールを示す。これら
の小径分割ロール１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、矢印で示
すスラブの移動方向Ｓに対してそれぞれのロールチョッ
ク（中間軸受）２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄが順次交互配列
になるように、ピッチＰを１５０ｍｍの間隔で平行に、
さらに、各小径分割ロール１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの各
相互間のロールチョック間距離Ｂを２００ｍｍに設定し
た。さらに、鋳造方向での分割ロールチョック配列を、
ロールピッチ３本離して、第１列の小径分割ロール１ａ
と第４列の小径分割ロール１ｄとを同一とした。同図に
示す矢印ｗはスプレー飛散水の流路を示すもので各分割
ロール１ａ、１ｂ、１ｃのチョック２ａ、２ｂ、２ｃか
ら、各々下流側の各分割ロール１ｂ、１ｃ、１ｄ面上に
流路形成されている。
は、１２０ｍｍ径程度の小径分割ロールを示す。これら
の小径分割ロール１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄは、矢印で示
すスラブの移動方向Ｓに対してそれぞれのロールチョッ
ク（中間軸受）２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄが順次交互配列
になるように、ピッチＰを１５０ｍｍの間隔で平行に、
さらに、各小径分割ロール１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの各
相互間のロールチョック間距離Ｂを２００ｍｍに設定し
た。さらに、鋳造方向での分割ロールチョック配列を、
ロールピッチ３本離して、第１列の小径分割ロール１ａ
と第４列の小径分割ロール１ｄとを同一とした。同図に
示す矢印ｗはスプレー飛散水の流路を示すもので各分割
ロール１ａ、１ｂ、１ｃのチョック２ａ、２ｂ、２ｃか
ら、各々下流側の各分割ロール１ｂ、１ｃ、１ｄ面上に
流路形成されている。
【００１３】上記の図１に示すスプリットロールの配置
において、ロールチョック幅Ａ／ロールピッチＰとの関
係と、ロールチョック幅Ａ／ロール幅方向におけるロー
ルチョック間距離Ｂとの関係を変化させて鋳片のバルジ
ングの発生の程度を調べた。
において、ロールチョック幅Ａ／ロールピッチＰとの関
係と、ロールチョック幅Ａ／ロール幅方向におけるロー
ルチョック間距離Ｂとの関係を変化させて鋳片のバルジ
ングの発生の程度を調べた。
【００１４】図４にロール間バルジング（実線）、ロー
ルチョック部の局所バルジング（破線）の態様を示す。
ルチョック部の局所バルジング（破線）の態様を示す。
【００１５】ロールチョック部の局所バルジングは、ロ
ールチョック幅Ａ、ロールチョック間距離Ｂのとり方に
よっては、異常に大きくなる。
ールチョック幅Ａ、ロールチョック間距離Ｂのとり方に
よっては、異常に大きくなる。
【００１６】バルジングの発生の程度を示す指標として
ロールチョック部の局所バルジング量比をαとし、局所
バルジングの拡大係数をβとしたとき、バルジング量比
αとバルジングの拡大係数βは、各々独立にロールチョ
ック部のバルジングに作用する係数であるので、ロール
チョック部の局所バルジングδは、 δ ＝ ロール間バルジング×α×β として示すことができる。ここにおいて、バルジング量
比αは、 α ＝（ロールチョック部の局所バルジング）／（ロー
ル間バルジング） で示され、このバルジング量比αが１の場合に、ロール
チョック部の局所バルジングがロール間バルジングと同
等であってロールチョック部における影響がない許容値
となる。
ロールチョック部の局所バルジング量比をαとし、局所
バルジングの拡大係数をβとしたとき、バルジング量比
αとバルジングの拡大係数βは、各々独立にロールチョ
ック部のバルジングに作用する係数であるので、ロール
チョック部の局所バルジングδは、 δ ＝ ロール間バルジング×α×β として示すことができる。ここにおいて、バルジング量
比αは、 α ＝（ロールチョック部の局所バルジング）／（ロー
ル間バルジング） で示され、このバルジング量比αが１の場合に、ロール
チョック部の局所バルジングがロール間バルジングと同
等であってロールチョック部における影響がない許容値
となる。
【００１７】また、ロールチョック部における局所バル
ジングの拡大係数βは、鋳片幅方向の隣接するロールチ
ョック部間の相互緩衝量を表し、 β＝（隣接するロールチョックありのロールチョック部
局所バルジング）／（隣接するロールチョックなしのロ
ールチョック部局所バルジング） この拡大係数βは、１．０の場合が隣接するロールチョ
ックありの場合のロールチョック局所バルジングが隣接
するロールチョックがない場合のバルジング量と同等と
なり、隣接するロールチョック間の相互緩衝がないこと
を意味する。
ジングの拡大係数βは、鋳片幅方向の隣接するロールチ
ョック部間の相互緩衝量を表し、 β＝（隣接するロールチョックありのロールチョック部
局所バルジング）／（隣接するロールチョックなしのロ
ールチョック部局所バルジング） この拡大係数βは、１．０の場合が隣接するロールチョ
ックありの場合のロールチョック局所バルジングが隣接
するロールチョックがない場合のバルジング量と同等と
なり、隣接するロールチョック間の相互緩衝がないこと
を意味する。
【００１８】図２は、（ロールチョック部の局所バルジ
ング）／（ロール間バルジング）αと、（ロールチョッ
ク幅Ａ／ロールピッチＰ）との関連を示すもので、言い
換えれば、ロールチョック部の局所バルジングを通常の
ロール間バルジングより増大させないためには、この比
αが１の許容値は、ロールチョック幅Ａ／ロールピッチ
Ｐの比が０．６以下の場合に達成されることがわかる。
ング）／（ロール間バルジング）αと、（ロールチョッ
ク幅Ａ／ロールピッチＰ）との関連を示すもので、言い
換えれば、ロールチョック部の局所バルジングを通常の
ロール間バルジングより増大させないためには、この比
αが１の許容値は、ロールチョック幅Ａ／ロールピッチ
Ｐの比が０．６以下の場合に達成されることがわかる。
【００１９】また、図３は（配列された分割ロールのチ
ョック間距離Ｂ）／（ロールチョック幅Ａ×２）とロー
ルチョック部における局所バルジングの拡大係数βとの
関連を示す。
ョック間距離Ｂ）／（ロールチョック幅Ａ×２）とロー
ルチョック部における局所バルジングの拡大係数βとの
関連を示す。
【００２０】同図に示すように、ロールチョック部にお
ける局所バルジングの拡大係数βが１．０に収斂する変
曲点は、（配列された分割ロールのチョック間距離Ｂ）
／（ロールチョック幅Ａ×２）が１．０の場合であり、
そのＢ／２Ａの値が１．０以上で局所バルジングの拡大
係数βは１．０に収まる。
ける局所バルジングの拡大係数βが１．０に収斂する変
曲点は、（配列された分割ロールのチョック間距離Ｂ）
／（ロールチョック幅Ａ×２）が１．０の場合であり、
そのＢ／２Ａの値が１．０以上で局所バルジングの拡大
係数βは１．０に収まる。
【００２１】上記図２および図３に示す特性は、スラブ
の進行方向に対するそれぞれの分割ロールのチョック配
列がロールピッチ３本以上離して同一配列としていない
場合には、バルジング量比α、拡大係数βの値がより大
きくなる。
の進行方向に対するそれぞれの分割ロールのチョック配
列がロールピッチ３本以上離して同一配列としていない
場合には、バルジング量比α、拡大係数βの値がより大
きくなる。
【００２２】図１の一点鎖線の斜線部に示すように、チ
ョック２ａ、２ｂ、２ｃから、次列の各分割ロール１
ｂ、１ｃ、１ｄ面上に流れるスプレー飛散水はロールチ
ョック部上を通過する水量が多くなり溜水となる結果、
スプレー効果を阻害し、鋳片冷却が阻害される。また、
図５の一点鎖線の斜線部に示すように、ロールピッチ２
本以内で同一配置されたとき、スプレー冷却阻害域が鋳
造方向に連続的につながる結果、ロールチョックに対応
した箇所の鋳片冷却が阻害され鋳片温度が上昇し、ロー
ルチョック部バルジング増大となる。
ョック２ａ、２ｂ、２ｃから、次列の各分割ロール１
ｂ、１ｃ、１ｄ面上に流れるスプレー飛散水はロールチ
ョック部上を通過する水量が多くなり溜水となる結果、
スプレー効果を阻害し、鋳片冷却が阻害される。また、
図５の一点鎖線の斜線部に示すように、ロールピッチ２
本以内で同一配置されたとき、スプレー冷却阻害域が鋳
造方向に連続的につながる結果、ロールチョックに対応
した箇所の鋳片冷却が阻害され鋳片温度が上昇し、ロー
ルチョック部バルジング増大となる。
【００２３】上記の実施例から、ロールピッチが１００
〜２００ｍｍで、小径ロールの分割ロールで構成される
４０〜８０ｍｍ厚の連続鋳造薄スラブの、スプリットロ
ール薄スラブ連続鋳造機において、４ｍ／分以上の高速
鋳造時に分割ロールチョック部の鋳片バルジングによる
内部割れを防止するためには、 分割ロールチョック幅Ａ≦０．６ロールピッチＰ ロール幅方向におけるロールチョック間距離Ｂ≧２Ａ で且つ、鋳造方向での分割ロールチョック配列は、同一
配列をロールピッチ３本以上離すことが必要であること
がわかる。
〜２００ｍｍで、小径ロールの分割ロールで構成される
４０〜８０ｍｍ厚の連続鋳造薄スラブの、スプリットロ
ール薄スラブ連続鋳造機において、４ｍ／分以上の高速
鋳造時に分割ロールチョック部の鋳片バルジングによる
内部割れを防止するためには、 分割ロールチョック幅Ａ≦０．６ロールピッチＰ ロール幅方向におけるロールチョック間距離Ｂ≧２Ａ で且つ、鋳造方向での分割ロールチョック配列は、同一
配列をロールピッチ３本以上離すことが必要であること
がわかる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によって以下の効果を奏する。
【００２５】（１） 薄スラブの４〜１０ｍ／分の高速
鋳造時において、ロールチョック部で局所的に発生して
いた鋳片の内部割れを完全に防止し、また、高速鋳造時
に問題となる鋳片表面の冷却むらによる温度むらもなく
なり、内、外質とも良好な鋳片を得ることができる。
鋳造時において、ロールチョック部で局所的に発生して
いた鋳片の内部割れを完全に防止し、また、高速鋳造時
に問題となる鋳片表面の冷却むらによる温度むらもなく
なり、内、外質とも良好な鋳片を得ることができる。
【００２６】（２） 高速連続鋳造薄スラブをスプリッ
トロールで未凝固圧延する際、ロールチョック部の局所
的な異常バルジングに起因する鋳片バルジング割れ、鋳
片表面の圧こん傷、ブレークアウト等の問題を回避し、
円滑な未凝固圧延を行なうことができる。
トロールで未凝固圧延する際、ロールチョック部の局所
的な異常バルジングに起因する鋳片バルジング割れ、鋳
片表面の圧こん傷、ブレークアウト等の問題を回避し、
円滑な未凝固圧延を行なうことができる。
【図１】 本発明にかかる分割小径ロールの配列を示
す。
す。
【図２】 バルジング量比と（ロールチョック巾×ロー
ルピッチ）比との関連を示す。
ルピッチ）比との関連を示す。
【図３】 ロールチョック部におけるバルジング拡大係
数を示す図である。
数を示す図である。
【図４】 ロール間バルジング（実線）、ロールチョッ
ク部の局所バルジング（点線）の態様を示す。
ク部の局所バルジング（点線）の態様を示す。
【図５】 分割小径ロールの配列が不適当な例を説明す
る図である。
る図である。
１ａ〜１ｄ 分割ロール ２ａ〜２ｄ ロールチョック
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−258616（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−50200（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−8006（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−8003（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−179856（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/128 350
Claims (1)
- 【請求項１】 ロールピッチが１００〜２００ｍｍを有
する小径の分割ロールで構成された薄スラブ連続鋳造機
のスプリットロールにおいて、 分割ロールチョック幅Ａがロールピッチの０．６以下で
あって、 ロール幅方向におけるロールチョック間距離Ｂが分割ロ
ールチョック幅Ａの２倍以上であり、 且つ、 鋳造方向での分割ロールチョックが同一配列をロールピ
ッチ３本以上離して配列されている薄スラブ連鋳機にお
けるスプリットロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4349395A JP3002071B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 薄スラブ連鋳機におけるスプリットロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4349395A JP3002071B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 薄スラブ連鋳機におけるスプリットロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198303A JPH06198303A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3002071B2 true JP3002071B2 (ja) | 2000-01-24 |
Family
ID=18403465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4349395A Expired - Fee Related JP3002071B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 薄スラブ連鋳機におけるスプリットロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3002071B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4880089B2 (ja) * | 2009-04-14 | 2012-02-22 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造設備 |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP4349395A patent/JP3002071B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06198303A (ja) | 1994-07-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991008 |
|
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