JP2991027B2 - 熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法 - Google Patents
熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法Info
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- F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
- B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
- F22B37/20—Supporting arrangements, e.g. for securing water-tube sets
- F22B37/205—Supporting and spacing arrangements for tubes of a tube bundle
- F22B37/206—Anti-vibration supports for the bends of U-tube steam generators
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子炉の蒸気
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するＵベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するＵベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加圧水型原子炉の蒸気発生器には、周知
の通り、曲げ半径が異なる多数本のＵベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図１に示し、Ｕベンド管の配列形態を図
２に示す。
の通り、曲げ半径が異なる多数本のＵベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図１に示し、Ｕベンド管の配列形態を図
２に示す。
【０００３】伝熱管群は、図１に示すように、全体とし
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のＵベンド管
１１，１１…が、曲げ平面に直角な方向Ｚに同一の間隔
をあけて１列に配置されている。これらのＵベンド管１
１，１１…の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたＵベンド管１２，１３…が、Ｕベンド管
１１，１１…の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のＵベンド管
１１，１１…が、曲げ平面に直角な方向Ｚに同一の間隔
をあけて１列に配置されている。これらのＵベンド管１
１，１１…の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたＵベンド管１２，１３…が、Ｕベンド管
１１，１１…の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
【０００４】この配列には、図２（Ａ）に示すように、
Ｕベンド管１１，１１…と同じ曲げ平面上にＵベンド管
１２，１３…を配列する形態（以後、四角形配列とい
う）と、同図（Ｂ）に示すように、Ｕベンド管１１，１
１…と同じ曲げ平面上にＵベンド管１３，１５…を、Ｕ
ベンド管１１，１１…の間隔の中央位置における曲げ平
面上にＵベンド管１２，１４…を配列する形態（以後、
三角形配列という）とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Ｚの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
Ｕベンド管１１，１１…と同じ曲げ平面上にＵベンド管
１２，１３…を配列する形態（以後、四角形配列とい
う）と、同図（Ｂ）に示すように、Ｕベンド管１１，１
１…と同じ曲げ平面上にＵベンド管１３，１５…を、Ｕ
ベンド管１１，１１…の間隔の中央位置における曲げ平
面上にＵベンド管１２，１４…を配列する形態（以後、
三角形配列という）とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Ｚの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
【０００５】すなわち、伝熱管群の最上部では、曲げ半
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Ｚ方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Ｚ方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
【０００６】このような伝熱管群では、通常曲げ半径が
１００種類を超えるＵベンド管１１，１２…が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Ｚの中央部では、
曲げ半径が異なる１００以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Ｕベンド管の総本数はほぼ７０００本に
も達する。
１００種類を超えるＵベンド管１１，１２…が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Ｚの中央部では、
曲げ半径が異なる１００以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Ｕベンド管の総本数はほぼ７０００本に
も達する。
【０００７】加圧水型原子炉の蒸気発生器では、このよ
うな多数種、多本数のＵベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
うな多数種、多本数のＵベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
【０００８】この要求に対し、半球部以外の部分では、
複数段に配置した支持板４により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板４による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板４から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、Ｖ状の振れ止め金具２が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
複数段に配置した支持板４により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板４による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板４から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、Ｖ状の振れ止め金具２が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
【０００９】例えば、１００以上のベンド部が組み合わ
されるＺ方向中央部では、複数の振れ止め金具２１，２
２…が曲げ半径の大きい方から約８０のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの（例えば２１，
２１）は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具（例えば３１，３１）によって保持される。
されるＺ方向中央部では、複数の振れ止め金具２１，２
２…が曲げ半径の大きい方から約８０のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの（例えば２１，
２１）は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具（例えば３１，３１）によって保持される。
【００１０】ところで、このような伝熱管群に使用され
る多数種、多本数のＵベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図３に
示す。
る多数種、多本数のＵベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図３に
示す。
【００１１】引き曲げでは、図３（Ａ）に示すように、
曲げダイスとしてのベンドロール５と、ベンドロール５
に材料Ｗを固定するためのクランプ６とが使用される。
ベンドロール５の外周面には材料Ｗの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ６にも材料Ｗの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
曲げダイスとしてのベンドロール５と、ベンドロール５
に材料Ｗを固定するためのクランプ６とが使用される。
ベンドロール５の外周面には材料Ｗの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ６にも材料Ｗの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
【００１２】材料Ｗは、ベンドロール５とクランプ６と
で挟持され、この状態で、ベンドロール５およびクラン
プ６がベンドロール５の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Ｗはクランプ６に引かれて移動す
る。即ち、材料Ｗが引き曲げられるわけである。
で挟持され、この状態で、ベンドロール５およびクラン
プ６がベンドロール５の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Ｗはクランプ６に引かれて移動す
る。即ち、材料Ｗが引き曲げられるわけである。
【００１３】これに対してロール曲げでは、図３（Ｂ）
に示すように、クランプ６に代わってローラ７が使用さ
れる。ローラ７には材料Ｗの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Ｗは、ベンドロー
ル５とローラ７との間に挟持され、この状態で、ローラ
７のみがベンドロール５の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれ
る。
に示すように、クランプ６に代わってローラ７が使用さ
れる。ローラ７には材料Ｗの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Ｗは、ベンドロー
ル５とローラ７との間に挟持され、この状態で、ローラ
７のみがベンドロール５の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール５のダイス溝内に押し込まれ
る。
【００１４】管曲げについての提案は多いが（特開昭５
０−２９４６５号公報、特開昭５８−１５９９２３号公
報、実開昭５８−１８５３２４号公報等）、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
０−２９４６５号公報、特開昭５８−１５９９２３号公
報、実開昭５８−１８５３２４号公報等）、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】曲げダイスを使用する
型曲げは、１つの曲げダイスで１種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
型曲げは、１つの曲げダイスで１種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
【００１６】しかし、前述した加圧水型原子炉の蒸気発
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が１００種類を
超えるＵベンド管を必要とする。そのため、このＵベン
ド管の製造に型曲げを用いると、１００種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が１００種類を
超えるＵベンド管を必要とする。そのため、このＵベン
ド管の製造に型曲げを用いると、１００種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
【００１７】すなわち、型曲げに使用する曲げダイス
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
【００１８】これに加えて、型曲げ用の曲げダイスは、
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
【００１９】これらの誤差の相乗により、前記伝熱管群
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図４に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図４に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
【００２０】すなわち、曲げ半径が異なる多数種のＵベ
ンド管１ｎ，１ｎ＋１…のベンド部を支持するために、
ベンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に
振れ止め金具２が挿入されるが、その厚みＴはベンド部
の曲げ平面に直角な方向の外径Ｄｎ，Ｄｎ＋１…に規則
性がないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
ｄｎ，ｄｎ＋１…の最小値によって一義的に決定され
る。
ンド管１ｎ，１ｎ＋１…のベンド部を支持するために、
ベンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に
振れ止め金具２が挿入されるが、その厚みＴはベンド部
の曲げ平面に直角な方向の外径Ｄｎ，Ｄｎ＋１…に規則
性がないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
ｄｎ，ｄｎ＋１…の最小値によって一義的に決定され
る。
【００２１】そして、前記外径Ｄｎ，Ｄｎ＋１…のばら
つきは、曲げダイスの管理困難により、０．３ｍｍ程度
に及び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間ｄｎ，
ｄｎ＋１…に存在する。そのため、この隙間に振れ止め
金具２が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部
については、ベンド部と振れ止め金具２との間に大きな
隙間ができ、充分な支持が行われないということにな
る。この現象は、三角形配列の場合も生じる。
つきは、曲げダイスの管理困難により、０．３ｍｍ程度
に及び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間ｄｎ，
ｄｎ＋１…に存在する。そのため、この隙間に振れ止め
金具２が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部
については、ベンド部と振れ止め金具２との間に大きな
隙間ができ、充分な支持が行われないということにな
る。この現象は、三角形配列の場合も生じる。
【００２２】無論、この隙間によるベンド部のがたつき
は、最大でも０．３ｍｍ程度と小さく、安全性に直接影
響を与えるようなものではないが、このがたつきをより
小さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上
で重要であることは言うまでもない。
は、最大でも０．３ｍｍ程度と小さく、安全性に直接影
響を与えるようなものではないが、このがたつきをより
小さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上
で重要であることは言うまでもない。
【００２３】本発明の目的は、曲げ半径が異なる多数種
のＵベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
のＵベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
【００２４】本発明の他の目的は、その熱交換器に使用
される多数種のＵベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
される多数種のＵベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
【００２５】
【課題を解決するための手段】 本発明の熱交換器 は、同
一公称外径で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そのベン
ド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共に、その
外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなっ
た多数種のＵベンド管が順次配列される一方、曲げ平面
間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具
が挿入された熱交換器において、前記振れ止め金具挿入
位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管
をその曲げ半径によって複数のグループに分け、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな
内側のグループから曲げ半径の大きな外側のグループへ
段階的に小さくすると共に、同一グループ内では前記外
径のばらつきを０．１ｍｍ以下にしたものである。
一公称外径で曲げ半径が同一のＵベンド管が、そのベン
ド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共に、その
外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなっ
た多数種のＵベンド管が順次配列される一方、曲げ平面
間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具
が挿入された熱交換器において、前記振れ止め金具挿入
位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管
をその曲げ半径によって複数のグループに分け、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな
内側のグループから曲げ半径の大きな外側のグループへ
段階的に小さくすると共に、同一グループ内では前記外
径のばらつきを０．１ｍｍ以下にしたものである。
【００２６】 本発明の管曲げ方法 は、基本半径が異な
り、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周方向
の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲げ管
の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた複数
種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に保持
して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲げ加
工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多数種
のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内での
最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径の大
きいグループへ段階的に小さくなるように、リングダイ
スのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少なく
とも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上のＵベ
ンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管の公
称外径以上、被曲げ管の公称外径＋０．１ｍｍ以下のリ
ングダイスを用いるものである。
り、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周方向
の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲げ管
の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた複数
種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に保持
して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲げ加
工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多数種
のＵベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内での
最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径の大
きいグループへ段階的に小さくなるように、リングダイ
スのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少なく
とも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×８０以上のＵベ
ンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管の公
称外径以上、被曲げ管の公称外径＋０．１ｍｍ以下のリ
ングダイスを用いるものである。
【００２７】 この方法は、本発明の熱交換器に使用され
る多数種のＵベンド管を経済的に製造することができ
る。
る多数種のＵベンド管を経済的に製造することができ
る。
【００２８】
【作用】 本発明の熱交換器 における伝熱管群の概略構成
を、四角形配列の場合について図５に示す。
を、四角形配列の場合について図５に示す。
【００２９】 振れ止め金具２が挿入された位置におい
て、曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管１ｎ，１
ｎ＋１…は、その曲げ半径によって複数のグループＡ，
Ｂ…に分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直
角な方向の外径Ｄｎ，Ｄｎ＋１…は、曲げ半径の小さい
内側のグループから、曲げ半径の大きい外側のグループ
へ、段階的に小さくなっており、且つ、それぞれのグー
ルプでは、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径のばらつきがが０．１ｍｍ以下とされている。
て、曲げ半径が異なる多数種のＵベンド管１ｎ，１
ｎ＋１…は、その曲げ半径によって複数のグループＡ，
Ｂ…に分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直
角な方向の外径Ｄｎ，Ｄｎ＋１…は、曲げ半径の小さい
内側のグループから、曲げ半径の大きい外側のグループ
へ、段階的に小さくなっており、且つ、それぞれのグー
ルプでは、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径のばらつきがが０．１ｍｍ以下とされている。
【００３０】 これにより、ベンド部間の隙間Ｇｎ，Ｇ
ｎ＋１…が内側のグループから外側のグループへ段階的
に広がるので、振れ止め金具２としては、厚みが各グル
ープに対応して内側から外側へＴａ，Ｔｂ…と段階的に
厚くなったものを使用する。
ｎ＋１…が内側のグループから外側のグループへ段階的
に広がるので、振れ止め金具２としては、厚みが各グル
ープに対応して内側から外側へＴａ，Ｔｂ…と段階的に
厚くなったものを使用する。
【００３１】 このような振れ止め金具２は、先細りであ
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが０．１ｍｍ以内に制
限されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分
で各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えら
れる。
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが０．１ｍｍ以内に制
限されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分
で各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えら
れる。
【００３２】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用するリングダイスを図６に示す。
方法 に使用するリングダイスを図６に示す。
【００３３】 本管曲げ方法は 、基本半径が異なる複数種
のリングダイス８ａ，８ｂ…を用いる。それぞれのリン
グダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性変形す
るように円周方向の一部が分断されている。また、それ
ぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断面形状の
ダイス溝が設けられている。従って、１つのリングダイ
スにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工を行うこ
とができる。
のリングダイス８ａ，８ｂ…を用いる。それぞれのリン
グダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性変形す
るように円周方向の一部が分断されている。また、それ
ぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断面形状の
ダイス溝が設けられている。従って、１つのリングダイ
スにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工を行うこ
とができる。
【００３４】 そして、基本半径が小さいリングダイス８
ａを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループＡに属する複数種のＵベンド管１ｎ，１ｎ＋１…
を製造する。また、基本半径が中間のリングダイス８ｂ
を異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループＢ
に属する複数種のＵベンド管１ｎ＋４，１ｎ＋５…を製
造し、基本半径が大きいリングダイス８ｃを異なる半径
に保持して、曲げ半径が大きい外径のグループＣに属す
る複数種のＵベンド管１ｎ＋８，１ｎ＋９…を製造す
る。
ａを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループＡに属する複数種のＵベンド管１ｎ，１ｎ＋１…
を製造する。また、基本半径が中間のリングダイス８ｂ
を異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループＢ
に属する複数種のＵベンド管１ｎ＋４，１ｎ＋５…を製
造し、基本半径が大きいリングダイス８ｃを異なる半径
に保持して、曲げ半径が大きい外径のグループＣに属す
る複数種のＵベンド管１ｎ＋８，１ｎ＋９…を製造す
る。
【００３５】 本管曲げ方法 では、曲げ半径の種類に比し
て使用するリングダイスの数が大幅に減るので、ダイス
溝径の管理を厳密に行うことができる。そして、同一グ
ループ内のＵベンド管については、同一ダイスを使用す
ることから、同一グループに属するＵベンド管の曲げ半
径の種類の設定数により、ベンド部の曲げ平面に直角な
方向の外径のばらつきを小さく抑えることができる。ま
た、グループ間では、リングダイスの種類が減少しダイ
ス溝径の厳密な管理が可能となるため、ベンド部の曲げ
平面に直角な方向の外径を任意にコントロールできる。
て使用するリングダイスの数が大幅に減るので、ダイス
溝径の管理を厳密に行うことができる。そして、同一グ
ループ内のＵベンド管については、同一ダイスを使用す
ることから、同一グループに属するＵベンド管の曲げ半
径の種類の設定数により、ベンド部の曲げ平面に直角な
方向の外径のばらつきを小さく抑えることができる。ま
た、グループ間では、リングダイスの種類が減少しダイ
ス溝径の厳密な管理が可能となるため、ベンド部の曲げ
平面に直角な方向の外径を任意にコントロールできる。
【００３６】 そして、本発明の管曲げ方法 では、複数種
のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなものか
ら大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ半径
をＲとしたとき、Ｒ／Ｄ０≧８０のＵベンド管を含むグ
ループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径を、Ｄ
０以上、Ｄ０＋０．１ｍｍ以下とする。
のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなものか
ら大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ半径
をＲとしたとき、Ｒ／Ｄ０≧８０のＵベンド管を含むグ
ループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径を、Ｄ
０以上、Ｄ０＋０．１ｍｍ以下とする。
【００３７】 ダイス溝径の下限をＤ０とするのは、被曲
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ０＋０．０２ｍｍ以上とするのが好
ましい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ０に対する比ｔ／Ｄ０は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ０では、Ｒ／
Ｄ０≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ０＋０．１ｍｍとするのは、このダイス溝
への未充満を抑えて、前記外径ばらつきを０．１ｍｍ以
下にするためである。これにより、前記最大値が曲げ半
径の小さなグループから大きなグループへ規則性をもっ
て段階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くし
た振れ止め金具を有効に機能させることができる。
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、Ｄ０＋０．０２ｍｍ以上とするのが好
ましい。また、熱交換器を構成するＵベンド管の肉厚
（ｔ）のＤ０に対する比ｔ／Ｄ０は、通常約５％程度
（４％〜７％）であり、この程度のｔ／Ｄ０では、Ｒ／
Ｄ０≧８０になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をＤ０＋０．１ｍｍとするのは、このダイス溝
への未充満を抑えて、前記外径ばらつきを０．１ｍｍ以
下にするためである。これにより、前記最大値が曲げ半
径の小さなグループから大きなグループへ規則性をもっ
て段階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くし
た振れ止め金具を有効に機能させることができる。
【００３８】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用する曲げダイスの具体例を図７〜図１１に示
す。
方法 に使用する曲げダイスの具体例を図７〜図１１に示
す。
【００３９】 本曲げダイスは、図７および図８に示すよ
うに、Ｃ状のリングダイス１０と、円盤状の保持体２０
とから構成されている。
うに、Ｃ状のリングダイス１０と、円盤状の保持体２０
とから構成されている。
【００４０】 リングダイス１０は、Ｓ４５Ｃ等の鋼（は
がね）の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
Ｃ型に製作されている。リングダイス１０の一端部に
は、内側へ突出した凸部１１が設けられている。リング
ダイス１０の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部１２
とされ、該薄肉部１２には固定ネジ３０が挿通するネジ
孔１３が設けられている。そして、リングダイス１０の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝１４が、薄肉部
１２を除いて設けられている。ダイス溝１４の断面形状
は、被曲げ材（ここでは管）の外形に対応した半円形と
されている。
がね）の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
Ｃ型に製作されている。リングダイス１０の一端部に
は、内側へ突出した凸部１１が設けられている。リング
ダイス１０の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部１２
とされ、該薄肉部１２には固定ネジ３０が挿通するネジ
孔１３が設けられている。そして、リングダイス１０の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝１４が、薄肉部
１２を除いて設けられている。ダイス溝１４の断面形状
は、被曲げ材（ここでは管）の外形に対応した半円形と
されている。
【００４１】 該リングダイス１０は、鋼（はがね）等の
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図９に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Ｒを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス１０の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Ｒを縮小することができる。
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図９に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Ｒを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス１０の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Ｒを縮小することができる。
【００４２】 平均半径Ｒを拡大させた場合、有効部の中
心角αは変形前のα１から変形後のα２へ小さくなる。
変形前の平均半径をＲ１、変形後の平均半径をＲ２と
し、リング厚さを２ｈとすれば、リング歪εは ε＝ｈ（１／Ｒ１−１／Ｒ２） となる。この歪みよるダイス溝１４の断面形状の変化は
僅かである。
心角αは変形前のα１から変形後のα２へ小さくなる。
変形前の平均半径をＲ１、変形後の平均半径をＲ２と
し、リング厚さを２ｈとすれば、リング歪εは ε＝ｈ（１／Ｒ１−１／Ｒ２） となる。この歪みよるダイス溝１４の断面形状の変化は
僅かである。
【００４３】 保持体２０は、リングダイス１０より若干
厚い円盤である。保持体２０の外周面の円周方向一部に
は切欠き部２１が設けられている。切欠き部２１を除く
外周面には、リングダイス１０が嵌合する凹溝２２が設
けられている。
厚い円盤である。保持体２０の外周面の円周方向一部に
は切欠き部２１が設けられている。切欠き部２１を除く
外周面には、リングダイス１０が嵌合する凹溝２２が設
けられている。
【００４４】 凹溝２２の底面は、保持体２０の中心に対
して同心の真円であり、切欠き部２１の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス１０の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス１０の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
して同心の真円であり、切欠き部２１の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス１０の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス１０の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
【００４５】 切欠き部２１の一端部外周面には、リング
ダイス１０の凸部１１が嵌合する凹部２３が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔１３に対応するネジ穴
２４が設けられている。凹部２３からネジ穴２４までの
溝底面の周長は、リングダイス１０の凸部１１からネジ
孔１３までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
ダイス１０の凸部１１が嵌合する凹部２３が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔１３に対応するネジ穴
２４が設けられている。凹部２３からネジ穴２４までの
溝底面の周長は、リングダイス１０の凸部１１からネジ
孔１３までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
【００４６】 そして、凹溝２２にリングダイス１０を嵌
め、その凸部１１を凹部２３に嵌合させた状態で、固定
ネジ３０をネジ孔１３に通してネジ穴２４にねじ込むこ
とにより、リングダイス１０の内周面が凹溝２２の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス１０に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
め、その凸部１１を凹部２３に嵌合させた状態で、固定
ネジ３０をネジ孔１３に通してネジ穴２４にねじ込むこ
とにより、リングダイス１０の内周面が凹溝２２の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス１０に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
【００４７】 なお、２５は保持体２０の中心部に設けた
取り付け用の貫通孔、２６は周方向位置決め用のキー
溝、２７は貫通孔２５の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
取り付け用の貫通孔、２６は周方向位置決め用のキー
溝、２７は貫通孔２５の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
【００４８】 本曲げダイスは、図３（Ａ）（Ｂ）のベン
ドロールＲと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス１０は、
拡径または縮径が可能で、保持体２０の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体２０と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
ドロールＲと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス１０は、
拡径または縮径が可能で、保持体２０の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体２０と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
【００４９】 なお、本曲げダイスにおいては、リングダ
イス１０の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
１０が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体２０の外
周面に密着する。リングダイス１０が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図１０に示すように、リングダイス１０
が保持体２０の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス１０が保持体
２０の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス１０を予め保持体２
０の外周面に密着させておくことが望まれる。
イス１０の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
１０が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体２０の外
周面に密着する。リングダイス１０が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図１０に示すように、リングダイス１０
が保持体２０の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス１０が保持体
２０の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス１０を予め保持体２
０の外周面に密着させておくことが望まれる。
【００５０】 図１１は保持体の他の外面形状を示す平面
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図１１
に示すような真円でない保持体２０の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図１１
に示すような真円でない保持体２０の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
【００５１】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用する他の管曲げ装置を図１２〜図１５に示
す。
方法 に使用する他の管曲げ装置を図１２〜図１５に示
す。
【００５２】 本曲げ装置は、図１２および図１３に示す
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体４１を具備する。保持体４１のテーパー状の外周面
には雄ねじ４２が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体４１の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ４３が鉛直に取り付けられている。
保持体４１の寸法としては、例えば、高さが３００ｍ
ｍ、上端の最小外径が１８８０ｍｍ、下端の最大外径が
２１００ｍｍである。
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体４１を具備する。保持体４１のテーパー状の外周面
には雄ねじ４２が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体４１の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ４３が鉛直に取り付けられている。
保持体４１の寸法としては、例えば、高さが３００ｍ
ｍ、上端の最小外径が１８８０ｍｍ、下端の最大外径が
２１００ｍｍである。
【００５３】 保持体４１にはリングダイス４４が外嵌さ
れている。リングダイス４４は、前述したリングダイス
１０と同様に、Ｓ４５Ｃ等の鋼（はがね）のような弾性
を有する素材からなるＣ状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体４５およびダイス台４６により構成され
ている。
れている。リングダイス４４は、前述したリングダイス
１０と同様に、Ｓ４５Ｃ等の鋼（はがね）のような弾性
を有する素材からなるＣ状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体４５およびダイス台４６により構成され
ている。
【００５４】 ダイス本体４５は、湾曲させるべき材料
（管）の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝４９
を外周面全周に有し、ダイス台４６の外周面に設けた凹
溝４８内に嵌合保持されている。そして、ダイス台４６
の内周面には、保持体４１の外周面の雄ねじ４２に噛み
合う雌ねじ４７が設けられている。従って、保持体４１
とリングダイス４４が相対回転すれば、リングダイス４
４は保持体４１の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
（管）の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝４９
を外周面全周に有し、ダイス台４６の外周面に設けた凹
溝４８内に嵌合保持されている。そして、ダイス台４６
の内周面には、保持体４１の外周面の雄ねじ４２に噛み
合う雌ねじ４７が設けられている。従って、保持体４１
とリングダイス４４が相対回転すれば、リングダイス４
４は保持体４１の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
【００５５】 次に、保持体４１の支持機構および回転駆
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
【００５６】 固定台５０の上に油圧モータ５１が配設さ
れている。油圧モータ５１は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸５２を回転させる。駆動軸５２の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ４３に挿入され、スリーブ４３が固定ネジ５３に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体４１
が支持され、保持体４１の高さが調節される。
れている。油圧モータ５１は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸５２を回転させる。駆動軸５２の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ４３に挿入され、スリーブ４３が固定ネジ５３に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体４１
が支持され、保持体４１の高さが調節される。
【００５７】 固定台５０の上には旋回台５４が載置され
ている。旋回台５４は、駆動軸５２からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸５２に外嵌された軸受
５５に基部が接続され、下部にローラ５６を有すること
により、駆動軸５２の回りを旋回できる。そして、軸受
５５の上方に設けた電磁クラッチ５７が接状態のとき
に、駆動軸５２の回転に追従して駆動軸５２の回りを旋
回台５４が旋回動し、電磁クラッチ５７が断状態のとき
には、旋回台５４は動作せず、駆動軸５２のみが回転す
る。
ている。旋回台５４は、駆動軸５２からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸５２に外嵌された軸受
５５に基部が接続され、下部にローラ５６を有すること
により、駆動軸５２の回りを旋回できる。そして、軸受
５５の上方に設けた電磁クラッチ５７が接状態のとき
に、駆動軸５２の回転に追従して駆動軸５２の回りを旋
回台５４が旋回動し、電磁クラッチ５７が断状態のとき
には、旋回台５４は動作せず、駆動軸５２のみが回転す
る。
【００５８】 軸受５５の下方には、駆動軸５２および軸
受５５の支持体を兼ねる非回転の軸受５８が設けられて
いる。軸受５８には、シリンダー駆動される固定ピン５
９が取り付けられている。固定ピン５９は、旋回台５４
が初期位置にあるときにその基部のピン穴６０に挿入さ
れて、旋回台５４を初期位置に固定する。
受５５の支持体を兼ねる非回転の軸受５８が設けられて
いる。軸受５８には、シリンダー駆動される固定ピン５
９が取り付けられている。固定ピン５９は、旋回台５４
が初期位置にあるときにその基部のピン穴６０に挿入さ
れて、旋回台５４を初期位置に固定する。
【００５９】 旋回台５４の台面上には、材料を拘束する
ヘッド６１が設けられている。ヘッド６１は引き曲げ装
置に使用されるクランプ（図３（Ａ）のＣ）で、保持体
４１の外周側にあり、クランプ本体６２およびクランプ
保持体６３により構成されている。クランプ本体６２
は、リングダイス４４のダイス本体４５の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料（管）の外面形状
に対応した断面半円形の凹部６５を有する。クランプ保
持体６３はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体６２を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台４６に設けた上下一対の切
り込み部６４に嵌合することにより、リングダイス４４
を円周方向および軸方向に固定する。
ヘッド６１が設けられている。ヘッド６１は引き曲げ装
置に使用されるクランプ（図３（Ａ）のＣ）で、保持体
４１の外周側にあり、クランプ本体６２およびクランプ
保持体６３により構成されている。クランプ本体６２
は、リングダイス４４のダイス本体４５の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料（管）の外面形状
に対応した断面半円形の凹部６５を有する。クランプ保
持体６３はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体６２を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台４６に設けた上下一対の切
り込み部６４に嵌合することにより、リングダイス４４
を円周方向および軸方向に固定する。
【００６０】 ヘッド６１は又、旋回台５４の台面上を保
持体１の半径方向に自由に移動できるスライドベース６
６に搭載されている。スライドベース６６は、旋回台５
４に取り付けたシリンダー６７により駆動され、これに
よりヘッド６１がリングダイス４４から離れた退避位置
と、リングダイス４４に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース６６
に固定されたナット６８ａにスクリュネジ６８ｂが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド６１がスライ
ドベース６６上を保持体４１の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
持体１の半径方向に自由に移動できるスライドベース６
６に搭載されている。スライドベース６６は、旋回台５
４に取り付けたシリンダー６７により駆動され、これに
よりヘッド６１がリングダイス４４から離れた退避位置
と、リングダイス４４に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース６６
に固定されたナット６８ａにスクリュネジ６８ｂが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド６１がスライ
ドベース６６上を保持体４１の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
【００６１】 保持体４１の外周側には、ヘッド６１と共
にガイドロール６９が設けられている。ガイドロール６
９は材料（管）の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド６１と同様にリングダイス４４に対向し、且つ、スラ
イドベース７０、ナット７１およびスクリュネジ７２に
より、保持体４１の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台７３は、旋回台
５４から独立分離した固定台であり、旋回台５４が初期
位置にあるときにその旋回台５４に並列する位置に設け
られている。
にガイドロール６９が設けられている。ガイドロール６
９は材料（管）の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド６１と同様にリングダイス４４に対向し、且つ、スラ
イドベース７０、ナット７１およびスクリュネジ７２に
より、保持体４１の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台７３は、旋回台
５４から独立分離した固定台であり、旋回台５４が初期
位置にあるときにその旋回台５４に並列する位置に設け
られている。
【００６２】 なお、ガイドロール６９は、スクリュネジ
７２の先端に設けたガイドロール保持台７４上に取り付
けてあり、保持体４１の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体４１の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール６９による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。７４ａは、ガイドロール６９
を調節位置に固定するピン穴である。
７２の先端に設けたガイドロール保持台７４上に取り付
けてあり、保持体４１の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体４１の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール６９による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。７４ａは、ガイドロール６９
を調節位置に固定するピン穴である。
【００６３】 本曲げ装置においては、曲げ半径の変更お
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
【００６４】 曲げ半径を変更するには、材料Ｗがない状
態で、固定ピン５９により旋回台５４を初期位置に固定
する。ヘッド６１によりリングダイス４４を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ５３を緩めて、保持体
４１を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ５７を断状態にして、駆動軸５２から旋回台５４を切
り離す。
態で、固定ピン５９により旋回台５４を初期位置に固定
する。ヘッド６１によりリングダイス４４を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ５３を緩めて、保持体
４１を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ５７を断状態にして、駆動軸５２から旋回台５４を切
り離す。
【００６５】 この状態でスクリュネジ６８ｂを操作して
リングダイス４４を保持体４１の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ５１を作動させ、駆動軸５２を回転
させる。これにより、保持体４１が円周方向に回転す
る。このとき、保持体４１は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス４４はヘッド６１によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体４１の
回転により該保持体４１が軸方向に移動し、保持体４１
の外周面上に保持されたリングダイス４４の保持位置が
保持体４１の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図１４に示すように、リングダイス４４の平
均半径Ｒが変化する。
リングダイス４４を保持体４１の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ５１を作動させ、駆動軸５２を回転
させる。これにより、保持体４１が円周方向に回転す
る。このとき、保持体４１は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス４４はヘッド６１によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体４１の
回転により該保持体４１が軸方向に移動し、保持体４１
の外周面上に保持されたリングダイス４４の保持位置が
保持体４１の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図１４に示すように、リングダイス４４の平
均半径Ｒが変化する。
【００６６】 このとき、リングダイス４４は、保持体４
１の上端で最小半径Ｒ１となり、下端で最大半径Ｒ２と
なる。保持体４１の上端でも保持体４１にリングダイス
４４が保持されるように、リングダイス４４は保持体４
１の上端での最小半径Ｒ１より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体４１の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス４
４をダイス本体４５とダイス台４６とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
１の上端で最小半径Ｒ１となり、下端で最大半径Ｒ２と
なる。保持体４１の上端でも保持体４１にリングダイス
４４が保持されるように、リングダイス４４は保持体４
１の上端での最小半径Ｒ１より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体４１の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス４
４をダイス本体４５とダイス台４６とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
【００６７】 また、リングダイス４４が保持体４１を包
囲する包囲角αは、保持体４１の上端で最大（α１）と
なり、下端で最小（α２）となる。Ｕ曲げの場合、この
包囲角αは最小で（１８０＋γ）度（但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる）あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス４４の周長が決められる。例えば、
保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８８０ｍ
ｍ、最大外径が２１００ｍｍの場合、リングダイス４４
の内周長を５５００ｍｍとすれば、保持体４１の上端で
３３５度の包囲角α１が確保され、下端でも３００度の
包囲角α２が確保される。
囲する包囲角αは、保持体４１の上端で最大（α１）と
なり、下端で最小（α２）となる。Ｕ曲げの場合、この
包囲角αは最小で（１８０＋γ）度（但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる）あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス４４の周長が決められる。例えば、
保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８８０ｍ
ｍ、最大外径が２１００ｍｍの場合、リングダイス４４
の内周長を５５００ｍｍとすれば、保持体４１の上端で
３３５度の包囲角α１が確保され、下端でも３００度の
包囲角α２が確保される。
【００６８】 なお、リングダイス４４が保持体４１の軸
心方向に移動すると、図１５に示すように、保持体４１
の上端でのリード角β１と下端でのリード角β２とが相
違することから、リングダイス４４に傾きが生じる。し
かし、保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８
８０ｍｍ、最大外径が２１００ｍｍ、リード１が５ｍｍ
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
０．２ｍｍ程度であり、無視することができる。
心方向に移動すると、図１５に示すように、保持体４１
の上端でのリード角β１と下端でのリード角β２とが相
違することから、リングダイス４４に傾きが生じる。し
かし、保持体４１の高さが３００ｍｍ、最小外径が１８
８０ｍｍ、最大外径が２１００ｍｍ、リード１が５ｍｍ
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
０．２ｍｍ程度であり、無視することができる。
【００６９】 以上のようにしてリングダイス４４の半径
が目標値に調節されると、固定ネジ５３を締めて保持体
４１の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
が目標値に調節されると、固定ネジ５３を締めて保持体
４１の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
【００７０】 曲げ作業を行うには、固定ピン５９を操作
して、旋回台５４を回転自在の状態にする。シリンダー
６７を操作してヘッド６１を退避位置に後退させる。材
料Ｗをヘッド６１とリングダイス４４の間に位置させ、
ヘッド６１を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Ｗをクランプすると共に、ヘッド６１をリングダ
イス４４に嵌合させる。また、ガイドロール６９により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ５７を接続状態
にして油圧モータ５１を作動させる。
して、旋回台５４を回転自在の状態にする。シリンダー
６７を操作してヘッド６１を退避位置に後退させる。材
料Ｗをヘッド６１とリングダイス４４の間に位置させ、
ヘッド６１を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Ｗをクランプすると共に、ヘッド６１をリングダ
イス４４に嵌合させる。また、ガイドロール６９により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ５７を接続状態
にして油圧モータ５１を作動させる。
【００７１】 これにより、保持体４１が円周方向に回転
すると共に、その回転に周期してヘッド６１が旋回台４
４と共に保持体４１の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール６９は移動せず、材料Ｗを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Ｗがヘッド６１によって
引かれ、リングダイス４４のダイス溝４９内に巻き付け
られる。即ち、材料Ｗが引き曲げされる。
すると共に、その回転に周期してヘッド６１が旋回台４
４と共に保持体４１の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール６９は移動せず、材料Ｗを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Ｗがヘッド６１によって
引かれ、リングダイス４４のダイス溝４９内に巻き付け
られる。即ち、材料Ｗが引き曲げされる。
【００７２】 曲げが終了すると、油圧モータ５１を停止
し、ヘッド６１を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール６９を材料Ｗから遠ざけて、材料Ｗを取り出す。材
料Ｗの取り出しが終了すると、電磁クラッチ５７を接状
態にしたまま、油圧モータ５１により駆動軸５２を逆方
向に回転させて、保持体４１および旋回台５４を初期位
置に戻す。
し、ヘッド６１を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール６９を材料Ｗから遠ざけて、材料Ｗを取り出す。材
料Ｗの取り出しが終了すると、電磁クラッチ５７を接状
態にしたまま、油圧モータ５１により駆動軸５２を逆方
向に回転させて、保持体４１および旋回台５４を初期位
置に戻す。
【００７３】 以上で引き曲げの１サイクルが終了する。
【００７４】 なお、上記曲げ装置は引き曲げ装置である
が、そのヘッド６１をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
が、そのヘッド６１をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
【００７５】 また、保持体４１を軸方向に可動とする代
わりにヘッド６１を保持体４１の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド６１を保持体４１の半径方向に移動させ
る代わりに保持体４１をその半径方向に移動させること
も可能である。
わりにヘッド６１を保持体４１の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド６１を保持体４１の半径方向に移動させ
る代わりに保持体４１をその半径方向に移動させること
も可能である。
【００７６】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【００７７】実施例１ 加圧水型原子炉の蒸気発生器に本発明の熱交換器を適用
した。蒸気発生管に使用されるＵベンド管の製造には、
図７および図８に示す円盤タイプの曲げダイスを用い
た。
した。蒸気発生管に使用されるＵベンド管の製造には、
図７および図８に示す円盤タイプの曲げダイスを用い
た。
【００７８】 被曲げ管は、アロイ６９０（インコ社商
標）からなる細管であり、その公称寸法は外径１７．４
０ｍｍ、肉厚１．０２ｍｍである。曲げ半径は５２０ｍ
ｍから１４５３ｍｍまでの８０種類とした。そして、こ
の８０種類の曲げ半径を表１に示す５つのグループＡ〜
Ｅに分け、各グループに図７および図８に示す円盤タイ
プの曲げダイスを用いた。
標）からなる細管であり、その公称寸法は外径１７．４
０ｍｍ、肉厚１．０２ｍｍである。曲げ半径は５２０ｍ
ｍから１４５３ｍｍまでの８０種類とした。そして、こ
の８０種類の曲げ半径を表１に示す５つのグループＡ〜
Ｅに分け、各グループに図７および図８に示す円盤タイ
プの曲げダイスを用いた。
【００７９】 グループＡは曲げ半径が５２０ｍｍから６
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
２．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスによ
り実施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７
０９ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２
７．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスによ
り実施した。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８
７４ｍｍまでの１４種類であり、各曲げを基本半径が６
２７．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスに
より実施した。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから
１１１０ｍｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径
が７４２．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイ
スにより実施した。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍ
ｍから１４５３までの２８種類であり、各曲げを基本半
径が９２０．０ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダ
イスにより実施した。
０２ｍｍまでの８種類であり、各曲げを基本半径が４５
２．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスによ
り実施した。グループＢは曲げ半径が６１４ｍｍから７
０９ｍｍまでの９種類であり、各曲げを基本半径が５２
７．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスによ
り実施した。グループＣは曲げ半径が７２０ｍｍから８
７４ｍｍまでの１４種類であり、各曲げを基本半径が６
２７．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイスに
より実施した。グループＤは曲げ半径が８８６ｍｍから
１１１０ｍｍまでの１９種類であり、各曲げを基本半径
が７４２．５ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダイ
スにより実施した。グループＥは曲げ半径が１１２２ｍ
ｍから１４５３までの２８種類であり、各曲げを基本半
径が９２０．０ｍｍ、溝径が１７．４２ｍｍのリングダ
イスにより実施した。
【００８０】 製造された８０種類のＵベンド管のベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表１に示す。Ｎ数は各曲げ半径につき
１０とした。
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表１に示す。Ｎ数は各曲げ半径につき
１０とした。
【００８１】
【表１】
【００８２】５種類のリングダイスの溝径を、全て好ま
しい下限値である１７．４２ｍｍとしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を１７．４２ｍｍから、１
７．４４ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグルー
プから多きいグループに向かってその外径増加分に対応
して、小さくすることができた。また、全てのＵベンド
管の前記外径のばらつきを０．０４ｍｍに抑えることが
できた。
しい下限値である１７．４２ｍｍとしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を１７．４２ｍｍから、１
７．４４ｍｍまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグルー
プから多きいグループに向かってその外径増加分に対応
して、小さくすることができた。また、全てのＵベンド
管の前記外径のばらつきを０．０４ｍｍに抑えることが
できた。
【００８３】 これにより、図５ に示す厚みが各グループ
に対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振れ止め
金具を用いることができる。
に対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振れ止め
金具を用いることができる。
【００８４】実施例２ 実施例１ と同様、リングダイスの溝径以外は実施例１と
同じ条件とし、リングダイスの溝径をＡグループでは１
７．４８ｍｍ、Ｂグループでは１７．４６ｍｍ、Ｃグル
ープでは１７．４４ｍｍ、Ｄグループでは１７．４３ｍ
ｍ、Ｅグループでは１７．４２ｍｍとした。結果を表２
に示す。
同じ条件とし、リングダイスの溝径をＡグループでは１
７．４８ｍｍ、Ｂグループでは１７．４６ｍｍ、Ｃグル
ープでは１７．４４ｍｍ、Ｄグループでは１７．４３ｍ
ｍ、Ｅグループでは１７．４２ｍｍとした。結果を表２
に示す。
【００８５】 ５種類のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループＥにおける溝径を好ましい下限値である１
７．４２ｍｍとしたので、各グループにおける前記外径
の最大値を１７．４２ｍｍから１７．５０ｍｍまで、曲
げ半径の小さいグループから大きなグループに向かって
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを０．１０ｍｍに抑えることができ
た。この場合も、実施例１と同様、図５に示す振れ止め
金具を用いることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループＥにおける溝径を好ましい下限値である１
７．４２ｍｍとしたので、各グループにおける前記外径
の最大値を１７．４２ｍｍから１７．５０ｍｍまで、曲
げ半径の小さいグループから大きなグループに向かって
小さくすることができた。また、全てのＵベンド管の前
記外径のばらつきを０．１０ｍｍに抑えることができ
た。この場合も、実施例１と同様、図５に示す振れ止め
金具を用いることができる。
【００８６】
【表２】
【００８７】実施例３ 前述した８０種類の５グループのＵベンド管の製造に、
本発明の管曲げ方法を適用した。５種類のリングダイス
の溝径は、Ａグループに使用するダイスで１７．５５ｍ
ｍ、Ｂグループに使用するダイスで１７．５０ｍｍ、Ｃ
グループに使用するダイスで１７．４８ｍｍ、Ｄグルー
プに使用するダイスで１７．４６ｍｍ、Ｅグループに使
用するダイスで１７．４５ｍｍとした。結果を表３に示
す。
本発明の管曲げ方法を適用した。５種類のリングダイス
の溝径は、Ａグループに使用するダイスで１７．５５ｍ
ｍ、Ｂグループに使用するダイスで１７．５０ｍｍ、Ｃ
グループに使用するダイスで１７．４８ｍｍ、Ｄグルー
プに使用するダイスで１７．４６ｍｍ、Ｅグループに使
用するダイスで１７．４５ｍｍとした。結果を表３に示
す。
【００８８】
【表３】
【００８９】５種類のリングダイスの溝径を曲げ半径の
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、Ｒ／Ｄ０≧８０を含むグループＥではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし（本実施例ではグループＢ，
Ｃ，Ｄも本発明範囲内とした）、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが０．０５ｍｍ以下に抑制され、いずれのグルー
プ内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支
持される。
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、Ｒ／Ｄ０≧８０を含むグループＥではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし（本実施例ではグループＢ，
Ｃ，Ｄも本発明範囲内とした）、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが０．０５ｍｍ以下に抑制され、いずれのグルー
プ内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支
持される。
【００９０】 複数種のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともＲ／Ｄ０≧８０を含むグループではリン
グダイスの溝径をＤ０〜Ｄ０＋０．１ｍｍとするのは、
主に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせる
とともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さ
くなるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともＲ／Ｄ０≧８０を含むグループではリン
グダイスの溝径をＤ０〜Ｄ０＋０．１ｍｍとするのは、
主に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせる
とともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さ
くなるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
【００９１】 ただし、全体としては、曲げ半径の小さい
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
【００９２】比較例 リングダイスの溝径以外は実施例１〜実施例３と同じ条
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を１
７．５１ｍｍとした。結果を表４に示す。
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を１
７．５１ｍｍとした。結果を表４に示す。
【００９３】 全ての溝径がＤ０＋０．１ｍｍを超えたの
で、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを、０．１
０ｍｍ以内に抑えることができなかった。また、Ｒ／Ｄ
０≧８０を含むグループＥの溝径がＤ０＋０．１ｍｍを
超えたので、Ｅグループの外径ばらつきを、０．１０ｍ
ｍ以内に抑えることができなかった。
で、全てのＵベンド管の前記外径のばらつきを、０．１
０ｍｍ以内に抑えることができなかった。また、Ｒ／Ｄ
０≧８０を含むグループＥの溝径がＤ０＋０．１ｍｍを
超えたので、Ｅグループの外径ばらつきを、０．１０ｍ
ｍ以内に抑えることができなかった。
【００９４】
【表４】
【００９５】
【発明の効果】本発明の熱交換器は、曲げ半径が異なる
多数種のＵベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
多数種のＵベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
【００９６】 本発明の管曲げ方法は、曲げ半径が異なる
多数種のＵベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Ｕベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のＵベンド管を経済的に製造できる。
多数種のＵベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Ｕベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のＵベンド管を経済的に製造できる。
【図１】加圧水型原子炉の蒸気発生器に使用される伝熱
管群の概略構成図である。
管群の概略構成図である。
【図２】伝熱管の配列形態を模式的に示す平面図であ
る。
る。
【図３】型曲げ加工を模式的に示す平面図である。
【図４】従来の熱交換器における伝熱管群の概略構成図
である。
である。
【図５】本発明の熱交換器における伝熱管群の概略構成
図である。
図である。
【図６】本発明の管曲げ方法に使用されるリングダイス
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図７】本発明法に使用される曲げダイスの一例を示す
平面図である。
平面図である。
【図８】図７のＡ−Ａ線断面矢視図である。
【図９】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面図
である。
である。
【図１０】リングダイスを固定しない場合の状態を示す
平面図である。
平面図である。
【図１１】保持体の他の外面形状を示す平面図である。
【図１２】本発明法に使用される曲げ装置の一例を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図１３】曲げ装置の平面図である。
【図１４】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面
図である。
図である。
【図１５】リングダイスの水平度を説明するための模式
図である。
図である。
１ Ｕベンド管 ２ 振れ止め金具 ８ リングダイス １０ リングダイス １４ ダイス溝 ２０ 保持体 ２２ 凹溝 ４１ 保持体 ４２ 雄ねじ ４４ リングダイス ４７ 雌ねじ ４９ ダイス溝 ５１ 油圧モータ ５２ 駆動軸 ５４ 旋回台 ５７ 電磁クラッチ ６１ ヘッド ６５ 凹部 ６９ ガイドロール
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｇ２１Ｄ 1/00 ＧＤＰＱ
Claims (3)
- 【請求項１】 同一公称外径で曲げ半径が同一のＵベン
ド管が、そのベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列さ
れると共に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段
階的に大きくなった多数種のＵベンド管が順次配列され
る一方、曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領
域に振れ止め金具が挿入された熱交換器において、 前記振れ止め金具挿入位置に配列された曲げ半径が異な
る多数種のＵベンド管をその曲げ半径によって複数のグ
ループに分け、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
を、曲げ半径の小さな内側のグループから曲げ半径の大
きな外側のグループへ段階的に小さくすると共に、同一
グループ内では前記外径のばらつきを０．１ｍｍ以下に
したことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 曲げ半径が段階的に大きくされ、内側か
ら外側へ配列される多数種のＵベンド管の配列本数を、
半球状のベンド部集合体が形成されるように、曲げ平面
に直角な方向の両側から中央へ漸増させたことを特徴と
する請求項１に記載の熱交換器。 - 【請求項３】 基本半径が異なり、それぞれが半径方向
へ弾性変形するように円周方向の一部が分断される共
に、それぞれの外周面に被曲げ管の外形に対応する断面
形状のダイス溝が設けられた複数種の可撓性リングダイ
スを、それぞれ異なる半径に保持して、各リングダイス
で被曲げ管を異なる半径に曲げ加工することにより、曲
げ半径が段階的に変化した多数種のＵベンド管を製造
し、 且つ、その製造の際に、ベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径の同一グループ内での最大値が、曲げ半径の小
さいグループから曲げ半径の大きいグループへ段階的に
小さくなるように、リングダイスのダイス溝径を段階的
に小さくするとともに、少なくとも、曲げ半径が被曲げ
管の公称外径×８０以上のＵベンド管を含むグループで
は、ダイス溝径が被曲げ管の公称外径以上、被曲げ管の
公称外径＋０．１ｍｍ以下のリングダイスを用いること
を特徴とする管曲げ方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6041983A JP2991027B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
| US08/214,147 US5463888A (en) | 1994-02-15 | 1994-03-16 | Tube bending apparatus and method |
| EP94400583A EP0667487B1 (en) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Tube bending apparatus and method |
| DE69410590T DE69410590T2 (de) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Rohrbiegegerät und Verfahren |
| CA002119344A CA2119344C (en) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Tube bending apparatus and method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6041983A JP2991027B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29698698A Division JP3164082B2 (ja) | 1994-02-15 | 1998-10-19 | 熱交換器およびその熱交換器用ｕベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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