JP2991027B2 - 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 - Google Patents
熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法Info
- Publication number
- JP2991027B2 JP2991027B2 JP6041983A JP4198394A JP2991027B2 JP 2991027 B2 JP2991027 B2 JP 2991027B2 JP 6041983 A JP6041983 A JP 6041983A JP 4198394 A JP4198394 A JP 4198394A JP 2991027 B2 JP2991027 B2 JP 2991027B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bending
- bend
- group
- radius
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D7/00—Bending rods, profiles, or tubes
- B21D7/02—Bending rods, profiles, or tubes over a stationary forming member; by use of a swinging forming member or abutment
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/10—Water tubes; Accessories therefor
- F22B37/20—Supporting arrangements, e.g. for securing water-tube sets
- F22B37/205—Supporting and spacing arrangements for tubes of a tube bundle
- F22B37/206—Anti-vibration supports for the bends of U-tube steam generators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/007—Auxiliary supports for elements
- F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
- F28F9/0132—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies formed by slats, tie-rods, articulated or expandable rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧水型原子炉の蒸気
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するUベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
発生器等として使用される熱交換器、およびその熱交換
器を構成するUベンド管の製造に好適に使用される管曲
げ方法に関する。
【0002】
【従来の技術】加圧水型原子炉の蒸気発生器には、周知
の通り、曲げ半径が異なる多数本のUベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図1に示し、Uベンド管の配列形態を図
2に示す。
の通り、曲げ半径が異なる多数本のUベンド管を組み合
わせて構成した伝熱管群が使用されている。この伝熱管
群の概略構成を図1に示し、Uベンド管の配列形態を図
2に示す。
【0003】伝熱管群は、図1に示すように、全体とし
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のUベンド管
11,11…が、曲げ平面に直角な方向Zに同一の間隔
をあけて1列に配置されている。これらのUベンド管1
1,11…の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたUベンド管12,13…が、Uベンド管
11,11…の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
て、最上部が半球状になった円柱状をしている。その最
も内側には、曲げ半径が最も小さい複数本のUベンド管
11,11…が、曲げ平面に直角な方向Zに同一の間隔
をあけて1列に配置されている。これらのUベンド管1
1,11…の外側には、それぞれ曲げ半径が段階的に大
きくされたUベンド管12,13…が、Uベンド管
11,11…の間隔と同じ間隔をあけて配列されてい
る。
【0004】この配列には、図2(A)に示すように、
Uベンド管11,11…と同じ曲げ平面上にUベンド管
12,13…を配列する形態(以後、四角形配列とい
う)と、同図(B)に示すように、Uベンド管11,1
1…と同じ曲げ平面上にUベンド管13,15…を、U
ベンド管11,11…の間隔の中央位置における曲げ平
面上にUベンド管12,14…を配列する形態(以後、
三角形配列という)とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Zの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
Uベンド管11,11…と同じ曲げ平面上にUベンド管
12,13…を配列する形態(以後、四角形配列とい
う)と、同図(B)に示すように、Uベンド管11,1
1…と同じ曲げ平面上にUベンド管13,15…を、U
ベンド管11,11…の間隔の中央位置における曲げ平
面上にUベンド管12,14…を配列する形態(以後、
三角形配列という)とがある。いずれの形態において
も、伝熱管の配列本数は、曲げ平面に直角な方向Zの両
端から中央部にかけて徐々に増大している。
【0005】すなわち、伝熱管群の最上部では、曲げ半
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Z方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
径の小さいベンド部が、曲げ中心を同一線上に位置させ
て等間隔配列されると共に、その外側に、曲げ半径が段
階的に大きくなったベンド部が、Z方向中央部ほど多く
同心状に配置されることにより、伝熱管群の最上部が半
球状に形成される。また、半球部以外の部分では、水平
な円形領域内に多数の直管部が所定の間隔で配置され
る。
【0006】このような伝熱管群では、通常曲げ半径が
100種類を超えるUベンド管11,12…が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Zの中央部では、
曲げ半径が異なる100以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Uベンド管の総本数はほぼ7000本に
も達する。
100種類を超えるUベンド管11,12…が使用され
る。そのため、曲げ平面に直角な方向Zの中央部では、
曲げ半径が異なる100以上のベンド部が同心状に配置
される。また、Uベンド管の総本数はほぼ7000本に
も達する。
【0007】加圧水型原子炉の蒸気発生器では、このよ
うな多数種、多本数のUベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
うな多数種、多本数のUベンド管を固定することが、管
損傷を防止する上で極めて重要であるとされている。
【0008】この要求に対し、半球部以外の部分では、
複数段に配置した支持板4により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板4による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板4から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、V状の振れ止め金具2が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
複数段に配置した支持板4により多数の直管部が固定さ
れる。しかし、多数のベンド部が組み合わされた半球部
では、支持板4による固定が不可能なため、曲げ平面に
間に形成されるベンド部間の隙間に、支持板4から張り
出し量が少なく比較的剛性の高い曲げ半径の小さいベン
ド部を除いて、V状の振れ止め金具2が曲げ半径の大き
いベンド部側から挿入される。
【0009】例えば、100以上のベンド部が組み合わ
されるZ方向中央部では、複数の振れ止め金具21,2
2…が曲げ半径の大きい方から約80のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの(例えば21,
21)は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具(例えば31,31)によって保持される。
されるZ方向中央部では、複数の振れ止め金具21,2
2…が曲げ半径の大きい方から約80のベンド部に対し
て複数段に配置される。各振れ止め金具は、断面が四角
形の金属棒からなり、同じ段のもの(例えば21,
21)は、半球部の表面に沿って湾曲した一対の保持金
具(例えば31,31)によって保持される。
【0010】ところで、このような伝熱管群に使用され
る多数種、多本数のUベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図3に
示す。
る多数種、多本数のUベンド管は、ベンド部にも高寸法
精度が要求されるため、曲げダイスを使用する型曲げに
より製造されることが多い。そして、この型曲げは、引
き曲げとロール曲げとに大別される。それぞれを図3に
示す。
【0011】引き曲げでは、図3(A)に示すように、
曲げダイスとしてのベンドロール5と、ベンドロール5
に材料Wを固定するためのクランプ6とが使用される。
ベンドロール5の外周面には材料Wの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ6にも材料Wの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
曲げダイスとしてのベンドロール5と、ベンドロール5
に材料Wを固定するためのクランプ6とが使用される。
ベンドロール5の外周面には材料Wの外面形状に対応す
るダイス溝が設けられている。クランプ6にも材料Wの
外面形状に対応する凹部が設けられている。
【0012】材料Wは、ベンドロール5とクランプ6と
で挟持され、この状態で、ベンドロール5およびクラン
プ6がベンドロール5の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール5のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Wはクランプ6に引かれて移動す
る。即ち、材料Wが引き曲げられるわけである。
で挟持され、この状態で、ベンドロール5およびクラン
プ6がベンドロール5の中心回りに同期回転することに
より、ベンドロール5のダイス溝内に押し込まれて湾曲
する。このとき、材料Wはクランプ6に引かれて移動す
る。即ち、材料Wが引き曲げられるわけである。
【0013】これに対してロール曲げでは、図3(B)
に示すように、クランプ6に代わってローラ7が使用さ
れる。ローラ7には材料Wの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Wは、ベンドロー
ル5とローラ7との間に挟持され、この状態で、ローラ
7のみがベンドロール5の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール5のダイス溝内に押し込まれ
る。
に示すように、クランプ6に代わってローラ7が使用さ
れる。ローラ7には材料Wの外面形状に対応する凹部が
全周にわたって設けられている。材料Wは、ベンドロー
ル5とローラ7との間に挟持され、この状態で、ローラ
7のみがベンドロール5の周囲を自転しながら公転する
ことにより、ベンドロール5のダイス溝内に押し込まれ
る。
【0014】管曲げについての提案は多いが(特開昭5
0−29465号公報、特開昭58−159923号公
報、実開昭58−185324号公報等)、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
0−29465号公報、特開昭58−159923号公
報、実開昭58−185324号公報等)、曲げダイス
を使用するものについては、引き曲げかロール曲げのい
ずれかに分類される。
【0015】
【発明が解決しようとする課題】曲げダイスを使用する
型曲げは、1つの曲げダイスで1種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
型曲げは、1つの曲げダイスで1種類の曲げ半径の加工
を行うことが原則であり、これによって高寸法精度を確
保できる。
【0016】しかし、前述した加圧水型原子炉の蒸気発
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が100種類を
超えるUベンド管を必要とする。そのため、このUベン
ド管の製造に型曲げを用いると、100種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
生器に使用される伝熱管群は、曲げ半径が100種類を
超えるUベンド管を必要とする。そのため、このUベン
ド管の製造に型曲げを用いると、100種類を超える曲
げダイスが必要となり、経済性の著しい低下を招く。
【0017】すなわち、型曲げに使用する曲げダイス
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
は、その溝加工に極めて精密な加工を必要とするため、
加工コストが高く、これを数多くストックすることは、
工具コストひいては製品コストの高騰を招くのである。
【0018】これに加えて、型曲げ用の曲げダイスは、
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
個々に製作上の溝形状誤差が生じるのを避け得ない。ま
た、繰り返し使用による摩耗のばらつきが生じる。更
に、曲げ半径が小さいほど、曲げ平面に直角な方向の外
径がダイス溝径より大きくなるという、加工上の本質的
性質もある。
【0019】これらの誤差の相乗により、前記伝熱管群
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図4に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
の半球部では、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
が、曲げ半径によってばらつく。この状態を四角形配列
の場合について図4に示すが、問題となるのは、前記外
径のばらつきが大きいことである。
【0020】すなわち、曲げ半径が異なる多数種のUベ
ンド管1n,1n+1…のベンド部を支持するために、
ベンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に
振れ止め金具2が挿入されるが、その厚みTはベンド部
の曲げ平面に直角な方向の外径Dn,Dn+1…に規則
性がないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
dn,dn+1…の最小値によって一義的に決定され
る。
ンド管1n,1n+1…のベンド部を支持するために、
ベンド部の曲げ平面間に形成されるベンド部間の隙間に
振れ止め金具2が挿入されるが、その厚みTはベンド部
の曲げ平面に直角な方向の外径Dn,Dn+1…に規則
性がないため、その最大値、つまり、ベンド部間の隙間
dn,dn+1…の最小値によって一義的に決定され
る。
【0021】そして、前記外径Dn,Dn+1…のばら
つきは、曲げダイスの管理困難により、0.3mm程度
に及び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間dn,
dn+1…に存在する。そのため、この隙間に振れ止め
金具2が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部
については、ベンド部と振れ止め金具2との間に大きな
隙間ができ、充分な支持が行われないということにな
る。この現象は、三角形配列の場合も生じる。
つきは、曲げダイスの管理困難により、0.3mm程度
に及び、同程度のばらつきがベンド部の間の隙間dn,
dn+1…に存在する。そのため、この隙間に振れ止め
金具2が挿入されていても、前記外径の小さいベンド部
については、ベンド部と振れ止め金具2との間に大きな
隙間ができ、充分な支持が行われないということにな
る。この現象は、三角形配列の場合も生じる。
【0022】無論、この隙間によるベンド部のがたつき
は、最大でも0.3mm程度と小さく、安全性に直接影
響を与えるようなものではないが、このがたつきをより
小さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上
で重要であることは言うまでもない。
は、最大でも0.3mm程度と小さく、安全性に直接影
響を与えるようなものではないが、このがたつきをより
小さなレベルに揃えることが、より高い安全を求める上
で重要であることは言うまでもない。
【0023】本発明の目的は、曲げ半径が異なる多数種
のUベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
のUベンド管の全てのベンド部を従来より格段に高いレ
ベルで確実に支持できる熱交換器を提供することにあ
る。
【0024】本発明の他の目的は、その熱交換器に使用
される多数種のUベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
される多数種のUベンド管を経済的に製造できる管曲げ
方法を提供することにある。
【0025】
【課題を解決するための手段】 本発明の熱交換器 は、同
一公称外径で曲げ半径が同一のUベンド管が、そのベン
ド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共に、その
外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなっ
た多数種のUベンド管が順次配列される一方、曲げ平面
間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具
が挿入された熱交換器において、前記振れ止め金具挿入
位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のUベンド管
をその曲げ半径によって複数のグループに分け、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな
内側のグループから曲げ半径の大きな外側のグループへ
段階的に小さくすると共に、同一グループ内では前記外
径のばらつきを0.1mm以下にしたものである。
一公称外径で曲げ半径が同一のUベンド管が、そのベン
ド部の曲げ平面に直角な方向に配列されると共に、その
外側に、同一公称外径で曲げ半径が段階的に大きくなっ
た多数種のUベンド管が順次配列される一方、曲げ平面
間に形成される隙間の前記ベンド部領域に振れ止め金具
が挿入された熱交換器において、前記振れ止め金具挿入
位置に配列された曲げ半径が異なる多数種のUベンド管
をその曲げ半径によって複数のグループに分け、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ半径の小さな
内側のグループから曲げ半径の大きな外側のグループへ
段階的に小さくすると共に、同一グループ内では前記外
径のばらつきを0.1mm以下にしたものである。
【0026】 本発明の管曲げ方法 は、基本半径が異な
り、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周方向
の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲げ管
の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた複数
種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に保持
して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲げ加
工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多数種
のUベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内での
最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径の大
きいグループへ段階的に小さくなるように、リングダイ
スのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少なく
とも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×80以上のUベ
ンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管の公
称外径以上、被曲げ管の公称外径+0.1mm以下のリ
ングダイスを用いるものである。
り、それぞれが半径方向へ弾性変形するように円周方向
の一部が分断される共に、それぞれの外周面に被曲げ管
の外形に対応する断面形状のダイス溝が設けられた複数
種の可撓性リングダイスを、それぞれ異なる半径に保持
して、各リングダイスで被曲げ管を異なる半径に曲げ加
工することにより、曲げ半径が段階的に変化した多数種
のUベンド管を製造し、且つ、その製造の際に、ベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径の同一グループ内での
最大値が、曲げ半径の小さいグループから曲げ半径の大
きいグループへ段階的に小さくなるように、リングダイ
スのダイス溝径を段階的に小さくするとともに、少なく
とも、曲げ半径が被曲げ管の公称外径×80以上のUベ
ンド管を含むグループでは、ダイス溝径が被曲げ管の公
称外径以上、被曲げ管の公称外径+0.1mm以下のリ
ングダイスを用いるものである。
【0027】 この方法は、本発明の熱交換器に使用され
る多数種のUベンド管を経済的に製造することができ
る。
る多数種のUベンド管を経済的に製造することができ
る。
【0028】
【作用】 本発明の熱交換器 における伝熱管群の概略構成
を、四角形配列の場合について図5に示す。
を、四角形配列の場合について図5に示す。
【0029】 振れ止め金具2が挿入された位置におい
て、曲げ半径が異なる多数種のUベンド管1n,1
n+1…は、その曲げ半径によって複数のグループA,
B…に分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直
角な方向の外径Dn,Dn+1…は、曲げ半径の小さい
内側のグループから、曲げ半径の大きい外側のグループ
へ、段階的に小さくなっており、且つ、それぞれのグー
ルプでは、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径のばらつきがが0.1mm以下とされている。
て、曲げ半径が異なる多数種のUベンド管1n,1
n+1…は、その曲げ半径によって複数のグループA,
B…に分かれている。そして、ベンド部の曲げ平面に直
角な方向の外径Dn,Dn+1…は、曲げ半径の小さい
内側のグループから、曲げ半径の大きい外側のグループ
へ、段階的に小さくなっており、且つ、それぞれのグー
ルプでは、グループ内のベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径のばらつきがが0.1mm以下とされている。
【0030】 これにより、ベンド部間の隙間Gn,G
n+1…が内側のグループから外側のグループへ段階的
に広がるので、振れ止め金具2としては、厚みが各グル
ープに対応して内側から外側へTa,Tb…と段階的に
厚くなったものを使用する。
n+1…が内側のグループから外側のグループへ段階的
に広がるので、振れ止め金具2としては、厚みが各グル
ープに対応して内側から外側へTa,Tb…と段階的に
厚くなったものを使用する。
【0031】 このような振れ止め金具2は、先細りであ
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが0.1mm以内に制
限されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分
で各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えら
れる。
るため、ベンド部間の隙間に外側から内側へ挿入するこ
とができる。また、各グループ内ではベンド部の曲げ平
面に直角な方向の外径のばらつきが0.1mm以内に制
限されているため、振れ止め金具のそれぞれの厚み部分
で各グループ内のベンド部の振れが極めて小さく抑えら
れる。
【0032】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用するリングダイスを図6に示す。
方法 に使用するリングダイスを図6に示す。
【0033】 本管曲げ方法は 、基本半径が異なる複数種
のリングダイス8a,8b…を用いる。それぞれのリン
グダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性変形す
るように円周方向の一部が分断されている。また、それ
ぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断面形状の
ダイス溝が設けられている。従って、1つのリングダイ
スにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工を行うこ
とができる。
のリングダイス8a,8b…を用いる。それぞれのリン
グダイスは可撓材からなり、且つ半径方向に弾性変形す
るように円周方向の一部が分断されている。また、それ
ぞれの外周面には被曲げ管の外形に対応する断面形状の
ダイス溝が設けられている。従って、1つのリングダイ
スにより、曲げ半径が異なる複数種の曲げ加工を行うこ
とができる。
【0034】 そして、基本半径が小さいリングダイス8
aを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループAに属する複数種のUベンド管1n,1n+1…
を製造する。また、基本半径が中間のリングダイス8b
を異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループB
に属する複数種のUベンド管1n+4,1n+5…を製
造し、基本半径が大きいリングダイス8cを異なる半径
に保持して、曲げ半径が大きい外径のグループCに属す
る複数種のUベンド管1n+8,1n+9…を製造す
る。
aを異なる半径に保持して、曲げ半径が小さい内側のグ
ループAに属する複数種のUベンド管1n,1n+1…
を製造する。また、基本半径が中間のリングダイス8b
を異なる半径に保持して、曲げ半径が中間のグループB
に属する複数種のUベンド管1n+4,1n+5…を製
造し、基本半径が大きいリングダイス8cを異なる半径
に保持して、曲げ半径が大きい外径のグループCに属す
る複数種のUベンド管1n+8,1n+9…を製造す
る。
【0035】 本管曲げ方法 では、曲げ半径の種類に比し
て使用するリングダイスの数が大幅に減るので、ダイス
溝径の管理を厳密に行うことができる。そして、同一グ
ループ内のUベンド管については、同一ダイスを使用す
ることから、同一グループに属するUベンド管の曲げ半
径の種類の設定数により、ベンド部の曲げ平面に直角な
方向の外径のばらつきを小さく抑えることができる。ま
た、グループ間では、リングダイスの種類が減少しダイ
ス溝径の厳密な管理が可能となるため、ベンド部の曲げ
平面に直角な方向の外径を任意にコントロールできる。
て使用するリングダイスの数が大幅に減るので、ダイス
溝径の管理を厳密に行うことができる。そして、同一グ
ループ内のUベンド管については、同一ダイスを使用す
ることから、同一グループに属するUベンド管の曲げ半
径の種類の設定数により、ベンド部の曲げ平面に直角な
方向の外径のばらつきを小さく抑えることができる。ま
た、グループ間では、リングダイスの種類が減少しダイ
ス溝径の厳密な管理が可能となるため、ベンド部の曲げ
平面に直角な方向の外径を任意にコントロールできる。
【0036】 そして、本発明の管曲げ方法 では、複数種
のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなものか
ら大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ半径
をRとしたとき、R/D0≧80のUベンド管を含むグ
ループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径を、D
0以上、D0+0.1mm以下とする。
のリングダイスの溝径を、その基本半径が小さなものか
ら大きなものへ段階的に小さくするとともに、曲げ半径
をRとしたとき、R/D0≧80のUベンド管を含むグ
ループに用いるリングダイスは、そのダイス溝径を、D
0以上、D0+0.1mm以下とする。
【0037】 ダイス溝径の下限をD0とするのは、被曲
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、D0+0.02mm以上とするのが好
ましい。また、熱交換器を構成するUベンド管の肉厚
(t)のD0に対する比t/D0は、通常約5%程度
(4%〜7%)であり、この程度のt/D0では、R/
D0≧80になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をD0+0.1mmとするのは、このダイス溝
への未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.1mm以
下にするためである。これにより、前記最大値が曲げ半
径の小さなグループから大きなグループへ規則性をもっ
て段階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くし
た振れ止め金具を有効に機能させることができる。
げ管がリングダイスのダイス溝に変形することなく押し
込まれるようにするためであり、押し込み時のスリ疵防
止を考慮すれば、D0+0.02mm以上とするのが好
ましい。また、熱交換器を構成するUベンド管の肉厚
(t)のD0に対する比t/D0は、通常約5%程度
(4%〜7%)であり、この程度のt/D0では、R/
D0≧80になると楕円化傾向が小さく、被曲げ管がダ
イス溝に充満しない部分が生じて、ベンド部の曲げ平面
に直角な方向の外径のばらつきが大きくなる。ダイス溝
径の上限をD0+0.1mmとするのは、このダイス溝
への未充満を抑えて、前記外径ばらつきを0.1mm以
下にするためである。これにより、前記最大値が曲げ半
径の小さなグループから大きなグループへ規則性をもっ
て段階的に小さくなり、先端へ向かって段階的に薄くし
た振れ止め金具を有効に機能させることができる。
【0038】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用する曲げダイスの具体例を図7〜図11に示
す。
方法 に使用する曲げダイスの具体例を図7〜図11に示
す。
【0039】 本曲げダイスは、図7および図8に示すよ
うに、C状のリングダイス10と、円盤状の保持体20
とから構成されている。
うに、C状のリングダイス10と、円盤状の保持体20
とから構成されている。
【0040】 リングダイス10は、S45C等の鋼(は
がね)の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
C型に製作されている。リングダイス10の一端部に
は、内側へ突出した凸部11が設けられている。リング
ダイス10の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部12
とされ、該薄肉部12には固定ネジ30が挿通するネジ
孔13が設けられている。そして、リングダイス10の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝14が、薄肉部
12を除いて設けられている。ダイス溝14の断面形状
は、被曲げ材(ここでは管)の外形に対応した半円形と
されている。
がね)の如き弾力性に富んだ金属材料からなり、真円の
C型に製作されている。リングダイス10の一端部に
は、内側へ突出した凸部11が設けられている。リング
ダイス10の他端部は外面側が切り欠かれた薄肉部12
とされ、該薄肉部12には固定ネジ30が挿通するネジ
孔13が設けられている。そして、リングダイス10の
外周面には、円周方向に延びるダイス溝14が、薄肉部
12を除いて設けられている。ダイス溝14の断面形状
は、被曲げ材(ここでは管)の外形に対応した半円形と
されている。
【0041】 該リングダイス10は、鋼(はがね)等の
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図9に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Rを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス10の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Rを縮小することができる。
弾力性に富んだ金属材料からなるので、図9に示すよう
に、弾性限度内で平均半径Rを拡大させることができ
る。また、弾性限度内で、且つリングダイス10の両端
間の隙間により決定される形状上の制約内で、平均半径
Rを縮小することができる。
【0042】 平均半径Rを拡大させた場合、有効部の中
心角αは変形前のα1から変形後のα2へ小さくなる。
変形前の平均半径をR1、変形後の平均半径をR2と
し、リング厚さを2hとすれば、リング歪εは ε=h(1/R1−1/R2) となる。この歪みよるダイス溝14の断面形状の変化は
僅かである。
心角αは変形前のα1から変形後のα2へ小さくなる。
変形前の平均半径をR1、変形後の平均半径をR2と
し、リング厚さを2hとすれば、リング歪εは ε=h(1/R1−1/R2) となる。この歪みよるダイス溝14の断面形状の変化は
僅かである。
【0043】 保持体20は、リングダイス10より若干
厚い円盤である。保持体20の外周面の円周方向一部に
は切欠き部21が設けられている。切欠き部21を除く
外周面には、リングダイス10が嵌合する凹溝22が設
けられている。
厚い円盤である。保持体20の外周面の円周方向一部に
は切欠き部21が設けられている。切欠き部21を除く
外周面には、リングダイス10が嵌合する凹溝22が設
けられている。
【0044】 凹溝22の底面は、保持体20の中心に対
して同心の真円であり、切欠き部21の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス10の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス10の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
して同心の真円であり、切欠き部21の外周面に連続し
ている。底面の外径は、リングダイス10の製作内径と
同一もしくはこれより大または小とされ、更に詳しく
は、無変形もしくは変形限界内で拡径または縮径したリ
ングダイス10の内周面が底面に密着するように決めら
れている。
【0045】 切欠き部21の一端部外周面には、リング
ダイス10の凸部11が嵌合する凹部23が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔13に対応するネジ穴
24が設けられている。凹部23からネジ穴24までの
溝底面の周長は、リングダイス10の凸部11からネジ
孔13までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
ダイス10の凸部11が嵌合する凹部23が設けられて
おり、他端部外周面には、ネジ孔13に対応するネジ穴
24が設けられている。凹部23からネジ穴24までの
溝底面の周長は、リングダイス10の凸部11からネジ
孔13までの内周面周長に一致している。また、その中
心角は、曲げ加工における中心角を満足させるようにな
っている。
【0046】 そして、凹溝22にリングダイス10を嵌
め、その凸部11を凹部23に嵌合させた状態で、固定
ネジ30をネジ孔13に通してネジ穴24にねじ込むこ
とにより、リングダイス10の内周面が凹溝22の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス10に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
め、その凸部11を凹部23に嵌合させた状態で、固定
ネジ30をネジ孔13に通してネジ穴24にねじ込むこ
とにより、リングダイス10の内周面が凹溝22の底面
に周方向全長にわたって密着し、該リングダイス10に
必要な半径と必要な中心角αが付与される。
【0047】 なお、25は保持体20の中心部に設けた
取り付け用の貫通孔、26は周方向位置決め用のキー
溝、27は貫通孔25の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
取り付け用の貫通孔、26は周方向位置決め用のキー
溝、27は貫通孔25の周囲に設けた吊具取り付け用の
ネジ孔である。
【0048】 本曲げダイスは、図3(A)(B)のベン
ドロールRと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス10は、
拡径または縮径が可能で、保持体20の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体20と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
ドロールRと同様に、引き曲げ装置あるいはロール曲げ
装置に使用される。曲げダイスのリングダイス10は、
拡径または縮径が可能で、保持体20の外径によって使
用半径が決まり、外径の異なる保持体20と組み合わせ
ることにより、異なる半径の曲げ加工を行うことができ
る。
【0049】 なお、本曲げダイスにおいては、リングダ
イス10の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
10が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体20の外
周面に密着する。リングダイス10が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図10に示すように、リングダイス10
が保持体20の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス10が保持体
20の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス10を予め保持体2
0の外周面に密着させておくことが望まれる。
イス10の端部止めを省略できる。即ち、リングダイス
10が無変形の状態で使用される場合は、例えば他端部
のネジ止めを省略しても、その内周面は保持体20の外
周面に密着する。リングダイス10が拡径状態あるいは
縮径状態で使用される場合は、例えば他端部のネジ止め
を省略すると、図10に示すように、リングダイス10
が保持体20の外周面から浮き上がる。しかし、曲げ加
工を行えば、その荷重によりリングダイス10が保持体
20の外周面に密着するので、被曲げ材が棒材あるいは
厚肉管のように圧壊され難いものであれば、端部止めを
省略できる。但し、被曲げ材に余分な荷重が付加される
ので、被曲げ材が薄肉管のような圧壊され易いものの場
合は、端部止めによりリングダイス10を予め保持体2
0の外周面に密着させておくことが望まれる。
【0050】 図11は保持体の他の外面形状を示す平面
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図11
に示すような真円でない保持体20の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
図である。リングダイスは可撓性を有するため、図11
に示すような真円でない保持体20の外周面に沿って変
形させることもできる。従って、円曲げ以外の様々な曲
げ加工が可能になる。
【0051】 本発明の熱交換器を製造するための管曲げ
方法 に使用する他の管曲げ装置を図12〜図15に示
す。
方法 に使用する他の管曲げ装置を図12〜図15に示
す。
【0052】 本曲げ装置は、図12および図13に示す
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体41を具備する。保持体41のテーパー状の外周面
には雄ねじ42が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体41の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ43が鉛直に取り付けられている。
保持体41の寸法としては、例えば、高さが300m
m、上端の最小外径が1880mm、下端の最大外径が
2100mmである。
ように、軸を鉛直方向に向けて保持された円錐台状の保
持体41を具備する。保持体41のテーパー状の外周面
には雄ねじ42が軸方向全長にわたって設けられてい
る。保持体41の中心部には、内周面にスプライン溝が
設けられたスリーブ43が鉛直に取り付けられている。
保持体41の寸法としては、例えば、高さが300m
m、上端の最小外径が1880mm、下端の最大外径が
2100mmである。
【0053】 保持体41にはリングダイス44が外嵌さ
れている。リングダイス44は、前述したリングダイス
10と同様に、S45C等の鋼(はがね)のような弾性
を有する素材からなるC状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体45およびダイス台46により構成され
ている。
れている。リングダイス44は、前述したリングダイス
10と同様に、S45C等の鋼(はがね)のような弾性
を有する素材からなるC状の所謂スプリットリングであ
り、ダイス本体45およびダイス台46により構成され
ている。
【0054】 ダイス本体45は、湾曲させるべき材料
(管)の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝49
を外周面全周に有し、ダイス台46の外周面に設けた凹
溝48内に嵌合保持されている。そして、ダイス台46
の内周面には、保持体41の外周面の雄ねじ42に噛み
合う雌ねじ47が設けられている。従って、保持体41
とリングダイス44が相対回転すれば、リングダイス4
4は保持体41の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
(管)の外面形状に対応した断面半円形のダイス溝49
を外周面全周に有し、ダイス台46の外周面に設けた凹
溝48内に嵌合保持されている。そして、ダイス台46
の内周面には、保持体41の外周面の雄ねじ42に噛み
合う雌ねじ47が設けられている。従って、保持体41
とリングダイス44が相対回転すれば、リングダイス4
4は保持体41の軸方向に相対移動し、その半径が拡大
または縮小される。
【0055】 次に、保持体41の支持機構および回転駆
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
動機構、並びに材料クランプ機構を説明する。
【0056】 固定台50の上に油圧モータ51が配設さ
れている。油圧モータ51は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸52を回転させる。駆動軸52の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ43に挿入され、スリーブ43が固定ネジ53に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体41
が支持され、保持体41の高さが調節される。
れている。油圧モータ51は、その上に鉛直に支持され
た駆動軸52を回転させる。駆動軸52の上部はスプラ
イン軸になっている。そして、該スプライン軸が前記ス
リーブ43に挿入され、スリーブ43が固定ネジ53に
よって任意の高さに固定されることにより、保持体41
が支持され、保持体41の高さが調節される。
【0057】 固定台50の上には旋回台54が載置され
ている。旋回台54は、駆動軸52からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸52に外嵌された軸受
55に基部が接続され、下部にローラ56を有すること
により、駆動軸52の回りを旋回できる。そして、軸受
55の上方に設けた電磁クラッチ57が接状態のとき
に、駆動軸52の回転に追従して駆動軸52の回りを旋
回台54が旋回動し、電磁クラッチ57が断状態のとき
には、旋回台54は動作せず、駆動軸52のみが回転す
る。
ている。旋回台54は、駆動軸52からその外周側へ延
出した構成になっており、駆動軸52に外嵌された軸受
55に基部が接続され、下部にローラ56を有すること
により、駆動軸52の回りを旋回できる。そして、軸受
55の上方に設けた電磁クラッチ57が接状態のとき
に、駆動軸52の回転に追従して駆動軸52の回りを旋
回台54が旋回動し、電磁クラッチ57が断状態のとき
には、旋回台54は動作せず、駆動軸52のみが回転す
る。
【0058】 軸受55の下方には、駆動軸52および軸
受55の支持体を兼ねる非回転の軸受58が設けられて
いる。軸受58には、シリンダー駆動される固定ピン5
9が取り付けられている。固定ピン59は、旋回台54
が初期位置にあるときにその基部のピン穴60に挿入さ
れて、旋回台54を初期位置に固定する。
受55の支持体を兼ねる非回転の軸受58が設けられて
いる。軸受58には、シリンダー駆動される固定ピン5
9が取り付けられている。固定ピン59は、旋回台54
が初期位置にあるときにその基部のピン穴60に挿入さ
れて、旋回台54を初期位置に固定する。
【0059】 旋回台54の台面上には、材料を拘束する
ヘッド61が設けられている。ヘッド61は引き曲げ装
置に使用されるクランプ(図3(A)のC)で、保持体
41の外周側にあり、クランプ本体62およびクランプ
保持体63により構成されている。クランプ本体62
は、リングダイス44のダイス本体45の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料(管)の外面形状
に対応した断面半円形の凹部65を有する。クランプ保
持体63はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体62を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台46に設けた上下一対の切
り込み部64に嵌合することにより、リングダイス44
を円周方向および軸方向に固定する。
ヘッド61が設けられている。ヘッド61は引き曲げ装
置に使用されるクランプ(図3(A)のC)で、保持体
41の外周側にあり、クランプ本体62およびクランプ
保持体63により構成されている。クランプ本体62
は、リングダイス44のダイス本体45の円周方向一部
に対向しており、その対向面に、材料(管)の外面形状
に対応した断面半円形の凹部65を有する。クランプ保
持体63はコ字状部材であり、その上辺部と下辺部の間
にクランプ本体62を保持すると共に、上辺部および下
辺部の各先端部が、ダイス台46に設けた上下一対の切
り込み部64に嵌合することにより、リングダイス44
を円周方向および軸方向に固定する。
【0060】 ヘッド61は又、旋回台54の台面上を保
持体1の半径方向に自由に移動できるスライドベース6
6に搭載されている。スライドベース66は、旋回台5
4に取り付けたシリンダー67により駆動され、これに
よりヘッド61がリングダイス44から離れた退避位置
と、リングダイス44に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース66
に固定されたナット68aにスクリュネジ68bが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド61がスライ
ドベース66上を保持体41の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
持体1の半径方向に自由に移動できるスライドベース6
6に搭載されている。スライドベース66は、旋回台5
4に取り付けたシリンダー67により駆動され、これに
よりヘッド61がリングダイス44から離れた退避位置
と、リングダイス44に押圧されて材料をクランプする
作動位置との間を往復する。また、スライドベース66
に固定されたナット68aにスクリュネジ68bが通さ
れ、これを回転させることにより、ヘッド61がスライ
ドベース66上を保持体41の半径方向に移動して、そ
の作動位置が調節される。
【0061】 保持体41の外周側には、ヘッド61と共
にガイドロール69が設けられている。ガイドロール6
9は材料(管)の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド61と同様にリングダイス44に対向し、且つ、スラ
イドベース70、ナット71およびスクリュネジ72に
より、保持体41の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台73は、旋回台
54から独立分離した固定台であり、旋回台54が初期
位置にあるときにその旋回台54に並列する位置に設け
られている。
にガイドロール69が設けられている。ガイドロール6
9は材料(管)の外面形状に対応する半円形の凹部を全
周にわたって設けた所謂キャリバーロールであり、ヘッ
ド61と同様にリングダイス44に対向し、且つ、スラ
イドベース70、ナット71およびスクリュネジ72に
より、保持体41の半径方向の駆動および位置調節がな
されて材料を拘束する。但し、その架台73は、旋回台
54から独立分離した固定台であり、旋回台54が初期
位置にあるときにその旋回台54に並列する位置に設け
られている。
【0062】 なお、ガイドロール69は、スクリュネジ
72の先端に設けたガイドロール保持台74上に取り付
けてあり、保持体41の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体41の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール69による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。74aは、ガイドロール69
を調節位置に固定するピン穴である。
72の先端に設けたガイドロール保持台74上に取り付
けてあり、保持体41の半径方向に直角な水平方向、即
ち、保持体41の接線方向に固定位置が変更される。こ
れにより、ガイドロール69による材料拘束位置が材料
の長手方向で調節される。74aは、ガイドロール69
を調節位置に固定するピン穴である。
【0063】 本曲げ装置においては、曲げ半径の変更お
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
よび曲げ作業が次のようにして行われる。
【0064】 曲げ半径を変更するには、材料Wがない状
態で、固定ピン59により旋回台54を初期位置に固定
する。ヘッド61によりリングダイス44を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ53を緩めて、保持体
41を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ57を断状態にして、駆動軸52から旋回台54を切
り離す。
態で、固定ピン59により旋回台54を初期位置に固定
する。ヘッド61によりリングダイス44を円周方向お
よび軸方向に固定する。固定ネジ53を緩めて、保持体
41を軸方向にフリーの状態とする。また、電磁クラッ
チ57を断状態にして、駆動軸52から旋回台54を切
り離す。
【0065】 この状態でスクリュネジ68bを操作して
リングダイス44を保持体41の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ51を作動させ、駆動軸52を回転
させる。これにより、保持体41が円周方向に回転す
る。このとき、保持体41は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス44はヘッド61によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体41の
回転により該保持体41が軸方向に移動し、保持体41
の外周面上に保持されたリングダイス44の保持位置が
保持体41の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図14に示すように、リングダイス44の平
均半径Rが変化する。
リングダイス44を保持体41の外周に適当な圧力で押
圧しつつ油圧モータ51を作動させ、駆動軸52を回転
させる。これにより、保持体41が円周方向に回転す
る。このとき、保持体41は軸方向にフリーの状態とさ
れ、一方、リングダイス44はヘッド61によって円周
方向および軸方向に拘束されているから、保持体41の
回転により該保持体41が軸方向に移動し、保持体41
の外周面上に保持されたリングダイス44の保持位置が
保持体41の軸方向および半径方向において変化する。
その結果、図14に示すように、リングダイス44の平
均半径Rが変化する。
【0066】 このとき、リングダイス44は、保持体4
1の上端で最小半径R1となり、下端で最大半径R2と
なる。保持体41の上端でも保持体41にリングダイス
44が保持されるように、リングダイス44は保持体4
1の上端での最小半径R1より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体41の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス4
4をダイス本体45とダイス台46とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
1の上端で最小半径R1となり、下端で最大半径R2と
なる。保持体41の上端でも保持体41にリングダイス
44が保持されるように、リングダイス44は保持体4
1の上端での最小半径R1より若干小さい半径に製作さ
れ、また、保持体41の下端で弾性限界を超えないよう
に、材質、寸法、構造等が決められる。リングダイス4
4をダイス本体45とダイス台46とに分割した構成
は、それぞれの厚みを薄くでき、弾性変形量を大きくす
るのに有利である。
【0067】 また、リングダイス44が保持体41を包
囲する包囲角αは、保持体41の上端で最大(α1)と
なり、下端で最小(α2)となる。U曲げの場合、この
包囲角αは最小で(180+γ)度(但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる)あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス44の周長が決められる。例えば、
保持体41の高さが300mm、最小外径が1880m
m、最大外径が2100mmの場合、リングダイス44
の内周長を5500mmとすれば、保持体41の上端で
335度の包囲角α1が確保され、下端でも300度の
包囲角α2が確保される。
囲する包囲角αは、保持体41の上端で最大(α1)と
なり、下端で最小(α2)となる。U曲げの場合、この
包囲角αは最小で(180+γ)度(但し、γはスプリ
ングバックする角度であり、材料の寸法、材質、曲げ半
径等により異なる)あればよく、この条件を満足するよ
うに、リングダイス44の周長が決められる。例えば、
保持体41の高さが300mm、最小外径が1880m
m、最大外径が2100mmの場合、リングダイス44
の内周長を5500mmとすれば、保持体41の上端で
335度の包囲角α1が確保され、下端でも300度の
包囲角α2が確保される。
【0068】 なお、リングダイス44が保持体41の軸
心方向に移動すると、図15に示すように、保持体41
の上端でのリード角β1と下端でのリード角β2とが相
違することから、リングダイス44に傾きが生じる。し
かし、保持体41の高さが300mm、最小外径が18
80mm、最大外径が2100mm、リード1が5mm
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
0.2mm程度であり、無視することができる。
心方向に移動すると、図15に示すように、保持体41
の上端でのリード角β1と下端でのリード角β2とが相
違することから、リングダイス44に傾きが生じる。し
かし、保持体41の高さが300mm、最小外径が18
80mm、最大外径が2100mm、リード1が5mm
の場合、この傾きによる円周方向での高低差は、最大で
0.2mm程度であり、無視することができる。
【0069】 以上のようにしてリングダイス44の半径
が目標値に調節されると、固定ネジ53を締めて保持体
41の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
が目標値に調節されると、固定ネジ53を締めて保持体
41の高さを固定し、曲げ作業に移行する。
【0070】 曲げ作業を行うには、固定ピン59を操作
して、旋回台54を回転自在の状態にする。シリンダー
67を操作してヘッド61を退避位置に後退させる。材
料Wをヘッド61とリングダイス44の間に位置させ、
ヘッド61を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Wをクランプすると共に、ヘッド61をリングダ
イス44に嵌合させる。また、ガイドロール69により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ57を接続状態
にして油圧モータ51を作動させる。
して、旋回台54を回転自在の状態にする。シリンダー
67を操作してヘッド61を退避位置に後退させる。材
料Wをヘッド61とリングダイス44の間に位置させ、
ヘッド61を作動位置に前進させることにより、この間
に材料Wをクランプすると共に、ヘッド61をリングダ
イス44に嵌合させる。また、ガイドロール69により
材料を拘束する。そして、電磁クラッチ57を接続状態
にして油圧モータ51を作動させる。
【0071】 これにより、保持体41が円周方向に回転
すると共に、その回転に周期してヘッド61が旋回台4
4と共に保持体41の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール69は移動せず、材料Wを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Wがヘッド61によって
引かれ、リングダイス44のダイス溝49内に巻き付け
られる。即ち、材料Wが引き曲げされる。
すると共に、その回転に周期してヘッド61が旋回台4
4と共に保持体41の回転中心の回りを旋回する。この
とき、ガイドロール69は移動せず、材料Wを定位置で
拘束し続ける。その結果、材料Wがヘッド61によって
引かれ、リングダイス44のダイス溝49内に巻き付け
られる。即ち、材料Wが引き曲げされる。
【0072】 曲げが終了すると、油圧モータ51を停止
し、ヘッド61を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール69を材料Wから遠ざけて、材料Wを取り出す。材
料Wの取り出しが終了すると、電磁クラッチ57を接状
態にしたまま、油圧モータ51により駆動軸52を逆方
向に回転させて、保持体41および旋回台54を初期位
置に戻す。
し、ヘッド61を退避位置に後退させ、また、ガイドロ
ール69を材料Wから遠ざけて、材料Wを取り出す。材
料Wの取り出しが終了すると、電磁クラッチ57を接状
態にしたまま、油圧モータ51により駆動軸52を逆方
向に回転させて、保持体41および旋回台54を初期位
置に戻す。
【0073】 以上で引き曲げの1サイクルが終了する。
【0074】 なお、上記曲げ装置は引き曲げ装置である
が、そのヘッド61をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
が、そのヘッド61をローラとすると共に、ローラを搭
載した旋回台と回転駆動機構とを常時連結し、保持体を
必要時に回転駆動機構と連結する構造とすることによ
り、ローラ曲げ装置とすることもできる。
【0075】 また、保持体41を軸方向に可動とする代
わりにヘッド61を保持体41の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド61を保持体41の半径方向に移動させ
る代わりに保持体41をその半径方向に移動させること
も可能である。
わりにヘッド61を保持体41の軸方向に可動とするこ
と、及びヘッド61を保持体41の半径方向に移動させ
る代わりに保持体41をその半径方向に移動させること
も可能である。
【0076】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【0077】実施例1 加圧水型原子炉の蒸気発生器に本発明の熱交換器を適用
した。蒸気発生管に使用されるUベンド管の製造には、
図7および図8に示す円盤タイプの曲げダイスを用い
た。
した。蒸気発生管に使用されるUベンド管の製造には、
図7および図8に示す円盤タイプの曲げダイスを用い
た。
【0078】 被曲げ管は、アロイ690(インコ社商
標)からなる細管であり、その公称寸法は外径17.4
0mm、肉厚1.02mmである。曲げ半径は520m
mから1453mmまでの80種類とした。そして、こ
の80種類の曲げ半径を表1に示す5つのグループA〜
Eに分け、各グループに図7および図8に示す円盤タイ
プの曲げダイスを用いた。
標)からなる細管であり、その公称寸法は外径17.4
0mm、肉厚1.02mmである。曲げ半径は520m
mから1453mmまでの80種類とした。そして、こ
の80種類の曲げ半径を表1に示す5つのグループA〜
Eに分け、各グループに図7および図8に示す円盤タイ
プの曲げダイスを用いた。
【0079】 グループAは曲げ半径が520mmから6
02mmまでの8種類であり、各曲げを基本半径が45
2.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスによ
り実施した。グループBは曲げ半径が614mmから7
09mmまでの9種類であり、各曲げを基本半径が52
7.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスによ
り実施した。グループCは曲げ半径が720mmから8
74mmまでの14種類であり、各曲げを基本半径が6
27.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスに
より実施した。グループDは曲げ半径が886mmから
1110mmまでの19種類であり、各曲げを基本半径
が742.5mm、溝径が17.42mmのリングダイ
スにより実施した。グループEは曲げ半径が1122m
mから1453までの28種類であり、各曲げを基本半
径が920.0mm、溝径が17.42mmのリングダ
イスにより実施した。
02mmまでの8種類であり、各曲げを基本半径が45
2.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスによ
り実施した。グループBは曲げ半径が614mmから7
09mmまでの9種類であり、各曲げを基本半径が52
7.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスによ
り実施した。グループCは曲げ半径が720mmから8
74mmまでの14種類であり、各曲げを基本半径が6
27.5mm、溝径が17.42mmのリングダイスに
より実施した。グループDは曲げ半径が886mmから
1110mmまでの19種類であり、各曲げを基本半径
が742.5mm、溝径が17.42mmのリングダイ
スにより実施した。グループEは曲げ半径が1122m
mから1453までの28種類であり、各曲げを基本半
径が920.0mm、溝径が17.42mmのリングダ
イスにより実施した。
【0080】 製造された80種類のUベンド管のベンド
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表1に示す。N数は各曲げ半径につき
10とした。
部の曲げ平面に直角な方向の外径を、曲げ部全体につい
て測定した結果を表1に示す。N数は各曲げ半径につき
10とした。
【0081】
【表1】
【0082】5種類のリングダイスの溝径を、全て好ま
しい下限値である17.42mmとしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を17.42mmから、1
7.44mmまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグルー
プから多きいグループに向かってその外径増加分に対応
して、小さくすることができた。また、全てのUベンド
管の前記外径のばらつきを0.04mmに抑えることが
できた。
しい下限値である17.42mmとしたので、各グルー
プにおける前記外径の最大値を17.42mmから、1
7.44mmまでの範囲内で、曲げ半径の小さいグルー
プから多きいグループに向かってその外径増加分に対応
して、小さくすることができた。また、全てのUベンド
管の前記外径のばらつきを0.04mmに抑えることが
できた。
【0083】 これにより、図5 に示す厚みが各グループ
に対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振れ止め
金具を用いることができる。
に対応して内側から外側へ段階的に厚くなった振れ止め
金具を用いることができる。
【0084】実施例2 実施例1 と同様、リングダイスの溝径以外は実施例1と
同じ条件とし、リングダイスの溝径をAグループでは1
7.48mm、Bグループでは17.46mm、Cグル
ープでは17.44mm、Dグループでは17.43m
m、Eグループでは17.42mmとした。結果を表2
に示す。
同じ条件とし、リングダイスの溝径をAグループでは1
7.48mm、Bグループでは17.46mm、Cグル
ープでは17.44mm、Dグループでは17.43m
m、Eグループでは17.42mmとした。結果を表2
に示す。
【0085】 5種類のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループEにおける溝径を好ましい下限値である1
7.42mmとしたので、各グループにおける前記外径
の最大値を17.42mmから17.50mmまで、曲
げ半径の小さいグループから大きなグループに向かって
小さくすることができた。また、全てのUベンド管の前
記外径のばらつきを0.10mmに抑えることができ
た。この場合も、実施例1と同様、図5に示す振れ止め
金具を用いることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、グループEにおける溝径を好ましい下限値である1
7.42mmとしたので、各グループにおける前記外径
の最大値を17.42mmから17.50mmまで、曲
げ半径の小さいグループから大きなグループに向かって
小さくすることができた。また、全てのUベンド管の前
記外径のばらつきを0.10mmに抑えることができ
た。この場合も、実施例1と同様、図5に示す振れ止め
金具を用いることができる。
【0086】
【表2】
【0087】実施例3 前述した80種類の5グループのUベンド管の製造に、
本発明の管曲げ方法を適用した。5種類のリングダイス
の溝径は、Aグループに使用するダイスで17.55m
m、Bグループに使用するダイスで17.50mm、C
グループに使用するダイスで17.48mm、Dグルー
プに使用するダイスで17.46mm、Eグループに使
用するダイスで17.45mmとした。結果を表3に示
す。
本発明の管曲げ方法を適用した。5種類のリングダイス
の溝径は、Aグループに使用するダイスで17.55m
m、Bグループに使用するダイスで17.50mm、C
グループに使用するダイスで17.48mm、Dグルー
プに使用するダイスで17.46mm、Eグループに使
用するダイスで17.45mmとした。結果を表3に示
す。
【0088】
【表3】
【0089】5種類のリングダイスの溝径を曲げ半径の
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、R/D0≧80を含むグループEではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし(本実施例ではグループB,
C,Dも本発明範囲内とした)、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが0.05mm以下に抑制され、いずれのグルー
プ内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支
持される。
小さいグループから大きいグループへ段階的に小さくし
たことにより、各グループでの前記外径最大値が、曲げ
半径の小さいグループから大きいグループへ段階的に小
さくなり、厚みが各グループに対応して先端側へ段階的
に小さくなった振れ止め金具の使用が可能となる。ま
た、R/D0≧80を含むグループEではリングダイス
の溝径を本発明範囲内とし(本実施例ではグループB,
C,Dも本発明範囲内とした)、各グループ内では、同
一のリングダイスを使用したことにより、前記外径のば
らつきが0.05mm以下に抑制され、いずれのグルー
プ内のベンド部も振れ止め金具の各厚み部分で確実に支
持される。
【0090】 複数種のリングダイスの溝径を、曲げ半径
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともR/D0≧80を含むグループではリン
グダイスの溝径をD0〜D0+0.1mmとするのは、
主に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせる
とともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さ
くなるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
の小さいグループから大きいグループへ段階的に小さく
し、少なくともR/D0≧80を含むグループではリン
グダイスの溝径をD0〜D0+0.1mmとするのは、
主に各グループでの前記外径最大値に規則性を持たせる
とともに、曲げ半径が大きくなるほど楕円化傾向が小さ
くなるため、ダイス溝による楕円化拘束効果を発揮させ
て、グループ内での前記外径ばらつきを小さくするため
であり、この規則性が確保されるならば、複数種のリン
グダイスの一部の溝径を同じにすることができる。
【0091】 ただし、全体としては、曲げ半径の小さい
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
グループから大きいグループへ段階的にダイス溝径を変
化させる必要があり、この配慮がないと、中間グループ
や曲げ半径の大きい外側のグループで、前記外径の最大
値が大となる。これは、中間部が厚くなった振れ止め金
具や、先太りの振れ止め金具が必要になることを意味
し、そのような振れ止め金具はベンド部間に外側から内
側へ挿入することができない。
【0092】比較例 リングダイスの溝径以外は実施例1〜実施例3と同じ条
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を1
7.51mmとした。結果を表4に示す。
件とし、全てのグループでのリングダイスの溝径を1
7.51mmとした。結果を表4に示す。
【0093】 全ての溝径がD0+0.1mmを超えたの
で、全てのUベンド管の前記外径のばらつきを、0.1
0mm以内に抑えることができなかった。また、R/D
0≧80を含むグループEの溝径がD0+0.1mmを
超えたので、Eグループの外径ばらつきを、0.10m
m以内に抑えることができなかった。
で、全てのUベンド管の前記外径のばらつきを、0.1
0mm以内に抑えることができなかった。また、R/D
0≧80を含むグループEの溝径がD0+0.1mmを
超えたので、Eグループの外径ばらつきを、0.10m
m以内に抑えることができなかった。
【0094】
【表4】
【0095】
【発明の効果】本発明の熱交換器は、曲げ半径が異なる
多数種のUベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
多数種のUベンド管を組み合わせた伝熱管群において、
各ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径に、ばらつき
の少ない規則性を与える。これにより、曲げ平面間に形
成される隙間に挿入した振れ止め金具による支持効果を
高めることができる。
【0096】 本発明の管曲げ方法は、曲げ半径が異なる
多数種のUベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Uベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のUベンド管を経済的に製造できる。
多数種のUベンド管を少数の曲げ工具で製造し、曲げ工
具に要するコストを大幅に低下させることができる。ま
た、Uベンド管の曲げ半径が多岐にわたる場合も、各ベ
ンド部の曲げ平面に直角な方向の外径を厳密に管理でき
る。従って、本発明の熱交換器を構成する伝熱管群に適
した多数種のUベンド管を経済的に製造できる。
【図1】加圧水型原子炉の蒸気発生器に使用される伝熱
管群の概略構成図である。
管群の概略構成図である。
【図2】伝熱管の配列形態を模式的に示す平面図であ
る。
る。
【図3】型曲げ加工を模式的に示す平面図である。
【図4】従来の熱交換器における伝熱管群の概略構成図
である。
である。
【図5】本発明の熱交換器における伝熱管群の概略構成
図である。
図である。
【図6】本発明の管曲げ方法に使用されるリングダイス
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図7】本発明法に使用される曲げダイスの一例を示す
平面図である。
平面図である。
【図8】図7のA−A線断面矢視図である。
【図9】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面図
である。
である。
【図10】リングダイスを固定しない場合の状態を示す
平面図である。
平面図である。
【図11】保持体の他の外面形状を示す平面図である。
【図12】本発明法に使用される曲げ装置の一例を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図13】曲げ装置の平面図である。
【図14】リングダイスの変形状態を模式的に示す平面
図である。
図である。
【図15】リングダイスの水平度を説明するための模式
図である。
図である。
1 Uベンド管 2 振れ止め金具 8 リングダイス 10 リングダイス 14 ダイス溝 20 保持体 22 凹溝 41 保持体 42 雄ねじ 44 リングダイス 47 雌ねじ 49 ダイス溝 51 油圧モータ 52 駆動軸 54 旋回台 57 電磁クラッチ 61 ヘッド 65 凹部 69 ガイドロール
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI G21D 1/00 GDPQ
Claims (3)
- 【請求項1】 同一公称外径で曲げ半径が同一のUベン
ド管が、そのベンド部の曲げ平面に直角な方向に配列さ
れると共に、その外側に、同一公称外径で曲げ半径が段
階的に大きくなった多数種のUベンド管が順次配列され
る一方、曲げ平面間に形成される隙間の前記ベンド部領
域に振れ止め金具が挿入された熱交換器において、 前記振れ止め金具挿入位置に配列された曲げ半径が異な
る多数種のUベンド管をその曲げ半径によって複数のグ
ループに分け、ベンド部の曲げ平面に直角な方向の外径
を、曲げ半径の小さな内側のグループから曲げ半径の大
きな外側のグループへ段階的に小さくすると共に、同一
グループ内では前記外径のばらつきを0.1mm以下に
したことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項2】 曲げ半径が段階的に大きくされ、内側か
ら外側へ配列される多数種のUベンド管の配列本数を、
半球状のベンド部集合体が形成されるように、曲げ平面
に直角な方向の両側から中央へ漸増させたことを特徴と
する請求項1に記載の熱交換器。 - 【請求項3】 基本半径が異なり、それぞれが半径方向
へ弾性変形するように円周方向の一部が分断される共
に、それぞれの外周面に被曲げ管の外形に対応する断面
形状のダイス溝が設けられた複数種の可撓性リングダイ
スを、それぞれ異なる半径に保持して、各リングダイス
で被曲げ管を異なる半径に曲げ加工することにより、曲
げ半径が段階的に変化した多数種のUベンド管を製造
し、 且つ、その製造の際に、ベンド部の曲げ平面に直角な方
向の外径の同一グループ内での最大値が、曲げ半径の小
さいグループから曲げ半径の大きいグループへ段階的に
小さくなるように、リングダイスのダイス溝径を段階的
に小さくするとともに、少なくとも、曲げ半径が被曲げ
管の公称外径×80以上のUベンド管を含むグループで
は、ダイス溝径が被曲げ管の公称外径以上、被曲げ管の
公称外径+0.1mm以下のリングダイスを用いること
を特徴とする管曲げ方法。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6041983A JP2991027B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
US08/214,147 US5463888A (en) | 1994-02-15 | 1994-03-16 | Tube bending apparatus and method |
EP94400583A EP0667487B1 (en) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Tube bending apparatus and method |
DE69410590T DE69410590T2 (de) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Rohrbiegegerät und Verfahren |
CA002119344A CA2119344C (en) | 1994-02-15 | 1994-03-17 | Tube bending apparatus and method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6041983A JP2991027B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29698698A Division JP3164082B2 (ja) | 1994-02-15 | 1998-10-19 | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07225092A JPH07225092A (ja) | 1995-08-22 |
JP2991027B2 true JP2991027B2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=12623444
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6041983A Expired - Fee Related JP2991027B2 (ja) | 1994-02-15 | 1994-02-15 | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5463888A (ja) |
EP (1) | EP0667487B1 (ja) |
JP (1) | JP2991027B2 (ja) |
CA (1) | CA2119344C (ja) |
DE (1) | DE69410590T2 (ja) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19530805A1 (de) * | 1995-08-22 | 1997-02-27 | Schwarze Rigobert | CNC-gesteuerte Rohrbiegemaschine |
US7290421B2 (en) * | 2003-07-01 | 2007-11-06 | General Motors Corporation | Variable curvature tube and draw die therefor |
US7251976B2 (en) * | 2003-07-01 | 2007-08-07 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Apparatus and method for the noncircular bending of tubes |
JP2005305520A (ja) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Opton Co Ltd | 曲げ加工装置 |
EP1785668A1 (en) * | 2005-08-23 | 2007-05-16 | VISSER & SMIT HANAB B.V. | Welding frame for a membrane wall |
AU2006200092B1 (en) * | 2006-01-11 | 2006-07-13 | Kerry Gilbert Bridgland | Tool to Manipulate Wrought Iron |
US7360385B1 (en) * | 2007-04-17 | 2008-04-22 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Quick change bend tooling bolster |
ITVR20110102A1 (it) * | 2011-05-13 | 2012-11-14 | C M S Costruzione Macchine Special I S R L | Macchina forcinatrice |
US8479392B2 (en) * | 2011-06-02 | 2013-07-09 | Westinghouse Electric Company Llc | Anti-vibration bar clamping tool and method |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3545247A (en) * | 1968-10-08 | 1970-12-08 | Maclodyne Corp | Bending machine |
US3878720A (en) * | 1971-12-27 | 1975-04-22 | Tools For Bending Inc | Tube shaping apparatus for radius-bending, end-flaring and the like |
JPS5220025B2 (ja) * | 1973-07-14 | 1977-06-01 | ||
US3958440A (en) * | 1974-12-09 | 1976-05-25 | Frank Sassak | Universal tube bending machine |
JPS51151251A (en) * | 1975-06-13 | 1976-12-25 | Babcock & Wilcox Ltd | Apparatus for bending pipe |
US4052878A (en) * | 1976-08-02 | 1977-10-11 | Connelly Dennis E | Tube bending apparatus |
DE3151236C2 (de) * | 1981-12-22 | 1986-06-26 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Vorrichtung zum kontinuierlich-fortschreitenden Biegen von Rohren |
JPS58159923A (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-22 | Hitachi Ltd | 型なし曲げ加工法およびその装置 |
JPS58159924A (ja) * | 1982-03-17 | 1983-09-22 | Hitachi Ltd | 型なし曲げ加工装置 |
JPS58185324A (ja) * | 1982-04-26 | 1983-10-29 | Suzuki Motor Co Ltd | オ−トバイのラジエタ−装着装置 |
US4522055A (en) * | 1983-11-02 | 1985-06-11 | Gte Laboratories Incorporated | Bending tool |
US4640342A (en) * | 1984-01-26 | 1987-02-03 | Westinghouse Electric Corp. | Expandable antivibration bar for heat transfer tubes of a pressurized water reactor steam generator |
JPS60245999A (ja) * | 1984-05-21 | 1985-12-05 | Hokkaido Electric Power Co Inc:The | 熱交換器 |
CA1255984A (en) * | 1984-11-13 | 1989-06-20 | Byre V. Gowda | Anti-vibration bars for nuclear steam generators |
DE3544056A1 (de) * | 1985-12-13 | 1987-06-25 | Helmut Dischler | Biegemaschine |
DE8705643U1 (de) * | 1987-04-16 | 1987-07-09 | Ernst Schwarz Transportgerätefabrik GmbH, 4804 Versmold | Rohr-Biegemaschine |
US5125252A (en) * | 1990-03-19 | 1992-06-30 | The Babcock & Wilcox Company | Variable geometry tube bending dies |
FR2662958B1 (fr) * | 1990-06-08 | 1992-08-21 | France Etat Armement | Procede et dispositif de cintrage de tuyauterie. |
US5072786A (en) * | 1990-07-27 | 1991-12-17 | Electric Power Research Institute, Inc. | Anti-vibration support of U-bend flow tubes in a nuclear steam generator |
JPH0611448A (ja) * | 1992-06-26 | 1994-01-21 | Takaoka Electric Mfg Co Ltd | 光ファイバ式湿度センサ |
JP2765403B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1998-06-18 | 住友金属工業株式会社 | 管棒材の曲げ装置 |
-
1994
- 1994-02-15 JP JP6041983A patent/JP2991027B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-16 US US08/214,147 patent/US5463888A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-03-17 DE DE69410590T patent/DE69410590T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-17 CA CA002119344A patent/CA2119344C/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-03-17 EP EP94400583A patent/EP0667487B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2119344A1 (en) | 1995-08-16 |
DE69410590D1 (de) | 1998-07-02 |
CA2119344C (en) | 1998-05-05 |
EP0667487B1 (en) | 1998-05-27 |
JPH07225092A (ja) | 1995-08-22 |
US5463888A (en) | 1995-11-07 |
EP0667487A1 (en) | 1995-08-16 |
DE69410590T2 (de) | 1999-01-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2150588C (en) | Multiple finned tube and a method for its manufacture | |
JP2991027B2 (ja) | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 | |
KR101717072B1 (ko) | 열전달관 및 열전달관의 제조방법 | |
US6488078B2 (en) | Heat-exchanger tube structured on both sides and a method for its manufacture | |
JP2008087004A (ja) | 内面溝付管の製造方法,製造装置及び内面溝付管 | |
CN115722615A (zh) | 核燃料包壳管螺旋肋轧制设备 | |
US4995252A (en) | Method and apparatus for internally enhancing heat exchanger tubing | |
JP3164082B2 (ja) | 熱交換器およびその熱交換器用uベンド管の製造に用いる管曲げ方法 | |
CN114378136B (zh) | 一种螺纹管液压管机 | |
EP0575112B1 (en) | Method for forming an annular member | |
US1774231A (en) | Means for producing heat-transfer conduits | |
JPH0139849B2 (ja) | ||
US3222904A (en) | Method and apparatus for extrusive rolling of non-cylindrical hollow bodies | |
JP2765403B2 (ja) | 管棒材の曲げ装置 | |
JP4375620B2 (ja) | テーパー管の製造方法 | |
US6904779B1 (en) | Method of manufacturing a heat exchanger tube with parallel fins | |
JPS60166108A (ja) | 内面異形金属管の製造方法 | |
JPH0647139B2 (ja) | リングフランジの成形方法およびその成形装置 | |
CN219924204U (zh) | 一种冰箱换热器用翅片管弯管装置 | |
CN219817821U (zh) | 一种钢筋折弯机 | |
CN219597784U (zh) | 一种用于管材卷制设备的卡扣组件 | |
CN116550828A (zh) | 一种螺旋管的卷制装置 | |
CN115404321B (zh) | 一种薄壁齿圈零件的扩张式压淬模具 | |
CN219597785U (zh) | 一种管材卷制设备 | |
CN209810964U (zh) | 一种铝合金车轮圆度校正装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081015 Year of fee payment: 9 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |