JP2990959B2 - 電磁クラッチ - Google Patents
電磁クラッチInfo
- Publication number
- JP2990959B2 JP2990959B2 JP4204834A JP20483492A JP2990959B2 JP 2990959 B2 JP2990959 B2 JP 2990959B2 JP 4204834 A JP4204834 A JP 4204834A JP 20483492 A JP20483492 A JP 20483492A JP 2990959 B2 JP2990959 B2 JP 2990959B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction
- hub
- torque
- driven
- armature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、回転動力の伝達を断続
する電磁クラッチに関する。
する電磁クラッチに関する。
【0002】
【従来の技術】従来より、車両用冷凍サイクルの冷媒圧
縮機に装着される電磁クラッチでは、インナハブとアウ
タハブとの間にゴムハブを介在させて、このゴムハブが
トルク伝達方向に変位可能とすることで、冷媒圧縮機側
のトルク変動を低減させる効果を持たせている。
縮機に装着される電磁クラッチでは、インナハブとアウ
タハブとの間にゴムハブを介在させて、このゴムハブが
トルク伝達方向に変位可能とすることで、冷媒圧縮機側
のトルク変動を低減させる効果を持たせている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】ところが、体格の制約
や軸方向のばね定数を適正化する上で、トルク伝達方向
のばね定数(ねじりばね定数)を十分に適正化すること
が困難なことから、ゴムハブによるトルク変動の低減効
果は十分であるとは言えない。従って、電磁クラッチと
冷媒圧縮機の振動系の持つねじり共振点付近の周波数域
ではトルク変動が増大し、その共振域が車両の持つ共振
点に近い時には、その相乗効果によって騒音が増大し、
車室内へ騒音が伝達されるという課題を有していた。本
発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的
は、電磁クラッチに伝わるトルク変動を低減して騒音の
低下を図ることにある。
や軸方向のばね定数を適正化する上で、トルク伝達方向
のばね定数(ねじりばね定数)を十分に適正化すること
が困難なことから、ゴムハブによるトルク変動の低減効
果は十分であるとは言えない。従って、電磁クラッチと
冷媒圧縮機の振動系の持つねじり共振点付近の周波数域
ではトルク変動が増大し、その共振域が車両の持つ共振
点に近い時には、その相乗効果によって騒音が増大し、
車室内へ騒音が伝達されるという課題を有していた。本
発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的
は、電磁クラッチに伝わるトルク変動を低減して騒音の
低下を図ることにある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、通電されることで磁力を発生する励磁コ
イルと、動力源によって回転駆動される駆動部材と、前
記励磁コイルへの通電時に前記駆動部材に吸着されて前
記駆動部材と一体に回転する回転部材と、補機の駆動軸
と一体に回転する従動部材と、前記回転部材と前記従動
部材とを連結して、その両者の間で弾性変形可能に設け
られ、前記駆動部材の回転動力を前記従動部材に伝達す
る弾性部材と、この弾性部材と並列の関係で前記回転部
材と前記従動部材とに係合する摩擦部材とを備え、この
摩擦部材は、一端部が前記回転部材と前記従動部材のど
ちらか一方の部材に連結されて、他端部が前記回転部材
と前記従動部材のどちらか他方の部材に所定の押圧力で
接触して設けられるとともに、周方向に弾性を有するこ
とを技術的手段とする。
成するために、通電されることで磁力を発生する励磁コ
イルと、動力源によって回転駆動される駆動部材と、前
記励磁コイルへの通電時に前記駆動部材に吸着されて前
記駆動部材と一体に回転する回転部材と、補機の駆動軸
と一体に回転する従動部材と、前記回転部材と前記従動
部材とを連結して、その両者の間で弾性変形可能に設け
られ、前記駆動部材の回転動力を前記従動部材に伝達す
る弾性部材と、この弾性部材と並列の関係で前記回転部
材と前記従動部材とに係合する摩擦部材とを備え、この
摩擦部材は、一端部が前記回転部材と前記従動部材のど
ちらか一方の部材に連結されて、他端部が前記回転部材
と前記従動部材のどちらか他方の部材に所定の押圧力で
接触して設けられるとともに、周方向に弾性を有するこ
とを技術的手段とする。
【0005】
【作用】上記構成より成る本発明の電磁クラッチは、弾
性部材を介して回転部材から従動部材に回転動力が伝達
されている時において、従動部材の負荷トルクが変動し
て弾性部材が回転方向(ねじれ方向)に弾性変形し、回
転部材と従動部材との間で相対回転(相対角変位)が生
じた場合に、相対角変位が小さい範囲では、摩擦部材に
発生する反発力(トルク)が小さいため、回転部材ある
いは従動部材に所定の押圧力で接触する摩擦部材の他端
部で摺動は生じない。従って、この場合、ねじれ方向
(回転方向)のばね定数は、弾性部材のねじりばね定数
と周方向に弾性を有する摩擦部材のねじりばね定数との
合計となり、トルク変動の共振点は、弾性部材のみの場
合より高い周波数域に移動する。その後、トルク変動の
増大に伴って回転部材と従動部材との相対角変位が大き
くなり、摩擦部材の他端部で摺動が生じると、トルク変
動による振動エネルギが摩擦部材の摺動に伴う発熱エネ
ルギに変換されることにより、トルク変動が低減され
る。この場合、摩擦部材の他端部が摺動することで、回
転部材と従動部材との間で摩擦部材の弾性作用(ばね作
用)が働くことはなく、従って、ねじれ方向のばね定数
は弾性部材のねじりばね定数となり、トルク変動の共振
点は低い周波数域に移動する。
性部材を介して回転部材から従動部材に回転動力が伝達
されている時において、従動部材の負荷トルクが変動し
て弾性部材が回転方向(ねじれ方向)に弾性変形し、回
転部材と従動部材との間で相対回転(相対角変位)が生
じた場合に、相対角変位が小さい範囲では、摩擦部材に
発生する反発力(トルク)が小さいため、回転部材ある
いは従動部材に所定の押圧力で接触する摩擦部材の他端
部で摺動は生じない。従って、この場合、ねじれ方向
(回転方向)のばね定数は、弾性部材のねじりばね定数
と周方向に弾性を有する摩擦部材のねじりばね定数との
合計となり、トルク変動の共振点は、弾性部材のみの場
合より高い周波数域に移動する。その後、トルク変動の
増大に伴って回転部材と従動部材との相対角変位が大き
くなり、摩擦部材の他端部で摺動が生じると、トルク変
動による振動エネルギが摩擦部材の摺動に伴う発熱エネ
ルギに変換されることにより、トルク変動が低減され
る。この場合、摩擦部材の他端部が摺動することで、回
転部材と従動部材との間で摩擦部材の弾性作用(ばね作
用)が働くことはなく、従って、ねじれ方向のばね定数
は弾性部材のねじりばね定数となり、トルク変動の共振
点は低い周波数域に移動する。
【0006】
【実施例】次に、本発明の電磁クラッチの一実施例を図
1ないし図6を基に説明する。図1は電磁クラッチの断
面図である。本実施例の電磁クラッチ1は、車両用冷凍
サイクルの冷媒圧縮機(本発明の補機)に装着されて、
必要に応じてエンジン(本発明の動力源)の回転動力を
冷媒圧縮機の駆動軸2に伝達するものである。この電磁
クラッチ1は、大別して、励磁コイル3と、この励磁コ
イル3を支持するステータハウジング4と、エンジンの
回転動力が伝達されて回転するクラッチロータ5(本発
明の駆動部材)と、励磁コイル3が通電された際にクラ
ッチロータ5の一端面側(図1左側面)に吸着されるア
ーマチュア6と、このアーマチュア6を支持するハブア
ッシー(後述する)と、このハブアッシーに装着される
摩擦板7(本発明の摩擦部材)等から構成されている。
1ないし図6を基に説明する。図1は電磁クラッチの断
面図である。本実施例の電磁クラッチ1は、車両用冷凍
サイクルの冷媒圧縮機(本発明の補機)に装着されて、
必要に応じてエンジン(本発明の動力源)の回転動力を
冷媒圧縮機の駆動軸2に伝達するものである。この電磁
クラッチ1は、大別して、励磁コイル3と、この励磁コ
イル3を支持するステータハウジング4と、エンジンの
回転動力が伝達されて回転するクラッチロータ5(本発
明の駆動部材)と、励磁コイル3が通電された際にクラ
ッチロータ5の一端面側(図1左側面)に吸着されるア
ーマチュア6と、このアーマチュア6を支持するハブア
ッシー(後述する)と、このハブアッシーに装着される
摩擦板7(本発明の摩擦部材)等から構成されている。
【0007】励磁コイル3は、樹脂製ボビン8の周囲に
絶縁被膜を施した導電線を巻回した周知のもので、通電
されることにより磁力を発生する。ステータハウジング
4は、鉄等の磁性体材料より成り、クラッチロータ5と
ともに励磁コイル3の磁路を形成する。クラッチロータ
5は、ステータハウジング4に支持された励磁コイル3
を一端側より覆う断面コの字形(図1では逆コの字形)
の円環状を呈し、その内周に配されたボールベアリング
9を介して冷媒圧縮機のハウジング10に回転自在に支
持されている。クラッチロータ5の外周部にはプーリ1
1が固着され、そのプーリ11に掛け渡される多段式V
ベルト(図示しない)を介して伝達されたエンジンの回
転動力によって回転する。このクラッチロータ5は、軸
方向の一端面側が平滑な摩擦面として設けられ、その摩
擦面の内周寄りおよび外周寄りには、励磁コイル3への
通電時にクラッチロータ5に作用する磁気を遮断して、
径方向に流れる磁束を迂回させるための長孔5aがほぼ
全周に亘って形成されている。
絶縁被膜を施した導電線を巻回した周知のもので、通電
されることにより磁力を発生する。ステータハウジング
4は、鉄等の磁性体材料より成り、クラッチロータ5と
ともに励磁コイル3の磁路を形成する。クラッチロータ
5は、ステータハウジング4に支持された励磁コイル3
を一端側より覆う断面コの字形(図1では逆コの字形)
の円環状を呈し、その内周に配されたボールベアリング
9を介して冷媒圧縮機のハウジング10に回転自在に支
持されている。クラッチロータ5の外周部にはプーリ1
1が固着され、そのプーリ11に掛け渡される多段式V
ベルト(図示しない)を介して伝達されたエンジンの回
転動力によって回転する。このクラッチロータ5は、軸
方向の一端面側が平滑な摩擦面として設けられ、その摩
擦面の内周寄りおよび外周寄りには、励磁コイル3への
通電時にクラッチロータ5に作用する磁気を遮断して、
径方向に流れる磁束を迂回させるための長孔5aがほぼ
全周に亘って形成されている。
【0008】アーマチュア6は、中空円板状を呈し、軸
方向に所定のギャップを有してクラッチロータ5の摩擦
面と対面して配置されている。このアーマチュア6は、
クラッチロータ5の摩擦面と対面する他端面側が平滑な
摩擦面とされ、励磁コイル3が通電された際に、クラッ
チロータ5側へ吸引されて、両者の摩擦面の係合により
クラッチロータ5と一体に回転する。また、アーマチュ
ア6には、クラッチロータ5と同様に、アーマチュア6
に作用する磁気を遮断して、磁束を迂回させるための長
孔6aがほぼ全周に亘って形成されている。クラッチロ
ータ5の摩擦面とアーマチュア6の摩擦面との内周側に
は、クラッチロータ5とボールベアリング9とで挟持さ
れたリングシールド12が設けられている。このリング
シールド12は、軸方向にクラッチロータ5側からアー
マチュア6側まで延びて設けられ、クラッチロータ5の
回転時に、オイルや潤滑剤等が飛散してクラッチロータ
5の摩擦面やアーマチュア6の摩擦面に付着するのを防
止するものである。
方向に所定のギャップを有してクラッチロータ5の摩擦
面と対面して配置されている。このアーマチュア6は、
クラッチロータ5の摩擦面と対面する他端面側が平滑な
摩擦面とされ、励磁コイル3が通電された際に、クラッ
チロータ5側へ吸引されて、両者の摩擦面の係合により
クラッチロータ5と一体に回転する。また、アーマチュ
ア6には、クラッチロータ5と同様に、アーマチュア6
に作用する磁気を遮断して、磁束を迂回させるための長
孔6aがほぼ全周に亘って形成されている。クラッチロ
ータ5の摩擦面とアーマチュア6の摩擦面との内周側に
は、クラッチロータ5とボールベアリング9とで挟持さ
れたリングシールド12が設けられている。このリング
シールド12は、軸方向にクラッチロータ5側からアー
マチュア6側まで延びて設けられ、クラッチロータ5の
回転時に、オイルや潤滑剤等が飛散してクラッチロータ
5の摩擦面やアーマチュア6の摩擦面に付着するのを防
止するものである。
【0009】ハブアッシーは、アーマチュア6の一端側
に固定されたアウタハブ13と、このアウタハブ13と
同軸を成してアウタハブ13の内周側に配されたインナ
ハブ14(本発明の従動部材)と、アウタハブ13とイ
ンナハブ14とを連結するゴムハブ15(本発明の弾性
部材)とから構成されている。なお、本発明の回転部材
は、アーマチュア6とアウタハブ13によって構成され
る。アウタハブ13は、断面L字形(図1では逆L字
形)の環状を呈し、アーマチュア6の外周部分に3本の
リベット16で固定されている。インナハブ14は、段
付円筒状に設けられて、冷媒圧縮機の駆動軸2に固定さ
れている。ゴムハブ15は、径方向にアウタハブ13の
内周面とインナハブ14の外周面との間に介在されて、
両者に接着固定され、アーマチュア6の摩擦面とクラッ
チロータ5の摩擦面との間で、励磁コイル3の通電停止
時において、約0.5mmのギャップを保つように設定
されている。このゴムハブ15は、励磁コイル3が通電
された際に、アーマチュア6がクラッチロータ5側に吸
引されるため、アーマチュア6と一体に移動するアウタ
ハブ13と冷媒圧縮機の駆動軸2に固定されたインナハ
ブ14との間で軸方向に弾性変形を生じ、励磁コイル3
への通電が停止された際には、その弾性力によってアー
マチュア6を当初の位置(図1に示す位置)に復帰させ
る。
に固定されたアウタハブ13と、このアウタハブ13と
同軸を成してアウタハブ13の内周側に配されたインナ
ハブ14(本発明の従動部材)と、アウタハブ13とイ
ンナハブ14とを連結するゴムハブ15(本発明の弾性
部材)とから構成されている。なお、本発明の回転部材
は、アーマチュア6とアウタハブ13によって構成され
る。アウタハブ13は、断面L字形(図1では逆L字
形)の環状を呈し、アーマチュア6の外周部分に3本の
リベット16で固定されている。インナハブ14は、段
付円筒状に設けられて、冷媒圧縮機の駆動軸2に固定さ
れている。ゴムハブ15は、径方向にアウタハブ13の
内周面とインナハブ14の外周面との間に介在されて、
両者に接着固定され、アーマチュア6の摩擦面とクラッ
チロータ5の摩擦面との間で、励磁コイル3の通電停止
時において、約0.5mmのギャップを保つように設定
されている。このゴムハブ15は、励磁コイル3が通電
された際に、アーマチュア6がクラッチロータ5側に吸
引されるため、アーマチュア6と一体に移動するアウタ
ハブ13と冷媒圧縮機の駆動軸2に固定されたインナハ
ブ14との間で軸方向に弾性変形を生じ、励磁コイル3
への通電が停止された際には、その弾性力によってアー
マチュア6を当初の位置(図1に示す位置)に復帰させ
る。
【0010】摩擦板7は、ハブアッシーの一端側に配さ
れて、3本のスクリュ17によってインナハブ14の壁
面に固定されている。この摩擦板7は、鋼板またはステ
ンレス鋼板製で、プレス加工等の手段により、図2(摩
擦板7の斜視図)に示すようにハブアッシーの外形状に
応じた段付円板状に形成され、その外周縁部には、複数
個(本実施例では3個)の突設部7aが摩擦板7の周方
向に等間隔に設けられている(図3参照・図1のA視
図)。各突設部7aは、摩擦板7の内側へ折り曲げられ
て径方向に弾性を有するように設けられており、その先
端部には、摩擦板7がハブアッシーに装着された状態
で、アウタハブ13の外径壁面に所定の押圧力で接触す
る接触部7bが屈曲形成されている。このため、各接触
部7bを結ぶ円の直径は、アウタハブ13の外径より若
干小さくなるように設けられており、組付時のアウタハ
ブ13と接触部7bとの締め代によって接触部7bに押
圧力が発生する。従って、この締め代を調節することに
より、アウタハブ13と摩擦板7(接触部7b)との摩
擦トルクを調節することができる。また、各突設部7a
は、摩擦板7の周方向に一定の幅hで設けられており、
周方向にばね作用(弾性作用)を有する。従って、周方
向の幅hを変化させることで、周方向のばね定数、即ち
ねじりばね定数Kaを調節することができ、例えば、幅
hを大きくすることにより、ねじりばね定数Kaは大き
くなり、幅hを小さくすることにより、ねじりばね定数
Kaは小さくなる。
れて、3本のスクリュ17によってインナハブ14の壁
面に固定されている。この摩擦板7は、鋼板またはステ
ンレス鋼板製で、プレス加工等の手段により、図2(摩
擦板7の斜視図)に示すようにハブアッシーの外形状に
応じた段付円板状に形成され、その外周縁部には、複数
個(本実施例では3個)の突設部7aが摩擦板7の周方
向に等間隔に設けられている(図3参照・図1のA視
図)。各突設部7aは、摩擦板7の内側へ折り曲げられ
て径方向に弾性を有するように設けられており、その先
端部には、摩擦板7がハブアッシーに装着された状態
で、アウタハブ13の外径壁面に所定の押圧力で接触す
る接触部7bが屈曲形成されている。このため、各接触
部7bを結ぶ円の直径は、アウタハブ13の外径より若
干小さくなるように設けられており、組付時のアウタハ
ブ13と接触部7bとの締め代によって接触部7bに押
圧力が発生する。従って、この締め代を調節することに
より、アウタハブ13と摩擦板7(接触部7b)との摩
擦トルクを調節することができる。また、各突設部7a
は、摩擦板7の周方向に一定の幅hで設けられており、
周方向にばね作用(弾性作用)を有する。従って、周方
向の幅hを変化させることで、周方向のばね定数、即ち
ねじりばね定数Kaを調節することができ、例えば、幅
hを大きくすることにより、ねじりばね定数Kaは大き
くなり、幅hを小さくすることにより、ねじりばね定数
Kaは小さくなる。
【0011】次に、本実施例の作動を説明する。励磁コ
イル3への通電によって発生した磁力により、アーマチ
ュア6がゴムハブ15の弾性力に抗してクラッチロータ
5側へ吸引される。この結果、クラッチロータ5の摩擦
面とアーマチュア6の摩擦面とが密着して摩擦係合する
ことにより、プーリ11を介して伝達されたエンジンの
回転動力がハブアッシーを介して冷媒圧縮機の駆動軸2
に伝達される。励磁コイル3への通電が停止されると、
励磁コイル3の発生していた磁力が消失するため、クラ
ッチロータ5側へ吸引されていたアーマチュア6は、ゴ
ムハブ15の弾性力によってクラッチロータ5より離
れ、当初の位置に復帰する。この結果、クラッチロータ
5とアーマチュア6との摩擦係合が解消されて、クラッ
チロータ5へ伝達されたエンジンの回転動力は、冷媒圧
縮機の駆動軸2へ伝達されなくなる。
イル3への通電によって発生した磁力により、アーマチ
ュア6がゴムハブ15の弾性力に抗してクラッチロータ
5側へ吸引される。この結果、クラッチロータ5の摩擦
面とアーマチュア6の摩擦面とが密着して摩擦係合する
ことにより、プーリ11を介して伝達されたエンジンの
回転動力がハブアッシーを介して冷媒圧縮機の駆動軸2
に伝達される。励磁コイル3への通電が停止されると、
励磁コイル3の発生していた磁力が消失するため、クラ
ッチロータ5側へ吸引されていたアーマチュア6は、ゴ
ムハブ15の弾性力によってクラッチロータ5より離
れ、当初の位置に復帰する。この結果、クラッチロータ
5とアーマチュア6との摩擦係合が解消されて、クラッ
チロータ5へ伝達されたエンジンの回転動力は、冷媒圧
縮機の駆動軸2へ伝達されなくなる。
【0012】ここで、冷媒圧縮機の駆動軸2に掛かる負
荷トルクが冷媒の圧縮作用に伴って変動すると、そのト
ルク変動が駆動軸2より電磁クラッチ1側へ伝達される
ことになる。このトルク変動により、ゴムハブ15の回
転方向における弾性変形に伴ってアウタハブ13とイン
ナハブ14との間で相対回転(相対角変位)が生じた場
合に、相対角変位が小さい範囲では、摩擦板7の接触部
7bに発生する反発力(トルク)が小さいため、接触部
7bがアウタハブ13に対して摺動することはない。従
って、この場合、ねじれ方向における全体のばね定数
は、ゴムハブ15のねじりばね定数Kdと摩擦板7のね
じりばね定数Kaとの合計となり、トルク変動の共振点
は、図4の破線bで示すように、ゴムハブ15のみの場
合より高い周波数域f1 に移動する。なお、図4は、ト
ルク振幅とトルク変動の周波数との関係を示したグラフ
で、トルク変動の周波数は冷媒圧縮機の回転数と1:1
の関係にある。図中にて、破線aで示すグラフはゴムハ
ブ15のみを使用した場合のトルク変動を示すもので、
破線bで示すグラフはゴムハブ15と摩擦板7のねじり
ばね作用を併用した場合のトルク変動を示し、実線cで
示すグラフは本実施例のトルク変動を示すものである。
荷トルクが冷媒の圧縮作用に伴って変動すると、そのト
ルク変動が駆動軸2より電磁クラッチ1側へ伝達される
ことになる。このトルク変動により、ゴムハブ15の回
転方向における弾性変形に伴ってアウタハブ13とイン
ナハブ14との間で相対回転(相対角変位)が生じた場
合に、相対角変位が小さい範囲では、摩擦板7の接触部
7bに発生する反発力(トルク)が小さいため、接触部
7bがアウタハブ13に対して摺動することはない。従
って、この場合、ねじれ方向における全体のばね定数
は、ゴムハブ15のねじりばね定数Kdと摩擦板7のね
じりばね定数Kaとの合計となり、トルク変動の共振点
は、図4の破線bで示すように、ゴムハブ15のみの場
合より高い周波数域f1 に移動する。なお、図4は、ト
ルク振幅とトルク変動の周波数との関係を示したグラフ
で、トルク変動の周波数は冷媒圧縮機の回転数と1:1
の関係にある。図中にて、破線aで示すグラフはゴムハ
ブ15のみを使用した場合のトルク変動を示すもので、
破線bで示すグラフはゴムハブ15と摩擦板7のねじり
ばね作用を併用した場合のトルク変動を示し、実線cで
示すグラフは本実施例のトルク変動を示すものである。
【0013】トルク変動の周波数が上昇してトルク振幅
が増大し、アウタハブ13とインナハブ14との相対角
変位が大きくなると、摩擦板7の接触部7bとアウタハ
ブ13との間で摩擦摺動が生じる(図4のd点)。この
摩擦摺動により、振動エネルギが吸収されて発熱エネル
ギに変換されることにより、トルク変動が低減される。
この場合、接触部7bの摺動により、アウタハブ13と
インナハブ14との間で摩擦板7の弾性力(ばね力)が
作用することはなく、従って、ねじれ方向のばね定数は
ゴムハブ15のねじりばね定数Kdだけとなり、トルク
変動の共振点は、図4の破線aで示すように、低い周波
数域f2 に移動する。
が増大し、アウタハブ13とインナハブ14との相対角
変位が大きくなると、摩擦板7の接触部7bとアウタハ
ブ13との間で摩擦摺動が生じる(図4のd点)。この
摩擦摺動により、振動エネルギが吸収されて発熱エネル
ギに変換されることにより、トルク変動が低減される。
この場合、接触部7bの摺動により、アウタハブ13と
インナハブ14との間で摩擦板7の弾性力(ばね力)が
作用することはなく、従って、ねじれ方向のばね定数は
ゴムハブ15のねじりばね定数Kdだけとなり、トルク
変動の共振点は、図4の破線aで示すように、低い周波
数域f2 に移動する。
【0014】なお、摩擦板7の接触部7bに与えられる
摩擦トルクとトルク振幅のピーク値との関係は、例えば
図5に示すように、トルク振幅を極小にする摩擦トルク
の最適値eが存在する。この摩擦トルクの最適値eは、
図6のグラフに示すように、摩擦板7のねじりばね定数
Kaによって変化する。また、接触部7bの摩擦摺動に
よるトルク変動の減衰効果の大きさは、摩擦トルクに比
例するため、摩擦トルクが小さいと減衰効果も小さい。
また、摩擦トルクが大き過ぎると、接触部7bの摺動が
発生しにくいため、やはり減衰効果は小さくなる。この
ように、本実施例では、トルク変動を低減することがで
きるとともに、振動の振幅が大きい時に全体のねじりば
ね定数を切り替えて共振点を移動させることにより、ト
ルク変動の共振点を車両の共振周波数から離すことで、
効果的に騒音の低減を図ることができる。なお、本実施
例において、接触部7bの押圧力をねじ等の調節手段で
調節するように設けても良い。
摩擦トルクとトルク振幅のピーク値との関係は、例えば
図5に示すように、トルク振幅を極小にする摩擦トルク
の最適値eが存在する。この摩擦トルクの最適値eは、
図6のグラフに示すように、摩擦板7のねじりばね定数
Kaによって変化する。また、接触部7bの摩擦摺動に
よるトルク変動の減衰効果の大きさは、摩擦トルクに比
例するため、摩擦トルクが小さいと減衰効果も小さい。
また、摩擦トルクが大き過ぎると、接触部7bの摺動が
発生しにくいため、やはり減衰効果は小さくなる。この
ように、本実施例では、トルク変動を低減することがで
きるとともに、振動の振幅が大きい時に全体のねじりば
ね定数を切り替えて共振点を移動させることにより、ト
ルク変動の共振点を車両の共振周波数から離すことで、
効果的に騒音の低減を図ることができる。なお、本実施
例において、接触部7bの押圧力をねじ等の調節手段で
調節するように設けても良い。
【0015】図7に本発明の第2実施例を示す。本実施
例では、摩擦板7がリベット16によってアウタハブ1
3に固定されており、摩擦板7の接触部7bがインナハ
ブ14の内径部に押圧されている。図8に本発明の第3
実施例を示す。本実施例では、摩擦板7がインナハブ1
4の他端面側にスクリュ17によって固定されて、接触
部7bがアーマチュア6の内径部に押圧されている。
例では、摩擦板7がリベット16によってアウタハブ1
3に固定されており、摩擦板7の接触部7bがインナハ
ブ14の内径部に押圧されている。図8に本発明の第3
実施例を示す。本実施例では、摩擦板7がインナハブ1
4の他端面側にスクリュ17によって固定されて、接触
部7bがアーマチュア6の内径部に押圧されている。
【0016】
【発明の効果】本発明の電磁クラッチは、トルク変動を
低減するとともに、トルク変動に伴う振動の振幅の大き
さに応じて共振周波数を移動させることができ、効果的
に騒音の低減を図ることができる。
低減するとともに、トルク変動に伴う振動の振幅の大き
さに応じて共振周波数を移動させることができ、効果的
に騒音の低減を図ることができる。
【図1】第1実施例に係る電磁クラッチの断面図であ
る。
る。
【図2】第1実施例に係る摩擦板の斜視図である。
【図3】図1のA視図である。
【図4】トルク振幅とトルク変動の周波数との関係を示
すグラフ。
すグラフ。
【図5】摩擦トルクとトルク振幅のピーク値との関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図6】摩擦トルクの最適値と摩擦板のねじりばね定数
との関係を示すグラフ。
との関係を示すグラフ。
【図7】本発明の第2実施例を示す電磁クラッチの要部
断面図である。
断面図である。
【図8】本発明の第3実施例を示す電磁クラッチの要部
断面図である。
断面図である。
1 電磁クラッチ 2 駆動軸 3 励磁コイル 5 クラッチロータ(駆動部材) 6 アーマチュア(回転部材) 7 摩擦板(摩擦部材) 13 アウタハブ(回転部材) 14 インナハブ(従動部材) 15 ゴムハブ(弾性部材)
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭64−20540(JP,U) 実開 昭62−16837(JP,U) 実開 平4−132229(JP,U) 実開 平4−3145(JP,U) 実開 平3−86230(JP,U) 実開 昭62−155249(JP,U) 実開 昭63−86431(JP,U) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) F16D 27/10
Claims (1)
- 【請求項1】a)通電されることで磁力を発生する励磁
コイルと、 b)動力源によって回転駆動される駆動部材と、 c)前記励磁コイルへの通電時に前記駆動部材に吸着さ
れて前記駆動部材と一体に回転する回転部材と、 d)補機の駆動軸と一体に回転する従動部材と、 e)前記回転部材と前記従動部材とを連結して、その両
者の間で弾性変形可能に設けられ、前記駆動部材の回転
動力を前記従動部材に伝達する弾性部材と、 f)この弾性部材と並列の関係で前記回転部材と前記従
動部材とに係合する摩擦部材とを備え、 この摩擦部材は、一端部が前記回転部材と前記従動部材
のどちらか一方の部材に連結されて、他端部が前記回転
部材と前記従動部材のどちらか他方の部材に所定の押圧
力で接触して設けられるとともに、周方向に弾性を有す
ることを特徴とする電磁クラッチ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4204834A JP2990959B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 電磁クラッチ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4204834A JP2990959B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 電磁クラッチ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0650356A JPH0650356A (ja) | 1994-02-22 |
JP2990959B2 true JP2990959B2 (ja) | 1999-12-13 |
Family
ID=16497161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4204834A Expired - Lifetime JP2990959B2 (ja) | 1992-07-31 | 1992-07-31 | 電磁クラッチ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2990959B2 (ja) |
-
1992
- 1992-07-31 JP JP4204834A patent/JP2990959B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0650356A (ja) | 1994-02-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5551546A (en) | Electromagnetic clutch | |
US5445256A (en) | Electromagnetic clutch | |
US4808870A (en) | Electromagnetic clutch with impact absorbing connector | |
US6286650B1 (en) | Coil-rotation type electromagnetic clutch | |
JP3596072B2 (ja) | 電磁クラッチ | |
US4973870A (en) | Electromagnetic clutch with flux-equalized rotating member | |
JP3985705B2 (ja) | 電磁クラッチ | |
US20050183923A1 (en) | Electromagnetic clutch | |
JP2990959B2 (ja) | 電磁クラッチ | |
US6343680B1 (en) | Friction clutch | |
JP2583661Y2 (ja) | 電磁クラッチの被着音防止機構 | |
JPWO2003069178A1 (ja) | 電磁クラッチ | |
JPH06193653A (ja) | 電磁クラッチ | |
JP3135047B2 (ja) | 電磁クラッチ | |
JP2002227880A (ja) | 動力伝達装置 | |
JP2870004B2 (ja) | 電磁クラッチ | |
KR100728709B1 (ko) | 전자클러치 | |
JP2597523Y2 (ja) | 電磁クラッチの作動音防止機構 | |
JPH02199322A (ja) | 電磁クラッチ | |
JPS6331008B2 (ja) | ||
JPH0626532A (ja) | 動力伝達装置 | |
JPS6135788Y2 (ja) | ||
JPH0642556A (ja) | 電磁クラッチ | |
JP2601967Y2 (ja) | 電磁クラッチのアーマチュア | |
JPS60139923A (ja) | 電磁クラツチ |