JP2950478B2 - 滑り軸受合金 - Google Patents
滑り軸受合金Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は内燃機関の軸受にオーバレイとして施される
滑り軸受合金に関するものであり、さらに詳しくならば
Sn系軸受合金に関するものである。
滑り軸受合金に関するものであり、さらに詳しくならば
Sn系軸受合金に関するものである。
（従来の技術） 従来、ケルメット軸受にNiまたはCuめっきを施しある
いは施さないでPb系オーバレイを施すことはケルメット
軸受において普通に行われている。そのPb系オーバレイ
にはPb−10％Sn−８％InなどのPb−Sn−In系オーバレ
イ、Pb−12％Sn−２％CuなどのPb−Sn−Cu系オーバレイ
などの三元系合金がある。さらに、本出願人の米国特許
第4309064号にて開示されPb−５〜20％Sn−0.05〜10％I
n・Tl−0.5〜５％Sb,Mn,Bi,Ni,Cu,Ca,Ba系４元系合金が
ある。
いは施さないでPb系オーバレイを施すことはケルメット
軸受において普通に行われている。そのPb系オーバレイ
にはPb−10％Sn−８％InなどのPb−Sn−In系オーバレ
イ、Pb−12％Sn−２％CuなどのPb−Sn−Cu系オーバレイ
などの三元系合金がある。さらに、本出願人の米国特許
第4309064号にて開示されPb−５〜20％Sn−0.05〜10％I
n・Tl−0.5〜５％Sb,Mn,Bi,Ni,Cu,Ca,Ba系４元系合金が
ある。
一方、Sn系軸受合金に関しては以下のような技術が公
知である。
知である。
英国特許第702188号は、アルミニウム軸受合金に中間
層としてCuめっきをし、その上にSn系オーバレイ合金を
電気めっきすることを開示する。この特許の説明によれ
ば、オーバレイのSnが高温で中間層のCuと反応して、金
属間化合物を作り接合の寿命に悪影響を及ぼすので、こ
れを防止するために各めっき層の厚み限定が必要とされ
ている。Sn系オーバレイ合金は、任意成分として30％以
下のSb,15％以下のCu,10％以下のNi,20％以下のZnの１
種以上を含有する。
層としてCuめっきをし、その上にSn系オーバレイ合金を
電気めっきすることを開示する。この特許の説明によれ
ば、オーバレイのSnが高温で中間層のCuと反応して、金
属間化合物を作り接合の寿命に悪影響を及ぼすので、こ
れを防止するために各めっき層の厚み限定が必要とされ
ている。Sn系オーバレイ合金は、任意成分として30％以
下のSb,15％以下のCu,10％以下のNi,20％以下のZnの１
種以上を含有する。
特開平１−307512号は０〜15％のCuおよび０〜20％の
Sbを含有し、残部Snからなるオーバレイ合金を開示し、
その特徴とするところは、オーバレイ合金層とアルミニ
ウム軸受合金層の間にNi,Fe,Coのいずれかとオーバレイ
層との混在層を厚み0.5μｍ以下に設けることにより、
中間層上にめっきによりオーバレイを施すことによる欠
点（オーバレイが摩滅した時にシャフトと軸受の焼付が
起こる）を解消し、同時に、中間層を設けずに直接軸受
にオーバレイを設ける欠点（オーバレイ層が耐久性に劣
る）を解消するところにある。
Sbを含有し、残部Snからなるオーバレイ合金を開示し、
その特徴とするところは、オーバレイ合金層とアルミニ
ウム軸受合金層の間にNi,Fe,Coのいずれかとオーバレイ
層との混在層を厚み0.5μｍ以下に設けることにより、
中間層上にめっきによりオーバレイを施すことによる欠
点（オーバレイが摩滅した時にシャフトと軸受の焼付が
起こる）を解消し、同時に、中間層を設けずに直接軸受
にオーバレイを設ける欠点（オーバレイ層が耐久性に劣
る）を解消するところにある。
特開昭53−141614号は、〜13％のSb、〜９％のCu,〜
２％Ni,0.005〜0.5％のCo,〜15％のCd,〜２％のMn,0.00
1〜0.5％のCr、残部Snからなるベアリング用合金を開示
し、その特徴とするところはCrとともにCoを少量添加す
ることにより柔軟性を害せずに、引張強度を高めるとこ
ろにある。
２％Ni,0.005〜0.5％のCo,〜15％のCd,〜２％のMn,0.00
1〜0.5％のCr、残部Snからなるベアリング用合金を開示
し、その特徴とするところはCrとともにCoを少量添加す
ることにより柔軟性を害せずに、引張強度を高めるとこ
ろにある。
（発明が解決しようとる課題） 米国特許第4309064号において本出願人は、Pb−Sn−C
u系、Pb−Sn−In系などの三元系オーバレイはなじみ性
は良好であるが、耐疲労性、エンジンの潤滑性、特に劣
化油に対する耐食性、耐焼付性などが十分ではないこと
を指摘した。そして、上記米国特許において四元系オー
バレイを提案し、軸受総合性能の向上を達成したのであ
るが、その後の研究によりPb系オーバレイは四元系でも
依然として耐食性、特に劣化した潤滑油に対する耐食性
が不十分であることが分かった。
u系、Pb−Sn−In系などの三元系オーバレイはなじみ性
は良好であるが、耐疲労性、エンジンの潤滑性、特に劣
化油に対する耐食性、耐焼付性などが十分ではないこと
を指摘した。そして、上記米国特許において四元系オー
バレイを提案し、軸受総合性能の向上を達成したのであ
るが、その後の研究によりPb系オーバレイは四元系でも
依然として耐食性、特に劣化した潤滑油に対する耐食性
が不十分であることが分かった。
一般的に言ってPb−12％Sn−２％Cu、Pb−10％Sn−８
％InなどのPb系オーバレイよりもSn系オーバレイはなじ
み性は劣るが、耐食性が優れていることは知られてい
る。しかしながらSn系オーバレイはPb系オーバレイに比
較して耐焼付性が劣る傾向があり、従来公知の添加成分
を含有したSn系合金であってもPb系オーバレイと同等の
耐焼付性は達成されておらない。
％InなどのPb系オーバレイよりもSn系オーバレイはなじ
み性は劣るが、耐食性が優れていることは知られてい
る。しかしながらSn系オーバレイはPb系オーバレイに比
較して耐焼付性が劣る傾向があり、従来公知の添加成分
を含有したSn系合金であってもPb系オーバレイと同等の
耐焼付性は達成されておらない。
したがって、本発明は、従来の三元系Pbオーバレイよ
りも耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来
のSn系オーバレイに対し耐食性、耐摩耗性および耐疲労
性が同等で耐焼付性が優れたオーバレイ用滑り軸受合金
を提供することを目的とする。
りも耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来
のSn系オーバレイに対し耐食性、耐摩耗性および耐疲労
性が同等で耐焼付性が優れたオーバレイ用滑り軸受合金
を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段） 本発明は以下の４つの組成の滑り軸受合金を提供す
る。
る。
（１）In0.1〜25重量％（以下、百分率は特に断らない
限り、重量％である）を含有し、残部不可避的不純物お
よびSnからなる滑り軸受合金。
限り、重量％である）を含有し、残部不可避的不純物お
よびSnからなる滑り軸受合金。
（２）In0.1〜25重量％、およびSb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびA
lの少なくとも１種を0.01〜15％を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
lの少なくとも１種を0.01〜15％を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
（３）In0.1〜25重量％およびPb0.1〜20％を含有し、残
部不可避的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
部不可避的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
（４）In0.1〜25％、Sb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびAl（以下、S
bで代表して説明することもある）の少なくとも１種を
0.01〜15％、およびPb0.1〜20％を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
bで代表して説明することもある）の少なくとも１種を
0.01〜15％、およびPb0.1〜20％を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
以下、本発明の構成を詳しく説明する。
本発明の滑り軸受合金の共通の組成はInを0.1〜25％
を含有するところにある。Sn自体はPbに比べて、硬く、
なじみ性に劣りまた相手軸の鉄鋼、鋳鉄との摩擦係数が
高く、さらにオイルとの親和性も劣る。Sn中に固溶した
InおよびInをSnに添加させることにより作られるSn−In
のγ相が硬度を下げ、なじみ性、摩擦特性を改善すると
共に、親油性を改善する。この結果Sn系合金を耐焼付性
が改善される。Inの添加量が0.1％未満ではInの固溶量
が少なく、上記Snの性質が変化しないので、添加量は最
低で0.1％とする必要がある。一方Inの添加量が25％を
超えるとSn−In合金の融点が低くなりすぎ、耐荷重性や
耐疲労性が低下するので、In添加量の上限を25％とする
必要がある。Inの添加量が15％以下であると融点が205
℃以上となり融点低下に伴う性能低下を避けることがで
きる。またIn添加量が0.1〜８％であると融点が205〜23
2℃に保たれ、0.1〜５％では融点が224.5〜232℃に保た
れる。このようなIn添加量の融点の関係および後述する
Sb,Cuなど（いずれもSn合金の融点を高める）の添加量
ならびにオーバレイの使用温度を総合的に考慮してIn添
加量を定める。例えば軸受背面温度で170℃の高温の使
用される軸受には0.1〜５％のIn添加量が好ましい。
を含有するところにある。Sn自体はPbに比べて、硬く、
なじみ性に劣りまた相手軸の鉄鋼、鋳鉄との摩擦係数が
高く、さらにオイルとの親和性も劣る。Sn中に固溶した
InおよびInをSnに添加させることにより作られるSn−In
のγ相が硬度を下げ、なじみ性、摩擦特性を改善すると
共に、親油性を改善する。この結果Sn系合金を耐焼付性
が改善される。Inの添加量が0.1％未満ではInの固溶量
が少なく、上記Snの性質が変化しないので、添加量は最
低で0.1％とする必要がある。一方Inの添加量が25％を
超えるとSn−In合金の融点が低くなりすぎ、耐荷重性や
耐疲労性が低下するので、In添加量の上限を25％とする
必要がある。Inの添加量が15％以下であると融点が205
℃以上となり融点低下に伴う性能低下を避けることがで
きる。またIn添加量が0.1〜８％であると融点が205〜23
2℃に保たれ、0.1〜５％では融点が224.5〜232℃に保た
れる。このようなIn添加量の融点の関係および後述する
Sb,Cuなど（いずれもSn合金の融点を高める）の添加量
ならびにオーバレイの使用温度を総合的に考慮してIn添
加量を定める。例えば軸受背面温度で170℃の高温の使
用される軸受には0.1〜５％のIn添加量が好ましい。
本発明の滑り軸受合金は好ましい添加成分として、0.
01〜15％のSb（Sbで代表される添加成分）および／また
は0.01〜20％のPbを含有する。
01〜15％のSb（Sbで代表される添加成分）および／また
は0.01〜20％のPbを含有する。
Sn系合金はPb系合金に比べて融点が低く、Inの添加に
よりわずかではあるがさらに低融点側に組成が移行する
ため、耐疲労性が低くなる。Sn−In系合金にSbを添加す
ると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体に固溶した添加
元素がその融点を高め、InSb（Mp＝530℃）,SnSb（β
相,Mp＝325℃）などの高融点化合物が生成する。したが
って、合金全体の融点を高めることができ、低融点に起
因する性能低下を避けることができる。また上記の金属
間化合物はSn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の結晶粒界
近傍に微細に分散してマトリックスの析出強化をし、そ
の結果耐疲労性および耐摩耗性が改善される。これらの
析出物はオーバレイを電気めっきあるいは乾式めっきに
より作製する場合は当初生成していないが、その後オー
バレイに熱を加えることにより生成する。また溶融めっ
きによりオーバレイを作製する場合は当初から析出物が
生成するが、析出物が粗大であり析出強化が少ないので
電気めっきの方がオーバレイ作製の方法として好まし
い。
よりわずかではあるがさらに低融点側に組成が移行する
ため、耐疲労性が低くなる。Sn−In系合金にSbを添加す
ると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体に固溶した添加
元素がその融点を高め、InSb（Mp＝530℃）,SnSb（β
相,Mp＝325℃）などの高融点化合物が生成する。したが
って、合金全体の融点を高めることができ、低融点に起
因する性能低下を避けることができる。また上記の金属
間化合物はSn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の結晶粒界
近傍に微細に分散してマトリックスの析出強化をし、そ
の結果耐疲労性および耐摩耗性が改善される。これらの
析出物はオーバレイを電気めっきあるいは乾式めっきに
より作製する場合は当初生成していないが、その後オー
バレイに熱を加えることにより生成する。また溶融めっ
きによりオーバレイを作製する場合は当初から析出物が
生成するが、析出物が粗大であり析出強化が少ないので
電気めっきの方がオーバレイ作製の方法として好まし
い。
Sb等の添加量は0.01〜15％である。Sbの添加量が0.01
％未満であると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の特
性は変わらないので、添加量は0.01％以上にする必要が
ある。Sbの添加量が15％超えると合金が硬くかつ脆くな
って、なじみ性が低下するので、Sbの添加量は15％を上
限とする。
％未満であると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の特
性は変わらないので、添加量は0.01％以上にする必要が
ある。Sbの添加量が15％超えると合金が硬くかつ脆くな
って、なじみ性が低下するので、Sbの添加量は15％を上
限とする。
軸受特性のうち耐疲労性を重視するときは、Sbを３％
以下とし、耐摩耗性を重視するときは、Sbを８％以下に
することが好ましい。その理由は、Sbの場合は、Sb量が
増加するとともに硬いSnSb（β′相）の大きさと量が大
になり、３％Sbを超えると、耐摩耗性は増すものの逆に
耐疲労性は低下する傾向があるからである。さらに３％
Sbを超えると硬さも硬くなりすぎるために耐焼付性が低
下するので、３％Sbを超える合金は特に耐摩耗性が重視
される用途に使用するのが望ましい。
以下とし、耐摩耗性を重視するときは、Sbを８％以下に
することが好ましい。その理由は、Sbの場合は、Sb量が
増加するとともに硬いSnSb（β′相）の大きさと量が大
になり、３％Sbを超えると、耐摩耗性は増すものの逆に
耐疲労性は低下する傾向があるからである。さらに３％
Sbを超えると硬さも硬くなりすぎるために耐焼付性が低
下するので、３％Sbを超える合金は特に耐摩耗性が重視
される用途に使用するのが望ましい。
Sb以外の添加元素であるCu,Ag,Ni,Zn,AlもSbと同様に
作用する。しかし、その生成化合物および好ましい添加
量の上限はSbの場合とは以下のように異なる。
作用する。しかし、その生成化合物および好ましい添加
量の上限はSbの場合とは以下のように異なる。
Cuは、Cu3Sn（ε相,Mp＝600℃以上）,CuIn（Mp＝600
℃）,Cu6Sn5（η′相,Mp＝415℃）などの化合物を作
る。その好ましい上限添加量は３％である。
℃）,Cu6Sn5（η′相,Mp＝415℃）などの化合物を作
る。その好ましい上限添加量は３％である。
Agは、Ag3Sn（Mp＝480℃）、AgSnInなどの化合物を作
る。その好ましい上限添加量は５％である。
る。その好ましい上限添加量は５％である。
NiはNi3Sn4（Mp＝795℃）などの化合物を作る。その
好ましい上限添加量は３％である。
好ましい上限添加量は３％である。
Znは共晶合金で単独で析出する。その好ましい上限添
加量は１％である。
加量は１％である。
Alは８晶合金で単独で析出する。その好ましい上限添
加量は１％である。
加量は１％である。
Pbはなじみ性および耐焼付性を向上させる。Pb添加量
が0.1％未満ではその効果がなく、一方その添加量が20
％を超えると、融点が200℃以下になり軸受として使用
できる用途が極めて限られることになる。PbはSn−In固
溶体を作る添加量（2.5％以下）で使用すると、上記作
用が良好になり、かつ劣化油に対する耐食性も問題にな
らない。
が0.1％未満ではその効果がなく、一方その添加量が20
％を超えると、融点が200℃以下になり軸受として使用
できる用途が極めて限られることになる。PbはSn−In固
溶体を作る添加量（2.5％以下）で使用すると、上記作
用が良好になり、かつ劣化油に対する耐食性も問題にな
らない。
本発明に係る軸受合金を使用した軸受の構造には以下
のようなものがある。まず、裏金（SPCC）にケルメット
（組成の例、Cu−22％Pb−３％Sn）を0.25mm厚みに焼結
し、その後仕上げ加工する。その上に厚みが２μｍのNi
めっきを介して本発明の軸受合金（オーバレイ）を15μ
ｍの厚さに施した軸受とする。次に、裏金にアルミニウ
ム合金（例えば、厚み0.3mm、組成Al−4.5％Zn−１％Cu
−２％Si）を圧接し、その後成形加工し、このアルミニ
ウム合金層に厚みが２μｍのCuめっき層を介して本発明
の軸受合金（オーバレイ）を15μｍの厚みに施した軸受
とする。さらに、裏金にアルミニウム合金（例えば、厚
み0.3mm、組成Al−12％Sn−３％Si−１％Cu−0.3％Mn−
1.5％−Pb）を圧接し、このアルミニウム合金層に直接
本発明の軸受合金（オーバレイ）を５μｍの厚みに施し
た軸受とする。
のようなものがある。まず、裏金（SPCC）にケルメット
（組成の例、Cu−22％Pb−３％Sn）を0.25mm厚みに焼結
し、その後仕上げ加工する。その上に厚みが２μｍのNi
めっきを介して本発明の軸受合金（オーバレイ）を15μ
ｍの厚さに施した軸受とする。次に、裏金にアルミニウ
ム合金（例えば、厚み0.3mm、組成Al−4.5％Zn−１％Cu
−２％Si）を圧接し、その後成形加工し、このアルミニ
ウム合金層に厚みが２μｍのCuめっき層を介して本発明
の軸受合金（オーバレイ）を15μｍの厚みに施した軸受
とする。さらに、裏金にアルミニウム合金（例えば、厚
み0.3mm、組成Al−12％Sn−３％Si−１％Cu−0.3％Mn−
1.5％−Pb）を圧接し、このアルミニウム合金層に直接
本発明の軸受合金（オーバレイ）を５μｍの厚みに施し
た軸受とする。
続いて、本発明の軸受合金をめっきにより作成した場
合のめっき条件を説明する。
合のめっき条件を説明する。
SnめっきまたはSn−Cu,Niめっきの硫酸浴 硫酸第１スズ40g/，硫酸60g/，クレゾールスホン
酸40g/，ゼラチン2g/を含有するめっき浴で浴温20
℃、電流密度2A/dm2でSnめっきを行う。Sn−CuまたはSn
−Niのめっきをする時は硫酸銅、硫酸ニッケケルをめっ
き浴に適量添加する。
酸40g/，ゼラチン2g/を含有するめっき浴で浴温20
℃、電流密度2A/dm2でSnめっきを行う。Sn−CuまたはSn
−Niのめっきをする時は硫酸銅、硫酸ニッケケルをめっ
き浴に適量添加する。
SnめっきまたはSn−Sbめっきのほうふっ酸浴 ほうふっ酸第１スズ200g/、ほうふっ酸100g/、ハ
イドロキノン4g/、ペプトン0.5g/を含有するめっき
浴で浴温20℃、電流密度3A/dm2でSnめっきを行う。Sn−
Sbめっきする場合はほうふっ化アンチモンをめっき浴に
適量添加する。
イドロキノン4g/、ペプトン0.5g/を含有するめっき
浴で浴温20℃、電流密度3A/dm2でSnめっきを行う。Sn−
Sbめっきする場合はほうふっ化アンチモンをめっき浴に
適量添加する。
Sn−Pbめっき浴 ほうふっ化第１スズ200g/、ほうふっ化第１鉛200g/
、ほうふっ酸100g/、ハイドロキノン4g/、ペプト
ン0.5g/を含有するめっき浴で浴温20℃、電流密度3A/
dm2でSn−Pbめっきを行う。
、ほうふっ酸100g/、ハイドロキノン4g/、ペプト
ン0.5g/を含有するめっき浴で浴温20℃、電流密度3A/
dm2でSn−Pbめっきを行う。
Sn−Agめっき浴 スルホン酸銀15g/、スルホン酸スズ10g/、ヨウ化
カリウム350g/、有機添加剤5g/を含有するめっき浴
で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でSn−Agめっきを行う。
カリウム350g/、有機添加剤5g/を含有するめっき浴
で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でSn−Agめっきを行う。
〜のめっき後にスルファンミン酸インジウムめっ
き浴で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でInめっきを行う。
き浴で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でInめっきを行う。
の後または前に60〜180℃、好ましくは80℃、で５
〜30分、好ましくは15分の熱処理を行う。
〜30分、好ましくは15分の熱処理を行う。
〜とは別の方法として、スルファミン酸スズ、ス
ルファミン酸インジウム浴によりSn−In合金を１回の処
理で作製することもできる。Sb、Pbなどは必要によりめ
っき浴に添加する。
ルファミン酸インジウム浴によりSn−In合金を１回の処
理で作製することもできる。Sb、Pbなどは必要によりめ
っき浴に添加する。
〜とは別の方法としてイオンプレーティング、ス
パッタリング、蒸着などの乾式めっき方法によりSn−In
−（Sb/Pb）系合金を作製することができる。
パッタリング、蒸着などの乾式めっき方法によりSn−In
−（Sb/Pb）系合金を作製することができる。
（作用） 上記データは実施例の条件で軸受特性を各種オーバレ
イ合金について評価した結果である。これらの軸受特性
を比較することにより、本発明のSn−７％In−７％Sb系
オーバレイ合金は、従来の三元系Pb合金オーバレイより
も耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来の
Sn系オーバレイ合金よりも耐焼付性および耐疲労性が優
れ、本発明オーバレイ合金のなじみ性は従来のPb系オー
バレイと従来のSn系オーバレイの中間であることが分か
る。
イ合金について評価した結果である。これらの軸受特性
を比較することにより、本発明のSn−７％In−７％Sb系
オーバレイ合金は、従来の三元系Pb合金オーバレイより
も耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来の
Sn系オーバレイ合金よりも耐焼付性および耐疲労性が優
れ、本発明オーバレイ合金のなじみ性は従来のPb系オー
バレイと従来のSn系オーバレイの中間であることが分か
る。
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。
（実施例） 表１の組成のオーバレイを厚みが３μｍのNiめっき層
を介してケルメット（組成−Cu−22％Pb−３％Sn,厚み
0.3mm）上にめっきした。ケルメットは厚みが1.2mmの鋼
板上に形成した。
を介してケルメット（組成−Cu−22％Pb−３％Sn,厚み
0.3mm）上にめっきした。ケルメットは厚みが1.2mmの鋼
板上に形成した。
軸受の性能を以下の試験方法により測定した。
耐摩耗性 1600ccのガソリンエンジン（鋳造軸（FCD70）、無鉛
ガソリン使用）の軸受として供試軸受を組み込み、5600
rpm全負荷;500時間連続運転；潤滑油:SAE7.5W30、SE
級、オイル100時間毎に交換、オイルパン温度＝120℃；
の条件にて500時間運転後の摩耗量を測定した。
ガソリン使用）の軸受として供試軸受を組み込み、5600
rpm全負荷;500時間連続運転；潤滑油:SAE7.5W30、SE
級、オイル100時間毎に交換、オイルパン温度＝120℃；
の条件にて500時間運転後の摩耗量を測定した。
耐焼付性 ジャーナル型焼付試験機にて、回転数1500rpm、面圧5
0kg/cm2を30分毎に逐次加え、焼付面圧を測定した。軸
はS50C焼入軸であり、潤滑油はSAE7.5W30、SE級を140℃
で給油した。
0kg/cm2を30分毎に逐次加え、焼付面圧を測定した。軸
はS50C焼入軸であり、潤滑油はSAE7.5W30、SE級を140℃
で給油した。
耐疲労性 往復荷重試験機にて、回転数3000rpm、面圧600kg/cm2
の条件で荷重を３×106回繰り返し供試材に加え、疲労
が発生した面積を測定した。軸はS50C焼入軸であり、潤
滑油はSAE7.5W30、SE級を120℃で給油した。
の条件で荷重を３×106回繰り返し供試材に加え、疲労
が発生した面積を測定した。軸はS50C焼入軸であり、潤
滑油はSAE7.5W30、SE級を120℃で給油した。
腐食試験 1600ccのガソリンエンジン（焼入軸（S50C）、有鉛ガ
ソリン使用）の軸受として供試軸受を組み込み、5600rp
m全負荷;300時間連続運転；潤滑油;SAE10W30、SD級、オ
イル無交換、オイルパン温度＝120℃；の条件にて300時
間運転後の摩耗量を測定した。
ソリン使用）の軸受として供試軸受を組み込み、5600rp
m全負荷;300時間連続運転；潤滑油;SAE10W30、SD級、オ
イル無交換、オイルパン温度＝120℃；の条件にて300時
間運転後の摩耗量を測定した。
試験結果を第１表に示す。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明に係る滑り軸受合金はSn
系合金にInを添加することを共通の特徴とし、Snのもっ
ているなじみ性不足、高い摩擦係数、親油性不足を解消
し、Snのもっている優れた耐食性を活用している。した
がって、本発明の滑り軸受合金は耐食性が特に要求され
る用途に的する。
系合金にInを添加することを共通の特徴とし、Snのもっ
ているなじみ性不足、高い摩擦係数、親油性不足を解消
し、Snのもっている優れた耐食性を活用している。した
がって、本発明の滑り軸受合金は耐食性が特に要求され
る用途に的する。
一方、Inの添加によりSn系合金の融点低下の傾向が表
れるが、Sb等の添加によりこれを抑制し、耐荷重性等の
性能を優れたものにすることができる。さらにPbを添加
することによりなじみ性を良好にすることができる。
れるが、Sb等の添加によりこれを抑制し、耐荷重性等の
性能を優れたものにすることができる。さらにPbを添加
することによりなじみ性を良好にすることができる。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭50−141537（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−6755（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−28839（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−237095（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−307512（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 13/00 F16C 33/12
Claims (4)
- 【請求項１】In0.1〜25重量％を含有し、残部不加避的
不純物およびSnからなることを特徴とする滑り軸受合
金。 - 【請求項２】In0.1〜25重量％、およびSb,Cu,Ag,Ni,Zn
およびAlの少なくとも１種を0.01〜15重量％（２種以上
添加するときは合計量）を含有し、残部不可避的不純物
およびSnからなることを特徴とする滑り軸受合金。 - 【請求項３】In0.1〜25重量％およびPb0.1〜20重量％を
含有し、残部不可避的不純物およびSnからなることを特
徴とする滑り軸受合金。 - 【請求項４】In0.1〜25重量％、Sb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびA
lの少なくとも１種を0.01〜15重量％（２種以上含有す
るときは合計量）、およびPb0.1〜20重量％を含有し、
残部不可避的不純物およびSnからなることを特徴とする
滑り軸受合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10176990A JP2950478B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 滑り軸受合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10176990A JP2950478B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 滑り軸受合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042739A JPH042739A (ja) | 1992-01-07 |
| JP2950478B2 true JP2950478B2 (ja) | 1999-09-20 |
Family
ID=14309430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10176990A Expired - Fee Related JP2950478B2 (ja) | 1990-04-19 | 1990-04-19 | 滑り軸受合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2950478B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100751103B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2007-08-22 | 페데랄-모굴 비스바덴 게엠베하 | 슬라이드 베어링용 적층 복합재 |
| KR20150140840A (ko) * | 2013-04-15 | 2015-12-16 | 촐레른 베하붸 글라이트라거 게엠베하 운트 코. 카게 | 주석-계 슬라이딩 베어링 합금 |
Families Citing this family (9)
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| US5256370B1 (en) * | 1992-05-04 | 1996-09-03 | Indium Corp America | Lead-free alloy containing tin silver and indium |
| US5435857A (en) * | 1994-01-06 | 1995-07-25 | Qualitek International, Inc. | Soldering composition |
| DE4440477C1 (de) * | 1994-11-12 | 1996-01-11 | Elektro Thermit Gmbh | Gleitlagerlegierung |
| US5837191A (en) * | 1996-10-22 | 1998-11-17 | Johnson Manufacturing Company | Lead-free solder |
| GB9701819D0 (en) * | 1997-01-29 | 1997-03-19 | Alpha Fry Ltd | Lead-free tin alloy |
| US5938862A (en) * | 1998-04-03 | 1999-08-17 | Delco Electronics Corporation | Fatigue-resistant lead-free alloy |
| DE19905213A1 (de) * | 1999-02-09 | 2000-08-31 | Sms Demag Ag | Gleitlager |
| JP3472198B2 (ja) | 1999-06-09 | 2003-12-02 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受 |
| EP2565474B1 (de) * | 2011-08-31 | 2019-10-02 | Wärtsilä Schweiz AG | Tragteil zur Bildung eines Gleitlagers, ein Verfahren zur Herstellung eines Tragteils |
-
1990
- 1990-04-19 JP JP10176990A patent/JP2950478B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR102276333B1 (ko) * | 2013-04-15 | 2021-07-13 | 촐레른 베하붸 글라이트라거 게엠베하 운트 코. 카게 | 주석-계 슬라이딩 베어링 합금 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH042739A (ja) | 1992-01-07 |
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