JP2947574B2 - 高捲縮弾性率アセテートトウおよびその製造方法 - Google Patents
高捲縮弾性率アセテートトウおよびその製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は新規なたばこ煙濾過体用アセテートトウとそ
の製造方法に関する。より詳しくはアセテートトウをた
ばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上機においてフィードロ
ーラへの巻付きの少い高捲縮弾性率アセテートトウとそ
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。より詳しくはアセテートトウをた
ばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上機においてフィードロ
ーラへの巻付きの少い高捲縮弾性率アセテートトウとそ
の製造方法に関する。
紙巻きたばこの健康に及ぼす影響を軽減するためにた
ばこフィルタを用いることが知られている。従来のたば
こフィルタ、すなわちたばこ煙濾過体用の充填材として
は主としてアセテートトウが用いられている。アセテー
トトウはたばこ煙を濾過するに際して、煙成分をバラン
ス良く捕集し、且つ濾過された後の煙の喫味が良いとさ
れている。アセテートトウは巻上機を用いてトウを開繊
した上で、開繊されたトウを紙で包み込んで棒状の濾過
体に成型して用いられる。
ばこフィルタを用いることが知られている。従来のたば
こフィルタ、すなわちたばこ煙濾過体用の充填材として
は主としてアセテートトウが用いられている。アセテー
トトウはたばこ煙を濾過するに際して、煙成分をバラン
ス良く捕集し、且つ濾過された後の煙の喫味が良いとさ
れている。アセテートトウは巻上機を用いてトウを開繊
した上で、開繊されたトウを紙で包み込んで棒状の濾過
体に成型して用いられる。
第２図に従来から広く用いられている巻上機10の一例
を示す。第２図において１は供給されるアセテートト
ウ、２はプリテンションローラ、３はフィードローラ、
４はデリバリローラ、５は巻紙、６は巻上装置、そして
７はナイフである。第２図に示す巻上機ではフィードロ
ーラは１対であるが２対用いてもよい。アセテートトウ
１はプリテンションローラ２と１対又は２対のフィード
ローラ３との間で１段又は２段で1.4〜2.5倍の伸長が加
えられ、次にフィードローラ３とデリバリローラ４との
間でアセテートトウ１は弛緩され、それによってトウの
開繊が行われる。前述のトウの伸長処理において高張力
が加えられるため、トウ中の捲縮の一部が伸び切ってし
まう場合がある。このような場合には開繊後のトウを紙
で包み込んで濾過体とした時に、空気の圧損を示す通気
抵抗が低くなるばかりでなく、煙の濾過率も低くなると
いう問題点を生ずる。そこで濾過体の通気抵抗を大きく
することを目的として、伸長処理後の捲縮のもどりが大
きくなるように弛緩率（リラックス率）を大きくするこ
とが考えられるが、この場合には捲上機のフィードロー
ラへのトウの巻付きが多くなり実用に耐えない。
を示す。第２図において１は供給されるアセテートト
ウ、２はプリテンションローラ、３はフィードローラ、
４はデリバリローラ、５は巻紙、６は巻上装置、そして
７はナイフである。第２図に示す巻上機ではフィードロ
ーラは１対であるが２対用いてもよい。アセテートトウ
１はプリテンションローラ２と１対又は２対のフィード
ローラ３との間で１段又は２段で1.4〜2.5倍の伸長が加
えられ、次にフィードローラ３とデリバリローラ４との
間でアセテートトウ１は弛緩され、それによってトウの
開繊が行われる。前述のトウの伸長処理において高張力
が加えられるため、トウ中の捲縮の一部が伸び切ってし
まう場合がある。このような場合には開繊後のトウを紙
で包み込んで濾過体とした時に、空気の圧損を示す通気
抵抗が低くなるばかりでなく、煙の濾過率も低くなると
いう問題点を生ずる。そこで濾過体の通気抵抗を大きく
することを目的として、伸長処理後の捲縮のもどりが大
きくなるように弛緩率（リラックス率）を大きくするこ
とが考えられるが、この場合には捲上機のフィードロー
ラへのトウの巻付きが多くなり実用に耐えない。
一方アセテートトウのヤング率を向上するため、ある
いは捲縮数をあげるために押込式捲縮装置の上流で、ト
ウを蒸気処理する方法が提案されている。（例えば特開
昭56−53223号公報参照）。しかしこの方法を用いた場
合、蒸気温度が変動すると不均一な捲縮が発生しやす
く、さらに蒸気温が所定温度より僅かに低いとヤング率
の向上が見られず、一方所定の温度より僅かに高いと繊
維同志の密着が発生するという問題点を生ずる。
いは捲縮数をあげるために押込式捲縮装置の上流で、ト
ウを蒸気処理する方法が提案されている。（例えば特開
昭56−53223号公報参照）。しかしこの方法を用いた場
合、蒸気温度が変動すると不均一な捲縮が発生しやす
く、さらに蒸気温が所定温度より僅かに低いとヤング率
の向上が見られず、一方所定の温度より僅かに高いと繊
維同志の密着が発生するという問題点を生ずる。
本発明は従来公知のたばこ煙濾過体用アセテートトウ
の有する問題点を解決して、巻上機にかけた時に、捲縮
のもどりが大きく且つ巻上機上、特にフィードローラに
巻付くことの少い高捲縮弾性率アセテートトウとかかる
特性を有するたばこ煙濾過体用アセテートトウを製造す
るのに好ましい製造方法を提供することを特徴とする。
の有する問題点を解決して、巻上機にかけた時に、捲縮
のもどりが大きく且つ巻上機上、特にフィードローラに
巻付くことの少い高捲縮弾性率アセテートトウとかかる
特性を有するたばこ煙濾過体用アセテートトウを製造す
るのに好ましい製造方法を提供することを特徴とする。
本発明の目的は押込式捲縮アセテートトウをたばこ煙
濾過体に巻上げる際の巻上機のデリバリローラ通過直後
の捲縮率が、前記巻上機のフィードローラにトウが巻き
つくに至ならない条件の下で、1.4以上であることを特
徴とする高捲縮弾性率アセテートトウによって達成され
る。
濾過体に巻上げる際の巻上機のデリバリローラ通過直後
の捲縮率が、前記巻上機のフィードローラにトウが巻き
つくに至ならない条件の下で、1.4以上であることを特
徴とする高捲縮弾性率アセテートトウによって達成され
る。
本発明のたばこ煙濾過体用の高捲縮弾性率アセテート
トウを製造する好ましい方法は、押込式捲縮装置を出た
直後のアセテートトウのアセトン含有率（％）をＡと
し、トウの温度（℃）をＴとした時に、下記式を満足す
るように、前記押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲縮
装置中でアセテートトウを加熱しながら捲縮を付与する
ことを特徴とする。
トウを製造する好ましい方法は、押込式捲縮装置を出た
直後のアセテートトウのアセトン含有率（％）をＡと
し、トウの温度（℃）をＴとした時に、下記式を満足す
るように、前記押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲縮
装置中でアセテートトウを加熱しながら捲縮を付与する
ことを特徴とする。
本発明に使用するアセテートトウの主成分はセルロー
スアセテートである。このセルロースアセテートはセル
ロースを無水酢酸によりエステル化したものであり、一
般的に重合度が100〜500、酢化度が40〜62.5％のものが
好んで用いられるが、重合度の低いものを用いてもよ
い。
スアセテートである。このセルロースアセテートはセル
ロースを無水酢酸によりエステル化したものであり、一
般的に重合度が100〜500、酢化度が40〜62.5％のものが
好んで用いられるが、重合度の低いものを用いてもよ
い。
アセテートトウは前述のセルロースアセテートをアセ
トンに溶解し、その溶解物を口金を通して押出して複数
本のフィラメントから成る糸条にする乾式紡糸法によっ
て製造する。次に複数本の糸条を束ね合せてトウとし、
このトウに押込式捲縮装置で捲縮をかける。フィラメン
トの単糸デニールは１〜15デニール、トウのトータルデ
ニールは10,000〜100,000デニールが通常用いられ、捲
縮数は１吋当り15〜50個の範囲のものが通常用いられる
が、本発明は特に前記範囲に限定されるものではない。
トンに溶解し、その溶解物を口金を通して押出して複数
本のフィラメントから成る糸条にする乾式紡糸法によっ
て製造する。次に複数本の糸条を束ね合せてトウとし、
このトウに押込式捲縮装置で捲縮をかける。フィラメン
トの単糸デニールは１〜15デニール、トウのトータルデ
ニールは10,000〜100,000デニールが通常用いられ、捲
縮数は１吋当り15〜50個の範囲のものが通常用いられる
が、本発明は特に前記範囲に限定されるものではない。
本発明で規定するアセテートトウの捲縮率は巻上機の
デリバリローラの通過直後の捲縮率である。この捲縮率
は濾過体の製造工程中でのトウの捲縮率であるので従来
公知の捲縮率の測定方法は採用できない。そこで下記式
によってトウの捲縮率を得る。
デリバリローラの通過直後の捲縮率である。この捲縮率
は濾過体の製造工程中でのトウの捲縮率であるので従来
公知の捲縮率の測定方法は採用できない。そこで下記式
によってトウの捲縮率を得る。
すなわち下記式（３）により濾過体の捲縮率を算出
し、その値を下記式（４）に入れてトウの捲縮率を算出
する。
し、その値を下記式（４）に入れてトウの捲縮率を算出
する。
ここで、本発明のたばこ濾過体用のアセテートトウ
は、アセテートトウをたばこ煙濾過体に巻上得げる際の
巻上げ機のデリバリローラ通過直後でのアセテートトウ
の捲縮率が、特に前記巻上機のフィードローラに巻きつ
くに至らない条件の下で、1.4以上に選ばれることを特
徴とする。トウの捲縮率が1.4未満の場合は、巻上機に
おいてアセテートトウの開繊を良くするためにプリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を例
えば1.6のように大きくすると、濾過体とした時の通気
抵抗が小さすぎて好ましくなく、そこで濾過体の通気抵
抗をあげるためにフィードローラに対するデリバリロー
ラの表面速度比を例えば0.6のように小さくするとフィ
ードローラへのアセテートトウの巻付きが多くなり実用
性がなく、したがってフィードローラに対するデリバリ
ローラの表面速度比を大幅に小さくできず、濾過体の通
気抵抗の改善が達成されないことになる。
は、アセテートトウをたばこ煙濾過体に巻上得げる際の
巻上げ機のデリバリローラ通過直後でのアセテートトウ
の捲縮率が、特に前記巻上機のフィードローラに巻きつ
くに至らない条件の下で、1.4以上に選ばれることを特
徴とする。トウの捲縮率が1.4未満の場合は、巻上機に
おいてアセテートトウの開繊を良くするためにプリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を例
えば1.6のように大きくすると、濾過体とした時の通気
抵抗が小さすぎて好ましくなく、そこで濾過体の通気抵
抗をあげるためにフィードローラに対するデリバリロー
ラの表面速度比を例えば0.6のように小さくするとフィ
ードローラへのアセテートトウの巻付きが多くなり実用
性がなく、したがってフィードローラに対するデリバリ
ローラの表面速度比を大幅に小さくできず、濾過体の通
気抵抗の改善が達成されないことになる。
かくして、適切な通気抵抗を有するたばこ煙濾過体を
安定して得るための巻上機上のアセテートトウは、アセ
テートトウをたばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上げ機の
デリバリローラ通過直後でのアセテートトウの捲縮率
が、前記巻上機のフィードローラに巻きつくに至らない
条件の下で、1.4以上の高捲縮弾性率を有するアセテー
トトウである。
安定して得るための巻上機上のアセテートトウは、アセ
テートトウをたばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上げ機の
デリバリローラ通過直後でのアセテートトウの捲縮率
が、前記巻上機のフィードローラに巻きつくに至らない
条件の下で、1.4以上の高捲縮弾性率を有するアセテー
トトウである。
本発明のアセテートトウを製造するに好ましい方法は
前述のように式（１）および式（２）を満足するように
アセテートトウを押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲
縮装置中で加熱しながら捲縮を付与することを特徴とす
る。
前述のように式（１）および式（２）を満足するように
アセテートトウを押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲
縮装置中で加熱しながら捲縮を付与することを特徴とす
る。
前記式（１）および式（２）で示す条件を満足する好
ましい条件の一例を第１図のグラフに示す。第１図にお
いて縦軸にアセテートトウ温度（℃）を取り、横軸にア
セテートトウ中のアセトン含有率（％）を取る。第１図
の領域Ａが本発明の製造条件の範囲である。アセテート
トウ中のアセトン含有率はアセテートトウを製造する際
の他の条件によって左右される。そしてアセテートトウ
に対する好ましい加熱温度はアセテートトウ中のアセト
ン含有率に影響を受ける。すなわちアセトン含有率が増
加すると、アセテートトウが柔らかくなる。そのために
アセトン含有率が増加するにしたがって加熱温度を低く
する必要があり、その条件を外れるとアセテートトウ中
の繊維の密着が生ずることになる。このことから第１図
における本発明の領域Ａは右下がりの範囲となる。
ましい条件の一例を第１図のグラフに示す。第１図にお
いて縦軸にアセテートトウ温度（℃）を取り、横軸にア
セテートトウ中のアセトン含有率（％）を取る。第１図
の領域Ａが本発明の製造条件の範囲である。アセテート
トウ中のアセトン含有率はアセテートトウを製造する際
の他の条件によって左右される。そしてアセテートトウ
に対する好ましい加熱温度はアセテートトウ中のアセト
ン含有率に影響を受ける。すなわちアセトン含有率が増
加すると、アセテートトウが柔らかくなる。そのために
アセトン含有率が増加するにしたがって加熱温度を低く
する必要があり、その条件を外れるとアセテートトウ中
の繊維の密着が生ずることになる。このことから第１図
における本発明の領域Ａは右下がりの範囲となる。
第１図でＢで示される領域は従来から用いられている
領域であり、この領域の条件では、高捲縮弾性率アセテ
ートトウを製造できない。すなわちこの条件下で得られ
たアセテートトウを用いて濾過体を製造した場合、捲縮
のもどりが小さく、フィードローラへの巻付きが多くな
るばかりでなく、高通気抵抗の濾過体が得られない。
領域であり、この領域の条件では、高捲縮弾性率アセテ
ートトウを製造できない。すなわちこの条件下で得られ
たアセテートトウを用いて濾過体を製造した場合、捲縮
のもどりが小さく、フィードローラへの巻付きが多くな
るばかりでなく、高通気抵抗の濾過体が得られない。
第１図でＣで示される領域の条件では、アセテートト
ウの温度が高くなりすぎることによってアセテートトウ
中の繊維の密着が発生し、このアセテートトウを用いて
巻上機で巻上げを行うと、開繊不良となり濾過体の通気
抵抗が低くなり好ましくない。
ウの温度が高くなりすぎることによってアセテートトウ
中の繊維の密着が発生し、このアセテートトウを用いて
巻上機で巻上げを行うと、開繊不良となり濾過体の通気
抵抗が低くなり好ましくない。
アセテートトウのアセトン含有率は、乾式紡糸工程で
調整することができる。すなわち乾式紡糸工程では、口
金から吐出された紡糸原液を熱風を吹込んだ紡糸筒内で
アセトンを蒸発させ固体の繊維を形成させるが、その際
繊維の引取り速度、熱風の温度・風量を変更することに
より所定のアセトン含有率に変更できる。
調整することができる。すなわち乾式紡糸工程では、口
金から吐出された紡糸原液を熱風を吹込んだ紡糸筒内で
アセトンを蒸発させ固体の繊維を形成させるが、その際
繊維の引取り速度、熱風の温度・風量を変更することに
より所定のアセトン含有率に変更できる。
アセテートトウの温度は、押込式捲縮装置に入る直前
に、あるいは押込式捲縮装置中で加熱して調整すること
ができる。前者の場合は、加熱ローラを用いて加熱する
方法、繊維油剤を含む液か又は含まない加熱液を付与す
る方法あるいは蒸気で加熱する方法等を用いることがで
きる。
に、あるいは押込式捲縮装置中で加熱して調整すること
ができる。前者の場合は、加熱ローラを用いて加熱する
方法、繊維油剤を含む液か又は含まない加熱液を付与す
る方法あるいは蒸気で加熱する方法等を用いることがで
きる。
以下実施例により本発明を以下詳述する。たゞし本発
明がこれら実施例により限定されるものではないことは
明らかである。
明がこれら実施例により限定されるものではないことは
明らかである。
実施例１ 単糸フィラメントが３デニールのＹ型断面を有するフ
ィラメントを乾式紡糸した。その際紡糸筒に吹込む空気
の温度を100℃とし、フィラメントの引取り速度を400m/
minとした。得られたフィラメントを12,000本集束し
て、トータルデニール36,000デニールのアセテートトウ
を作り、このトウを押込式捲縮装置に送込み、１インチ
当り30個の捲縮をかけた。押込式捲縮装置の直前で油剤
を含む70℃の熱水をアセテートトウに付与した。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有量は８重
量％であり、アセテートトウの温度（非接触型赤外線温
度計で測定）は50℃であった。
ィラメントを乾式紡糸した。その際紡糸筒に吹込む空気
の温度を100℃とし、フィラメントの引取り速度を400m/
minとした。得られたフィラメントを12,000本集束し
て、トータルデニール36,000デニールのアセテートトウ
を作り、このトウを押込式捲縮装置に送込み、１インチ
当り30個の捲縮をかけた。押込式捲縮装置の直前で油剤
を含む70℃の熱水をアセテートトウに付与した。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有量は８重
量％であり、アセテートトウの温度（非接触型赤外線温
度計で測定）は50℃であった。
前記アセテートトウをハウニ社製KDF2/AF1型巻上機を
用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円形の
濾過体を製造した。プリテンションローラに対するフィ
ードローラの表面速度比を1.6とし、フィードローラか
らデリバリローラの間でトウをたるませていき、すなわ
ちフィードローラに対するデリバリローラの表面速度比
を下げていき、トウがフィードローラに巻付く寸前の状
態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.
45であった。フィードローラとデリバリローラの間でア
セテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスムース
に巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値は
トウ詰込み量が0.640gの時325mm（水柱）であった。
用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円形の
濾過体を製造した。プリテンションローラに対するフィ
ードローラの表面速度比を1.6とし、フィードローラか
らデリバリローラの間でトウをたるませていき、すなわ
ちフィードローラに対するデリバリローラの表面速度比
を下げていき、トウがフィードローラに巻付く寸前の状
態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.
45であった。フィードローラとデリバリローラの間でア
セテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスムース
に巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値は
トウ詰込み量が0.640gの時325mm（水柱）であった。
比較例１ 実施例１と同一条件で得た単糸デニール３デニール、
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを加
熱を行わないで押込式捲縮装置に送込み、捲縮トウを得
た。押込式捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含
有率は８重量％であり、アセテートトウの温度は38℃で
あった。
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを加
熱を行わないで押込式捲縮装置に送込み、捲縮トウを得
た。押込式捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含
有率は８重量％であり、アセテートトウの温度は38℃で
あった。
実施例１と同じ巻上機を用いて長さ120mm、円周24.8m
mの断面が実質的に円形の濾過体を製造した。プリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を1.
6とし、フィードローラからデリバリローラの間でトウ
をたるませていき、トウがフィードローラに巻付く寸前
の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率
は1.35であった。フィードローラとデリバリローラの間
でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスム
ースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗
値はトウ詰込み量が0.640gの時304mm（水柱）であっ
た。前記トウの捲縮率および通気抵抗値は実施例１と比
べてはるかに低いものであった。
mの断面が実質的に円形の濾過体を製造した。プリテン
ションローラに対するフィードローラの表面速度比を1.
6とし、フィードローラからデリバリローラの間でトウ
をたるませていき、トウがフィードローラに巻付く寸前
の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮率
は1.35であった。フィードローラとデリバリローラの間
でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にスム
ースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵抗
値はトウ詰込み量が0.640gの時304mm（水柱）であっ
た。前記トウの捲縮率および通気抵抗値は実施例１と比
べてはるかに低いものであった。
比較例２ 実施例１と同一条件で得た単糸デニール３デニール、
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを、
蒸気式加熱装置（加熱装置内温度110℃）の中を通過さ
せた後押込捲縮装置に送込み、捲縮トウを得た。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有率は、７
重量％であり、アセテートトウの温度は55℃であった。
トータルデニール36,000デニールのアセテートトウを、
蒸気式加熱装置（加熱装置内温度110℃）の中を通過さ
せた後押込捲縮装置に送込み、捲縮トウを得た。押込式
捲縮装置を出たアセテートトウのアセトン含有率は、７
重量％であり、アセテートトウの温度は55℃であった。
得られたアセテートトウはその一部の繊維同志の密着
が見られた。このアセテートトウを実施例１と同じ巻上
機を用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円
形の濾過体を製造した。プリテンションローラに対する
フィードローラの表面速度比を1.6とし、フィードロー
ラからデリバリローラの間でトウをたるませていき、ト
ウがフィードローラに巻付く寸前の状態のデリバリロー
ラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.37であった。フィ
ードローラとデリバリローラの間でアセテートトウのト
ウ巾の変動がなく、濾過体にスムースに巻上げられる限
界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値はトウ詰込み量が0.
640gの時295mm（水柱）であった。前記トウの捲縮率お
よび通気抵抗値は実施例１と比べてはるかに低いもので
あった。
が見られた。このアセテートトウを実施例１と同じ巻上
機を用いて長さ120mm、円周24.8mmの断面が実質的に円
形の濾過体を製造した。プリテンションローラに対する
フィードローラの表面速度比を1.6とし、フィードロー
ラからデリバリローラの間でトウをたるませていき、ト
ウがフィードローラに巻付く寸前の状態のデリバリロー
ラ直後のアセテートトウの捲縮率は1.37であった。フィ
ードローラとデリバリローラの間でアセテートトウのト
ウ巾の変動がなく、濾過体にスムースに巻上げられる限
界内で巻上げた濾過体の通気抵抗値はトウ詰込み量が0.
640gの時295mm（水柱）であった。前記トウの捲縮率お
よび通気抵抗値は実施例１と比べてはるかに低いもので
あった。
実施例２ 単糸フィラメントが４デニールのＹ型断面を有するフ
ィラメントを乾式紡糸し、その他の条件は実施例１と同
様にしてトータルデニール40,000デニールのアセテート
トウを得た。このアセテートトウを蒸気加熱（加熱装置
内温度110℃）した後押込式捲縮装置に送込み、１イン
チ当り30個の捲縮をかけた押込式捲縮装置を出たアセテ
ートトウのアセトン含有量は11重量％であり、アセテー
トトウの温度は43℃であった。
ィラメントを乾式紡糸し、その他の条件は実施例１と同
様にしてトータルデニール40,000デニールのアセテート
トウを得た。このアセテートトウを蒸気加熱（加熱装置
内温度110℃）した後押込式捲縮装置に送込み、１イン
チ当り30個の捲縮をかけた押込式捲縮装置を出たアセテ
ートトウのアセトン含有量は11重量％であり、アセテー
トトウの温度は43℃であった。
得られたアセテートトウのフィードローラに巻付く寸
前の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮
率は1.43であった。フィードローラとデリバリローラの
間でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にス
ムースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵
抗値はトウ詰込み量が0.74gの時、345mm（水柱）であっ
た。この通気抵抗値は４デニールＹ型断面40,000デニー
ルのトウとしては実用性の高いトウである。
前の状態のデリバリローラ直後のアセテートトウの捲縮
率は1.43であった。フィードローラとデリバリローラの
間でアセテートトウのトウ巾の変動がなく、濾過体にス
ムースに巻上げられる限界内で巻上げた濾過体の通気抵
抗値はトウ詰込み量が0.74gの時、345mm（水柱）であっ
た。この通気抵抗値は４デニールＹ型断面40,000デニー
ルのトウとしては実用性の高いトウである。
本発明は前述のように構成されているので本発明によ
る高捲縮アセテートトウは巻上機の加工に際してローラ
への巻付きが少く、又濾過体にした時に通気抵抗を大き
くすることができる。
る高捲縮アセテートトウは巻上機の加工に際してローラ
への巻付きが少く、又濾過体にした時に通気抵抗を大き
くすることができる。
第１図は本発明の高捲縮アセテートトウを製造する際に
好ましいアセテートトウ中のアセトン含有率（％）とア
セテートトウ温度（℃）との関係領域を示すグラフであ
り、第２図は濾過体の巻上げに用いられる巻上機を説明
する図である。 １……アセテートトウ、 ２……プリテンションローラ、 ３……フィードローラ、４……デリバリローラ、 ５……巻紙、６……巻上装置、 ７……ナイフ。
好ましいアセテートトウ中のアセトン含有率（％）とア
セテートトウ温度（℃）との関係領域を示すグラフであ
り、第２図は濾過体の巻上げに用いられる巻上機を説明
する図である。 １……アセテートトウ、 ２……プリテンションローラ、 ３……フィードローラ、４……デリバリローラ、 ５……巻紙、６……巻上装置、 ７……ナイフ。
Claims (2)
- 【請求項１】押込式捲縮が付与されたアセテートトウを
たばこ煙濾過体に巻上げる際の巻上げ機のデリバリロー
ラ通過直後でのアセテートトウの捲縮率が、前記巻上機
のフィードローラに巻きつくに至らない条件の下で、1.
4以上であることを特徴とする高捲縮弾性率アセテート
トウ。 - 【請求項２】アセテートトウを押込式捲縮装置で捲縮を
付与するに際して、押込式捲縮装置を出た直後のアセテ
ートトウのアセトン含有率（％）をＡとし、トウの温度
（℃）をＴとした時に、下記式を満足するように、前記
押込式捲縮装置に入る前又は押込式捲縮装置中でアセテ
ートトウを加熱しながら捲縮を付与することを特徴とす
るたばこ煙濾過体用高捲縮弾性率アセテートトウの製造
方法。
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