JP2938456B2 - Work roll for cold rolling and its manufacturing method - Google Patents
Work roll for cold rolling and its manufacturing methodInfo
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
本発明は金属冷間圧延用ワークロールに係り、研削性
及び鏡面仕上加工性にすぐれた鍛鋼製焼入ロールに関す
るものである。The present invention relates to a work roll for cold rolling of metal, and more particularly to a quenching roll made of forged steel having excellent grindability and mirror finish workability.
従来、鋼帯及びアルミニウムの冷間圧延用ワークロー
ルとしては、重量比でC:0.75〜1.20％、Cr:2〜５％、M
o:0.15〜0.55％の成分を基本とし、Ni:2％以下、V:0.5
％以下を適宜添加した鍛鋼製焼入ロールが使用されてき
た（特開昭55−100965号）。しかし、最近の冷間圧延に
おいては、被圧延物の表面性状に関する要求が高度化し
ているため、圧延に供されるワークロールの研削性及び
鏡面加工性が極めて重要となっている。 即ち、一定の条件で研削あるいは研摩仕上げ加工され
たワークロールの表面は所定の粗さ範囲内に入る必要が
あるばかりでなく、スクラッチ状のキズやミクロ的な点
状キズの少ないことが要求されている。 ところが、従来ロールではスクラッチ状キズや点状キ
ズの発生が少なく、同時に所定の粗さを安定的に得るこ
とが困難であり、研削条件の変更や、研削者の熟練技能
に依存せざるをえなかった。このために、多大な加工時
間を要し、被圧延物の品質低下を生じる場合もあった。 これらの問題に対し、従来からロールの化学成分や熱
処理条件の変更及び研削、研摩方法の変更で改善が試み
られてきたが、これらはいずれも再現性、安定性に欠け
るところがあり、本質的な改善には至っていない。Conventionally, as work rolls for cold rolling of steel strip and aluminum, C: 0.75 to 1.20%, Cr: 2 to 5%, M:
o: Based on 0.15 to 0.55% component, Ni: 2% or less, V: 0.5
% Quenching rolls to which quenching steel is appropriately added (Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-100965). However, in recent cold rolling, since the requirements regarding the surface properties of the material to be rolled are becoming more sophisticated, the grindability and mirror finish of the work roll used for rolling are extremely important. That is, the surface of a work roll that has been ground or polished under certain conditions must not only fall within a predetermined roughness range, but also must have few scratch-like scratches and micro-point scratches. ing. However, with the conventional roll, scratch-like scratches and point-like scratches are less likely to occur, and it is difficult to obtain a predetermined roughness stably at the same time. Did not. For this reason, a large amount of processing time is required, and the quality of the material to be rolled may be reduced. To solve these problems, attempts have been made to improve the roll by changing the chemical composition of the rolls and the heat treatment conditions, and by changing the grinding and polishing methods.However, all of these problems lack reproducibility and stability, and are inherently poor. No improvement has been made.
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、研
削性及び鏡面仕上加工性にすぐれた冷間圧延用ワークロ
ールを提供するものである。 従来から、ロールの研削性を改善するために、ロール
材質面及び研削、研摩方法の両面から種々の試みがなさ
れてきたが、いずれも再現性のある本質的な対策には至
っていない。 本発明者はロールの研削性及び鏡面加工性の主要な阻
害要因は、ロール鋼中に不可避的に混入するチタン炭窒
化物にあることを明らかにし、これを形成するチタン含
有量の上限を規制することによって、ロールの研削性及
び鏡面加工性が著しく、かつ安定的に改善されることを
見出した。さらに第２の発明は、鋼の凝固に際し、不可
避的に生成するチタン炭窒化物を効果的に減少させる手
段としてエレクトロスラグ再溶解法を利用するロールの
製造法に関するものである。 即ち、本発明は鋼中のチタン炭窒化物量を規制するこ
とによって、さらにはエレクトロスラグ再溶解法を用い
チタン炭窒化物を効果的に減少させることによって、冷
間圧延用ワークロールの研削性及び鏡面加工性を改善す
るものである。An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art and to provide a work roll for cold rolling which is excellent in grindability and mirror finish workability. Conventionally, various attempts have been made to improve the grindability of the roll from both aspects of the material of the roll and the grinding and polishing methods, but none of them has achieved a reproducible essential measure. The present inventor has clarified that the major impeding factor of roll grindability and mirror finish is titanium carbonitride which is inevitably mixed into roll steel, and regulates the upper limit of the titanium content forming the roll. By doing so, it has been found that the grindability and mirror finish of the roll are remarkably and stably improved. Further, the second invention relates to a method for producing a roll utilizing an electroslag remelting method as a means for effectively reducing titanium carbonitride inevitably generated during solidification of steel. That is, the present invention regulates the amount of titanium carbonitride in steel, and further effectively reduces the amount of titanium carbonitride using an electroslag remelting method, thereby improving the grindability of a work roll for cold rolling. This is to improve the mirror workability.
本発明の第１は、重量比で、C:0.7〜1.6％、Si:0.15
〜1.6％、Mn:0.15〜1.6％、Ni:2％以下、Cr:1.5〜8.0
％、Mo:1％以下、V:0.5％以下を含み、かつチタン炭窒
化物として存在するチタン含有量の上限を0.0030％と
し、残部鉄及び不純物よりなる研削性及び鏡面加工性に
すぐれた鍛鋼製冷間圧延用ワークロールを提供するもの
である。 第２の発明は、上記成分範囲を容易に達成するため
に、エレクトロスラグ再溶解法を用いることを特徴とす
るワークロールの製造法を要旨とするものである。The first aspect of the present invention is that, by weight ratio, C: 0.7 to 1.6% and Si: 0.15%
~ 1.6%, Mn: 0.15 ~ 1.6%, Ni: 2% or less, Cr: 1.5 ~ 8.0
%, Mo: 1% or less, V: 0.5% or less, and the upper limit of the titanium content as titanium carbonitride is 0.0030%. A work roll for cold rolling is provided. The second invention has a gist of a method for producing a work roll, characterized by using an electroslag remelting method in order to easily achieve the above component range.
本発明者は上記目的を達成すべく、ロールの研削性に
影響するロール材質上の要因について詳細な調査、研究
を行った。 先づ、本発明者はアルミニウムの箔圧延用に鏡面研摩
加工されたロール表面を詳細に調査した。その結果、以
下のことが明らかとなった。 第１図にスクラッチ状引っかきキズの代表例を示す
が、この種のスクラッチキズの大半はロール中に含まれ
るチタン炭窒化物を起点として生じる。 即ち、第１図ａ）は、起点となる非金属介在物の一部
が、研摩方向に対して介在物後方のロール基地組織を引
っかきながら脱落したことを示すものであり、ｂ）は、
ａ）に示す起点部をEPMAで組成分析した結果、脱落起点
の非金属介在物がチタン炭窒化物であることを示したも
のである。 第２図にミクロ的点状キズの代表例を示すが、ミク
ロ的キズも大半がチタン炭窒化物周囲の基地組織が研摩
によって掘られたものである。 即ち、第２図ａ）は研摩の進行にともなって、非金属
介在物周囲（特に研摩方向に対して介在物の前面）のロ
ール基地組織が掘られ、目視可能なミクロ的点状キズと
なったものである。ｂ）はａ）に示す起点部をEPMAで組
成分析した結果、点状キズを形成した介在物がチタン炭
窒化物であることを示したものである。 ちなみに、一般にこの種のロール材にはTiは不純物と
して0.0050〜0.0150％程度存在しており、しかも炭窒化
物の形態の介在物として存在している。 そこで、本発明者は第１表に示す200mm胴径の小型ロ
ールを作り、研削、研摩試験を行った結果、第２表及び
第３図の結果を得た。即ち、鋼中に存在するチタン炭窒
化物が多いほど、同一条件で研削後の粗さは小さく、黒
色光沢を呈し、スクラッチの発生も多くなる。逆にこの
チタン炭窒化物が少ないほど、研削後の粗さは大きく、
白色光沢を呈し、スクラッチは発生しなくなる。さらに
研削時の負荷も小さく、所定の粗さに容易に仕上げるこ
とが可能である。鏡面研摩加工性についても同様、チタ
ン炭窒化物が少ないほどミクロ的点状キズやスクラッチ
は少なくなり、均一な鏡面を得ることが可能となる。 これらの結果から、本発明者はロール研削性及び鏡面
加工性の向上に及ぼす主要な阻害要因は、ロール鋼中に
微量に含有するチタン炭窒化物であることを見出すとと
もに、炭窒化物数とチタン含有量の関係（第３図）を明
らかにすることによってロールの研削性を安定的に制
御、予測可能とすることを明らかにした。 なお、第１表及び第３図に示すチタン炭窒化物数は、
ロール表面を研摩後、100倍の倍率の顕微鏡で確認可能
な10mm平方（100mm2）中のチタン炭窒化物数である。 さらに上記調査、試験の結果、本発明者はチタン炭窒
化物の研削性阻害機構について以下の知見を得た。 チタンは原材料及び合金鉄から不可避的に不純物とし
て混入し、炭素及び窒素との親和性が強いため、鋼の溶
解・凝固に際し、極めて硬質の炭窒化物を形成する。こ
の硬質炭窒化物はロール基地組織との硬度差が大きいた
めに、ロール研削時に砥粒の凸部を早期に破砕、摩滅さ
せる。その結果、砥石は目つぶれ、目づまり状態とな
り、研削されるロール表面粗さは低下し、そのために黒
色光沢を呈する。さらに、この炭窒化物粒子は砥粒との
機械的衝突によって部分的崩壊あるいは全体の脱落を生
じさせられ、ロールの基地組織を引っかきながら離脱す
るためスクラッチ状キズを生じる。また、研摩加工に際
しては第２図に示すように、炭窒化物の周囲の基地組織
が掘られ、ミクロ的な凹凸を形成し、鏡面性が低下す
る。 次に成分限定理由について述べる。 Ｃは鋼の焼入性に関する最も重要な元素であり、後記
Crと結合して炭化物を形成し耐摩耗を付与するのに重要
な元素である。その添加量が0.7％に満たないとワーク
ロールとしての必要硬さが得られず、一方1.6％を越え
ると炭化物の均一な分散分布が得られず、靱性及び研削
性の低下を招く。このため0.7〜1.6％の範囲で添加す
る。 Si及びMnは製鋼過程での脱酸剤及び焼入性向上元素と
して0.15％以上必要であるが、過度に加えると鋼の清浄
性を害するのでいずれも1.6％を上限とする。 Niは焼入性の向上に有効な元素であり、本発明におい
ては必要に応じて添加されるが多量に含有すると炭化物
の球状化を阻害し、冷間圧延用ワークロールとして必要
な硬さがでなくなるので２％を上限とする。 Crは炭化物を形成し、同時に焼入性の向上に有効な元
素であるが、添加量が1.5％に満たないとその効果は充
分でなく、一方８％を越えると凝固に際し、顕著な共晶
炭化物が晶出し、これによって研削性が大きく損なわれ
ると同時に、冷間圧延用ワークロールとして健全な鋼塊
製造に困難さが生じるので８％を上限とする。 Moは焼入性を向上させるが高価であるためその添加量
の上限は１％とする。 Ｖは結晶性の微細化及び焼入性改善に有効な元素であ
るが、過剰に添加すると研削性を阻害するので0.5％を
上限とする。 次に、Tiは前述の如く、本発明の目的達成に対して非
常に重要な影響を及ぼす元素である。即ち、その存在は
極めて硬質の炭窒化物形成を促し、ロールの研削性を阻
害するもので、第１表、第２表及び第３図に示したよう
に、炭窒化物としてのチタンはその含有量が少ない程研
削性は改善される。具体的には、0.0030％を越えて含有
すると研削性を著しく低下させるので、その上限を0.00
30％（好ましくは0.0020％）とし、可及的に少とすべき
である。In order to achieve the above object, the present inventors have conducted detailed investigations and studies on factors relating to the roll material which affect the grindability of the roll. First, the present inventors investigated in detail a roll surface which was mirror-polished for aluminum foil rolling. As a result, the following became clear. FIG. 1 shows a typical example of a scratch in the form of a scratch. Most of the scratches of this type originate from titanium carbonitride contained in the roll. That is, FIG. 1 a) shows that a part of the non-metallic inclusion serving as the starting point fell off while scratching the roll base structure behind the inclusion in the polishing direction, and b)
As a result of composition analysis of the starting portion shown in a) by EPMA, it was shown that the nonmetallic inclusion at the falling starting point was titanium carbonitride. FIG. 2 shows a typical example of microscopic flaws. Most of the microflaws are formed by polishing a base structure around titanium carbonitride. That is, in FIG. 2a), as the polishing progresses, the roll base structure around the nonmetallic inclusion (particularly, the front surface of the inclusion in the polishing direction) is dug, resulting in visible microscopic point-like scratches. It is a thing. b) shows that the inclusions forming the point-like scratches are titanium carbonitrides as a result of composition analysis of the starting portion shown in a) by EPMA. In general, about 0.0050 to 0.0150% of Ti is present as an impurity in this kind of roll material, and is present as an inclusion in the form of carbonitride. The inventor made small rolls having a body diameter of 200 mm shown in Table 1 and performed grinding and polishing tests. As a result, the results shown in Table 2 and FIG. 3 were obtained. That is, the greater the amount of titanium carbonitride present in the steel, the smaller the roughness after grinding under the same conditions, the appearance of black gloss, and the greater the occurrence of scratches. Conversely, the less this titanium carbonitride, the greater the roughness after grinding,
It has white luster and no scratches occur. Further, the load at the time of grinding is small, and it is possible to easily finish to a predetermined roughness. Similarly, as for the mirror polishing property, the smaller the amount of titanium carbonitride, the smaller the number of microscopic scratches and scratches, and a uniform mirror surface can be obtained. From these results, the inventor of the present invention has found that the main inhibitory factor affecting the improvement of roll grindability and mirror finish is titanium carbonitride contained in a small amount in roll steel, and the number of carbonitrides and By clarifying the relationship between the titanium contents (FIG. 3), it was clarified that the grindability of the roll was stably controlled and predictable. The number of titanium carbonitrides shown in Table 1 and FIG.
This is the number of titanium carbonitrides in a 10 mm square (100 mm 2 ) that can be confirmed with a microscope of 100 times magnification after polishing the roll surface. Further, as a result of the above investigation and test, the present inventors have obtained the following knowledge on the grinding property inhibiting mechanism of titanium carbonitride. Titanium is inevitably mixed as an impurity from the raw material and ferromagnetic iron, and has a strong affinity for carbon and nitrogen. Therefore, when melting and solidifying steel, extremely hard carbonitride is formed. Since the hard carbonitride has a large difference in hardness from the roll matrix structure, the convex portion of the abrasive grains is crushed and worn at an early stage during roll grinding. As a result, the grindstone is crushed and clogged, and the roll surface roughness to be ground is reduced, thereby exhibiting a black gloss. Further, the carbonitride particles are partially disintegrated or entirely dropped by the mechanical collision with the abrasive grains, and are detached while scratching the base structure of the roll, resulting in scratches. In addition, at the time of polishing, as shown in FIG. 2, the base structure around the carbonitride is dug, and microscopic irregularities are formed, and the specularity is reduced. Next, the reasons for limiting the components will be described. C is the most important element for the hardenability of steel.
It is an important element for forming carbides by combining with Cr and imparting wear resistance. If the addition amount is less than 0.7%, the required hardness as a work roll cannot be obtained, while if it exceeds 1.6%, a uniform distribution of carbides cannot be obtained, leading to a decrease in toughness and grindability. Therefore, it is added in the range of 0.7 to 1.6%. Si and Mn must be 0.15% or more as a deoxidizing agent and a hardenability improving element in the steelmaking process. However, if added excessively, the cleanliness of the steel is impaired. Ni is an element effective for improving hardenability.In the present invention, Ni is added as necessary, but when contained in a large amount, it inhibits spheroidization of carbides, and the hardness required as a work roll for cold rolling is reduced. 2% is the upper limit. Cr forms carbides and is an effective element for improving hardenability at the same time, but its effect is not sufficient if the addition amount is less than 1.5%, while if it exceeds 8%, remarkable eutectic occurs at the time of solidification. The carbides are crystallized, thereby greatly impairing the grindability and, at the same time, making it difficult to produce a sound ingot as a work roll for cold rolling. Mo improves the hardenability but is expensive, so the upper limit of the amount added is 1%. V is an element effective for refining crystallinity and improving hardenability, but if added excessively, grindability is impaired, so the upper limit is 0.5%. Next, as described above, Ti is an element having a very important effect on the achievement of the object of the present invention. That is, its presence promotes the formation of extremely hard carbonitrides and impairs the grindability of the roll. As shown in Tables 1, 2 and 3, titanium as carbonitrides The grindability is improved as the content is smaller. Specifically, if the content exceeds 0.0030%, the grindability is significantly reduced.
It should be 30% (preferably 0.0020%) and as low as possible.
【第２発明の説明】 次に、特許請求の範囲第（２）項の製造法におけるエ
レクトロスラグ再溶解法（ESR）について述べる。 エレクトロスラグ再溶解法は溶融スラグの抵抗熱によ
つて鋼塊を再溶解し、新たに高級鋼を得る手段として用
いられる再溶解精錬法である。即ち、鋼が再溶解されて
溶融スラグ中を微細な流滴状で落下する過程で、スラグ
の強い精錬作用によって脱酸、脱硫されるとともに、凝
固に際して周囲の水冷胴モールドからの強い冷却によっ
て緻密な凝固組織がえられるものであるが、本発明では
上記効果に加え、鋼中のチタン炭窒化物の低減除去を目
的として用いるものである。 第４図に上記成分範囲の12鋼種について、エレクトロ
スラグ再溶解前後の鋼中チタン含有量の分析結果を示
す。本図で明らかな如く、エレクトロスラグ再溶解によ
って鋼中チタンは約半減する。これを12鋼種の代表例と
して、同図中、中実記号で示す鋼種について述べる。本
鋼種は電気炉で溶製後、取鍋精錬を行った後、電極加工
を行ない、750mm内径の水冷胴モールド中で、各々重量
比で弗化カルシウム40％、アルミナ30％及び酸化カルシ
ウム30％を含むスラグを用い、電極対モールド径比0.6
3、溶解速度652kg/時間の条件でエレクトロスラグ再溶
解を行ったものである。 その結果、同図に示すようにエレクトロスラグ再溶解
によって鋼中チタン量は17ppmから7ppmに低下した。こ
のチタン低減機構は、溶鋼が溶融スラグ中を通過する間
に、スラグの吸着作用によって、チタン炭窒化物が鋼中
からスラグ中へ移行するためであろうと推察される。 エレクトロスラグ再溶解法以外の高級清浄鋼を得る手
段としては、真空アーク再溶解法、真空誘導溶解法等が
知られているが、チタン炭窒化物低減除去の目的に対し
ては、鋼中チタン炭窒化物が化学的に極めて安定である
こと及びチタン炭窒化物は、約10μｍ前後の微細粒子と
して分散分布しているため、これらの精錬法では高真空
によるチタン炭窒化物の物理化学的分離あるいは溶鋼と
の比重差による浮上除去効果は期待できない。 即ち、本発明は上述の如く、従来一般に用いられてい
る目的（脱硫、脱酸、緻密凝固組織）だけでなく、鋼中
のチタン炭窒化物の低減除去を主目的として、エレクト
ロスラグ再溶解を行うことに特徴があり、研削性及び鏡
面加工性にすぐれた鍛鋼製冷間圧延用ワークロールを提
供するものである。[Explanation of the Second Invention] Next, the electroslag remelting method (ESR) in the production method of claim (2) will be described. The electroslag remelting method is a remelting and refining method used as a means for obtaining a new high-grade steel by remelting a steel ingot by resistance heat of molten slag. In other words, in the process of remelting the steel and falling in the form of fine droplets in the molten slag, it is deoxidized and desulfurized by the strong refining action of the slag, and densely solidified by strong cooling from the surrounding water-cooled cylinder mold during solidification. Although a solidified structure can be obtained, the present invention is used for the purpose of reducing and removing titanium carbonitride in steel in addition to the above effects. FIG. 4 shows the analysis results of the titanium content in the steel before and after electroslag remelting for the 12 steel types in the above component ranges. As is clear from this figure, titanium in steel is reduced by about half by electroslag remelting. These are representative examples of 12 steel types, and the steel types indicated by solid symbols in FIG. This steel type is melted in an electric furnace, refined with a ladle, electrode processed, and in a water-cooled cylinder mold with an inner diameter of 750 mm, calcium fluoride 40%, alumina 30% and calcium oxide 30% by weight, respectively. Electrode to mold diameter ratio 0.6
3. The electroslag was redissolved under the conditions of a dissolution rate of 652 kg / hour. As a result, as shown in the figure, the amount of titanium in the steel was reduced from 17 ppm to 7 ppm due to electroslag remelting. It is presumed that this titanium reduction mechanism is because titanium carbonitride migrates from the steel into the slag due to the adsorption action of the slag while the molten steel passes through the molten slag. As means for obtaining high-grade clean steel other than the electroslag remelting method, a vacuum arc remelting method, a vacuum induction melting method, and the like are known, but for the purpose of reducing and removing titanium carbonitride, titanium in steel is used. Because the carbonitride is chemically extremely stable and the titanium carbonitride is dispersed and distributed as fine particles of about 10 μm, these refining methods use high vacuum to perform physicochemical separation of titanium carbonitride. Alternatively, the floating removal effect due to the difference in specific gravity from molten steel cannot be expected. That is, as described above, the present invention not only has a purpose generally used in the past (desulfurization, deoxidation, and dense solidification structure), but also has a main purpose of reducing and removing titanium carbonitride in steel. The present invention is characterized in that it provides a work roll for cold rolling of forged steel excellent in grindability and mirror workability.
前記発明に基づいて、本発明者は第３表に示すアルミ
ニウム冷間圧延用の鍛鋼製焼入ロールをエレクトロスラ
グ再溶解法で製作し、研削試験及び鏡面研摩試験を実施
した。 その結果、No.7ロールはアルミニウム箔圧延用に鏡面
研摩加工を行ったが、従来ロールに比べ、スクラッチキ
ズ及びミクロ的点状キズが著しく減少することを確認し
た。 また、No.8、９及び10ロールは、アルミニウムシート
の冷間圧延用に♯120及び♯180砥石で研削加工を行っ
た。その結果、３ロールとも、従来ロールに比べ、スク
ラッチキズの発生が激減し、♯180砥石による研削粗さ
は0.32〜0.34Ra（μｍ）であることが確認された。 以上述べてきたように、本発明によれば、冷間圧延用
ワークロールの研削性を容易にかつ安定的に改善するこ
とが可能である。 Based on the above invention, the inventor manufactured a quenching roll made of forged steel for aluminum cold rolling shown in Table 3 by an electroslag remelting method, and performed a grinding test and a mirror polishing test. As a result, although the No. 7 roll was mirror-polished for aluminum foil rolling, it was confirmed that scratches and microscopic point scratches were significantly reduced as compared with the conventional roll. Rolls Nos. 8, 9 and 10 were ground with # 120 and # 180 grinding wheels for cold rolling of aluminum sheets. As a result, in all three rolls, the occurrence of scratches was drastically reduced as compared with the conventional roll, and it was confirmed that the grinding roughness with a # 180 grindstone was 0.32 to 0.34 Ra (μm). As described above, according to the present invention, it is possible to easily and stably improve the grindability of a work roll for cold rolling.
第１図はチタン炭窒化物が脱落し、ロール鋼の基地組織
を引っかくことによって形成されたスクラッチキズを示
す顕微鏡写真である。 第２図はチタン炭窒化物の周囲（研摩前面側）のロール
鋼の基地組織が掘られ、ミクロ的な点状キズとなった状
態を示す顕微鏡写真である。 第３図は鋼中のTi含有量とTi炭窒化物数の関係を示すグ
ラフである。 第４図はエレクトロスラグ再溶解（ESR）前後における
鋼中のTi含有量の変化を示すグラフである。FIG. 1 is a photomicrograph showing scratches formed by the removal of titanium carbonitride and scratching the base structure of rolled steel. FIG. 2 is a micrograph showing a state in which the base structure of the rolled steel around the titanium carbonitride (the front side of the polishing) has been dug into micro-point flaws. FIG. 3 is a graph showing the relationship between the Ti content in steel and the number of Ti carbonitrides. FIG. 4 is a graph showing a change in Ti content in steel before and after electroslag remelting (ESR).
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−80350（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−40346（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−100965（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−80351（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−108248（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−146713（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−88527（ＪＰ，Ａ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-A-53-80350 (JP, A) JP-A-62-40346 (JP, A) JP-A-55-100965 (JP, A) 80351 (JP, A) JP-A-57-108248 (JP, A) JP-A-52-146713 (JP, A) JP-A-52-88527 (JP, A)
Claims (2)
含有量の上限を0.0030％とする研削性及び鏡面加工性に
すぐれた鍛鋼製冷間圧延用ワークロール。[Claim 1] C: 0.7 to 1.6% Si: 0.15 to 1.6% Mn: 0.15 to 1.6% Ni: 2% or less Cr: 1.5 to 8.0% Mo: 1% or less V: 0.5% or less A cold rolled work roll made of forged steel with excellent grinding and mirror workability, comprising the balance of iron and unavoidable impurities, with the upper limit of the content of titanium impurities present as titanium carbonitride being 0.0030%.
含有量の上限を0.0030％とする研削性及び鏡面加工性に
すぐれた鍛鋼製冷間圧延用ワークロールを製造するに当
たり、エレクトロスラグ溶解法を用いることを特徴とす
るロールの製造方法。2. C: 0.7 to 1.6% Si: 0.15 to 1.6% Mn: 0.15 to 1.6% Ni: 2% or less Cr: 1.5 to 8.0% Mo: 1% or less V: 0.5% or less , The balance of iron and inevitable impurities, the upper limit of the content of titanium impurities present as titanium carbonitride is 0.0030%. A method for producing a roll, comprising using a slag melting method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163700A JP2938456B2 (en) | 1987-07-16 | 1988-06-30 | Work roll for cold rolling and its manufacturing method |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Family
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-
1988
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