JP2920880B2 - Apparatus and method for operating powdery and granular raw materials - Google Patents

Apparatus and method for operating powdery and granular raw materials

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JP2920880B2
JP2920880B2 JP30687696A JP30687696A JP2920880B2 JP 2920880 B2 JP2920880 B2 JP 2920880B2 JP 30687696 A JP30687696 A JP 30687696A JP 30687696 A JP30687696 A JP 30687696A JP 2920880 B2 JP2920880 B2 JP 2920880B2
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raw material
calciner
gas
heat exchanger
cyclone
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三樹雄 村尾
昇 市谷
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Kawasaki Motors Ltd
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Kawasaki Jukogyo KK
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、石灰石などの粉粒
状原料を焼成炉から導かれる高温ガスによってサスペン
ションプレヒータ内で加熱し、前記焼成炉内で焼成し
て、生石灰などの焼成物を生成する粉粒状原料の焼成装
置およびその運転方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for heating a powdery or granular material such as limestone in a suspension preheater with a high-temperature gas introduced from a firing furnace, and firing in the firing furnace to produce a fired product such as quicklime. The present invention relates to an apparatus for sintering a granular material and an operation method thereof.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図１２は、典型的な従来技術の粉粒状原
料の焼成装置１を示す系統図であり、類似の従来技術は
たとえば特開平４−６０３８１号公報に開示されてい
る。この焼成装置１は、相互にダクト３ａ，３ｂ，３ｃ
およびシュート３ｄ，３ｅによって接続される複数のサ
イクロンＣ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４を有し、下段のサイク
ロンから各ダクト３ａ〜３ｅを介して上段のサイクロン
へ導かれるガスに石灰石などのたとえば５〜６ｍｍ以下
の粉粒状原料を浮遊させて、各サイクロンＣ１〜Ｃ４間
を気流輸送しながら加熱するサスペンションプレヒータ
ＳＰと、バーナ４を備え、サスペンションプレヒータＳ
Ｐの最下段のサイクロンＣ１および仮焼炉ＰＣから導か
れる原料を焼成する流動層形焼成炉ＫＦと、焼成炉ＫＦ
および捕集サイクロンＣＯから導かれる原料を空気によ
って冷却する冷却装置ＦＢＱと、サスペンションプレヒ
ータＳＰの下から２段目のサイクロンＣ２から供給され
る原料を、焼成炉ＫＦからのガスによって加熱して仮焼
し、前記最下段のサイクロンＣ１にガスを導く流動層形
仮焼炉ＰＣとを含む。2. Description of the Related Art FIG. 12 is a system diagram showing a typical prior art apparatus 1 for sintering powdery and granular raw materials. This baking apparatus 1 is provided with ducts 3a, 3b, 3c
And a plurality of cyclones C1, C2, C3, and C4 connected by chutes 3d and 3e. The gas guided from the lower cyclone to the upper cyclone through each duct 3a to 3e is, for example, 5 to 6 mm such as limestone. A suspension preheater SP for suspending and heating the following powdery and granular materials while heating them by airflow between the cyclones C1 to C4;
A fluidized bed type kiln KF for firing raw materials derived from the cyclone C1 and the calciner PC at the lowermost stage of P;
And a cooling device FBQ for cooling the raw material guided from the collection cyclone CO by air, and the raw material supplied from the second cyclone C2 from the bottom of the suspension preheater SP, heated by the gas from the firing furnace KF and calcined. And a fluidized bed calciner PC for introducing gas to the lowermost cyclone C1.

【０００３】このような焼成装置１において、最上段の
サイクロンＣ４と上から２段目のサイクロンＣ３とを接
続するダクト３Ｃには、原料投入シュート５から上記粉
粒状原料が投入され、この原料は、サスペンションプレ
ヒータＳＰ内で焼成炉ＫＦからのガスによって加熱され
て予熱され、仮焼炉ＰＣで一部仮焼されてシュート９
ａ、Ｌバルブ１０、シュート９ｂを経て焼成炉ＫＦに投
入される。また仮焼炉ＰＣから飛散した微粉原料は、最
下段のサイクロンＣ１からシュート６を介して前記焼成
炉ＫＦに導かれる。焼成炉ＫＦは、分散板７を備え、こ
の分散板７上に前記原料が貯留される。原料は風箱８か
らの空気によって流動化されながらバーナ４の燃焼ガス
によって加熱され、焼成される。このような焼成炉ＫＦ
内では、原料の石灰石ＣａＣＯ3 の粉粒体は、 ＣａＣＯ3 → ＣａＯ＋ＣＯ2 …（１） のように反応して、生石灰ＣａＯと炭酸ガスＣＯ2 とが
生成される。またサスペンションプレヒータＳＰでは、
焼成後の粉粒状原料が６００〜８００℃のガスとの接触
によって、そのガス中の炭酸ガスと再炭酸化反応、 Ｃ2Ｏ＋ＣＯ2 → ＣａＣＯ3 …（２） を生じて付着性が強くなり、各サイクロンＣ１〜Ｃ４内
で遠心力の作用によって内壁に付着して成長し、硬質の
コーチングが発生する。In such a sintering apparatus 1, the above-mentioned powdery raw material is charged from a raw material charging chute 5 into a duct 3C connecting the uppermost cyclone C4 and the second-stage cyclone C3. Is heated and preheated in the suspension preheater SP by the gas from the firing furnace KF, and is partially calcined in the calcining furnace PC to produce the chute 9.
a, through the L-valve 10 and the chute 9b, are fed into the firing furnace KF. The fine powder raw material scattered from the calciner PC is guided from the lowermost cyclone C1 through the chute 6 to the calciner KF. The firing furnace KF includes a dispersion plate 7 on which the raw material is stored. The raw material is heated by the combustion gas of the burner 4 while being fluidized by the air from the wind box 8 and fired. Such a kiln KF
Inside, the powdered limestone CaCO 3 material reacts as CaCO 3 → CaO + CO 2 (1) to produce quicklime CaO and carbon dioxide gas CO 2 . In the suspension preheater SP,
When the powdery and granular raw material after sintering is brought into contact with a gas at 600 to 800 ° C., a carbonic acid gas in the gas and a recarbonation reaction, C 2 O + CO 2 → CaCO 3 (2) are generated, and the adhesion becomes strong. In each of the cyclones C1 to C4, due to the action of the centrifugal force, it grows by attaching to the inner wall, and hard coating occurs.

【０００４】そのため、この従来技術では、サスペンシ
ョンプレヒータＳＰの各サイクロンＣ１〜Ｃ４に導かれ
るガスの温度を再炭酸化反応温度以下に制限するため
に、焼成炉ＫＦに直結される捕集サイクロンＣ０と最下
段のサイクロンＣ１との間に仮焼炉ＰＣを設け、捕集サ
イクロンＣ０から排出される約４０ｍ／ｓｅｃの流速の
ガス流を、仮焼炉ＰＣによって２〜５ｍ／ｓｅｃの流速
に減速して、仮焼炉ＰＣでの原料の滞留時間を長くし、
これによって仮焼炉ＰＣ内で原料とガスとを充分に熱交
換させた後、仮焼炉ＰＣ内の原料は、シュート９ａ，９
ｂ間に介在されるマテリアルシールを行う気密排出手段
であるＬバルブ１０を介して焼成炉ＫＦに戻され、温度
が低下したガスはダクト１１を介して前記最下段のサイ
クロンＣ１へ導かれる。最下段のサイクロンＣ１で捕集
された微粉原料は、シュート６によって焼成炉ＫＦに導
かれ、ガスはダクト３ａによって下から２段目のサイク
ロンＣ２に導かれる。[0004] Therefore, in this prior art, in order to limit the temperature of the gas led to each of the cyclones C1 to C4 of the suspension preheater SP to the recarbonation reaction temperature or less, a trapping cyclone C0 directly connected to the firing furnace KF is provided. A calciner PC is provided between the lowermost cyclone C1 and the gas flow having a flow rate of about 40 m / sec discharged from the collecting cyclone C0 is reduced by the calciner PC to a flow rate of 2 to 5 m / sec. To increase the residence time of the raw materials in the calciner PC,
Thus, after the raw material and the gas are sufficiently exchanged with each other in the calciner PC, the raw materials in the calciner PC are replaced with the chutes 9a, 9
The gas is returned to the firing furnace KF via an L valve 10 which is an airtight discharge means for performing a material seal interposed between b, and the gas whose temperature has decreased is guided to the lowermost cyclone C1 via a duct 11. The fine powder raw material collected by the lowermost cyclone C1 is guided to the firing furnace KF by the chute 6, and the gas is guided to the second lower cyclone C2 by the duct 3a.

【０００５】この下から２段目のサイクロンＣ２で捕集
された原料は、シュート２７によって仮焼炉ＰＣに導か
れ、ガスはダクト３ｂによって下から３段目のサイクロ
ンＣ３に導かれる。さらに前記下から３段目のサイクロ
ンＣ３で捕集された原料は、シュート３ｅによって、前
記最下段のサイクロンＣ１と下から２段目のサイクロン
Ｃ２とを接続するダクト３ａに導かれ、このダクト３ａ
内を上昇するガス流によって前記下から２段目のサイク
ロンＣ２に導かれる。[0005] The raw material collected by the second-stage cyclone C2 from the bottom is guided to the calciner PC by the chute 27, and the gas is guided to the third-stage cyclone C3 from the bottom by the duct 3b. Further, the raw material collected by the third cyclone C3 from the bottom is guided by a chute 3e to a duct 3a connecting the cyclone C1 at the lowest stage and the cyclone C2 at the second stage from the bottom.
The gas is ascended inside and is guided to the second lower cyclone C2.

【０００６】前記下から３段目のサイクロンＣ３からの
ガスは、ダクト３ｃによって最上段のサイクロンＣ４に
導かれる。投入シュート５から投入された原料は、ダク
ト３ｃ内のガス流によって前記最上段のサイクロンＣ４
に導かれる。最上段のサイクロンＣ４で捕集された原料
は、シュート３ｄによって、前記下から２段目のサイク
ロンＣ２と前記下から３段目のサイクロンＣ３とを接続
するダクト３ｂに供給され、ダクト３ｂ内のガス流によ
って再び下から３段目のサイクロンＣ３に導かれる。最
上段のサイクロンＣ４内のガスは、誘引ファン２８によ
って排気ダクト２９から吸引され、除塵フィルタ等で除
塵した後、大気へ放散される。The gas from the third cyclone C3 from the bottom is guided to the uppermost cyclone C4 by the duct 3c. The raw material introduced from the introduction chute 5 is supplied to the uppermost cyclone C4 by the gas flow in the duct 3c.
It is led to. The raw material collected by the uppermost cyclone C4 is supplied by a chute 3d to a duct 3b connecting the second lower cyclone C2 and the third lower cyclone C3, and is supplied to the duct 3b. The gas is again guided to the third cyclone C3 from below. The gas in the cyclone C4 at the uppermost stage is sucked from the exhaust duct 29 by the attraction fan 28, and after being dust-removed by a dust filter or the like, is discharged to the atmosphere.

【０００７】焼成炉ＫＦにおいて焼成された製品は、シ
ュート１２からマテリアルシールを行う気密排出手段で
あるＬバルブ１３を介して、シュート１４から冷却装置
ＦＢＱに導かれる。また焼成炉ＫＦ内の微粉は、捕集サ
イクロンＣ０によって捕集され、シュート１５を介して
前記シュート１４から冷却装置ＦＢＱに導かれる。前記
冷却装置ＦＢＱは分散板１６を備え、仕切板１７によっ
て仕切られた２つの空気室１８には押込みファン２１か
ら空気が供給され、分散板１６上で流動層を形成する製
品が冷却され、シュート２２を介して搬出コンベア２３
上に排出される。このようにして空気室１８内で分散板
１６上の製品を冷却した空気は、ダクト２４，２５から
ダクト２６を経て、前記焼成炉ＫＦの風箱８に前記バー
ナ４の燃焼用空気として供給される。The product fired in the firing furnace KF is guided from the chute 14 to the cooling device FBQ via the L valve 13 which is an airtight discharge means for performing material sealing from the chute 12. The fine powder in the firing furnace KF is collected by the collecting cyclone C0, and is guided from the chute 14 to the cooling device FBQ via the chute 15. The cooling device FBQ is provided with a dispersion plate 16, and air is supplied from a pushing fan 21 to two air chambers 18 separated by a partition plate 17, whereby a product forming a fluidized bed on the dispersion plate 16 is cooled, and a chute is formed. Unloading conveyor 23 through 22
Is discharged on top. The air that has cooled the product on the distribution plate 16 in the air chamber 18 in this way is supplied from the ducts 24 and 25 to the wind box 8 of the firing furnace KF as the combustion air for the burner 4 via the duct 26. You.

【０００８】このようにして焼成炉ＫＦの高温のガスを
サスペンションプレヒータＳＰに直接導かずに、製品捕
集サイクロンＣ０と最下段のサイクロンＣ１との間に流
動層形仮焼炉ＰＣを設けて、前記焼成炉ＫＦからのガス
を仮焼炉ＰＣに導き、原料との熱交換によって顕熱を回
収したガスを最下段のサイクロンＣ１に供給し、各サイ
クロンＣ１〜Ｃ４の内壁へのコーチングの発生を防止ま
たは抑制するようにしている。In this manner, a fluidized bed type calciner PC is provided between the product collecting cyclone C0 and the lowermost cyclone C1 without directly introducing the high-temperature gas of the firing furnace KF to the suspension preheater SP. The gas from the sintering furnace KF is guided to the calcining furnace PC, and the gas from which the sensible heat is recovered by heat exchange with the raw material is supplied to the lowermost cyclone C1, and the generation of coaching on the inner wall of each cyclone C1 to C4 is performed. Prevention or suppression.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術では、
仮焼炉ＰＣによる熱回収後のガスをサスペンションプレ
ヒータＳＰに導いて原料を予熱するが、焼成炉ＫＦの排
ガス温度が高いため、仮焼炉ＰＣでは前記下から２段目
のサイクロンＣ２からシュート２７を介して仮焼炉ＰＣ
へ供給される原料を仮焼反応温度の約８００℃まで加熱
し、さらに原料の一部を仮焼する。原料の仮焼反応が行
われていると、水が１００℃で蒸発するのと同様の状態
となって、仮焼炉内の原料も仮焼炉ＰＣの排ガスも約８
００℃で一定となる。そのため、仮焼炉ＰＣからダクト
１１を介して最下段のサイクロンＣ１に導かれるガスの
温度が再炭酸化反応温度を超えてしまい、各サイクロン
Ｃ１〜Ｃ４、特にＣ２，Ｃ３の内壁にコーチングが発生
する。また仮焼炉ＰＣからサスペンションプレヒータＳ
Ｐに供給される前記再炭酸化反応温度を超える温度のガ
スは、仮焼炉ＰＣおよびサスペンションプレヒータＳＰ
内で原料によって充分に熱回収されないまま排気ダクト
２９および誘引ファン２８から大気へ放散され、無駄な
熱消費が多くなってしまう。In the above prior art,
The gas after heat recovery by the calciner PC is led to the suspension preheater SP to preheat the raw material. However, since the exhaust gas temperature of the calciner KF is high, the calciner PC uses the chute 27 from the second cyclone C2 from the bottom. Calciner PC through
The raw material supplied to is heated to a calcination reaction temperature of about 800 ° C., and a part of the raw material is further calcined. When the calcining reaction of the raw material is performed, the state becomes the same as that of water evaporating at 100 ° C., and the raw material in the calciner and the exhaust gas of the calciner PC are about 8%.
It becomes constant at 00 ° C. Therefore, the temperature of the gas guided from the calciner PC to the lowermost cyclone C1 via the duct 11 exceeds the recarbonation reaction temperature, and coaching occurs on the inner walls of the cyclones C1 to C4, particularly C2 and C3. I do. Also, from the calciner PC to the suspension preheater S
The gas supplied to P having a temperature exceeding the recarbonation reaction temperature is supplied to the calciner PC and the suspension preheater SP.
In this case, the heat is not sufficiently recovered by the raw material, but is radiated from the exhaust duct 29 and the attraction fan 28 to the atmosphere, and wasteful heat consumption increases.

【００１０】このような問題を解決する他の従来技術
は、たとえば実開平４−３００３４号公報に開示されて
いる。この従来技術では、図１２の仮想線３０，３１に
よってそれぞれ示されるように、上記コーチングが発生
しやすい下から２段目のサイクロンＣ２および下から３
段目のサイクロンＣ３の各外壁に、冷却空気管等によっ
て実現される冷却手段を設けて、炉壁内面の温度を５０
０℃程度に低下させ、コーチングの発生を防ぐ技術が開
示されているが、この冷却手段によって熱消費量が大き
くなり、バーナ４の熱負荷が大きくなってしまうという
問題がある。Another conventional technique for solving such a problem is disclosed, for example, in Japanese Utility Model Laid-Open Publication No. 4-30034. In this prior art, as indicated by imaginary lines 30 and 31 in FIG. 12, the second lower cyclone C2 and the lower third cyclone where the coaching is likely to occur.
Cooling means realized by a cooling air pipe or the like is provided on each outer wall of the cyclone C3 at the stage to reduce the temperature of the furnace wall inner surface by 50%.
Although a technique of reducing the temperature to about 0 ° C. to prevent the occurrence of coaching is disclosed, there is a problem that the heat consumption is increased by the cooling means and the heat load of the burner 4 is increased.

【００１１】したがって本発明の目的は、仮焼炉ＰＣに
投入する原料の流量を調整できるようにして、仮焼炉Ｐ
Ｃによる熱回収後の排ガスを再炭酸化反応温度より低い
温度にしてサスペンションプレヒータＳＰに導き、サス
ペンションプレヒータのサイクロンの内壁にコーチング
が発生することを確実に防ぎ、かつ熱効率を向上し、バ
ーナの熱負荷を低減することができるようにした粉粒状
原料の焼成装置およびその運転方法を提供することであ
る。Accordingly, an object of the present invention is to make it possible to adjust the flow rate of the raw material to be supplied to the calciner PC so that the calciner P
Exhaust gas after heat recovery by C is brought to a temperature lower than the recarbonation reaction temperature and guided to the suspension preheater SP, thereby reliably preventing the occurrence of coaching on the inner wall of the cyclone of the suspension preheater, improving the thermal efficiency, and improving the heat of the burner. An object of the present invention is to provide an apparatus and a method for operating a powdery or granular raw material capable of reducing a load.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】請求項１記載の本発明
は、多段化された複数のサイクロンを有し、下段のサイ
クロンから上段のサイクロンへ導かれるガスに粉粒状原
料を浮遊させて各サイクロン間を気流輸送しながら加熱
するサスペンションプレヒータＳＰと、バーナを備え、
サスペンションプレヒータＳＰの最下段のサイクロンＣ
１からの原料を焼成する流動層形焼成炉ＫＦと、焼成炉
ＫＦからの原料を空気によって冷却する冷却装置ＦＢＱ
と、サスペンションプレヒータＳＰの下から２段目のサ
イクロンＣ２から供給される原料を、焼成炉ＫＦからの
ガスによって加熱して仮焼し、前記最下段のサイクロン
Ｃ１にガスを導く流動層形仮焼炉ＰＣと、仮焼炉ＰＣか
らの仮焼された原料を分岐して、その原料の分岐した一
部分を焼成炉ＫＦに導く分岐手段と、仮焼炉ＰＣからの
仮焼された原料の分岐手段によって分岐された残余が供
給され、この供給された原料によって、冷却装置ＦＢＱ
から導かれるガスが加熱され、この加熱されたガスを焼
成炉ＫＦに導き、原料を仮焼炉ＰＣに戻す流動層形熱交
換器ＨＲとを含むことを特徴とする粉粒状原料の焼成装
置である。本発明に従えば、焼成炉ＫＦはバーナを備
え、このバーナの燃焼によって発生した高温のガスは仮
焼炉ＰＣに導かれ、この仮焼炉ＰＣにはサスペンション
プレヒータＳＰの下から２段目のサイクロンＣ２から粉
粒状原料が供給される。このサスペンションプレヒータ
ＳＰは、多段化された複数のサイクロンＣ１〜Ｃ４を有
し、下段のサイクロンＣ１から上段のサイクロンＣ４へ
導かれるガスに粉粒状原料を浮遊させて各サイクロンＣ
１〜Ｃ４間を気流輸送しながら加熱する。具体的には、
各サイクロンＣ１〜Ｃ４と、仮焼炉ＰＣから最下段のサ
イクロンＣ１に導かれたガスを下段から上段に導くダク
トと、最上段のサイクロンによって捕集された原料をそ
のサイクロンにガスおよび原料を導くダクトよりも１つ
下段のダクトに導き、上から２段目のサイクロンによっ
て捕集された原料を１つ下段のダクトに導き、下から２
段目のサイクロンによって捕集された原料を仮焼炉ＰＣ
に導き、さらに仮焼炉ＰＣで加熱された原料および最下
段のサイクロンによって捕集された原料を焼成炉ＫＦに
導くシュートとによって構成される。According to a first aspect of the present invention, there is provided a multi-stage cyclone having a plurality of cyclones, wherein each cyclone is formed by suspending a powdery or granular material in a gas guided from a lower cyclone to an upper cyclone. Equipped with a suspension preheater SP for heating while transporting air between them, and a burner,
Cyclone C at the bottom of suspension preheater SP
Fluidized bed type kiln KF for firing the raw material from No. 1 and a cooling device FBQ for cooling the raw material from the kiln KF by air
And a raw material supplied from the second stage cyclone C2 from the bottom of the suspension preheater SP is heated by gas from the firing furnace KF and calcined, and a fluidized bed type calcining for introducing gas to the lowermost stage cyclone C1. Furnace PC, branching means for branching the calcined raw material from calciner PC and leading a part of the branched material to calciner KF, and branching means for calcined raw material from calciner PC Is supplied to the cooling device FBQ.
And a fluidized bed heat exchanger HR for returning the raw material to the calciner PC by introducing the heated gas into the calciner KF. is there. According to the present invention, the firing furnace KF includes a burner, and the high-temperature gas generated by the combustion of the burner is guided to the calciner PC, and the calciner PC has the second stage from the bottom of the suspension preheater SP. A powdery and granular material is supplied from the cyclone C2. This suspension preheater SP has a plurality of stages of cyclones C1 to C4, and floats powdery and granular materials in a gas that is guided from a lower stage cyclone C1 to an upper stage cyclone C4.
Heating is performed while airflow is transported between 1 and C4. In particular,
Each cyclone C1 to C4, a duct for guiding the gas guided from the calciner PC to the lowermost cyclone C1 from the lower stage to the upper stage, and the raw material collected by the uppermost cyclone to the gas and the raw material for the cyclone. The material collected by the second cyclone from the top is led to the lower duct, and the raw material collected by the second cyclone from the top is led to the lower duct.
The raw material collected by the cyclone in the first stage is calcined in PC
And a chute for guiding the raw material heated by the calciner PC and the raw material collected by the lowermost cyclone to the firing furnace KF.

【００１３】たとえば最上段のサイクロンＣ４と上から
２段目のサイクロンＣ３とを接続するダクトに投入され
た原料は、そのダクト内で２段目のサイクロンＣ３から
最上段のサイクロンＣ４に向けて流れるガスによって、
浮遊した状態で気流輸送され、最上段のサイクロンＣ４
に導かれる。このとき原料は、前記ダクトおよび最上段
のサイクロンＣ４内でガスと交流接触して熱交換し、加
熱される。前記最上段のサイクロンＣ４によって捕集さ
れた原料は、上から２段目のサイクロンＣ３と下から２
段目のサイクロンＣ２とを接続するダクトにシュートを
介して供給され、この原料はダクト内を前記下から２段
目のサイクロンＣ２から前記上から２段目のサイクロン
Ｃ３に向けて流れるガスによって、浮遊した状態で気流
輸送され、上から２段目のサイクロンＣ３に導かれる。
このとき原料は、上記と同様に、ダクトおよび上から２
段目のサイクロンＣ３内でガスと交流接触して熱交換
し、加熱される。こうして加熱されて上から２段目のサ
イクロンＣ３に供給された原料は、上から２段目のサイ
クロンＣ３によって捕集されて、最下段のサイクロンＣ
１と下から２段目のサイクロンＣ２とを接続するダクト
にシュートを介して供給される。前記最下段のサイクロ
ンＣ１と下から２段目のサイクロンＣ２とを接続するダ
クトに供給された原料は、そのダクト内を前記最下段の
サイクロンＣ１から前記下から２段目のサイクロンＣ２
に向けて流れるガスによって、浮遊した状態で気流輸送
され、下から２段目のサイクロンＣ２に導かれる。この
とき原料は前記ダクトおよび下から２段目のサイクロン
Ｃ２内でガスと交流接触して熱交換し、加熱される。下
から２段目のサイクロンＣ２に供給された原料はシュー
トを介して仮焼炉ＰＣに導かれる。このようにしてサス
ペンションプレヒータＳＰにおいて予熱された原料は、
仮焼炉ＰＣに供給され、前記焼成炉から導かれるたとえ
ば１１００℃程度の高温のガスによって流動化されなが
ら加熱されて仮焼され、シュートを介して焼成炉ＫＦに
投入される。また仮焼炉ＰＣを飛散し、前記最下段のサ
イクロンＣ１において捕集された微粉原料は、シュート
を介して焼成炉ＫＦに供給される。For example, the raw material charged into the duct connecting the uppermost cyclone C4 and the second upper cyclone C3 flows from the second cyclone C3 to the uppermost cyclone C4 in the duct. By gas
The air is transported in a floating state, and the top cyclone C4
It is led to. At this time, the raw material is heated by exchanging heat with the gas in the above-mentioned duct and the uppermost cyclone C4 in AC contact. The raw material collected by the uppermost stage cyclone C4 is composed of the second stage cyclone C3 from the top and the second stage cyclone C3 from the bottom.
The raw material is supplied via a chute to a duct connecting to the cyclone C2 of the stage, and the raw material is supplied by gas flowing in the duct from the cyclone C2 of the second stage from the bottom to the cyclone C3 of the second stage from the top. The air is transported in a floating state, and is guided to the second-stage cyclone C3 from the top.
At this time, the raw material is supplied from the duct and
In the cyclone C3 of the stage, the gas is brought into contact with the gas by an alternating current to exchange heat and be heated. The raw material thus heated and supplied to the second-stage cyclone C3 from the top is collected by the second-stage cyclone C3 from the top, and the lowermost cyclone C3 is collected.
It is supplied via a chute to a duct connecting the first and second-stage cyclones C2 from below. The raw material supplied to the duct connecting the lowermost cyclone C1 and the second lower cyclone C2 flows through the duct from the lowermost cyclone C1 to the second lower cyclone C2.
Is transported by airflow in a floating state by the gas flowing toward, and is guided to the second-stage cyclone C2 from the bottom. At this time, the raw material is heated by exchanging heat with the gas in the above-mentioned duct and the second-stage cyclone C2 from the bottom to be heated. The raw material supplied to the second-stage cyclone C2 from the bottom is guided to the calciner PC via a chute. The raw material preheated in the suspension preheater SP in this manner is
It is supplied to the calcining furnace PC, heated and calcined while being fluidized by a high-temperature gas of, for example, about 1100 ° C., guided from the calcining furnace, and then supplied to the calcining furnace KF via a chute. The fine powder raw material scattered in the calciner PC and collected in the lowermost cyclone C1 is supplied to the calciner KF via a chute.

【００１４】焼成炉ＫＦには、流動層形熱交換器ＨＲか
らのガスが導かれ、このガスによって前記バーナが燃焼
し、また焼成炉ＫＦには、前記仮焼炉ＰＣから原料の一
部が、分岐手段によって分岐されてシュートを介して投
入され、その原料は流動化されながら焼成される。また
焼成炉ＫＦに前記最下段のサイクロンＣ１からシュート
を介して供給された微粉原料も同様に流動化されながら
焼成される。また分岐手段によって分岐された仮焼炉Ｐ
Ｃからの残余の原料は、熱交換器ＨＲに供給される。焼
成炉ＫＦで焼成された原料は、冷却装置ＦＢＱに導か
れ、空気によって冷却される。この冷却装置ＦＢＱにお
いて原料と熱交換して昇温されたガスは、前記熱交換器
ＨＲに導かれ、熱交換器ＨＲに前記仮焼炉ＰＣから導か
れた原料とさらに熱交換して、前記冷却装置ＦＢＱから
のガスが加熱される。このようにして熱交換器ＨＲにお
いて加熱されたガスが前記焼成炉ＫＦに供給される。ま
た熱交換器ＨＲにおいて、冷却装置ＦＢＱからのガスに
よって冷却された原料は、たとえばバケットコンベアま
たは気流輸送管によって再び仮焼炉ＰＣに供給される。
このようにして熱交換器ＨＲに冷却装置ＦＢＱからのガ
スを導き、仮焼炉ＰＣから分岐手段を介して供給される
原料の一部分と熱交換させ、昇温したガスが焼成炉ＫＦ
に導かれ、降温した原料が仮焼炉ＰＣに導かれる。上記
のようにして焼成炉ＫＦには、熱交換器ＨＲにおいて加
熱されたガスが導かれるので、バーナの熱負荷を軽減す
ることができ、バーナの燃料の消費量を少なくして、熱
効率を向上することができる。また仮焼炉ＰＣには熱交
換器ＨＲからの冷却後の原料が供給されるので、この温
度の低い原料と焼成炉ＫＦからの高温のガスとが接触し
て熱交換し、仮焼炉ＰＣから最下段のサイクロンＣ１へ
導かれるガスの温度を低下させることができる。このよ
うにしてサスペンションプレヒータＳＰへ導かれるガス
の温度を低くして、サスペンションプレヒータＳＰの各
サイクロンＣ１〜Ｃ４の内壁にコーチングが発生するこ
とを防ぐことができる。さらに仮焼炉ＰＣからの仮焼後
の原料を、焼成炉ＫＦと熱交換器ＨＲとに分岐して選択
的に供給することができるので、熱交換器ＨＲおよび焼
成炉ＫＦに供給される原料の流量を調整することが可能
となる。分岐手段によって熱交換器ＨＲへの原料の流量
を増加すると、熱交換器ＨＲで温度が低下して仮焼炉Ｐ
Ｃに戻る原料流量も増加する。その結果、仮焼炉ＰＣか
らサスペンションプレヒータＳＰの最下段サイクロンＣ
１に導かれるガス温度が低下し、逆に熱交換器ＨＲから
焼成炉ＫＦへ導かれるガスの温度が上昇する。また前記
分岐手段によって熱交換器ＨＲへの原料の供給量が減少
すると、冷却装置ＦＢＱから導かれるガスの熱回収量が
減少し、熱交換器ＨＲから焼成炉ＫＦへ導かれるガスの
温度が低下する。このようにして仮焼炉ＰＣからの原料
を分岐手段によって焼成炉ＫＦへの供給量を一定に維持
しつつ熱交換器ＨＲへの供給量を任意に調整することが
可能となり、かつ焼成炉ＫＦおよび熱交換器ＨＲにそれ
ぞれ貯留される原料の貯留量をほぼ一定に維持すること
が可能となる。したがって焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに
導かれるガスの温度をほぼ一定に保ち、熱交換器ＨＲか
ら焼成炉ＫＦへ導かれるガスの温度およびサスペンショ
ンプレヒータＳＰの最下段のサイクロンＣ１に導かれる
ガスの温度を任意に調整することが可能となる。しか
も、冷却装置ＦＢＱからのガスを熱交換器ＨＲにおいて
仮焼炉ＰＣからの原料と熱交換させ、この原料の顕熱を
回収するようにしたので、熱効率が向上され、サスペン
ションプレヒータＳＰの最上段のサイクロンから大気へ
放散されるガスの温度を低くして、熱消費量を少なく
し、熱経済性を向上することができる。Gas from the fluidized bed heat exchanger HR is guided to the firing furnace KF, and the gas burns the burner. In the firing furnace KF, a part of the raw material from the calcining furnace PC is supplied. The raw material is branched by a branching means, fed through a chute, and fired while being fluidized. Also, the fine powder raw material supplied from the lowermost cyclone C1 to the firing furnace KF via the chute is similarly fired while being fluidized. The calciner P branched by the branching means
The remaining raw material from C is supplied to the heat exchanger HR. The raw material fired in the firing furnace KF is guided to a cooling device FBQ and cooled by air. The gas heated and exchanged with the raw material in the cooling device FBQ is led to the heat exchanger HR, and further heat-exchanges with the raw material led from the calciner PC to the heat exchanger HR, The gas from the cooling device FBQ is heated. The gas heated in the heat exchanger HR in this way is supplied to the firing furnace KF. In the heat exchanger HR, the raw material cooled by the gas from the cooling device FBQ is again supplied to the calciner PC by, for example, a bucket conveyor or an airflow pipe.
In this way, the gas from the cooling device FBQ is guided to the heat exchanger HR and exchanged with a part of the raw material supplied from the calciner PC through the branching means.
And the cooled material is guided to the calciner PC. As described above, the gas heated in the heat exchanger HR is guided to the firing furnace KF, so that the heat load of the burner can be reduced, the fuel consumption of the burner is reduced, and the thermal efficiency is improved. can do. Further, since the raw material after cooling from the heat exchanger HR is supplied to the calciner PC, the low-temperature raw material and the high-temperature gas from the calciner KF come into contact with each other and exchange heat, so that the calciner PC , The temperature of the gas guided to the lowermost cyclone C1 can be reduced. In this way, the temperature of the gas guided to the suspension preheater SP can be lowered to prevent occurrence of coaching on the inner walls of the cyclones C1 to C4 of the suspension preheater SP. Further, since the raw material after the calcination from the calciner PC can be selectively supplied to the calcination furnace KF and the heat exchanger HR, the raw material supplied to the heat exchanger HR and the calcination furnace KF can be selectively supplied. Can be adjusted. When the flow rate of the raw material to the heat exchanger HR is increased by the branching means, the temperature decreases in the heat exchanger HR and the calciner P
The raw material flow returning to C also increases. As a result, from the calciner PC to the lowermost cyclone C of the suspension preheater SP
1, the temperature of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF rises. Further, when the supply amount of the raw material to the heat exchanger HR is reduced by the branching means, the heat recovery amount of the gas led from the cooling device FBQ is reduced, and the temperature of the gas led from the heat exchanger HR to the firing furnace KF is lowered. I do. In this way, it is possible to arbitrarily adjust the supply amount of the raw material from the calciner PC to the heat exchanger HR while keeping the supply amount to the kiln KF constant by the branching means. In addition, the stored amounts of the raw materials stored in the heat exchanger HR can be maintained substantially constant. Therefore, the temperature of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC is kept substantially constant, and the temperature of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF and the temperature of the gas guided to the lowermost cyclone C1 of the suspension preheater SP. The temperature can be arbitrarily adjusted. Moreover, the gas from the cooling device FBQ is heat-exchanged with the raw material from the calciner PC in the heat exchanger HR to recover the sensible heat of this raw material, so that the thermal efficiency is improved and the uppermost stage of the suspension preheater SP The temperature of the gas released from the cyclone to the atmosphere can be lowered, the heat consumption can be reduced, and the thermal economy can be improved.

【００１５】請求項２記載の本発明は、請求項１記載の
発明の構成に加えて、仮焼炉ＰＣにおける流動層の圧力
損失を検出する第１圧力損失検出手段と、分岐手段から
原料を焼成炉ＫＦに気密に排出する第１気密排出手段
と、第１圧力損失検出手段の出力に応答し、第１圧力損
失検出手段によって検出される圧力損失が予め定める値
になるように、第１気密排出手段による原料の流量を制
御する第１制御手段と、熱交換器ＨＲにおける流動層の
圧力損失を検出する第２圧力損失検出手段と、熱交換器
ＨＲから原料を気密に排出する第２気密排出手段と、第
２圧力損失検出手段の出力に応答し、第２圧力損失検出
手段によって検出される圧力損失が予め定める値になる
ように、第２気密排出手段による原料の流量を制御する
第２制御手段とを含むことを特徴とする。本発明に従え
ば、仮焼炉ＰＣには流動層の圧力損失を検出する第１圧
力損失検出手段が設けられ、熱交換器ＨＲには流動層の
圧力損失を検出する第２圧力検出手段が設けられる。こ
こで、流動層の圧力損失とは、流動層だけによる圧力損
失と、流動層および分散板による圧力損失のいずれの場
合も含むものとする。前記分岐手段からの原料は、第１
気密排出手段によって焼成炉ＫＦに気密に排出され、熱
交換器ＨＲからの原料は、第２気密排出手段によって仮
焼炉ＰＣに気密に排出される。第１気密排出手段は、第
１制御手段によって第１圧力損失検出手段によって検出
される仮焼炉ＰＣの流動層による圧力損失が予め定める
値になるように分岐手段から焼成炉ＫＦに導かれる原料
の流量が制御される。また第２気密排出手段は、第２制
御手段によって第２圧力検出手段によって検出される圧
力損失が予め定める値となるように熱交換器ＨＲから仮
焼炉ＰＣに供給される原料の流量が制御される。このよ
うに仮焼炉ＰＣの流動層の圧力損失によって分岐手段を
介して焼成炉ＫＦに導かれる原料の流量が制御されるの
で、サスペンションプレヒータＳＰへの原料の投入量が
焼成炉ＫＦで焼成されて冷却装置ＦＢＱで冷却された製
品の排出量と等しくなるように仮焼炉ＰＣから焼成炉Ｋ
Ｆへの原料の供給量を調整することができる。また熱交
換器ＨＲの流動層の圧力損失によって、この熱交換器Ｈ
Ｒから仮焼炉ＰＣに導かれる原料の流量が制御されるの
で、仮焼炉ＰＣおよび熱交換器ＨＲ間の原料の循環量を
一定にすることができ、熱交換器ＨＲから前記焼成炉Ｋ
Ｆに導かれるガスの温度のばらつきを少なくして安定さ
せ、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの温度を
安定させることができる。これによって焼成炉ＫＦにお
いてはその焼成温度を安定させ、また仮焼炉ＰＣにおい
てはその仮焼温度を安定させることができる。According to a second aspect of the present invention, in addition to the configuration of the first aspect, the first pressure loss detecting means for detecting the pressure loss of the fluidized bed in the calciner PC, and the raw material is supplied from the branching means. A first airtight discharge means for airtightly discharging the gas to the firing furnace KF, and a first airtight discharge means responsive to an output of the first pressure loss detection means so that the pressure loss detected by the first pressure loss detection means becomes a predetermined value. First control means for controlling the flow rate of the raw material by the hermetic discharge means, second pressure loss detecting means for detecting the pressure loss of the fluidized bed in the heat exchanger HR, and second second means for hermetically discharging the raw material from the heat exchanger HR. In response to the output of the airtight discharge means and the output of the second pressure loss detection means, the flow rate of the raw material by the second airtight discharge means is controlled such that the pressure loss detected by the second pressure loss detection means becomes a predetermined value. Second control means. It is characterized in. According to the present invention, the calciner PC is provided with first pressure loss detecting means for detecting pressure loss of the fluidized bed, and the heat exchanger HR is provided with second pressure detecting means for detecting pressure loss of the fluidized bed. Provided. Here, the pressure loss of the fluidized bed includes both pressure loss caused by the fluidized bed alone and pressure loss caused by the fluidized bed and the dispersion plate. The raw material from the branching means is the first
The raw material from the heat exchanger HR is airtightly discharged to the calciner PC by the second airtight discharging means, while the raw material from the heat exchanger HR is airtightly discharged to the firing furnace KF by the airtight discharging means. The first hermetic discharge unit is configured to feed the raw material guided from the branching unit to the firing furnace KF such that the pressure loss due to the fluidized bed of the calciner PC detected by the first control unit by the first pressure loss detecting unit becomes a predetermined value. Is controlled. The second hermetic discharge means controls the flow rate of the raw material supplied from the heat exchanger HR to the calciner PC such that the pressure loss detected by the second pressure detecting means by the second control means becomes a predetermined value. Is done. As described above, the flow rate of the raw material guided to the sintering furnace KF via the branching means is controlled by the pressure loss of the fluidized bed of the calcination furnace PC. From the calciner PC so that the amount of the product cooled by the cooling device FBQ is equal to that of the calciner K.
The amount of the raw material supplied to F can be adjusted. Further, due to the pressure loss of the fluidized bed of the heat exchanger HR, the heat exchanger H
Since the flow rate of the raw material guided from R to the calciner PC is controlled, the amount of the raw material circulated between the calciner PC and the heat exchanger HR can be made constant, and the calciner K
Variations in the temperature of the gas led to F can be reduced and stabilized, and the temperature of the gas led to the calciner PC from the firing furnace KF can be stabilized. This makes it possible to stabilize the sintering temperature in the sintering furnace KF and to stabilize the sintering temperature in the sintering furnace PC.

【００１６】請求項３記載の本発明は、請求項２記載の
発明の構成に加えて、サスペンションプレヒータＳＰに
備えられる各サイクロン間を流れるガスの温度を検出す
る温度検出手段と、分岐手段から原料を熱交換器ＨＲに
気密に排出する第３気密排出手段と、温度検出手段の出
力に応答し、温度検出手段による検出温度が高くなるに
つれて第３気密排出手段による原料の流量を大きく制御
し、これによって前記検出温度がサスペンションプレヒ
ータＳＰにおける原料のコーチングを生じない低い温度
にされる第３制御手段とを含むことを特徴とする。本発
明に従えば、サスペンションプレヒータＳＰの各サイク
ロン間を流れるガスの温度を温度検出手段によって検出
し、その検出温度が高くになるにつれて、第３制御手段
は第３気密排出手段を、温度検出手段による検出温度が
高くになるにつれて流量が大きくなるように制御する。
このようにして確実にサスペンションプレヒータＳＰの
各サイクロン内でコーチングが発生することが防がれる
とともに、サスペンションプレヒータＳＰに導かれるガ
スの不所望な温度低下を防ぎ、熱回収効率をより一層向
上することができる。According to a third aspect of the present invention, in addition to the configuration of the second aspect, a temperature detecting means for detecting a temperature of a gas flowing between the cyclones provided in the suspension preheater SP, and a feeder comprising: A third airtight discharge means for airtightly discharging the gas to the heat exchanger HR, and in response to an output of the temperature detection means, the flow rate of the raw material by the third airtight discharge means is largely controlled as the temperature detected by the temperature detection means increases, Thus, a third control means for setting the detected temperature to a low temperature that does not cause the coating of the raw material in the suspension preheater SP is included. According to the present invention, the temperature of the gas flowing between the cyclones of the suspension preheater SP is detected by the temperature detecting means, and as the detected temperature increases, the third control means sets the third airtight discharging means to the temperature detecting means. Is controlled so that the flow rate increases as the detected temperature increases.
In this way, coaching is reliably prevented from occurring in each cyclone of the suspension preheater SP, and undesired temperature reduction of the gas guided to the suspension preheater SP is prevented, and the heat recovery efficiency is further improved. Can be.

【００１７】請求項４記載の本発明は、請求項１記載の
発明の構成に加えて、熱交換器ＨＲからの原料を、気密
排出手段および気流輸送手段をこの順序で介して仮焼炉
ＰＣに戻し、気流輸送手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉Ｐ
Ｃに導かれるガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊
して輸送することを特徴とする。本発明に従えば、熱交
換器ＨＲから仮焼炉ＰＣに原料を導くにあたって、その
原料は熱交換器ＨＲから気密排出手段および気流輸送手
段を介して仮焼炉ＰＣに導かれる。前記気流輸送手段
は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一部分
を分岐して用いるように構成され、原料をそのガスに浮
遊して輸送する。したがって気流輸送手段による原料の
輸送中に、原料とガスとの熱交換が行われ、気流輸送手
段内における原料の温度低下を少なくすることができ
る。また前記気密排出手段によって熱交換器ＨＲから気
流輸送手段に原料を気密に排出することができるので、
この気密排出手段によって熱交換器ＨＲから気流輸送手
段に供給される原料の流量を、気流輸送手段によってそ
の原料が確実に輸送されるように調整することができる
とともに、熱交換器ＨＲ内に所定の流動層を形成するこ
とができ、冷却装置ＦＢＱからのガスによって確実に熱
回収することができる。According to a fourth aspect of the present invention, in addition to the configuration of the first aspect, the raw material from the heat exchanger HR is supplied to the calcining furnace PC through an airtight discharge means and an airflow transportation means in this order. And the air current transport means is moved from the kiln KF to the calciner P
It is characterized in that a part of the gas led to C is branched and used, and the raw material is suspended and transported. According to the present invention, when the raw material is guided from the heat exchanger HR to the calciner PC, the raw material is guided from the heat exchanger HR to the calciner PC via the airtight discharge means and the air flow transport means. The airflow transport means is configured to use a part of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC in a branched manner, and transports the raw material floating in the gas. Therefore, the heat exchange between the raw material and the gas is performed during the transportation of the raw material by the pneumatic transportation means, and the temperature decrease of the raw material in the pneumatic transportation means can be reduced. Further, since the raw material can be airtightly discharged from the heat exchanger HR to the airflow transportation means by the airtight discharge means,
The airtight discharge means can adjust the flow rate of the raw material supplied from the heat exchanger HR to the pneumatic transport means so that the raw material can be transported by the pneumatic transport means without fail. Can be formed, and heat can be reliably recovered by the gas from the cooling device FBQ.

【００１８】請求項５記載の本発明は、請求項１記載の
発明の構成に加えて、熱交換器ＨＲからの原料を、気密
排出手段および気流輸送手段をこの順序で介して仮焼炉
ＰＣに戻し、気流輸送手段は、冷却装置ＦＢＱから熱交
換器ＨＲに導かれるガスの一部分を分岐して用い、原料
を浮遊して輸送することを特徴とする。本発明に従え
ば、熱交換器ＨＲからの原料は、気密排出手段および気
流輸送手段を介して焼成炉ＰＣに供給される。気流輸送
手段は、冷却装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれるガ
スの一部分を分岐して用いるように構成され、このガス
によって原料を浮遊させて輸送する。このような冷却装
置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれるガスの一部分は、
前記熱交換器ＨＲでの熱交換前のガスであるので、仮焼
炉ＰＣからの原料との熱交換後のガスに比べて温度が低
く、したがって気流輸送手段においても原料と熱交換
し、気流輸送中に前記ガスによって原料から顕熱を回収
して温度を低くし、その原料を仮焼炉ＰＣに導くことが
できる。しかも、このガスは、熱交換器ＨＲの流動層に
よる圧力損失の影響を受けないので、仮焼炉ＰＣおよび
熱交換器ＨＲ間を循環する原料の流量を一定に保ち、熱
交換器ＨＲから焼成炉ＫＦに導かれるガスの温度変化を
少なくし、さらに焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれる
ガスの温度変化を少なくして、焼成炉ＫＦにおける焼成
温度および仮焼炉ＰＣにおける仮焼温度を安定させ、サ
スペンションプレヒータＳＣにおけるコーチングの発生
を防ぐことができる。According to a fifth aspect of the present invention, in addition to the configuration of the first aspect, the raw material from the heat exchanger HR is supplied to the calcining furnace PC through an airtight discharge means and an airflow transportation means in this order. The airflow transport means is characterized in that a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR is branched and used to float and transport the raw material. According to the present invention, the raw material from the heat exchanger HR is supplied to the firing furnace PC via the airtight discharge means and the airflow transportation means. The pneumatic transport means is configured to use a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR, and to use the gas to float and transport the raw material. Part of the gas led from such a cooling device FBQ to the heat exchanger HR is:
Since the gas is a gas before the heat exchange in the heat exchanger HR, the temperature is lower than that of the gas after the heat exchange with the raw material from the calciner PC. The sensible heat can be recovered from the raw material by the gas during transportation to lower the temperature, and the raw material can be guided to the calciner PC. In addition, since this gas is not affected by the pressure loss due to the fluidized bed of the heat exchanger HR, the flow rate of the raw material circulating between the calciner PC and the heat exchanger HR is kept constant, and the gas is calcined from the heat exchanger HR. By reducing the temperature change of the gas guided to the furnace KF, and further reducing the temperature change of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC, the calcining temperature in the calciner KF and the calcining temperature in the calciner PC are reduced. It can stabilize and prevent the occurrence of coaching in the suspension preheater SC.

【００１９】請求項６記載の本発明は、請求項２または
３記載の発明の構成に加えて、第２気密排出手段と仮焼
炉ＰＣとの間に原料の気流輸送手段を介在し、気流輸送
手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一
部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸送することを特
徴とする。本発明に従えば、第２気密排出手段と仮焼炉
ＰＣとの間に気流輸送手段が介在される。この気流輸送
手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一
部分を用いて原料を浮遊して輸送する。前記焼成炉ＫＦ
から仮焼炉ＰＣに導かれるガスは高温であり、そのガス
の一部分によって熱交換器ＨＲから原料が仮焼炉ＰＣに
供給されるので、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれる
ガスの流量が減少するが、気流輸送手段から仮焼炉ＰＣ
にそのガスが供給されるので仮焼炉ＰＣに供給されるガ
ス量は変わらず、しかも気流輸送手段で前記焼成炉ＫＦ
から仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一部分と熱交換して温
度が低下した原料が仮焼炉ＰＣに供給されるので、仮焼
炉からサスペンションプレヒータＳＰの最下段のサイク
ロンＣ１に導かれるガスの温度がむやみに上昇せず、サ
スペンションプレヒータＳＰでのコーチングの発生が防
がれる。According to a sixth aspect of the present invention, in addition to the configuration of the second or third aspect, an airflow transport means for the raw material is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC, and the airflow is reduced. The transportation means is characterized in that a part of the gas guided from the firing furnace KF to the calcining furnace PC is branched and used, and the raw material is floated and transported. According to the present invention, an airflow transport means is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC. This air current transport means floats and transports the raw material using a part of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC. The firing furnace KF
Is high temperature, and the raw material is supplied from the heat exchanger HR to the calciner PC by a part of the gas. Therefore, the flow rate of the gas guided from the calciner KF to the calciner PC Is reduced, but the calciner PC
The amount of gas supplied to the calciner PC is not changed since the gas is supplied to the calciner PC.
Is supplied to the calciner PC by heat exchange with a part of the gas led to the calciner PC from the calciner PC, so that the gas introduced from the calciner to the lowermost cyclone C1 of the suspension preheater SP is supplied to the calciner PC. The temperature does not rise unnecessarily, and the occurrence of coaching in the suspension preheater SP is prevented.

【００２０】請求項７記載の本発明は、請求項２または
３に記載の発明の構成に加えて、第２気密排出手段と仮
焼炉ＰＣとの間に原料の気流輸送手段を介在し、気流輸
送手段は、冷却装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれる
ガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸送する
ことを特徴とする。本発明に従えば、第２気密排出手段
と仮焼炉ＰＣとの間に介在される気流輸送手段は、冷却
装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれるガスの一部分に
よって前記熱交換器ＨＲから第２気密排出手段によって
排出される原料を浮遊して輸送する。したがって、この
ような気流輸送手段においても冷却装置ＦＢＱからのガ
スによって熱交換器ＨＲからの原料の顕熱が回収され、
温度の低下した原料が仮焼炉ＰＣに供給され、この仮焼
炉ＰＣからサスペンションプレヒータＳＰの最下段のサ
イクロンＣ１に導かれるガスの温度を低くして、サスペ
ンションプレヒータＳＰ内でのコーチングの発生を防ぐ
ことができる。According to a seventh aspect of the present invention, in addition to the configuration of the second or third aspect of the present invention, an airflow transport means for the raw material is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC. The pneumatic transport means is characterized in that a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR is branched and used to transport the raw material in a floating state. According to the present invention, the air current transport means interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC is connected to the heat exchanger HR by a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. (2) Floating and transporting the raw material discharged by the airtight discharging means. Therefore, even in such an airflow transport means, the sensible heat of the raw material from the heat exchanger HR is recovered by the gas from the cooling device FBQ,
The lowered temperature raw material is supplied to the calciner PC, and the temperature of the gas guided from the calciner PC to the cyclone C1 at the lowermost stage of the suspension preheater SP is lowered to prevent the occurrence of coaching in the suspension preheater SP. Can be prevented.

【００２１】請求項８記載の本発明は、請求項１〜７の
いずれかに記載の発明の構成に加えて、焼成炉ＫＦから
のガスを仮焼炉ＰＣに導くガス経路に、微粉を捕集する
捕集装置Ｃ０を介在し、その捕集した微粉を冷却装置Ｆ
ＢＱに供給することを特徴とする。本発明に従えば、捕
集装置Ｃ０によって焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれ
るガスによって輸送される粉粒状原料の微粉を捕集し、
この捕集された微粉は冷却装置ＦＢＱに導かれて焼成炉
ＫＦからの原料とともに冷却される。このような捕集装
置Ｃ０からの原料の微粉によってもまた、前記冷却装置
ＦＢＱにおいて焼成炉ＫＦから導かれる原料の顕熱を回
収する場合に比べて、より多くの熱量を回収することが
でき、熱効率が向上される。According to an eighth aspect of the present invention, in addition to the configuration of any one of the first to seventh aspects, fine powder is captured in a gas path for guiding gas from the firing furnace KF to the calciner PC. The collection device C0 is interposed, and the collected fine powder is cooled by the cooling device F.
It is characterized in that it is supplied to BQ. According to the present invention, the collection device C0 collects the fine powder of the powdery and granular raw material transported by the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC,
The collected fine powder is guided to the cooling device FBQ and is cooled together with the raw material from the firing furnace KF. Even with the fine powder of the raw material from such a collecting device C0, a larger amount of heat can be recovered than in the case where the sensible heat of the raw material guided from the firing furnace KF is recovered in the cooling device FBQ, Thermal efficiency is improved.

【００２２】請求項９記載の本発明は、請求項１〜８の
いずれかに記載の発明の構成に加えて、分岐手段は、焼
成炉ＫＦと熱交換器ＨＲとに仮焼炉ＰＣからの原料を分
岐する各流路の流量比を可変とすることを特徴とする。
本発明に従えば、分岐手段によって仮焼炉ＰＣから焼成
炉ＫＦに導かれる原料の流量と、仮焼炉ＰＣから熱交換
器ＨＲに導かれる原料の流量との比を可変とされるの
で、原料の投入量の変化、環境温度の変化、投入原料の
種類などによる運転条件の変化に応じて前記流量比を調
整して、原料の投入量と焼成後の製品の排出量とが一致
し、かつ熱回収効率が最適となる流量比に設定すること
が可能であり、このような運転条件の変化に対処するこ
とができる。According to a ninth aspect of the present invention, in addition to the configuration according to any one of the first to eighth aspects, the branching means connects the calcination furnace PC to the calcination furnace KF and the heat exchanger HR. It is characterized in that the flow ratio of each flow path branching the raw material is variable.
According to the present invention, the ratio of the flow rate of the raw material guided from the calciner PC to the firing furnace KF by the branching means and the flow rate of the raw material guided from the calciner PC to the heat exchanger HR can be made variable. Changes in the input amount of the raw material, changes in the environmental temperature, the flow rate is adjusted according to the change in the operating conditions due to the type of the input raw material, etc. In addition, it is possible to set the flow ratio so that the heat recovery efficiency is optimal, and it is possible to cope with such a change in the operating conditions.

【００２３】請求項１０記載の本発明は、請求項３記載
の発明の構成のうち、第３気密排出手段は、ハウジング
内で羽根車を駆動手段によって回転し、分岐手段と熱交
換器ＨＲとを気密にするロータリフィーダであることを
特徴とする。本発明に従えば、第３気密排出手段をロー
タリフィーダによって構成するので、分岐手段から熱交
換器ＨＲに原料だけを導き、系外へのガスの流出を阻止
することができるので、仮焼炉ＰＣの流動層による熱損
失の低下が防がれ、この流動層による圧力損失の低下に
よって、焼成炉ＫＦからの高温のガスが仮焼炉ＰＣにお
いて充分に熱回収することなしにサスペンションプレヒ
ータＳＰの最下段のサイクロンＣ１へ導かれることが防
がれ、これによってサスペンションプレヒータＳＰ内に
おけるコーチングの発生を確実に防ぐことができる。According to a tenth aspect of the present invention, in the configuration of the third aspect, the third hermetic discharge means rotates the impeller in the housing by the driving means, and connects the branching means and the heat exchanger HR to each other. The air conditioner is a rotary feeder. According to the present invention, since the third hermetic discharge means is constituted by the rotary feeder, only the raw material can be guided from the branch means to the heat exchanger HR, and the outflow of gas out of the system can be prevented. A decrease in heat loss due to the fluidized bed of the PC is prevented, and the decrease in pressure loss due to the fluidized bed prevents the high-temperature gas from the sintering furnace KF from sufficiently recovering heat in the calcination furnace PC without causing the suspension preheater SP to recover. It is prevented from being guided to the cyclone C1 at the lowermost stage, whereby the occurrence of coaching in the suspension preheater SP can be reliably prevented.

【００２４】請求項１１記載の本発明は、粉粒状原料の
焼成装置を準備し、この焼成装置は、多段化された複数
のサイクロンを有し、下段のサイクロンから上段のサイ
クロンへ導かれるガスに粉粒状原料を浮遊させて各サイ
クロン間を気流輸送しながら加熱するサスペンションプ
レヒータＳＰと、バーナを備え、サスペンションプレヒ
ータＳＰの最下段のサイクロンＣ１からの原料を焼成す
る流動層形焼成炉ＫＦと、焼成炉ＫＦからの原料を空気
によって冷却する冷却装置ＦＢＱと、サスペンションプ
レヒータＳＰの下から２段目のサイクロンＣ２から供給
される原料を、焼成炉ＫＦからのガスによって加熱して
仮焼し、前記最下段のサイクロンＣ１にガスを導く流動
層形仮焼炉ＰＣと、仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料を
分岐して、その原料の分岐した一部分を焼成炉ＫＦに導
く分岐手段と、仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料の分岐
手段によって分岐された残余が供給され、この供給され
た原料によって、冷却装置ＦＢＱから導かれるガスが加
熱され、この加熱されたガスを焼成炉ＫＦに導き、原料
を仮焼炉ＰＣに戻す流動層形熱交換器ＨＲとを含み、仮
焼炉ＰＣにおける流動層の圧力損失を検出する第１圧力
損失検出手段と、分岐手段から原料を焼成炉ＫＦに気密
に排出する第１気密排出手段と、熱交換器ＨＲにおける
流動層の圧力損失を検出する第２圧力損失検出手段と、
熱交換器ＨＲから原料を気密に排出する第２気密排出手
段と、サスペンションプレヒータＳＰに備えられる各サ
イクロン間を流れるガスの温度を検出する温度検出手段
と、分岐手段と熱交換器ＨＲとの間に介在される第３気
密排出手段とを含み、まず、サスペンションプレヒータ
ＳＰから原料を投入してゆき、仮焼炉ＰＣからの原料
を、分岐手段によって、熱交換器ＨＲ側に比べて焼成炉
ＫＦに大きい流量で供給し、第１圧力損失検出手段によ
って検出される圧力損失が予め定める値になるように、
第１気密排出手段による原料の流量を制御し、次に、分
岐手段によって熱交換器ＨＲ側に供給する原料の流量の
割合を大きくして予め定める分岐比率に設定し、第１お
よび第２圧力損失検出手段によって検出される圧力損失
が、予め定める値になった後、温度検出手段による検出
温度が高くなるにつれて第３気密排出手段による原料の
流量を大きく制御し、これによって前記検出温度をサス
ペンションプレヒータＳＰにおける原料のコーチングを
生じない低い温度にすることを特徴とする粉粒状原料の
焼成装置の運転方法である。本発明に従えば、運転開始
時には、原料をサスペンションプレヒータＳＰに投入
し、分岐手段は熱交換器ＨＲ側に供給される流量よりも
仮焼炉ＰＣ側へ供給される流量が大きくなるように設定
しておき、さらに第１圧力損失手段による圧力損失が予
め定める値になるまでこの状態を保ち、第１気密排出手
段によって原料の投入量と焼成炉ＫＦからの排出量とが
等しくなるように原料の流量を制御する。次に分岐手段
を、上記のように熱交換器ＨＲ側に比べて焼成炉ＫＦ側
が大きい流量となるように設定された状態から前記焼成
炉ＫＦ側よりも熱交換器ＨＲ側の流量が大きくなるよう
に原料の流量の割合を変えながら予め定める分岐比率に
設定し、第１および第２圧力損失検出手段によって検出
される仮焼炉ＰＣおよび熱交換器ＨＲの各圧力損失が予
め定める値になるまで第３気密排出手段による原料の流
量を一定に維持し、各圧力損失が予め定める値になった
とき、検出温度が高くなるにつれ第３気密排出手段によ
る流量が大きくなるように制御する。これによって仮焼
炉ＰＣから熱交換器ＨＲに導かれる原料の供給量が多く
なり、したがって熱交換器ＨＲ内の流動層において、冷
却装置ＦＢＱから導かれるガスとの熱回収量が増加し、
焼成炉ＫＦへ熱交換器ＨＲから導かれるガスの温度が上
昇する。このとき、仮焼炉ＰＣから熱交換器ＨＲに投入
し、降温されて仮焼炉ＰＣに戻る原料流量が増加する。
したがってサスペンションプレヒータＳＰの最下段のサ
イクロンＣ１に導かれる仮焼炉ＰＣからのガスの温度を
低く抑制して、サスペンションプレヒータにおける原料
のコーチングを生じない温度のガスが前記サスペンショ
ンプレヒータＳＰに供給されるように熱量を制御するこ
とができる。このようにして熱消費量を可及的に少なく
しながら熱回収効率を向上し、サスペンションプレヒー
タＳＰにおけるコーチングの発生を確実に防止すること
ができる。According to the present invention, there is provided a baking apparatus for a powdery or granular raw material, the baking apparatus having a plurality of multi-stage cyclones, and converting a gas guided from a lower cyclone to an upper cyclone. A suspension preheater SP for heating the powdery and granular materials while heating them while air-flowing between the cyclones; a fluidized bed type kiln KF having a burner and firing the raw material from the cyclone C1 at the lowermost stage of the suspension preheater SP; A cooling device FBQ for cooling the raw material from the furnace KF by air, and a raw material supplied from the second cyclone C2 from the bottom of the suspension preheater SP are heated and calcined by the gas from the firing furnace KF. The fluidized bed type calciner PC for guiding gas to the lower cyclone C1 and the calcined raw material from the calciner PC are branched and the raw material is divided into two parts. Is supplied to the sintering furnace KF by a branching means for guiding a part of the sintering to the sintering furnace KF, and a residue branched by the sintering means for the calcined raw material from the calcining furnace PC. A gas is heated, the fluidized-bed heat exchanger HR for guiding the heated gas to the calciner KF and returning the raw material to the calciner PC, and detecting a pressure loss of the fluidized bed in the calciner PC. 1 pressure loss detecting means, first airtight discharging means for airtightly discharging the raw material from the branching means to the firing furnace KF, second pressure loss detecting means for detecting the pressure loss of the fluidized bed in the heat exchanger HR,
Second hermetic discharge means for air-tightly discharging the raw material from the heat exchanger HR, temperature detection means for detecting the temperature of the gas flowing between the cyclones provided in the suspension preheater SP, and between the branch means and the heat exchanger HR And a third hermetic discharge means interposed in the furnace. First, the raw material is supplied from the suspension preheater SP, and the raw material from the calcining furnace PC is separated by the branching means into the firing furnace KF in comparison with the heat exchanger HR side. So that the pressure loss detected by the first pressure loss detecting means becomes a predetermined value.
The flow rate of the raw material by the first hermetic discharge means is controlled, and then the branching means sets the flow rate of the raw material to be supplied to the heat exchanger HR side to a predetermined branching ratio, thereby setting the first and second pressures. After the pressure loss detected by the loss detecting means reaches a predetermined value, as the temperature detected by the temperature detecting means increases, the flow rate of the raw material by the third hermetic discharging means is controlled to be large, whereby the detected temperature is controlled by the suspension. This is an operation method of a firing apparatus for a powdery or granular raw material, wherein the temperature is set to a low temperature that does not cause the coating of the raw material in the preheater SP. According to the present invention, at the start of the operation, the raw material is charged into the suspension preheater SP, and the branching means is set so that the flow rate supplied to the calciner PC is larger than the flow rate supplied to the heat exchanger HR. In addition, this state is maintained until the pressure loss by the first pressure loss means reaches a predetermined value, and the first hermetic discharge means is used so that the input amount of the raw material and the discharge amount from the firing furnace KF become equal. To control the flow rate. Next, from the state where the branching means is set so that the flow rate on the firing furnace KF side is higher than that on the heat exchanger HR side as described above, the flow rate on the heat exchanger HR side becomes higher than that on the firing furnace KF side. The branching ratio is set in advance while changing the flow rate of the raw material as described above, and each pressure loss of the calciner PC and the heat exchanger HR detected by the first and second pressure loss detecting means becomes a predetermined value. Up to this point, the flow rate of the raw material by the third hermetic discharge means is kept constant, and when each pressure loss becomes a predetermined value, the flow rate by the third hermetic discharge means is controlled to increase as the detected temperature increases. As a result, the supply amount of the raw material guided from the calciner PC to the heat exchanger HR increases, and thus, in the fluidized bed in the heat exchanger HR, the heat recovery amount with the gas guided from the cooling device FBQ increases,
The temperature of the gas led from the heat exchanger HR to the firing furnace KF rises. At this time, the flow rate of the raw material that is supplied from the calciner PC to the heat exchanger HR, is cooled, and returns to the calciner PC increases.
Therefore, the temperature of the gas from the calciner PC guided to the cyclone C1 at the lowermost stage of the suspension preheater SP is suppressed to be low, so that the gas at a temperature at which the raw material is not coated in the suspension preheater is supplied to the suspension preheater SP. The amount of heat can be controlled. In this way, it is possible to improve the heat recovery efficiency while minimizing the heat consumption, and to reliably prevent the occurrence of coaching in the suspension preheater SP.

【００２５】[0025]

【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の一形態の
粉粒状原料の焼成装置４１を示す系統図である。焼成装
置４１は、多段化された複数（本実施の形態では４）の
サイクロンＣ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４を有し、下段のサイ
クロンＣ１から上段のサイクロンＣ４へ導かれるガスに
石灰石などのたとえば５〜６ｍｍ以下の粉粒状原料を浮
遊させて各サイクロンＣ１〜Ｃ４間を気流輸送するサス
ペンションプレヒータＳＰと、サスペンションプレヒー
タＳＰの下から２段目のサイクロンＣ２から供給される
原料を加熱して仮焼し、前記最下段のサイクロンＣ１に
ガスを導く流動層形仮焼炉ＰＣと、バーナ４２を備え、
仮焼炉ＰＣから第１気密検出手段８１を介して投入され
る原料を焼成する流動層形焼成炉ＫＦと、焼成炉ＫＦか
らの原料を空気によって冷却する冷却装置ＦＢＱと、仮
焼炉ＰＣからの仮焼された原料を分岐して、その原料の
分岐した一部分を焼成炉ＫＦに導く分岐手段４３と、仮
焼炉ＰＣからの仮焼された原料の前記分岐手段４３によ
って分岐された残余が供給され、この供給された原料に
よって、冷却装置ＦＢＱから導かれるガスが加熱され、
この加熱されたガスを焼成炉ＫＦに導き、原料を仮焼炉
ＰＣに戻す流動層形熱交換器ＨＲとを含む。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a system diagram showing an apparatus 41 for firing a granular material according to an embodiment of the present invention. The baking apparatus 41 has a plurality of (four in the present embodiment) cyclones C1, C2, C3, and C4 in a multi-stage configuration, and the gas guided from the lower cyclone C1 to the upper cyclone C4 includes, for example, 5 A suspension preheater SP for floating a powdery or granular material of up to 6 mm or less and transporting it by airflow between the cyclones C1 to C4, and a raw material supplied from the second stage cyclone C2 from below the suspension preheater SP for calcination. A fluidized bed type calciner PC that guides gas to the lowermost cyclone C1, and a burner 42;
A fluidized bed type kiln KF for firing the raw material supplied from the calciner PC through the first airtightness detecting means 81, a cooling device FBQ for cooling the raw material from the kiln KF by air, and a calcining furnace PC. The branching means 43 for branching the calcined raw material of the above, and branching the branched part of the raw material to the firing furnace KF, and the residue of the calcined raw material from the calcining furnace PC branched by the branching means 43 The gas supplied from the cooling device FBQ is heated by the supplied raw material,
A fluidized bed heat exchanger HR that guides the heated gas to the firing furnace KF and returns the raw material to the calciner PC.

【００２６】各サイクロンＣ１〜Ｃ４は、下方（図１の
下方）に向かって先細状となる略円錐状の円錐部４４
と、円錐部４４の上方の大気部分に同軸上に連なって形
成される略直円筒状の円筒部４５と、円筒部４５の上端
開口部分を塞ぐ上蓋部４６とを有する。上蓋部４６に
は、同軸上に上方に立上る立上り部４７と、立上り部の
上端部付近から屈曲してほぼ水平に延びる水平部４８と
を有する逆Ｌ字状のダクト４９ａ，４９ｂ，４９ｃが接
続される。また円錐部４４の下端部には、シュート５０
ａ，５０ｂの上端部が接続される。各サイクロンＣ１〜
Ｃ４と各ダクト４９ａ〜４９ｃとによって、熱交換器を
それぞれ構成している。Each of the cyclones C1 to C4 has a substantially conical portion 44 that tapers downward (downward in FIG. 1).
And a substantially cylindrical portion 45 formed coaxially with the atmosphere above the conical portion 44, and an upper lid portion 46 for closing the upper end opening of the cylindrical portion 45. The upper lid 46 has inverted L-shaped ducts 49a, 49b, and 49c each having a rising portion 47 that rises coaxially upward and a horizontal portion 48 that is bent near the upper end of the rising portion and extends substantially horizontally. Connected. A chute 50 is provided at the lower end of the conical portion 44.
a, 50b are connected at the upper end. Each cyclone C1
The heat exchangers are respectively constituted by C4 and the ducts 49a to 49c.

【００２７】焼成炉ＫＦのバーナ４２の燃焼によって発
生した高温のガスは、捕集サイクロンＣ０、仮焼炉Ｐ
Ｃ、最下段のサイクロンＣ１、下から２段目のサイクロ
ンＣ２、上から２段目のサイクロンＣ３および最上段の
サイクロンＣ４を経て、誘引ファン１４８によって大気
へ放散される。前記最上段のサイクロンＣ４と上から２
段目のサイクロンＣ３とを接続するダクト４９ｃに設け
た原料投入シュート５１から投入される石灰石などの粉
粒状原料は、ダクト４９ｃ内を上昇するガスと交流接触
して熱交換し、昇温される。原料は全量排ガスによって
吹き上げられ、最上段のサイクロンＣ４へ導かれる。こ
の最終段のサイクロンＣ４で捕集された原料は、シュー
ト５０ａを介して下から２段目のサイクロンＣ２と上か
ら２段目のサイクロンＣ３とに接続されるダクト４９ｂ
の途中位置へ供給される。The high-temperature gas generated by the combustion of the burner 42 of the kiln KF is collected by the collecting cyclone C0 and the calciner P.
C, the cyclone C1 at the lowermost stage, the cyclone C2 at the second lowermost stage, the cyclone C3 at the second uppermost stage, and the cyclone C4 at the uppermost stage are emitted to the atmosphere by the attraction fan 148. The top cyclone C4 and 2 from the top
The powdery or granular material such as limestone introduced from the material introduction chute 51 provided in the duct 49c connected to the cyclone C3 of the stage exchanges heat with the gas rising in the duct 49c to exchange heat and is heated. . The entire amount of the raw material is blown up by the exhaust gas and guided to the cyclone C4 at the uppermost stage. The raw material collected by the last-stage cyclone C4 is connected to a second-stage cyclone C2 from the bottom and a second-stage cyclone C3 from the top via a chute 50a.
Is supplied to an intermediate position of

【００２８】このようにして各サイクロンＣ３，Ｃ４に
よって捕集された原料の粉粒体は、シュート５０ａ，５
０ｂを介して下段のダクト４９ｂ，４９ａへ導かれ、順
次的に上段のダクトから下段のダクトへ導かれながら加
熱され、こうしてサスペンションプレヒータＳＰによっ
て原料が７００〜８００℃程度に予熱される。The raw material particles collected by each of the cyclones C3 and C4 in this manner are supplied to the chutes 50a and 50a.
Ob is guided to the lower ducts 49b and 49a through the lower duct 0b, and is successively heated while being guided from the upper duct to the lower duct. Thus, the raw material is preheated to about 700 to 800 ° C. by the suspension preheater SP.

【００２９】下から２段目のサイクロンＣ２によって捕
集された原料は、シュート５３を経て仮焼炉ＰＣへ導か
れ、仮焼炉ＰＣで一部仮焼された原料は第１気密排出手
段８１を介して焼成炉ＫＦに供給される。また仮焼炉を
飛散し、最下段のサイクロンＣ１によって捕集された原
料は、シュート５２を経て焼成炉ＫＦへ導かれる。焼成
炉ＫＦは、直円筒状（角形でもよい）の円筒部５５と、
円筒部５５の下端部に同軸に連なる円錐台状の円錐台部
５６と、円筒部５５の上端開口部を塞ぐ上蓋部５７とを
有する焼成炉本体５８と、焼成炉本体５８内で円筒部５
５と円錐台部５６との間に介在されて焼成炉本体５８内
の空間を焼成室５９と風箱６０とに仕切る分散板６１と
を有する。分散板６１は、複数の透孔６２を有し、熱交
換器ＨＲからダクト６７を介して約５００℃程度のガス
が導かれ、このガスを燃焼用空気として前記バーナ４２
が燃焼する。このバーナ４２は、たとえば重油を燃料と
するオイルバーナである。The raw material collected by the cyclone C2 at the second stage from the bottom is guided to the calciner PC through the chute 53, and the raw material partially calcined in the calciner PC is supplied to the first airtight discharge means 81. Is supplied to the firing furnace KF. Further, the raw material scattered in the calciner and collected by the cyclone C1 at the lowermost stage is guided to the calciner KF via the chute 52. The firing furnace KF includes a straight cylindrical (or square) cylindrical portion 55,
A firing furnace main body 58 having a frusto-conical truncated cone portion 56 coaxially connected to the lower end portion of the cylindrical portion 55, an upper lid portion 57 closing an upper end opening of the cylindrical portion 55, and a cylindrical portion 5 in the firing furnace main body 58.
A dispersion plate 61 is interposed between the sinter 5 and the truncated cone 56 to partition a space in the firing furnace main body 58 into a firing chamber 59 and a wind box 60. The dispersion plate 61 has a plurality of through-holes 62, and a gas of about 500 ° C. is led from the heat exchanger HR through a duct 67, and this gas is used as combustion air as the burner 42.
Burns. The burner 42 is, for example, an oil burner using heavy oil as fuel.

【００３０】このような焼成炉ＫＦの焼成炉本体５８の
上部の上蓋部５７付近には、水平なダクト６３を介して
捕集サイクロンＣ０が接続される。前記分散板６１の透
孔６２を介して風箱６０から上方へ噴射される前記熱交
換器ＨＲからのガスによって、焼成炉ＫＦ内へ導かれた
原料が流動化され、これによって形成された流動層より
も上方で浮遊する微粉が前記ダクト６３を介して捕集サ
イクロンＣ０に導かれる。この捕集サイクロンＣ０によ
って捕集された原料は、捕集サイクロンＣ０から下方に
延びるシュート６５，６６を経て、前記冷却装置ＦＢＱ
に導かれる。捕集サイクロンＣ０に前記焼成炉ＫＦから
ダクト６３を介して導かれたガスは、ダクト６４によっ
て前記仮焼炉ＰＣに導かれる。このような焼成炉ＫＦか
ら仮焼炉ＰＣに導かれるガスの温度は、約１１００℃で
ある。A collecting cyclone C0 is connected through a horizontal duct 63 to the vicinity of the upper lid 57 of the firing furnace main body 58 of such a firing furnace KF. The raw material introduced into the sintering furnace KF is fluidized by the gas from the heat exchanger HR, which is injected upward from the wind box 60 through the through holes 62 of the dispersion plate 61, and the flow formed by the gas is thereby increased. Fine powder floating above the layer is guided to the collecting cyclone C0 via the duct 63. The raw material collected by the collecting cyclone C0 passes through chutes 65 and 66 extending downward from the collecting cyclone C0, and passes through the cooling device FBQ.
It is led to. The gas guided to the collection cyclone C0 from the firing furnace KF via the duct 63 is guided to the calcination furnace PC by the duct 64. The temperature of the gas led from the firing furnace KF to the calciner PC is about 1100 ° C.

【００３１】仮焼炉ＰＣは、直円筒状（角形でもよい）
の円筒部６８と、円筒部６８の下端部に連なる円錐台状
の円錐台部６９と、円筒部６８の上端開口部を塞ぐ上蓋
部７０とを有する仮焼炉本体７１と、仮焼炉本体７１内
で前記円筒部６８と円錐台部６９との間に介在され、仮
焼炉本体７１内の空間を仮焼室７２と風箱７３とに仕切
る分散板７４とを有する。この分散板７４は複数の透孔
７５を有し、この風箱７３に前記捕集サイクロンＣ０か
らダクト６４を介してガスが導かれる。風箱７３に導か
れたガスは、前記分散板７４の透孔７５を介して上方に
噴出し、前記下から２段目のサイクロンＣ２からシュー
ト５３を介して供給された原料を流動化しながら加熱す
る。このようにして仮焼炉ＰＣ内で加熱された原料の温
度は、約８００℃である。The calciner PC is a straight cylinder (or may be square).
A calcining furnace main body 71 having a cylindrical portion 68, a truncated conical portion 69 connected to a lower end portion of the cylindrical portion 68, and an upper lid portion 70 closing an upper end opening of the cylindrical portion 68; A dispersion plate 74 is interposed between the cylindrical portion 68 and the truncated cone portion 69 in the partition 71 and partitions the space in the calciner main body 71 into a calcining chamber 72 and a wind box 73. The dispersion plate 74 has a plurality of through-holes 75, and gas is guided to the wind box 73 from the collection cyclone C0 via the duct 64. The gas guided to the wind box 73 is ejected upward through the through hole 75 of the dispersion plate 74, and heats while fluidizing the raw material supplied from the second lower cyclone C2 through the chute 53. I do. The temperature of the raw material thus heated in the calciner PC is about 800 ° C.

【００３２】仮焼炉ＰＣで仮焼された原料は、流動層に
臨んで開口するシュート７６から排出され、前記分岐手
段４３によって焼成炉ＫＦに連なるシュート７７，７８
および熱交換器ＨＲに連なるシュート７９，８０のいず
れかに分岐して導かれる。The raw material calcined in the calciner PC is discharged from a chute 76 opened toward the fluidized bed, and the chutes 77, 78 connected to the calciner KF by the branching means 43.
And, it is branched and guided to one of the chutes 79 and 80 connected to the heat exchanger HR.

【００３３】分岐手段４３と焼成炉ＫＦとを接続する各
シュート７７，７８間には、分岐手段４３から原料の一
部分を焼成炉ＫＦに気密に排出する第１気密排出手段８
１が介在される。また分岐手段４３と仮焼炉ＨＲとを接
続する各シュート７９，８０間には、分岐手段４３から
原料の残部を熱交換器ＨＲに気密に排出する第３気密排
出手段８２が介在される。A first airtight discharge means 8 for discharging a part of the raw material from the branching means 43 to the firing furnace KF between the chutes 77 and 78 connecting the branching means 43 and the firing furnace KF.
1 is interposed. Further, between the chutes 79 and 80 connecting the branching means 43 and the calciner HR, a third airtight discharging means 82 for airtightly discharging the remainder of the raw material from the branching means 43 to the heat exchanger HR is interposed.

【００３４】分岐手段４３は、仮焼炉ＰＣからシュート
７６に導かれた原料を、焼成炉ＫＦ側のシュート７７へ
は、原料の流量Ｑ１（ｋｇ／時）が前記原料投入シュー
ト５１から投入された原料の投入量Ｒ（ｋｇ／時）と等
しくなり、かつ熱交換器ＨＲ側のシュート７９へは、原
料の流量Ｑ２（ｋｇ／時）が前記熱交換器ＨＲから仮焼
炉ＰＣへ原料を導く流路を構成するシュート８３、第２
気密排出手段８４、シュート８５、輸送手段８６および
シュート８７を介して再び仮焼炉ＰＣへ戻る排出量ＲC
（ｋｇ／時）と等しくなるように、各流量Ｑ１，Ｑ２の
比η＝Ｑ１／Ｑ２を調整することができるように構成さ
れる。The branching means 43 feeds the raw material guided from the calciner PC to the chute 76 and feeds the raw material flow rate Q1 (kg / h) from the raw material charging chute 51 to the chute 77 on the firing furnace KF side. And the flow rate Q2 (kg / h) of the raw material from the heat exchanger HR to the calciner PC is supplied to the chute 79 on the heat exchanger HR side. The chute 83 constituting the guiding flow path, the second
The discharge amount R C returning to the calciner PC again via the airtight discharge means 84, the chute 85, the transport means 86 and the chute 87.
(Kg / hr) so that the ratio η = Q1 / Q2 of the respective flow rates Q1 and Q2 can be adjusted.

【００３５】図２は、分岐手段４３の具体的構成を示す
拡大断面図である。前記分岐手段４３は、本実施の形態
ではバタフライ弁によって実現され、たとえば耐熱性金
属製または耐火物で内張りされた逆Ｙ字状のケーシング
９１と、水平軸線９２まわりに矢符Ａ１，Ａ２方向に回
動する駆動軸９３と、駆動軸９３に固定され、偏平な板
状の金属板から成る切換部材９４と、前記駆動軸９３に
連結されるブレーキ付モータ（図示せず）および２つの
リミットスイッチ（図示せず）を内蔵し、切換部材９４
が仮想線９４ａ，９４ｂで示される切換位置で停止する
ように駆動軸９３を回動する駆動手段９５とを有する。FIG. 2 is an enlarged sectional view showing a specific configuration of the branching means 43. In the present embodiment, the branching means 43 is realized by a butterfly valve. For example, an inverted Y-shaped casing 91 lined with a heat-resistant metal or a refractory, and arrows A1 and A2 around a horizontal axis 92. A rotating drive shaft 93, a switching member 94 fixed to the drive shaft 93 and made of a flat plate-like metal plate, a motor with a brake (not shown) connected to the drive shaft 93, and two limit switches (Not shown), and a switching member 94.
Has a driving means 95 for rotating the driving shaft 93 so as to stop at the switching position indicated by the virtual lines 94a and 94b.

【００３６】前記ケーシング９１は、仮焼炉ＰＣ側のシ
ュート７６にフランジ接合によって接続される流入部９
６と、焼成炉ＫＦ側のシュート７７にフランジ接合によ
って接続される第１排出部９７と、熱交換器ＨＲ側のシ
ュート７９にフランジ接合によって接続される第２排出
部９８とを有する。第１および第２排出部９７，９８の
相互に近接する周壁部分９９，１００が鋭角に交差する
出隅部１０１には、前記駆動軸９３が水平軸線９２まわ
りに回動自在に支持されており、この駆動軸９３には前
記切換部材９４の基端部が固定される。切換部材９４の
遊端部は、駆動軸９３が駆動手段９５によって矢符Ａ１
方向に回動し、前記一方のリミットスイッチによって停
止したとき、流入部９６の第１排出部９７に連なる内壁
面１０２に押付けられた状態で支持され、また駆動軸９
３が駆動手段９５によって矢符Ａ２方向に回動して前記
他方のリミットスイッチによって停止したときには、流
入部９６の第２排出部９８に連なる内壁面１０３に押付
けられた状態で支持される。The casing 91 has an inflow portion 9 connected to a chute 76 on the calciner PC side by flange joining.
6, a first discharge portion 97 connected to the chute 77 on the firing furnace KF side by flange connection, and a second discharge portion 98 connected to the chute 79 on the heat exchanger HR side by flange connection. The drive shaft 93 is rotatably supported around a horizontal axis 92 at a protruding corner portion 101 where peripheral wall portions 99 and 100 of the first and second discharge portions 97 and 98 which are adjacent to each other intersect at an acute angle. The base end of the switching member 94 is fixed to the drive shaft 93. At the free end of the switching member 94, the drive shaft 93 is driven by the drive means 95 to drive the arrow A1.
When it is stopped by the one of the limit switches, it is supported in a state of being pressed against the inner wall surface 102 connected to the first discharge portion 97 of the inflow portion 96, and
When the drive unit 95 rotates in the direction of the arrow A2 by the driving means 95 and is stopped by the other limit switch, the support unit 3 is supported by being pressed against the inner wall surface 103 of the inflow unit 96 connected to the second discharge unit 98.

【００３７】このようにして傾転する切換部材９４が矢
符Ａ１方向に回動して仮想線９４ａで示される第１閉鎖
位置に配置された状態では、仮焼炉ＰＣからシュート７
６を介して流入部９６に導かれた原料が、第２排出部９
８を経て熱交換器ＨＲ側のシュート７９に導かれる。ま
た切換部材９４が矢符Ａ２方向に回動して仮想線９４ｂ
で示される第２閉鎖位置に配置された状態では、前記流
入部９６に導かれた原料が第１排出部９７を経て焼成炉
ＫＦ側のシュート７７に導かれる。When the tilting switching member 94 is rotated in the direction of the arrow A1 and is located at the first closed position indicated by the imaginary line 94a, the calcining furnace PC moves the chute 7
The raw material led to the inflow section 96 through the second discharge section 9
Through 8, it is led to a chute 79 on the heat exchanger HR side. Further, the switching member 94 rotates in the direction of the arrow A2 to move the virtual line 94b.
In the state in which the raw material is placed in the second closed position, the raw material guided to the inflow portion 96 is guided to the chute 77 on the firing furnace KF side via the first discharge portion 97.

【００３８】このように構成される分岐手段４３によっ
て、前述したように、焼成炉ＫＦ側のシュート７７に導
かれる原料の流量をＱ１とし、熱交換器ＨＲ側のシュー
ト７９に導かれる原料の流量をＱ２としたとき、その流
量比η＝Ｑ１／Ｑ２を調整するには、前記駆動手段９５
による切換部材９４の第１および第２閉鎖位置９７ａ，
９７ｂに配置されている時間を制御することによって、
調整することができる。このような流量比ηは、前述し
たように、焼成炉ＫＦに導かれる仮焼炉ＰＣからの原料
の流量Ｑ１が原料投入シュート５１から投入される原料
の投入量Ｒと等しくなり、かつ仮焼炉ＰＣおよび熱交換
器ＨＲ間の循環量ＲC が一定となるように、さらに後述
するようにサスペンションプレヒータＳＰにおけるガス
の温度が再炭酸化温度以下になるように設定することが
できる。As described above, the flow rate of the raw material guided to the chute 77 on the sintering furnace KF side by the branching means 43 having such a configuration is set to Q1, and the flow rate of the raw material guided to the chute 79 on the heat exchanger HR side. Is Q2, to adjust the flow ratio η = Q1 / Q2, the driving means 95
, The first and second closed positions 97a of the switching member 94,
By controlling the time that is located at 97b,
Can be adjusted. As described above, the flow rate ratio η is such that the flow rate Q1 of the raw material from the calciner PC guided to the firing furnace KF is equal to the input amount R of the raw material charged from the raw material charging chute 51, and The circulation amount RC between the furnace PC and the heat exchanger HR can be set to be constant, and the gas temperature in the suspension preheater SP can be set to be equal to or lower than the recarbonation temperature as described later.

【００３９】図３は第１気密排出手段８１の具体的構成
を示す拡大断面図であり、図３（１）はＬバルブ１０６
にノズル部材１０７を設けた第１気密排出手段８１ａを
示し、図３（２）はＬバルブ１０６に前記ノズル部材１
０７に代えて押圧棒１０８を設けた第１気密排出手段８
１ｂを示す。なお、各第１気密排出手段８１ａ，８１ｂ
を総称する場合には、添字ａ，ｂは省略する。前記第１
気密排出手段８１は、分岐手段４３の第１排出部９７を
経てシュート７７から供給される原料によるマテリアル
シールによってガスの通過を遮断し、原料だけを焼成炉
ＫＦ側のシュート７８へ導くＬバルブ１０６と、このＬ
バルブ１０６内に堆積した原料を押出すための原料押出
し手段１０９ａ，１０９ｂとを含む。FIG. 3 is an enlarged sectional view showing a specific structure of the first hermetic discharge means 81, and FIG.
FIG. 3B shows a first airtight discharge means 81a provided with a nozzle member 107, and FIG.
First airtight discharging means 8 provided with a pressing rod 108 in place of 07
1b is shown. The first airtight discharge means 81a, 81b
, The subscripts a and b are omitted. The first
The hermetic discharge means 81 blocks the passage of gas by a material seal of the raw material supplied from the chute 77 via the first discharge part 97 of the branching means 43, and guides only the raw material to the chute 78 on the firing furnace KF side. And this L
Material extruding means 109a and 109b for extruding the material deposited in the valve 106;

【００４０】図３（１）は、本実施の形態に用いられる
第１気密排出手段８１ａを示す。この第１気密排出手段
８１ａのＬバルブ１０６は、上方に立上る立上り部１１
０と、立上り部１１０の下端部にほぼ直角に屈曲して連
なり水平に延びる水平部１１１と、水平部１１１の前記
立上り部１１０が連なる長手方向一端部とは反対側の他
端部からほぼ直角に屈曲して下方に延びる立下り部１１
２とを有する。立上り部１１０の上端部にはフランジ１
１３が形成され、このフランジ１１３はシュート７７の
下端部に形成されるフランジ１１４とボルトおよびナッ
ト等によってフランジ接合される。また立下り部１１２
の下端部にはフランジ１１５が形成され、このフランジ
１１５はシュート７８の上端部に形成されるフランジ１
１６とボルトおよびナット等によってフランジ接合され
る。このようなＬバルブ１０６は、たとえば耐熱性金属
製または耐火物で内張りされ、分岐手段４３側のシュー
ト７７と焼成炉ＫＦ側のシュート７８との間に気密に接
続される。FIG. 3A shows the first hermetic discharge means 81a used in the present embodiment. The L valve 106 of the first hermetic discharge means 81a is provided with a rising portion 11 which rises upward.
0, a horizontal portion 111 which is bent at a substantially right angle to the lower end of the rising portion 110 and extends horizontally, and a substantially right angle from the other end of the horizontal portion 111 opposite to the one longitudinal end where the rising portion 110 is continuous. Falling portion 11 bent downward and extending downward
And 2. A flange 1 is provided at the upper end of the rising portion 110.
13 is formed, and the flange 113 is flange-joined to a flange 114 formed at the lower end of the chute 77 by bolts and nuts. Falling part 112
A flange 115 is formed at the lower end of the chute 78. The flange 115 is formed at the upper end of the chute 78.
16 is flange-joined with bolts and nuts. Such an L valve 106 is lined, for example, with a heat-resistant metal or a refractory, and is airtightly connected between a chute 77 on the branching means 43 side and a chute 78 on the firing furnace KF side.

【００４１】分岐手段４３によって分岐して前記シュー
ト７７を介して立上り部１１０から供給された原料は、
水平部１１１において立下り部１１２内の空間に臨む角
部１１７から上方に安息角φrを成す安息面１１８を形
成して堆積している。このようにしてＬバルブ１０６内
の水平部１１１から立上り部１１０にわたって堆積した
原料によってマテリアルシールされ、上方のシュート７
７から下方のシュート７８へのガスの通過が防がれる。The raw material branched by the branching means 43 and supplied from the rising portion 110 via the chute 77 is
In the horizontal part 111, a repose surface 118 having a repose angle φ r is formed and deposited upward from a corner part 117 facing the space in the falling part 112. In this way, the raw material deposited from the horizontal portion 111 to the rising portion 110 in the L valve 106 is material-sealed, and the upper chute 7
The passage of gas from 7 to the chute 78 below is prevented.

【００４２】このような状態で原料だけを排出するため
に、立上り部１１０の出隅側の壁の下部には、原料の安
息面１１８に向けてガスを噴射するノズル部材１０７が
水平部１１１とほぼ平行に設けられる。このノズル部材
１０７に供給されるガスは、たとえばこのノズル部材１
０７より独立して設けられるブロア１０４からの常温の
空気であり、ノズル部材１０７とブロア１０４との間に
介在される流量調整弁１２０を開閉動作させてガス噴射
量の調整を容易に行うことができ、流量を制御すること
ができる。また、仮想線２００で示されるように圧縮空
気をノズル部材１０７から噴出するようにしてもよく、
電磁弁２０１を開閉動作して、空気を間欠的に噴射し
て、その間隔を制御して流量を制御し、その大きな噴射
力によってノズル部材１０７の前方に存在する原料を排
出することができる。他の実施形態では、熱交換機ＨＲ
から図示しない管路を介して導かれた高温のガスであっ
てもよい。前記ノズル部材１０７とブロア１０４とを含
んで、前記原料押出し手段１０９ａを構成している。こ
のような熱交換機ＨＲからの高温のガスを導く場合に
は、Ｌバルブ１０６内に堆積した原料の温度が低下する
ことを防ぐことができる。ノズル部材１０７から噴射さ
れるガスの流量は、このガスによって押出される原料の
流量が前記原料投入シュート５１から投入される原料の
投入量Ｒと等しくなるように設定される。このようなノ
ズル部材１０７から噴射されるガスの噴射量の設定は、
後述するように、仮焼炉ＰＣの流動層の圧力損失に基づ
いて決定される。In order to discharge only the raw material in such a state, a nozzle member 107 for injecting a gas toward a resting surface 118 of the raw material is provided below the horizontal portion 111 at a lower portion of a wall on the rising corner side of the rising portion 110. They are provided substantially in parallel. The gas supplied to the nozzle member 107 is, for example, the nozzle member 1
07 is air at a normal temperature from the blower 104 that is provided independently from the air conditioner 07, and the flow rate control valve 120 interposed between the nozzle member 107 and the blower 104 is opened and closed to easily adjust the gas injection amount. And the flow rate can be controlled. Further, as shown by a virtual line 200, compressed air may be ejected from the nozzle member 107,
The electromagnetic valve 201 is opened and closed to inject air intermittently, the interval is controlled to control the flow rate, and the raw material existing in front of the nozzle member 107 can be discharged by the large injection force. In another embodiment, the heat exchanger HR
May be a high-temperature gas introduced through a pipe (not shown). The material extruding means 109a includes the nozzle member 107 and the blower 104. When introducing a high-temperature gas from such a heat exchanger HR, it is possible to prevent the temperature of the raw material deposited in the L valve 106 from decreasing. The flow rate of the gas injected from the nozzle member 107 is set such that the flow rate of the raw material extruded by the gas is equal to the input amount R of the raw material input from the raw material input chute 51. The setting of the injection amount of the gas injected from the nozzle member 107 is as follows.
As described later, it is determined based on the pressure loss of the fluidized bed of the calciner PC.

【００４３】本発明の実施の他の形態として、図３
（２）に示されるように、上記のノズル部材１０７に代
えて、押圧棒１０８が設けられる。この押圧棒１０８
は、直円柱状であって、水平部１１１と平行な軸線方向
に駆動シリンダ１１９によって駆動され、駆動シリンダ
１１９と押圧棒１０８とを含んで、前記原料押出し手段
１０９ｂを構成している。この駆動シリンダ１１９はた
とえば複動空気圧シリンダであって、Ｌバルブ１０６内
で安息角φr を成す安息面１１８を形成して堆積した原
料を押圧棒１０８が立上り部１１０の内壁面１１０ａか
らストロークＳＲだけ突出することによって、水平部１
１１内の原料を押圧し、これによって安息面１１８が破
壊されて原料が角部１１７を越えて立下り部材１１２側
へ押出され、下方のシュート７８内へ落下する。このよ
うな駆動シリンダ１１９のストロークＳＲおよび作動周
期は、上記の図３（１）に示す原料押出し手段１０９ａ
と同様に、前記シュート７８を介して焼成炉ＫＦへ供給
される原料の流量Ｑ１が投入量Ｒと等しくなるように設
定され、このような設定値は仮焼炉ＰＣの流動層の圧力
損失に基づいて行われる。As another embodiment of the present invention, FIG.
As shown in (2), a pressing rod 108 is provided instead of the nozzle member 107 described above. This pressing rod 108
Is driven by a driving cylinder 119 in an axial direction parallel to the horizontal portion 111, and includes the driving cylinder 119 and the pressing rod 108 to constitute the raw material pushing means 109b. The drive cylinder 119 is a double-acting pneumatic cylinder for example, L-stroke SR raw material deposited to form a resting surface 118 pressure rod 108 from the inner wall surface 110a of the rising portion 110 forming a repose angle phi r in the valve 106 The horizontal part 1
The raw material in 11 is pressed, whereby the resting surface 118 is broken, and the raw material is pushed to the falling member 112 side beyond the corner portion 117 and falls into the lower chute 78. The stroke SR and the operation cycle of the drive cylinder 119 are determined by the material pushing means 109a shown in FIG.
Similarly, the flow rate Q1 of the raw material supplied to the sintering furnace KF via the chute 78 is set to be equal to the input amount R, and such a set value is caused by the pressure loss of the fluidized bed of the calcination furnace PC. It is done based on.

【００４４】このような押圧棒１０８を用いる原料押出
し手段１０９ｂを採用した場合には、前述の図３（１）
に示されるノズル部材１０７による原料押出し手段１０
９ａを採用した場合に比べて、焼成炉ＫＦへ導かれる原
料の温度が低下するという不具合が生じない。When the material extruding means 109b using such a pressing rod 108 is employed, the above-mentioned FIG.
Raw material pushing means 10 by nozzle member 107 shown in FIG.
As compared with the case where 9a is adopted, there is no problem that the temperature of the raw material guided to the firing furnace KF decreases.

【００４５】図４は、第３気密排出手段８２の具体的構
成を示す拡大断面図である。前記第３気密排出手段８２
は、分岐手段４３の第２排出部９８に接続されるシュー
ト７９と、熱交換機ＨＲに原料を導くシュート８０との
間に介在され、ケーシング１２１内で矢符Ｂ方向に回転
駆動されるロータ１２２が設けられるロータリバルブ１
２３と、前記ロータを矢符Ｂ方向に所定の回転速度で回
転駆動するモータ１２４とを有するロータリフィーダに
よって実現される。FIG. 4 is an enlarged sectional view showing a specific configuration of the third hermetic discharge means 82. The third hermetic discharge means 82
The rotor 122 is interposed between the chute 79 connected to the second discharge part 98 of the branching means 43 and the chute 80 for guiding the raw material to the heat exchanger HR, and is driven to rotate in the arrow B direction in the casing 121. Rotary valve 1 provided with
23 and a motor 124 for rotating the rotor in the direction of arrow B at a predetermined rotational speed.

【００４６】ケーシング１２１は、分岐手段４３側のシ
ュート７９のフランジ１２５にボルトおよびナット等に
よってフランジ接合されるフランジ１２６を有する流入
部１２７と、前記ロータ１２２が矢符Ｂ方向に回転可能
に収納され、ロータ１２２の水平な回転軸線と同軸を成
す直円柱状のロータ収納空間１２８を有するロータ収納
部１２９と、ロータ収納部１２９に連なり、ロータ１２
２によって原料が導かれ、熱交換機ＨＲ側のシュート８
０のフランジ１３０にボルトおよびナット等によってフ
ランジ接合されるフランジ１３１を有する流出部１３２
とを有する。The casing 121 houses an inflow portion 127 having a flange 126 flanged to the flange 125 of the chute 79 on the branching means 43 side with bolts and nuts, and the rotor 122 is rotatably accommodated in the arrow B direction. , A rotor storage section 129 having a right columnar rotor storage space 128 coaxial with the horizontal rotation axis of the rotor 122, and
The raw material is guided by 2 and the chute 8 on the heat exchanger HR side
Outlet 132 having flange 131 which is flanged to flange 130 with bolts and nuts
And

【００４７】ロータ１２２は、前記モータ１２４によっ
て矢符Ｂ方向に回転駆動される回転軸１３３と、この回
転軸１３３に周方向に等間隔をあけて放射状に設けられ
る複数のブレード１３４とを有する。このようなロータ
１２２の各ブレード１３４は、回転軸線から最も離れた
最外周部の端面１３５がロータ収納部１２９の内周面１
３６と原料を噛込まずに回転し得る程度の僅かな間隔を
あけて形成されており、これによって分岐手段４３側の
シュート７９から熱交換機ＨＲ側のシュート８０に原料
だけを導き、ガスの通過を遮断することができる。The rotor 122 has a rotating shaft 133 driven to rotate in the direction of arrow B by the motor 124, and a plurality of blades 134 radially provided at equal intervals in the circumferential direction of the rotating shaft 133. Each of the blades 134 of the rotor 122 has an end surface 135 at the outermost periphery farthest from the rotation axis.
36 is formed so as to be separated from the chute 79 on the side of the branching means 43 to the chute 80 on the side of the heat exchanger HR so that the raw material can pass therethrough. Can be shut off.

【００４８】ロータ１２２は、分岐手段４３側のシュー
ト７９から流入部１２７内に導かれる原料およびガスの
うち、原料だけを周方向に隣接する各ブレード１３４間
の貯留空間１３７内に貯留し、ロータ１２２の回転によ
ってその貯留空間１３７が流出部１３２内の空間に臨ん
だとき、貯留空間１３７内の原料が流出部１３２内に落
下し、こうしてガスを通過させずに原料だけを下流側へ
排出することができる。ロータ１２２の回転時に、前記
ロータ収納部１２９の内周面１３６と各ブレード１３４
との間に原料が噛込むことを防止するために、流入部１
２７のロータ１２２の回転方向下流側である矢符Ｂ方向
下流側の壁部１３８には、矢符Ｂ方向とは逆方向に突出
する噛込み防止片１３９が一体的に形成される。このよ
うな噛込み防止片１３９は、いわゆるじゃま板として設
けられ、粒径の大きな原料の噛込みを防止することがで
きる。The rotor 122 stores only the raw material out of the raw material and the gas introduced from the chute 79 on the branching means 43 side into the inflow portion 127 in the storage space 137 between the blades 134 adjacent in the circumferential direction. When the storage space 137 faces the space in the outflow portion 132 due to the rotation of 122, the raw material in the storage space 137 falls into the outflow portion 132, and thus only the raw material is discharged to the downstream side without passing gas. be able to. When the rotor 122 rotates, the inner peripheral surface 136 of the rotor housing portion 129 and each blade 134
To prevent the raw material from getting caught between
An anti-jaw piece 139 projecting in the direction opposite to the arrow B direction is integrally formed on the wall 138 on the downstream side in the arrow B direction which is the downstream side in the rotation direction of the 27 rotor 122. Such a biting prevention piece 139 is provided as a so-called baffle plate, and can prevent biting of a raw material having a large particle size.

【００４９】前記第２気密排出手段８４もまた、上記の
第３気密排出手段８２と同様な構成を有し、重複を避け
て説明は省略する。The second hermetic discharge means 84 also has the same configuration as the third hermetic discharge means 82, and a description thereof will be omitted to avoid duplication.

【００５０】再び図１を参照して、前記焼成装置４１は
さらに、仮焼炉ＰＣにおける流動層の圧力損失を検出す
る第１圧力検出手段Ｓ１と、第１圧力損失検出手段Ｓ１
の出力に応答し、第１圧力損失検出手段Ｓ１によって検
出される圧力損失ΔＰ１が予め定める値になるように、
第１気密排出手段８１による原料の流量Ｑ１を制御する
第１制御手段Ｕ１と、熱交換機ＨＲにおける流動層の圧
力損失を検出する第２圧力検出手段Ｓ２と、第２圧力検
出手段Ｓ２の出力に応答し、第２圧力損失検出手段Ｓ２
によって検出される圧力損失ΔＰ２が予め定める値にな
るように、第２気密排出手段８４による原料の流量Ｑ２
を制御する第２制御手段Ｕ２とを含む。第１および第２
圧力損失検出手段Ｓ１，Ｓ２は、分散板の上面上の流動
層内の圧力と流動層の界面よりも上方の空間の圧力との
差を流動層の圧力損失として出力する。Referring again to FIG. 1, the baking apparatus 41 further includes first pressure detecting means S1 for detecting pressure loss of the fluidized bed in the calciner PC, and first pressure loss detecting means S1.
, So that the pressure loss ΔP1 detected by the first pressure loss detecting means S1 becomes a predetermined value.
The first control means U1 for controlling the flow rate Q1 of the raw material by the first airtight discharge means 81, the second pressure detection means S2 for detecting the pressure loss of the fluidized bed in the heat exchanger HR, and the output of the second pressure detection means S2 In response to the second pressure loss detecting means S2
The flow rate Q2 of the raw material by the second hermetic discharge means 84 is set so that the pressure loss ΔP2 detected by
And second control means U2 for controlling First and second
The pressure loss detecting means S1 and S2 output the difference between the pressure in the fluidized bed on the upper surface of the dispersion plate and the pressure in the space above the interface of the fluidized bed as the pressure loss of the fluidized bed.

【００５１】熱交換機ＨＲからの原料は、第２気密排出
手段８４によって仮焼炉ＰＣに気密に排出される。前記
第１気密排出手段８１は、第１制御手段Ｕ１によって第
１圧力損失検出手段Ｓ１によって検出された仮焼炉ＰＣ
の流動層による圧力損失ΔＰ１が投入量Ｒを処理し得る
予め定める値、たとえば１００〜３００ｍｍＡｑになる
ように、前記ノズル部材１０７から噴射されるガスの流
量が制御される。また第２気密排出手段８４は、第２制
御手段Ｕ２によって第２圧力損失検出手段Ｓ２による圧
力損失ΔＰ２が予め定める値となるように、熱交換機Ｈ
Ｒから仮焼炉ＰＣに供給される原料の流量Ｑ２を制御す
る。The raw material from the heat exchanger HR is hermetically discharged to the calciner PC by the second hermetic discharge means 84. The first hermetic discharge means 81 is provided with the calciner PC detected by the first control means U1 by the first pressure loss detection means S1.
The flow rate of the gas injected from the nozzle member 107 is controlled so that the pressure loss ΔP1 caused by the fluidized bed of the above-described embodiment becomes a predetermined value capable of processing the input amount R, for example, 100 to 300 mmAq. Further, the second hermetic discharge unit 84 controls the heat exchanger H so that the pressure loss ΔP2 by the second pressure loss detection unit S2 becomes a predetermined value by the second control unit U2.
The flow rate Q2 of the raw material supplied from R to the calciner PC is controlled.

【００５２】このようにして仮焼炉ＰＣの流動層の圧力
損失ΔＰ１に基づいて、第１気密排出手段８１によって
焼成炉ＫＦに導かれる原料の流量Ｑ１が制御されるの
で、サスペンションプレヒータＳＰへの原料の投入量Ｒ
が、焼成炉ＫＦで焼成され、冷却装置ＦＢＱで冷却され
た製品の排出量と等しくなるように、仮焼炉ＰＣから焼
成炉ＫＦへ導かれる原料の流量Ｑ１を調整することがで
きる。また熱交換機ＨＲの流量層の圧力損失ΔＰ２に基
づいて、熱交換機ＨＲから仮焼炉ＰＣに導かれる原料の
流量Ｑ２が制御されるので、仮焼炉ＰＣおよび熱交換機
ＨＲ間の原料の循環量を一定にすることができ、熱交換
機ＨＲから焼成炉ＫＦに導かれるガスの温度のばらつき
を少なくして安定させ、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導
かれるガスの温度を安定させることができる。これによ
って焼成炉ＫＦにおいては、その焼成温度を安定させ、
また仮焼炉ＰＣにおいては、その仮焼温度を安定させる
ことができる。As described above, based on the pressure loss ΔP1 of the fluidized bed of the calciner PC, the flow rate Q1 of the raw material guided to the calciner KF by the first hermetic discharge means 81 is controlled. Raw material input R
The flow rate Q1 of the raw material guided from the calciner PC to the calciner KF can be adjusted so that the product is calcined in the calciner KF and discharged from the calciner PC to the calciner KF in a manner equal to the discharge amount of the product cooled in the cooling device FBQ. Further, since the flow rate Q2 of the raw material guided from the heat exchanger HR to the calciner PC is controlled based on the pressure loss ΔP2 of the flow layer of the heat exchanger HR, the circulation amount of the raw material between the calciner PC and the heat exchanger HR is controlled. Can be kept constant, and the temperature of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC can be stabilized by reducing the variation in the temperature of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF. . This stabilizes the firing temperature in the firing furnace KF,
In the calciner PC, the calcining temperature can be stabilized.

【００５３】前記焼成装置４１は、さらに、サスペンシ
ョンプレヒータＳＰの最下段のサイクロンＣ１からのガ
スを下から２段目のサイクロンＣ２に導くダクト４９ａ
内のガスの温度を検出する温度検出手段ＴＨ１と、分岐
手段４３から原料を熱交換機ＨＲに気密に排出する第３
気密排出手段８２と、温度検出手段ＴＨ１の出力に応答
し、温度検出手段ＴＨ１による検出温度Ｔ１が高くなる
につれて第３気密排出手段８２による原料の流量を大き
く制御し、これによって前記温度検出温度Ｔ１がサスペ
ンションプレヒータＳＰにおける原料のコーチングを生
じない低い温度、すなわち再炭酸化反応温度（本実施形
態では約６００℃）以下に制御する第３制御手段Ｕ３と
を含む。The baking apparatus 41 further includes a duct 49a for guiding gas from the lowermost cyclone C1 of the suspension preheater SP to the second lower cyclone C2.
Temperature detecting means TH1 for detecting the temperature of the gas in the chamber, and a third means for airtightly discharging the raw material from the branching means 43 to the heat exchanger HR.
In response to the output of the airtight discharge means 82 and the output of the temperature detection means TH1, the flow rate of the raw material by the third airtight discharge means 82 is controlled to increase as the temperature T1 detected by the temperature detection means TH1 increases, whereby the temperature detection temperature T1 Includes a third control means U3 for controlling the temperature to a low temperature at which the coating of the raw material in the suspension preheater SP does not occur, that is, the recarbonation reaction temperature (about 600 ° C. in the present embodiment) or less.

【００５４】前記第３気密排出手段８２は、前述の図４
に関連して説明した第２気密排出手段８４と同様に構成
される。第１温度検出手段ＴＨ１は、サスペンションプ
レヒータＳＰの最下段のサイクロンＣ１と下から２段目
のサイクロンＣ２とを接続するダクト４９ａ内を流れる
ガスの温度を検出し、その検出温度が高くなり、コーチ
ングが発生する温度に達すると、第３制御手段Ｕ３は第
３気密排出手段８２を制御して、熱交換機ＨＲへ供給さ
れる原料の流量を増加する。その結果、冷却装置ＦＢＱ
からダクト１４１，１４２，１４３を経て、熱交換機Ｈ
Ｒから焼成炉ＫＦへダクト６７を介して導かれるガスの
温度が上昇する。また熱交換器ＨＲで降温され、仮焼炉
ＰＣに戻る原料流量が増加することによって、仮焼炉Ｐ
ＣからサスペンションプレヒータＳＰに導かれるガスの
温度が低下して、コーチングの発生が防がれる。このよ
うなコーチングが発生しない温度はたとえば６００℃以
下である。The third hermetic discharge means 82 is provided by the aforementioned FIG.
Is configured in the same manner as the second hermetic discharge means 84 described in relation to The first temperature detecting means TH1 detects the temperature of the gas flowing in the duct 49a connecting the lowermost cyclone C1 of the suspension preheater SP and the second lower cyclone C2, and the detected temperature increases, and the coaching is performed. Reaches the temperature at which the heat generation occurs, the third control means U3 controls the third hermetic discharge means 82 to increase the flow rate of the raw material supplied to the heat exchanger HR. As a result, the cooling device FBQ
From the heat exchanger H via ducts 141, 142, 143
The temperature of the gas led from R to the firing furnace KF via the duct 67 increases. Further, the flow rate of the raw material which is cooled down in the heat exchanger HR and returns to the calciner PC increases, so that the calciner P
The temperature of the gas guided from C to the suspension preheater SP is reduced, thereby preventing occurrence of coaching. The temperature at which such coating does not occur is, for example, 600 ° C. or less.

【００５５】また、前記ダクト６７から焼成炉ＫＦに供
給されるガスは、熱交換機ＨＲによってたとえば５００
℃程度に昇温されるので、バーナ４２の燃焼量を低減で
きる。さらに仮焼炉ＰＣ、各サイクロンＣ１，Ｃ２，Ｃ
３，Ｃ４を経て、排気ダクト１４７から誘引ファン１４
８によって大気へ放散される排ガスの流量が減少し、排
ガス温度も低下するので、熱消費を低減できる。The gas supplied from the duct 67 to the firing furnace KF is supplied by the heat exchanger HR to, for example, 500 kg.
Since the temperature is raised to about ° C., the combustion amount of the burner 42 can be reduced. Furthermore, calciner PC, each cyclone C1, C2, C
3 and C4, and from the exhaust duct 147 to the induction fan 14
8, the flow rate of the exhaust gas discharged to the atmosphere is reduced, and the temperature of the exhaust gas is also reduced, so that the heat consumption can be reduced.

【００５６】前記焼成炉ＫＦでは、サスペンションプレ
ヒータＳＰにおいてたとえば４５０〜６００℃のガスに
よって加熱され、仮焼炉ＰＣから分岐手段４３および第
１気密排出手段８１を経てシュート７８から供給される
とともに最下段のサイクロンＣ１からシュート５２を介
して焼成炉ＫＦ内へ供給されるこれらの原料は分散板６
２上で流動層を形成して約１１００℃で焼成される。こ
のような焼成炉ＫＦ内において、生成された生石灰Ｃａ
Ｏは、シュート１４９、第４気密排出手段１５０を経
て、前記シュート６６からもう一方のシュート６５から
導かれた焼成物とともに冷却装置ＦＢＱに供給される。In the sintering furnace KF, the suspension preheater SP is heated by, for example, a gas of 450 to 600 ° C., supplied from the calcining furnace PC through the branching means 43 and the first hermetic discharge means 81 from the chute 78 and the lowermost stage. These raw materials supplied from the cyclone C1 through the chute 52 into the firing furnace KF
2 and fired at about 1100 ° C. In such a firing furnace KF, the generated quicklime Ca
O is supplied to the cooling device FBQ through the chute 149 and the fourth hermetic discharge means 150 together with the fired material guided from the chute 66 to the other chute 65.

【００５７】この冷却装置ＦＢＱは、いわゆる流動層ク
ーラと呼ばれ、投入された製品はブロア１４４から各給
気管路１４５，１４６を介して供給される空気と熱交換
して、たとえば２００℃以下に冷却され、シュート１５
１、ロータリバルブ１５２，１５３を介してガスが漏出
しないようにして、シュート１５４から図示しない搬出
コンベアなどの次工程設備に搬出される。The cooling device FBQ is a so-called fluidized bed cooler, and the supplied product exchanges heat with the air supplied from the blower 144 through the respective supply lines 145 and 146, for example, to 200 ° C. or less. Cooled chute 15
1. The gas is carried out from the chute 154 to the next process equipment such as a carry-out conveyor (not shown) while preventing the gas from leaking through the rotary valves 152 and 153.

【００５８】前記焼成炉ＫＦ側のシュート１４９と冷却
装置ＦＢＱ側のシュート６６との間に介在される第４気
密排出手段１５０は、前述の図３（１）または図３
（２）に示されるＬバルブ１０６に原料押出し手段１０
９ａまたは１０９ｂを設けた構成のうちいずれかを選択
的に用いることができる。焼成炉ＫＦの流動層の圧力損
失は、第３圧力損失検出手段Ｓ３によって検出され、第
４制御手段Ｕ４は、第３圧力検出手段Ｓ３の出力に応答
し、第３圧力損失検出手段Ｓ３によって検出される圧力
損失ΔＰ３が予め定める値、たとえば５００〜８００ｍ
ｍＡｑになるように、第４気密排出手段１５０による排
出量を制御する。第３圧力損失手段Ｓ３は、分散板の上
面上の流動層内の圧力と流動層の界面よりも上方の空間
の圧力との差を流動層の圧力損失として出力する。The fourth hermetic discharge means 150 interposed between the chute 149 on the side of the firing furnace KF and the chute 66 on the side of the cooling device FBQ is provided with the above-mentioned FIG.
The raw material pushing means 10 is inserted into the L valve 106 shown in (2).
Either of the configurations provided with 9a or 109b can be selectively used. The pressure loss of the fluidized bed of the kiln KF is detected by the third pressure loss detecting means S3, and the fourth control means U4 responds to the output of the third pressure detecting means S3 and is detected by the third pressure loss detecting means S3. Pressure loss ΔP3 is a predetermined value, for example, 500 to 800 m
The discharge amount by the fourth hermetic discharge means 150 is controlled so as to be mAq. The third pressure loss means S3 outputs the difference between the pressure in the fluidized bed on the upper surface of the dispersion plate and the pressure in the space above the interface of the fluidized bed as the fluidized bed pressure loss.

【００５９】図５は、焼成装置４１に備えられる第１〜
第４気密排出手段８１，８２，８４，１５０の動作を制
御するための制御装置１６１の電気的構成を示すブロッ
ク図である。制御装置１６１は、設定手段１６２と、第
１〜第３圧力損失検出手段Ｓ１〜Ｓ３と、温度検出手段
ＴＨ１と、制御手段Ｕ１〜Ｕ５と、第３制御手段Ｕ３お
よび第５制御手段Ｕ５からの各制御信号のいずれか一方
を選択する選択手段１６３と、第１〜第５制御手段Ｕ１
〜Ｕ５からの制御信号によって第１〜第４気密排出手段
８１，８２，８４，１５０にそれぞれ備えられるモータ
１６４，１２４，１６５，１６６および流量調整弁１２
０または電磁弁２０１を駆動する駆動手段Ｄ１〜Ｄ４と
を含む。FIG. 5 shows the first to first units provided in the firing unit 41.
FIG. 9 is a block diagram showing an electrical configuration of a control device 161 for controlling the operation of fourth airtight discharge means 81, 82, 84, 150. The control device 161 includes a setting unit 162, first to third pressure loss detection units S1 to S3, a temperature detection unit TH1, a control unit U1 to U5, a third control unit U3, and a fifth control unit U5. Selecting means 163 for selecting one of the control signals, and first to fifth control means U1
Motors 164, 124, 165, 166 and the flow control valve 12 provided in the first to fourth hermetic discharge means 81, 82, 84, 150, respectively, according to control signals from U5 to U5.
0 or driving means D1 to D4 for driving the electromagnetic valve 201.

【００６０】前記設定手段１６２は、仮焼炉ＰＣの流動
層による圧力損失設定値ΔＰ１ａ、熱交換機ＨＲの流動
層による圧力損失設定値ΔＰ２ａ、焼成炉ＫＦの流動層
による圧力損失設定値ΔＰ３ａ、およびサスペンション
プレヒータＳＰにおける最下段のサイクロンＣ１とを下
から２段目のサイクロンＣ２とを接続するダクト４９内
のガスの温度の設定値Ｔ１ａとを設定する。The setting means 162 includes a pressure loss set value ΔP1a for the fluidized bed of the calciner PC, a pressure loss set value ΔP2a for the fluidized bed of the heat exchanger HR, a pressure loss set value ΔP3a for the fluidized bed of the calciner KF, and A set value T1a of the temperature of the gas in the duct 49 connecting the lowermost cyclone C1 in the suspension preheater SP and the second lower cyclone C2 is set.

【００６１】各制御手段Ｕ１〜Ｕ５は、設定手段１６２
によって設定された設定値ΔＰ１ａ，Δｐ２ａ，Δｐ３
ａ，Ｔ１ａと、各検出手段Ｓ１〜Ｓ３；ＴＨ１によって
検出された検出値ΔＰ１，ΔＰ２，ΔＰ３；Ｔ１とを比
較して、検出値ΔＰ１〜ΔＰ３；Ｔ１が設定値ΔＰ１ａ
〜ΔＰ３ａ；Ｔ１未満であれば、駆動制御信号を出力
し、各検出値ΔＰ１〜ΔＰ３；Ｔ１が各設定値ΔＰ１ａ
〜ΔＰ３ａ；Ｔ１ａに達すると、駆動制御信号を停止す
る。Each of the control means U1 to U5 includes a setting means 162
.DELTA.P1a, .DELTA.p2a, .DELTA.p3
a, T1a and the detection values ΔP1, ΔP2, ΔP3; T1 detected by the respective detection means S1 to S3; TH1, and the detected values ΔP1 to ΔP3; T1 are set to the set value ΔP1a.
If it is less than T1, a drive control signal is output, and each detection value ΔP1 to ΔP3;
~ ΔP3a; When reaching T1a, the drive control signal is stopped.

【００６２】第１気密排出手段８１は、Ｌバルブ１０６
と、このＬバルブ１０６に備えられるノズル部材１０７
と、前記モータ１６４によって駆動され、ノズル部材１
０７に加圧空気を供給するブロア１０４と空気流量を調
整する流量調整弁１２０とを有する。第２気密排出手段
８４は、前述したように、ロータリバルブ１２３と、こ
のロータリバルブ１２３のロータ１２２を回転駆動する
可変速モータ１２４とを有する。第３気密排出手段８２
は、上記の第２気密排出手段８４と同様な構成によって
実現され、ロータリバルブ１７１と、このロータリバル
ブ１７１に備えられるロータを回転駆動する前記可変速
モータ１６６とを有する。第４気密排出手段１５０は、
上記の第１気密排出手段８１と同様な構成によって実現
され、Ｌバルブ１６８と、このＬバルブ１６８に備えら
れるノズル部材１６９と、前記モータ１６５によって駆
動され、ノズル部材１６９に加圧空気を供給するブロア
１７０と空気流量を調整する流量調整弁２０５または電
磁弁を有する。The first airtight discharge means 81 is provided with the L valve 106
And a nozzle member 107 provided in the L valve 106
And the nozzle member 1 driven by the motor 164
07, a blower 104 for supplying pressurized air and a flow rate adjusting valve 120 for adjusting the air flow rate. As described above, the second hermetic discharge unit 84 includes the rotary valve 123 and the variable speed motor 124 that drives the rotor 122 of the rotary valve 123 to rotate. Third airtight discharge means 82
Is realized by the same configuration as the above-mentioned second hermetic discharge means 84, and has a rotary valve 171 and the variable speed motor 166 for rotating a rotor provided in the rotary valve 171. The fourth airtight discharging means 150
The L-valve 168, a nozzle member 169 provided in the L-valve 168, and a pressurized air supplied to the nozzle member 169 are driven by the motor 165. It has a blower 170 and a flow control valve 205 or a solenoid valve for adjusting the air flow rate.

【００６３】前記選択手段１６３は、第３制御手段Ｕ３
からの制御信号と第４制御手段Ｕ４からの制御信号とを
比較して、制御量が大きいいずれか一方の制御信号に基
づいて第３気密排出手段１５０を制御するように構成さ
れている。このような選択手段１６３の操作は、たとえ
ばマニュアル操作で行われてもよい。このようにマニュ
アル操作で第３制御手段Ｕ３と第４制御手段Ｕ４とを切
換えることによって、起動時または異常発生時などに流
量および温度などの調整を必要とするときなどの、あえ
て制御量が小さい制御手段側の制御信号によって制御し
たい場合あるいはマニュアル制御したい場合に容易に選
択することができる。The selecting means 163 includes a third control means U3
Is compared with the control signal from the fourth control means U4, and the third hermetic discharge means 150 is controlled based on one of the control signals having a large control amount. Such an operation of the selection means 163 may be performed by, for example, a manual operation. By switching between the third control means U3 and the fourth control means U4 by manual operation in this way, the control amount is intentionally small, such as when the flow rate and temperature need to be adjusted at startup or when an abnormality occurs. This can be easily selected when control is desired by a control signal on the control means side or when manual control is desired.

【００６４】前記第１〜第３圧力損失検出手段Ｓ１〜Ｓ
３は、たとえば差圧発信器によって実現され、また温度
検出手段ＴＨ１はたとえば熱電対によって実現される。
さらに設定手段１６２は、キーボードまたはメンブレン
キーなどの既存の入力装置によって実現される。さらに
第１〜第５制御手段Ｕ１〜Ｕ５はたとえばマイクロコン
ピュータによって実現される。The first to third pressure loss detecting means S1 to S
3 is realized by, for example, a differential pressure transmitter, and the temperature detecting means TH1 is realized by, for example, a thermocouple.
Further, the setting unit 162 is realized by an existing input device such as a keyboard or a membrane key. Further, the first to fifth control means U1 to U5 are realized by a microcomputer, for example.

【００６５】図６は、制御装置１６１の制御動作を説明
するためのフローチャートである。まず、制御動作が開
始され、ブロア１４４および誘引ファン１４８が駆動さ
れて、仮焼炉ＰＣ、焼成炉ＫＦ、熱交換機ＨＲおよび冷
却装置ＦＢＱには流動層が形成されずにガスだけが移動
している状態で焼成装置４１を立上げる。ガスは、ブロ
ワ１４４から冷却装置ＦＢＱ、熱交換器ＨＲを経て、ダ
クト６７より焼成炉ＫＦの風箱６０に導入される。この
焼成炉ＫＦ内のガスは、ダクト６３から捕集サイクロン
Ｃ０を経て、ダクト６４から仮焼炉ＰＣの風箱７３内に
導かれる。FIG. 6 is a flowchart for explaining the control operation of control device 161. First, the control operation is started, the blower 144 and the induction fan 148 are driven, and only the gas moves without forming a fluidized bed in the calciner PC, the calciner KF, the heat exchanger HR, and the cooling device FBQ. The baking apparatus 41 is started up in the state where it is in the state. The gas is introduced from the blower 144 through the cooling device FBQ and the heat exchanger HR into the wind box 60 of the firing furnace KF from the duct 67. The gas in the sintering furnace KF is guided from the duct 63 to the wind box 73 of the calcination furnace PC through the collection cyclone C0 through the duct 64.

【００６６】このようにして仮焼炉ＰＣの風箱７３内に
導かれたガスは、分散板７４の透孔７５を通過して上昇
し、ダクト８８から最下段のサイクロンＣ１、下から２
段目のサイクロンＣ２、上から２段目のサイクロンＣ３
および最上段のサイクロンＣ４を経て、排気ダクト１４
７から誘引ファン１４８によって大気へ放散される。The gas introduced into the wind box 73 of the calciner PC rises through the through-holes 75 of the dispersion plate 74, and flows from the duct 88 to the lowermost cyclone C1.
Cyclone C2 in the second row, cyclone C3 in the second row from above
And through the uppermost cyclone C4, the exhaust duct 14
7 is radiated to the atmosphere by the attraction fan 148.

【００６７】このような状態で、ステップａ１で、サス
ペンションプレヒータＳＰの原料投入シュート５１から
原料の投入を開始すると、その原料は上から２段目のサ
イクロンＣ３からダクト４９ｃ内を上昇するガスによっ
て最上段のサイクロンＣ４に導かれ、この最上段のサイ
クロンＣ４で捕集された原料は、シュート５０ａを経て
下から２段目のサイクロンＣ２と上から２段目のサイク
ロンＣ３とを接続するダクト４９ｂ内に供給され、この
ダクト４９ｂ内を上昇するガスによって上から２段目の
サイクロンＣ３に導かれる。このサイクロンＣ３で捕集
された原料は、シュート５０ｂから最下段のサイクロン
Ｃ１と下から２段目のサイクロンＣ２とを接続するダク
ト４９ａに供給され、このダクト４９ａ内を上昇するガ
スによって下から２段目のサイクロンＣ２に導かれる。
このようにして原料投入シュート５１から投入された原
料は、最上段のサイクロンＣ４、上から２段目のサイク
ロンＣ３を経て下から２段目のサイクロンＣ２で捕捉さ
れて、シュート５３を介して仮焼炉ＰＣに投入される。In this state, when the supply of the raw material is started from the raw material charging chute 51 of the suspension preheater SP in step a1, the raw material is finally reduced by the gas rising in the duct 49c from the second cyclone C3 from the top. The raw material guided to the upper cyclone C4 and collected by the uppermost cyclone C4 passes through a chute 50a in a duct 49b connecting the second lower cyclone C2 and the second upper cyclone C3. And is guided to the second-stage cyclone C3 from above by the gas rising in the duct 49b. The raw material collected by the cyclone C3 is supplied from the chute 50b to the duct 49a connecting the lowermost cyclone C1 and the second lower cyclone C2. It is led to the cyclone C2 of the stage.
In this way, the raw material charged from the raw material charging chute 51 is captured by the cyclone C4 at the uppermost stage, the cyclone C3 at the second stage from the top, and the cyclone C2 at the second stage from the bottom, and is temporarily provisioned through the chute 53. It is put into the furnace PC.

【００６８】仮焼炉ＰＣに投入された原料の一部は、前
述したように、分岐手段４３の切換部材９４が第１排出
部９７を遮断しているので、シュート７６に導かれた原
料は、分岐手段４３の流入部９６および第２排出部９８
を経て、シュート７９から第３気密排出手段８２に導か
れ、この第３気密排出手段８２のロータ１２２の回転に
よって、シュート８０を介して熱交換機ＨＲに導かれ
る。このような状態では、第２気密排出手段８４のロー
タもまた、前記設定手段１６２によって設定された所定
の回転速度で回転駆動され、さらに輸送手段８６を実現
するバケットエレベータもまた駆動されている。As described above, a part of the raw material supplied to the calciner PC is connected to the chute 76 because the switching member 94 of the branching means 43 blocks the first discharge portion 97. , The inflow portion 96 and the second discharge portion 98 of the branching means 43
Through the chute 79 to the third hermetic discharge means 82, and by the rotation of the rotor 122 of the third hermetic discharge means 82, is guided to the heat exchanger HR via the chute 80. In such a state, the rotor of the second hermetic discharge means 84 is also driven to rotate at the predetermined rotation speed set by the setting means 162, and the bucket elevator which realizes the transportation means 86 is also driven.

【００６９】このような状態で熱交換機ＨＲの分散板１
７２上に流動層が徐々に形成されると、その一部の原料
はシュート８３から第２気密排出手段８４によってもう
１つのシュート８５に供給され、前記輸送手段８６によ
って上方のシュート８７に搬送されて再び仮焼炉ＰＣに
供給される。このようにして仮焼炉ＰＣに供給された原
料の一部は、仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間で循環
し、各分散板７４，１７２上に流動層を形成する。In such a state, the dispersion plate 1 of the heat exchanger HR
When a fluidized bed is gradually formed on 72, a part of the raw material is supplied from a chute 83 to another chute 85 by a second airtight discharge means 84, and is conveyed to an upper chute 87 by the transport means 86. To the calciner PC again. A part of the raw material supplied to the calciner PC in this way circulates between the calciner PC and the heat exchanger HR to form a fluidized bed on each of the dispersion plates 74 and 172.

【００７０】ステップａ２で、このような流動層による
圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２は、第１および第２圧力検出手
段Ｓ１，Ｓ２によって検出され、これらの検出値ΔＰ
１，ΔＰ２が前記設定手段１６２によって予め設定され
た値ΔＰ１ａ，ΔＰ２ａに達したか否かが判断され、各
圧力損失ΔＰ１，ΔＰ２が圧力損失設定値ΔＰ１ａ，Δ
Ｐ２ａに達したときにはステップａ３に移り、分岐手段
４３の切換部材９４を第２排出部９８から第１排出部９
７へ切換えて、前記第１排出部９７を開放し、仮焼炉Ｐ
Ｃからの原料の一部を焼成炉ＫＦ側のシュート７７に導
く。このとき、第１気密排出手段８１は、第１圧力損失
検出手段Ｓ１によって検出された検出値ΔＰ１に基づい
て制御手段Ｕ１からの駆動信号によってノズル部材１０
７からのガスの噴射量が制御されており、そのため仮焼
炉ＰＣ内の流動層による圧力損失は設定手段６２によっ
て設定された設定値ΔＰ１ａ付近に保たれる。In step a2, such pressure losses ΔP1 and ΔP2 due to the fluidized bed are detected by the first and second pressure detecting means S1 and S2, and the detected values ΔP1 and ΔP2 are used.
It is determined whether or not .DELTA.P2 has reached the values .DELTA.P1a and .DELTA.P2a preset by the setting means 162, and the respective pressure losses .DELTA.P1 and .DELTA.P2 are set to the pressure loss set values .DELTA.P1a and .DELTA.P1a.
When P2a is reached, the process proceeds to step a3, in which the switching member 94 of the branching means 43 is moved from the second discharging unit 98 to the first discharging unit 9.
7, the first discharge part 97 is opened, and the calciner P
Part of the raw material from C is guided to a chute 77 on the firing furnace KF side. At this time, the first airtight discharge means 81 uses the drive signal from the control means U1 based on the detection value ΔP1 detected by the first pressure loss detection means S1 to generate the nozzle member 10.
7, the pressure loss due to the fluidized bed in the calciner PC is kept near the set value ΔP1a set by the setting means 62.

【００７１】このようにしてシュート７８から焼成炉Ｋ
Ｆに導かれた原料は、分散板６１上で徐々に流動層を形
成し、その一部はシュート１４９、第３気密排出手段１
５０、シュート６６を経て冷却装置ＦＢＱに導かれる。
また焼成炉ＫＦ内で流動層よりも上方に浮遊した原料の
微粉は、ダクト６３を介して捕集サイクロンＣ０に導か
れ、この捕集サイクロンＣ０で捕集された原料はシュー
ト６５を介して前記シュート６６に合流し、冷却装置Ｆ
ＢＱに導かれる。In this way, the firing furnace K
The raw material guided to F gradually forms a fluidized bed on the dispersion plate 61, and a part thereof is a chute 149 and the third airtight discharge means 1.
50, it is led to the cooling device FBQ via the chute 66.
Further, the fine powder of the raw material floating above the fluidized bed in the firing furnace KF is guided to the collection cyclone C0 through the duct 63, and the raw material collected in the collection cyclone C0 is described above through the chute 65. Merges with the chute 66 and the cooling device F
It is led to BQ.

【００７２】前記第４気密排出手段１５０は、ステップ
ａ４で、焼成炉ＫＦ内の流動層の圧力損失を検出する第
３圧力検出手段Ｓ３の検出値ΔＰ３に基づいて、第４制
御手段Ｕ４からの駆動制御信号によって、前記第１気密
排出手段８１と同様なノズル部材からのガスの噴出量が
制御され、焼成炉ＫＦの流動層による圧力損失が設定手
段１６２による設定値ΔＰ３ａに保たれるように排出量
が制御される。In step a4, the fourth hermetic discharge means 150 outputs a signal from the fourth control means U4 based on the detection value ΔP3 of the third pressure detection means S3 for detecting the pressure loss of the fluidized bed in the firing furnace KF. The drive control signal controls the amount of gas ejected from the nozzle member similar to the first hermetic discharge means 81, so that the pressure loss due to the fluidized bed of the firing furnace KF is maintained at the set value ΔP3a set by the setting means 162. Emissions are controlled.

【００７３】冷却装置ＦＢＱでは、ブロア１４４から各
給気管路１４５，１４６を介する空気によって流動化さ
れながら熱交換し、昇温された空気であるガスは、ダク
ト１４１，１４２およびダクト１４３を介して熱交換機
ＨＲの風箱１７３に導かれる。このようにしてダクト１
４３から熱交換機ＨＲの風箱１７３に導かれるガスの温
度は、約４００℃である。In the cooling device FBQ, heat exchange is performed while fluidizing the air from the blower 144 through the air supply lines 145 and 146. It is led to the wind box 173 of the heat exchanger HR. In this way, duct 1
The temperature of the gas guided from 43 to the wind box 173 of the heat exchanger HR is about 400 ° C.

【００７４】サスペンションプレヒータＳＰには、最下
段のサイクロンＣ１と下から２段目のサイクロンＣ２と
を接続するダクト４９ａ内のガスの温度を検出する温度
検出手段ＴＨ１が設けられ、その検出温度Ｔ１は設定手
段１６２によって設定された値Ｔ１ａと制御手段Ｕ３に
おいて比較され、この制御手段Ｕ３からの制御信号と制
御手段Ｕ４からの制御信号とが選択手段１６３によって
選択される。この選択は、操業条件によって異なり、運
転開始時などの焼成炉ＫＦ内に流動層があまり形成され
ていない状態では、温度検出器ＴＨ１に基づく制御手段
Ｕ３による制御信号によって第３気密排出手段１５０を
制御し、焼成炉ＫＦ内に流動層が形成されて安定した運
転状態に達したときには、第３圧力検出手段Ｓ３に基づ
く制御手段Ｕ４からの制御信号によって第３気密排出手
段１５０を制御する。The suspension preheater SP is provided with a temperature detecting means TH1 for detecting the temperature of the gas in the duct 49a connecting the lowermost cyclone C1 and the second lower cyclone C2. The value T1a set by the setting means 162 is compared with the value of the control means U3, and the control signal from the control means U3 and the control signal from the control means U4 are selected by the selection means 163. This selection depends on the operating conditions, and when the fluidized bed is not formed much in the firing furnace KF, such as at the start of operation, the third hermetic discharge means 150 is controlled by the control signal from the control means U3 based on the temperature detector TH1. Under control, when a fluidized bed is formed in the firing furnace KF and a stable operation state is reached, the third hermetic discharge unit 150 is controlled by a control signal from the control unit U4 based on the third pressure detection unit S3.

【００７５】ステップａ４で、焼成炉ＫＦの流動層によ
る圧力損失ΔＰ３が設定値ΔＰ３ａに達したときには、
ステップａ５に移り、各ロータリバルブ１５２，１５３
を回動して冷却装置ＦＢＱから製品を排出する。このよ
うにして仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間の循環量を一
定に保ちながら、原料投入量Ｒにほぼ等しい流量となる
ように第１気密排出手段８１を制御し、その原料の一部
分を焼成炉ＫＦに導いて焼成した後、冷却装置ＦＢＱに
おいて冷却し、製品として排出する。仮焼炉ＰＣからサ
イクロンＣ１を経てサスペンションプレヒータＳＰに供
給されるガスの温度は、第３気密排出手段８２によって
熱交換機ＨＲに供給される原料の流量を多くするほど低
くなり、少なくするほど高くなる。このようにして第３
気密排出手段８２による熱交換機ＨＲへの原料の流量を
制御することによって、仮焼炉ＰＣからサスペンション
プレヒータＳＰに導かれるガスの温度を制御することが
でき、したがってサスペンションプレヒータＳＰに導か
れるガスの温度をコーチングの発生しない約６００℃以
下の温度に制御することができる。図７は、このような
仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間を循環する原料の循環
量と検出温度Ｔ１との関係を示している。At step a4, when the pressure loss ΔP3 due to the fluidized bed of the kiln KF reaches the set value ΔP3a,
Proceeding to step a5, each of the rotary valves 152, 153
Is rotated to discharge the product from the cooling device FBQ. In this way, the first hermetic discharge means 81 is controlled so that the flow rate becomes substantially equal to the raw material input amount R while maintaining the circulation amount between the calciner PC and the heat exchanger HR constant, and a part of the raw material is fired. After being guided to the furnace KF and fired, it is cooled in the cooling device FBQ and discharged as a product. The temperature of the gas supplied from the calciner PC to the suspension preheater SP via the cyclone C1 decreases as the flow rate of the raw material supplied to the heat exchanger HR by the third hermetic discharge means 82 increases, and increases as the flow rate decreases. . In this way the third
By controlling the flow rate of the raw material to the heat exchanger HR by the airtight discharge means 82, the temperature of the gas guided from the calciner PC to the suspension preheater SP can be controlled, and therefore the temperature of the gas guided to the suspension preheater SP Can be controlled to a temperature of about 600 ° C. or less at which no coaching occurs. FIG. 7 shows the relationship between the amount of the raw material circulating between the calciner PC and the heat exchanger HR and the detected temperature T1.

【００７６】このように本実施の形態によれば、仮焼炉
ＰＣには流動層の圧力損失ΔＰ１を検出する第１圧力検
出手段Ｓ１が設けられ、熱交換機ＨＲには流動層の圧力
損失ΔＰ２を検出する第２圧力検出手段Ｓ２が設けられ
る。また分岐手段４３からの原料は、第１気密排出手段
８１によって焼成炉ＫＦに気密に排出され、熱交換機Ｈ
Ｒからの原料は第２気密排出手段８４によって仮焼炉Ｐ
Ｃに気密に排出される。第１気密排出手段８１は、第１
制御手段Ｕ１によって第１圧力損失検出手段Ｓ１によっ
て検出される仮焼炉ＰＣの流動層による圧力損失ΔＰ１
が予め定める値である設定値ΔＰ１ａになるように、前
記分岐手段４３から焼成炉ＫＦに導かれる原料の流量が
制御される。また第２気密排出手段８４は、第２制御手
段Ｕ２によって第２圧力検出手段Ｓ２によって検出され
る圧力損失ΔＰ２が予め定める値である設定値ΔＰ２ａ
となるように、熱交換機ＨＲから焼成炉ＰＣに供給され
る原料の流量が制御される。As described above, according to the present embodiment, the calciner PC is provided with the first pressure detecting means S1 for detecting the pressure loss ΔP1 of the fluidized bed, and the heat exchanger HR is provided with the pressure loss ΔP2 of the fluidized bed. Is provided. Further, the raw material from the branching means 43 is airtightly discharged to the firing furnace KF by the first airtight discharging means 81, and the heat exchanger H
The raw material from R is calcined by the second hermetic discharge means 84.
It is discharged to C in an airtight manner. The first hermetic discharge means 81
The pressure loss ΔP1 due to the fluidized bed of the calciner PC detected by the first pressure loss detection means S1 by the control means U1
The flow rate of the raw material guided from the branching means 43 to the firing furnace KF is controlled such that the set value ΔP1a is a predetermined value. Further, the second airtight discharge means 84 has a set value ΔP2a in which the pressure loss ΔP2 detected by the second pressure detection means S2 by the second control means U2 is a predetermined value.
Thus, the flow rate of the raw material supplied from the heat exchanger HR to the firing furnace PC is controlled.

【００７７】このように仮焼炉ＰＣの流動層の圧力損失
ΔＰ１によって分岐手段４３を介して焼成炉ＫＦに導か
れる原料の流量が制御されるので、サスペンションプレ
ヒータＳＰへの原料の投入量Ｒが、焼成炉ＫＦで焼成さ
れて冷却装置ＦＢＱで冷却された製品の排出量と等しく
なるように、仮焼炉ＰＣから焼成炉ＫＦへの原料の供給
量を調整することができる。また熱交換機ＨＲの流動層
の圧力損失ΔＰ２によって、この熱交換機ＨＲから仮焼
炉ＰＣに導かれる原料の流量が制御されるので、仮焼炉
ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間の原料の循環量を一定にする
ことができ、熱交換機ＨＲから前記焼成炉ＫＦに導かれ
るガスの温度のばらつきを少なくして安定させ、焼成炉
ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの温度を安定させる
ことができる。これによって焼成炉ＫＦにおいては、そ
の焼成温度を安定させ、また仮焼炉ＰＣにおいてはその
仮焼温度を安定させることができる。As described above, the flow rate of the raw material guided to the sintering furnace KF via the branching means 43 is controlled by the pressure loss ΔP1 of the fluidized bed of the calcination furnace PC. The amount of the raw material supplied from the calciner PC to the calciner KF can be adjusted so as to be equal to the amount of the product calcined in the calciner KF and cooled by the cooling device FBQ. Further, since the flow rate of the raw material guided from the heat exchanger HR to the calciner PC is controlled by the pressure loss ΔP2 of the fluidized bed of the heat exchanger HR, the circulating amount of the raw material between the calciner PC and the heat exchanger HR is kept constant. It is possible to reduce and stabilize the variation in the temperature of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF, and to stabilize the temperature of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC. This makes it possible to stabilize the sintering temperature in the sintering furnace KF and to stabilize the sintering temperature in the sintering furnace PC.

【００７８】しかも前記サスペンションプレヒータＳＰ
へ導かれるガスの温度を前記仮焼炉ＰＣおよび熱交換機
ＨＲ間の循環量によって制御することができるので、サ
スペンションプレヒータＳＰの各サイクロンＣ１〜Ｃ４
内でコーチングが発生することが防がれるとともに、サ
スペンションプレヒータＳＰに導かれるガスの不所望な
温度低下を防いで、熱回収効率をより一層向上すること
ができる。Further, the suspension preheater SP
The temperature of the gas introduced into the preheating furnace PC and the heat exchanger HR can be controlled by the amount of circulation between the calciner PC and the heat exchanger HR.
It is possible to prevent the occurrence of coaching in the inside and to prevent an undesired decrease in the temperature of the gas led to the suspension preheater SP, thereby further improving the heat recovery efficiency.

【００７９】さらに熱交換機ＨＲから焼成炉ＫＦに高
温、たとえば約５００℃程度のガスが導かれるので、バ
ーナ４２の燃焼量を少なくして、燃費を向上することが
できる。このような燃焼量の低下に伴って、排ガス量が
減少し、仮焼炉ＰＣおよびサスペンションプレヒータＳ
Ｐを介して排気ダクト１４７から誘引ファン１４８を介
して大気放散されるガスは、前記熱交換機ＨＲによって
熱回収されているので温度が低く、熱交換効率が向上さ
れる。Further, since a high temperature gas, for example, about 500 ° C., is introduced from the heat exchanger HR to the firing furnace KF, the amount of combustion of the burner 42 can be reduced, and the fuel efficiency can be improved. As the combustion amount decreases, the exhaust gas amount decreases, and the calciner PC and the suspension preheater S
The gas discharged to the atmosphere from the exhaust duct 147 via the induction fan 148 via the P has a low temperature because the heat is recovered by the heat exchanger HR, and the heat exchange efficiency is improved.

【００８０】図８は、本発明の実施の他の形態の焼成装
置４１に備えられる第１〜第４気密排出手段８１，８
２，８４，１５０の動作を制御するための制御装置１６
１ａの電気的構成を示すブロック図である。なお、前述
の実施の形態の制御装置１６１と対応する部分には同一
の参照符を付し、重複を避けて説明は省略する。本実施
の形態の制御装置１６１ａは、第１圧力損失検出手段Ｓ
１からの検出値ΔＰ１に基づいて制御する第１制御手段
Ｕ１との制御信号と、前記温度検出手段ＴＨ１からの検
出温度Ｔ１に基づいて制御する第３制御手段Ｕ３の制御
信号とを選択するための選択手段１６３ａが設けられ
る。したがって第１気密排出手段８１は、第１圧力検出
手段Ｓ１による仮焼炉ＰＣの流動層の圧力損失ΔＰ１、
または温度検出機ＴＨ１によるサスペンションプレヒー
タＳＰの最下段のサイクロンからダクトのガスを下から
２段目のサイクロンＣ２に導くダクト４９ｂ内のガスの
温度Ｔ１のいずれかに基づいて原料の排出量が制御され
る。FIG. 8 shows first to fourth hermetic discharge means 81, 8 provided in a baking apparatus 41 according to another embodiment of the present invention.
Control device 16 for controlling the operation of 2, 84, 150
It is a block diagram which shows the electrical structure of 1a. Note that the same reference numerals are given to portions corresponding to the control device 161 of the above-described embodiment, and description thereof will be omitted to avoid duplication. The control device 161a of the present embodiment includes a first pressure loss detecting means S
To select a control signal from the first control means U1 for controlling based on the detected value ΔP1 from the first control signal and a control signal from the third control means U3 for controlling based on the detected temperature T1 from the temperature detecting means TH1. Selection means 163a is provided. Therefore, the first hermetic discharge means 81 is provided with a pressure loss ΔP1 of the fluidized bed of the calciner PC by the first pressure detecting means S1,
Alternatively, the discharge amount of the raw material is controlled based on one of the temperatures T1 of the gas in the duct 49b that guides the gas in the duct from the cyclone at the lowermost stage of the suspension preheater SP to the cyclone C2 in the lowermost stage by the temperature detector TH1. You.

【００８１】このような構成によって、前記実施の形態
のように、焼成炉ＫＦの流動層による圧力損失を検出す
る場合に比べて、運転開始時に前記焼成炉ＫＦよりも先
に原料が導かれる仮焼炉ＰＣの流動層による圧力損失Δ
Ｐ１に基づいて第１気密排出手段８１が制御されるの
で、より早い時期に第１気密排出手段８１の流動の制御
動作を開始することができ、これによって運転開始時に
おける流動層が形成されない状態であっても仮焼炉ＰＣ
から焼成炉ＫＦへの原料の流動を適切に制御することが
できる。With such a configuration, as compared with the case where the pressure loss due to the fluidized bed of the firing furnace KF is detected as in the above-described embodiment, the temporary supply of the raw material is performed earlier than the firing furnace KF at the start of operation. Pressure drop Δ due to fluidized bed of furnace PC
Since the first hermetic discharge means 81 is controlled based on P1, it is possible to start the flow control operation of the first hermetic discharge means 81 at an earlier time, whereby a fluidized bed is not formed at the start of operation. Even calciner PC
It is possible to appropriately control the flow of the raw material from the furnace to the firing furnace KF.

【００８２】図９は、本発明の実施のさらに他の形態の
粉粒状原料の焼成装置４１ａを示す系統図である。な
お、前述の実施の形態と対応する部分には同一の参照符
を付す。本実施の形態の焼成装置４１ａは、熱交換機Ｈ
Ｒからの原料を第２気密排出手段８４および輸送手段８
６をこの順序で介して仮焼炉ＰＣに戻し、輸送手段８６
は焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一部分を
分岐して用い、原料を浮遊して輸送するように構成され
る。FIG. 9 is a system diagram showing a firing apparatus 41a for a powdery or granular raw material according to still another embodiment of the present invention. Note that the same reference numerals are given to portions corresponding to the above-described embodiment. The sintering apparatus 41a according to the present embodiment includes a heat exchanger H
R from the second airtight discharge means 84 and the transportation means 8
6 is returned to the calciner PC through this sequence,
Is configured to branch and use a part of the gas introduced from the calciner KF to the calciner PC to float and transport the raw material.

【００８３】具体的には、前記輸送手段８６は、気流輸
送手段である空気輸送管によって実現され、この輸送手
段８６と熱交換機ＨＲから第２気密排出手段８４を介し
て原料が導かれるシュート８５との接続部１７６には、
管路１７７の一端部が接続され、管路１７７の他端部は
捕集サイクロンＣ０と仮焼炉ＰＣとを接続するダクト６
４に分岐部１７８において接続される。このような管路
１７７には、前記輸送手段８６に導かれるガスの流量を
調整するために、流量調整弁１７９が介在される。More specifically, the transport means 86 is realized by an air transport pipe, which is a pneumatic transport means. The connection part 176 with
One end of the pipe 177 is connected, and the other end of the pipe 177 is connected to the duct 6 connecting the collection cyclone C0 and the calciner PC.
4 at a branch 178. In such a pipe 177, a flow rate adjusting valve 179 is interposed to adjust the flow rate of the gas guided to the transport means 86.

【００８４】このようにして管路１７７から空気輸送管
によって実現される輸送手段８６に焼成炉ＫＦからの高
温のガスが導かれ、このガスと原料とが熱交換して原料
が昇温され、ガスは降温されて仮焼炉ＰＣに供給され
る。このような構成によって、輸送手段８６における原
料の放熱が防がれ、熱効率を向上することができる。In this way, the high-temperature gas from the sintering furnace KF is guided from the pipe 177 to the transport means 86 realized by the air transport pipe, and the gas and the raw material exchange heat to raise the temperature of the raw material. The gas is cooled and supplied to the calciner PC. With such a configuration, the heat radiation of the raw material in the transportation means 86 is prevented, and the thermal efficiency can be improved.

【００８５】図１０は、本発明の実施のさらに他の形態
の粉粒状原料の焼成装置４１ｂを示す系統図である。な
お、図１〜図９に示される各焼成装置４１，４１ａと対
応する部分には同一の参照符を付す。本実施の形態の焼
成装置４１ｂでは、熱交換機ＨＲからの原料を第２気密
排出手段８４および輸送手段８６をこの順序で介して焼
成炉ＰＣに戻し、輸送手段８６は冷却装置ＦＢＱから熱
交換機ＨＲに導かれるガスの一部分を分岐して用い、原
料を浮遊して輸送するように構成される。FIG. 10 is a system diagram showing a powdery or granular raw material firing apparatus 41b according to still another embodiment of the present invention. Parts corresponding to the respective firing devices 41 and 41a shown in FIGS. 1 to 9 are denoted by the same reference numerals. In the sintering apparatus 41b of the present embodiment, the raw material from the heat exchanger HR is returned to the sintering furnace PC through the second hermetic discharge means 84 and the transport means 86 in this order, and the transport means 86 is moved from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. It is configured to use a part of the gas guided to the divergence to float and transport the raw material.

【００８６】具体的には、前記輸送手段８６は空気輸送
管によって実現され、輸送手段８６と熱交換機ＨＲから
第２気密排出手段８４を介して原料が導かれるシュート
８５との接続部１８１に管路１８２の一端部が接続さ
れ、この管路１８２の他端部は冷却装置ＦＢＱからのガ
スを熱交換機ＨＲに導くダクト１４３の分岐部１８３に
接続される。管路１８２には、輸送手段８６に導かれる
ガスの流量を調整するための流量調整弁１８４が介在さ
れる。このような構成によってもまた、輸送手段８６内
を輸送される原料の温度がさらに低下し、仮焼炉ＰＣか
らサスペンションプレヒータＳＰを経て排出される排ガ
ス温度がさらに低下し、熱効率を向上することができ
る。Specifically, the transport means 86 is realized by an air transport pipe, and is connected to a connecting portion 181 between the transport means 86 and a chute 85 through which the raw material is guided from the heat exchanger HR via the second airtight discharge means 84. One end of the line 182 is connected, and the other end of the line 182 is connected to a branch 183 of a duct 143 that guides gas from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. A flow control valve 184 for adjusting the flow rate of the gas guided to the transportation means 86 is interposed in the conduit 182. With such a configuration as well, the temperature of the raw material transported in the transporting means 86 can be further reduced, and the temperature of exhaust gas discharged from the calciner PC via the suspension preheater SP can be further reduced, thereby improving thermal efficiency. it can.

【００８７】上述の形態において、流動層差圧は原料の 滞留時間＝滞留量（ｋｇ）／原料投入量（ｋｇ／ｈ） 滞留量＝流動層面積（ｍ2）×流動層差圧（ｋｇ／ｍ2） の関係で、粒径に対応した必要滞留時間に応じて設定す
る。これを一定に保てば、投入量Ｒと排出量はバランス
している。なお、流動層への投入位置を界面より少し上
にするのはシュート詰まりなくスムーズに投入するため
である。In the above embodiment, the fluidized bed differential pressure is the retention time of the raw material = retention amount (kg) / feed amount of raw material (kg / h) retention amount = fluidized bed area (m 2 ) × fluidized bed differential pressure (kg / m 2 ), set according to the required residence time corresponding to the particle size. If this is kept constant, the input amount R and the discharge amount are balanced. The reason why the charging position to the fluidized bed is set slightly higher than the interface is to smoothly charge the fluidized bed without clogging.

【００８８】また各気密排出手段は、Ｌバルブ、ロータ
リフィーダどちらでもよく、Ｌバルブはロータリフィー
ダより高温に耐え得る。したがってたとえば仮焼炉ＰＣ
から熱交換器ＨＲへの気密排出手段はロータリフィーダ
に代えてＬバルブでもよい。Each airtight discharge means may be either an L-valve or a rotary feeder, and the L-valve can withstand higher temperatures than the rotary feeder. Therefore, for example, the calciner PC
The airtight discharge means from the heat exchanger HR to the heat exchanger HR may be an L valve instead of the rotary feeder.

【００８９】また冷却手段ＦＢＱの排出量を、他と同
様、流動層差圧一定となるように、２段ロータリフィー
ダ１５２，１５３の回転数を制御して制御するようにし
てもよい。The discharge amount of the cooling means FBQ may be controlled by controlling the rotation speed of the two-stage rotary feeders 152 and 153 so that the fluidized bed differential pressure is kept constant as in the other cases.

【００９０】また仮焼炉ＰＣから熱交換器ＨＲへの媒体
供給量、すなわち原料の循環量は、他の流動差圧がすべ
て一定で任意に調整できる。循環量が多くなれば熱交換
器ＨＲでの熱回収が増加し、仮焼炉ＰＣの温度ひいては
サスペンションプレヒータＳＰの排ガス温度が低下す
る。循環量は熱交換器ＨＲから焼成炉ＫＦに回収する温
度または仮焼炉ＰＣの温度が設定値になるよう制御す
る。The amount of the medium supplied from the calciner PC to the heat exchanger HR, that is, the circulating amount of the raw material, can be arbitrarily adjusted while all other flow differential pressures are constant. If the circulation amount increases, the heat recovery in the heat exchanger HR increases, and the temperature of the calciner PC and, consequently, the exhaust gas temperature of the suspension preheater SP decrease. The circulation amount is controlled so that the temperature recovered from the heat exchanger HR to the firing furnace KF or the temperature of the calciner PC becomes a set value.

【００９１】また、分岐手段４３の切換え部材９４がな
くても、気密排出手段８１，８２はそれぞれ独立して流
量制御できるので、流動比η＝Ｑ１／Ｑ２（またはＲ／
ＲＣ）は任意に調整できる。Even without the switching member 94 of the branching means 43, the airtight discharge means 81 and 82 can control the flow rate independently of each other, so that the flow ratio η = Q1 / Q2 (or R /
RC) can be adjusted arbitrarily.

【００９２】上記の図１〜図１０に示される各実施の形
態の焼成装置４１，４１ａ，４１ｂでは、第１〜第３圧
力損失検出手段Ｓ１〜Ｓ３は、仮焼炉ＰＣ、熱交換機Ｈ
Ｒおよび焼成炉ＫＦにおいて、各分散板７４，１７２，
６１の上面近傍と流動層の界面よりも上方の空間との差
圧を測定して流動層による圧力損失を検出するようにし
たけれども、本発明のさらに他の実施の形態として、図
１１に示されるように、各分散板６１，７４，１７２よ
りも下方の空間である風箱６０，７３，１７３と、流動
層の界面よりも上方の空間１７５，１７６，１７７との
間の差圧を測定して圧力損失を検出するようにしてもよ
い。このような構成によって、圧力損失を流動層だけで
なく、分散板をも含んだ値で検出し、分散板の透孔の目
詰まりなどの影響も圧力損失の変化として検出されるの
で、前記分散板の目詰まりなどの運転状況の変化に応じ
て正確に圧力損失を検出し、高精度で第１〜第３気密排
出手段８１，８４，１５０の制御を行うことができる。In the sintering apparatuses 41, 41a and 41b of the respective embodiments shown in FIGS. 1 to 10, the first to third pressure loss detecting means S1 to S3 are composed of the calciner PC and the heat exchanger H.
In R and the firing furnace KF, each dispersion plate 74, 172,
Although the pressure loss due to the fluidized bed is detected by measuring the pressure difference between the vicinity of the upper surface of 61 and the space above the interface of the fluidized bed, a still further embodiment of the present invention is shown in FIG. To measure the pressure difference between the wind boxes 60, 73, 173, which are spaces below the respective dispersion plates 61, 74, 172, and the spaces 175, 176, 177 above the interface of the fluidized bed. Alternatively, the pressure loss may be detected. With such a configuration, the pressure loss is detected not only in the fluidized bed but also in a value including the dispersion plate, and the influence of clogging of the through holes of the dispersion plate is also detected as a change in the pressure loss. The pressure loss can be accurately detected in accordance with a change in operating conditions such as clogging of the plate, and the first to third hermetic discharge means 81, 84, and 150 can be controlled with high accuracy.

【００９３】さらに本発明の実施の他の形態として、仮
焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲは多段流動層を形成するよ
うに構成されてもよい。Further, as another embodiment of the present invention, the calciner PC and the heat exchanger HR may be configured to form a multi-stage fluidized bed.

【００９４】[0094]

【発明の効果】請求項１記載の本発明によれば、冷却装
置ＦＢＱからガスを熱交換機ＨＲに導いて仮焼炉ＰＣか
ら導かれた原料と熱交換し、昇温したガスを焼成炉ＫＦ
に導くようにしたので、この焼成炉ＫＦに設けられるバ
ーナの燃焼量を少なくして、燃料を節約することができ
る。また仮焼炉ＰＣと熱交換機ＨＲとの間に分岐手段を
設けるとともに、仮焼炉ＰＣから焼成炉ＫＦに気密排出
手段を介在して原料を気密に焼成炉ＫＦに導くようにし
たので、仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間で循環される
原料の流量に設定可能とし、その設定された流量を一定
に保って熱交換機ＨＲから焼成炉ＫＦに導かれるガスの
温度を一定にし、焼成炉ＫＦ、したがって仮焼炉ＰＣお
よびサスペンションプレヒータＳＰに導かれるガスの温
度変化を少なくして、ガスの温度をほぼ一定に安定させ
ることができる。しかも分岐手段によって仮焼炉ＰＣか
ら熱交換機ＨＲに導かれる原料の流量を任意に調整する
ことができるので、これによって仮焼炉ＰＣからサイク
ロンＣ１を経てサスペンションプレヒータＳＰに導かれ
るガスの温度を、サスペンションプレヒータＳＰにおけ
るコーチングが発生しない温度に調整することができ
る。According to the first aspect of the present invention, the gas from the cooling device FBQ is led to the heat exchanger HR to exchange heat with the raw material led from the calciner PC, and the heated gas is converted to the calcining furnace KF.
Therefore, the combustion amount of the burner provided in the firing furnace KF can be reduced, and the fuel can be saved. In addition, a branching means is provided between the calciner PC and the heat exchanger HR, and the raw material is airtightly guided from the calciner PC to the calciner KF through an airtight discharge means. The flow rate of the raw material circulated between the furnace PC and the heat exchanger HR can be set, and the set flow rate is kept constant to keep the temperature of the gas introduced from the heat exchanger HR to the firing furnace KF constant. Therefore, a change in the temperature of the gas guided to the calciner PC and the suspension preheater SP can be reduced, and the temperature of the gas can be stabilized at almost constant. Moreover, since the flow rate of the raw material guided from the calciner PC to the heat exchanger HR can be arbitrarily adjusted by the branching means, the temperature of the gas guided from the calciner PC to the suspension preheater SP via the cyclone C1 can be adjusted. The suspension preheater SP can be adjusted to a temperature at which coaching does not occur.

【００９５】請求項２記載の本発明によれば、仮焼炉Ｐ
Ｃの流動層による圧力損失に基づいて、第１気密排出手
段の流量が制御され、また第２圧力損失検出手段によっ
て検出された熱交換機ＨＲにおける流量層の圧力損失に
基づいて、第２気密排出手段の流量が制御されるので、
サスペンションプレヒータＳＰへの原料の投入量が焼成
炉ＫＦで焼成されて冷却装置ＦＢＱで冷却された製品の
排出量と等しくなるように、仮焼炉ＰＣから焼成炉ＫＦ
への原料の供給量を調整することができる。また熱交換
機ＨＲの流動層の圧力損失によって、この熱交換機ＨＲ
から仮焼炉ＰＣに導かれる原料の流量を調整することが
でき、仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間の原料の循環量
を任意の流量で一定にすることができる。したがって熱
交換機ＨＲから前記焼成炉ＫＦに導かれるガスの温度の
ばらつきを少なくして安定させ、焼成炉ＫＦから仮焼炉
ＰＣに導かれるガスの温度を安定させ、焼成炉ＫＦの焼
成温度および仮焼炉ＰＣの仮焼温度を安定させることが
できる。According to the second aspect of the present invention, the calciner P
The flow rate of the first hermetic discharge means is controlled based on the pressure loss caused by the fluidized bed of C, and the second hermetic discharge is performed based on the pressure loss of the flow layer in the heat exchanger HR detected by the second pressure loss detection means. Since the flow rate of the means is controlled,
From the calcining furnace PC to the firing furnace KF, the amount of the raw material supplied to the suspension preheater SP is equal to the discharge amount of the product fired in the firing furnace KF and cooled by the cooling device FBQ.
The amount of raw materials supplied to the apparatus can be adjusted. Also, due to the pressure loss of the fluidized bed of the heat exchanger HR, the heat exchanger HR
Thus, the flow rate of the raw material guided to the calciner PC can be adjusted, and the circulating amount of the raw material between the calciner PC and the heat exchanger HR can be made constant at an arbitrary flow rate. Therefore, the temperature variation of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF is reduced and stabilized, the temperature of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC is stabilized, and the firing temperature of the firing furnace KF and The calcining temperature of the furnace PC can be stabilized.

【００９６】請求項３記載の本発明によれば、サスペン
ションプレヒータＳＰの各サイクロン間を流れるガスの
温度を温度検出手段によって検出し、その検出温度に基
づいて第３気密排出手段による原料の流量を制御するよ
うにしたので、検出温度が高くなったときには流量が大
きくなるように制御し、これによってサスペンションプ
レヒータＳＰにおけるコーチングの発生を防ぐことがで
きる。またサスペンションプレヒータＳＰに導かれるガ
スの不所望な温度の上昇を防ぐことができるので、熱回
収効率を向上することができる。According to the third aspect of the present invention, the temperature of the gas flowing between the cyclones of the suspension preheater SP is detected by the temperature detecting means, and the flow rate of the raw material by the third hermetic discharging means is determined based on the detected temperature. Since the control is performed, when the detected temperature becomes high, the flow rate is controlled to be large, so that the occurrence of coaching in the suspension preheater SP can be prevented. Further, since an undesired rise in the temperature of the gas led to the suspension preheater SP can be prevented, the heat recovery efficiency can be improved.

【００９７】請求項４記載の本発明によれば、熱交換器
ＨＲから仮焼炉ＰＣに原料を導くにあたって、その原料
は熱交換器ＨＲから気密排出手段および気流輸送手段を
介して仮焼炉ＰＣに導かれる。前記気流輸送手段は、焼
成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一部分を分岐
して用いるように構成され、原料をそのガスに浮遊して
輸送する。したがって気流輸送手段による原料の輸送中
に、原料とガスとの熱交換が行われ、気流輸送手段内に
おける原料の温度低下を少なくすることができる。また
前記気密排出手段によって熱交換器ＨＲから気流輸送手
段に原料を気密に排出することができるので、この気密
排出手段によって熱交換器ＨＲから気流輸送手段に供給
される原料の流量を、気流輸送手段によってその原料が
確実に輸送されるように調整することができるととも
に、熱交換器ＨＲ内に所定の流動層を形成することがで
き、冷却装置ＦＢＱからのガスによって確実に熱回収す
ることができる。According to the fourth aspect of the present invention, when the raw material is guided from the heat exchanger HR to the calciner PC, the raw material is supplied from the heat exchanger HR through the airtight discharge means and the air flow transport means. Guided to PC. The airflow transport means is configured to use a part of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC in a branched manner, and transports the raw material floating in the gas. Therefore, the heat exchange between the raw material and the gas is performed during the transportation of the raw material by the pneumatic transportation means, and the temperature decrease of the raw material in the pneumatic transportation means can be reduced. In addition, since the raw material can be airtightly discharged from the heat exchanger HR to the airflow transport means by the airtight discharge means, the flow rate of the raw material supplied from the heat exchanger HR to the airflow transport means by the airtight discharge means can be reduced by airflow transport. Means can be adjusted to ensure that the raw material is transported, a predetermined fluidized bed can be formed in the heat exchanger HR, and the heat can be reliably recovered by the gas from the cooling device FBQ. it can.

【００９８】請求項５記載の本発明によれば、熱交換器
ＨＲからの原料は、気密排出手段および気流輸送手段を
介して焼成炉ＰＣに供給される。気流輸送手段は、冷却
装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれるガスの一部分を
分岐して用いるように構成され、このガスによって原料
を浮遊させて輸送する。このような冷却装置ＦＢＱから
熱交換器ＨＲに導かれるガスの一部分は、前記熱交換器
ＨＲでの熱交換前のガスであるので、仮焼炉ＰＣからの
原料との熱交換後のガスに比べて温度が低く、したがっ
て気流輸送手段においても原料と熱交換し、気流輸送中
に前記ガスによって原料から顕熱を回収して温度を低く
し、その原料を仮焼炉ＰＣに導くことができる。しか
も、このガスは、熱交換器ＨＲの流動層による圧力損失
の影響を受けないので、仮焼炉ＰＣおよび熱交換器ＨＲ
間を循環する原料の流量を一定に保ち、熱交換器ＨＲか
ら焼成炉ＫＦに導かれるガスの温度変化を少なくし、さ
らに焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの温度変
化を少なくして、焼成炉ＫＦにおける焼成温度および仮
焼炉ＰＣにおける仮焼温度を安定させ、サスペンション
プレヒータＳＣにおけるコーチングの発生を防ぐことが
できる。According to the fifth aspect of the present invention, the raw material from the heat exchanger HR is supplied to the sintering furnace PC via the airtight discharge means and the airflow transport means. The pneumatic transport means is configured to use a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR, and to use the gas to float and transport the raw material. Since a part of the gas guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR is a gas before the heat exchange in the heat exchanger HR, it is converted into a gas after the heat exchange with the raw material from the calciner PC. The temperature is lower than that, so that the gas flow transport means also exchanges heat with the raw material, the sensible heat is recovered from the raw material by the gas during the gas flow transportation, the temperature is lowered, and the raw material can be guided to the calciner PC. . In addition, since this gas is not affected by the pressure loss due to the fluidized bed of the heat exchanger HR, the calciner PC and the heat exchanger HR
The flow rate of the raw material circulating between the furnaces is kept constant, the temperature change of the gas guided from the heat exchanger HR to the firing furnace KF is reduced, and the temperature change of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC is reduced. Thus, the firing temperature in the firing furnace KF and the firing temperature in the firing furnace PC can be stabilized, and the occurrence of coaching in the suspension preheater SC can be prevented.

【００９９】請求項６記載の本発明によれば、第２気密
排出手段と仮焼炉ＰＣとの間に気流輸送手段が介在され
る。この気流輸送手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに
導かれるガスの一部分を用いて原料を浮遊して輸送す
る。前記焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスは高
温であり、そのガスの一部分によって熱交換器ＨＲから
原料が仮焼炉ＰＣに供給されるので、焼成炉ＫＦから仮
焼炉ＰＣに導かれるガスの流量が減少するが、気流輸送
手段から仮焼炉ＰＣにそのガスが供給されるので仮焼炉
ＰＣに供給されるガス量は変わらず、しかも気流輸送手
段で前記焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの一
部分と熱交換して温度が低下した原料が仮焼炉ＰＣに供
給されるので、仮焼炉からサスペンションプレヒータＳ
Ｐの最下段のサイクロンＣ１に導かれるガスの温度がむ
やみに上昇せず、サスペンションプレヒータＳＰでのコ
ーチングの発生が防がれる。According to the sixth aspect of the present invention, the air flow transport means is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC. This air current transport means floats and transports the raw material using a part of the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC. The gas introduced into the calciner PC from the calciner KF has a high temperature, and a part of the gas supplies the raw material from the heat exchanger HR to the calciner PC. Although the flow rate of the supplied gas is reduced, the gas is supplied to the calciner PC from the pneumatic transport means, so that the amount of gas supplied to the calciner PC remains unchanged. Since the raw material whose temperature has been reduced by heat exchange with a part of the gas led to the furnace PC is supplied to the calciner PC, the suspension preheater S
The temperature of the gas guided to the cyclone C1 at the lowermost stage of P does not rise unnecessarily, and occurrence of coaching in the suspension preheater SP is prevented.

【０１００】請求項７記載の本発明によれば、第２気密
排出手段と仮焼炉ＰＣとの間に介在される気流輸送手段
は、冷却装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導かれるガスの
一部分によって前記熱交換器ＨＲから第２気密排出手段
によって排出される原料を浮遊して輸送する。したがっ
て、このような気流輸送手段においても冷却装置ＦＢＱ
からのガスによって熱交換器ＨＲからの原料の顕熱が回
収され、温度の低下した原料が仮焼炉ＰＣに供給され、
この仮焼炉ＰＣからサスペンションプレヒータＳＰの最
下段のサイクロンＣ１に導かれるガスの温度を低くし
て、サスペンションプレヒータＳＰ内でのコーチングの
発生を防ぐことができる。According to the seventh aspect of the present invention, the air flow transport means interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC is a part of the gas introduced from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. Thus, the raw material discharged from the heat exchanger HR by the second hermetic discharge means is floated and transported. Therefore, the cooling device FBQ can be used even in such an airflow transport means.
The sensible heat of the raw material from the heat exchanger HR is recovered by the gas from
By lowering the temperature of the gas guided from the calciner PC to the cyclone C1 at the lowermost stage of the suspension preheater SP, the occurrence of coaching in the suspension preheater SP can be prevented.

【０１０１】請求項８記載の本発明によれば、捕集装置
Ｃ０によって焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガス
によって輸送される粉粒状原料の微粉を捕集し、この捕
集された微粉は冷却装置ＦＢＱに導かれて焼成炉ＫＦか
らの原料とともに冷却される。このような捕集装置Ｃ０
からの原料の微粉によってもまた、前記冷却装置ＦＢＱ
において焼成炉ＫＦから導かれる原料の顕熱を回収する
場合に比べて、より多くの熱量を回収することができ、
熱効率が向上される。According to the present invention, the collecting device C0 collects the fine powder of the granular material transported by the gas guided from the firing furnace KF to the calciner PC, and collects the collected fine powder. The fine powder is guided to the cooling device FBQ and is cooled together with the raw material from the firing furnace KF. Such a collecting device C0
The cooling device FBQ
As compared with the case of recovering the sensible heat of the raw material led from the firing furnace KF, more heat can be recovered,
Thermal efficiency is improved.

【０１０２】請求項９記載の本発明によれば、分岐手段
によって仮焼炉ＰＣから焼成炉ＫＦに導かれる原料の流
量と、仮焼炉ＰＣから熱交換器ＨＲに導かれる原料の流
量との比を可変とされるので、原料の投入量の変化、環
境温度の変化、投入原料の種類などによる運転条件の変
化に応じて前記流量比を調整して、原料の投入量と焼成
後の製品の排出量とが一致し、かつ熱回収効率が最適と
なる流量比に設定することが可能であり、このような運
転条件の変化に対処することができる。According to the ninth aspect of the present invention, the flow rate of the raw material guided from the calciner PC to the firing furnace KF by the branching means and the flow rate of the raw material guided from the calciner PC to the heat exchanger HR are determined. Since the ratio is variable, the flow rate ratio is adjusted according to the change of the input amount of the raw material, the change of the environmental temperature, the change of the operating condition due to the type of the input raw material, etc., and the input amount of the raw material and the product after firing. Can be set to a flow rate ratio at which the heat recovery efficiency matches with the discharge amount, and such a change in the operating conditions can be dealt with.

【０１０３】請求項１０記載の本発明によれば、第３気
密排出手段をロータリフィーダによって構成するので、
分岐手段から熱交換器ＨＲに原料だけを導き、系外への
ガスの流出を阻止することができる。また、熱交換器Ｈ
Ｒから輸送手段により原料を仮焼炉ＰＣに循環させるの
で、焼成炉ＫＦからの高温のガスが仮焼炉ＰＣにおいて
充分に熱回収することなしにサスペンションプレヒータ
ＳＰの最下段のサイクロンＣ１へ導かれることが防が
れ、これによってサスペンションプレヒータＳＰ内にお
けるコーチングの発生を確実に防ぐことができる。According to the tenth aspect of the present invention, since the third hermetic discharge means is constituted by a rotary feeder,
It is possible to guide only the raw material from the branching means to the heat exchanger HR, and to prevent the gas from flowing out of the system. Heat exchanger H
Since the raw material is circulated from R to the calciner PC by the transport means, the high-temperature gas from the calciner KF is guided to the lowermost cyclone C1 of the suspension preheater SP without sufficiently recovering heat in the calciner PC. Thus, the occurrence of coaching in the suspension preheater SP can be reliably prevented.

【０１０４】請求項１１記載の本発明によれば、運転開
始時には、原料をサスペンションプレヒータＳＰに投入
し、分岐手段は熱交換器ＨＲ側に供給される流量よりも
焼成炉ＫＦ側へ供給される流量が大きくなるように設定
しておき、さらに第１圧力損失手段による圧力損失が予
め定める値になるまでこの状態を保ち、第１気密排出手
段によって原料の投入量と焼成炉ＫＦからの排出量とが
等しくなるように原料の流量を制御する。According to the eleventh aspect of the present invention, at the start of operation, the raw material is supplied to the suspension preheater SP, and the branching means is supplied to the firing furnace KF side more than the flow rate supplied to the heat exchanger HR side. The flow rate is set to be large, and this state is maintained until the pressure loss by the first pressure loss means reaches a predetermined value. The input amount of the raw material and the discharge amount from the firing furnace KF by the first airtight discharge means The flow rate of the raw material is controlled so that

【０１０５】次に分岐手段を、上記のように熱交換器Ｈ
Ｒ側に比べて焼成炉ＫＦ側が大きい流量となるように設
定された状態から前記焼成炉ＫＦ側よりも熱交換器ＨＲ
側の流量が大きくなるように原料の流量の割合を変えな
がら予め定める分岐比率に設定し、第１および第２圧力
損失検出手段によって検出される仮焼炉ＰＣおよび熱交
換器ＨＲの各圧力損失が予め定める値になるまで第３気
密排出手段による原料の流量を一定に維持し、各圧力損
失が予め定める値になったとき、第３気密排出手段によ
る流量が大きくなるように制御する。Next, the branching means is connected to the heat exchanger H as described above.
From the state where the flow rate of the firing furnace KF is set to be larger than that of the R side, the heat exchanger HR is set to be higher than that of the firing furnace KF.
The branching ratio is set in advance while changing the ratio of the flow rate of the raw material so that the flow rate on the side is increased, and each pressure loss of the calciner PC and the heat exchanger HR detected by the first and second pressure loss detecting means. The flow rate of the raw material by the third hermetic discharge means is kept constant until the pressure reaches a predetermined value, and when each pressure loss becomes a predetermined value, the flow rate by the third hermetic discharge means is controlled to increase.

【０１０６】したがってサスペンションプレヒータＳＰ
の最下段のサイクロンＣ１に導かれる仮焼炉ＰＣからの
ガスの温度を低く抑制して、サスペンションプレヒータ
における原料のコーチングを生じない温度のガスが前記
サスペンションプレヒータＳＰに供給されるように熱量
を制御することができる。このようにして熱消費量を可
及的に少なくしながら熱回収効率を向上し、サスペンシ
ョンプレヒータＳＰにおけるコーチングの発生を確実に
防止することができる。Therefore, the suspension preheater SP
The calorific value is controlled such that the temperature of the gas from the calciner PC guided to the lowermost cyclone C1 is suppressed to a low temperature and the gas at a temperature that does not cause the coating of the raw material in the suspension preheater is supplied to the suspension preheater SP. can do. In this way, it is possible to improve the heat recovery efficiency while minimizing the heat consumption, and to reliably prevent the occurrence of coaching in the suspension preheater SP.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施の一形態の粉粒状原料の焼成装置
４１を示す系統図である。FIG. 1 is a system diagram showing an apparatus 41 for firing a granular material according to an embodiment of the present invention.

【図２】分岐手段４３の具体的構成を示す拡大断面図で
ある。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing a specific configuration of a branching unit 43.

【図３】第１気密排出手段８１の具体的構成を示す拡大
断面図であり、図３（１）はＬバルブ１０６にノズル部
材１０７を設けた第１気密排出手段８１ａを示し、図３
（２）はＬバルブ１０６に前記ノズル部材１０７に代え
て押圧棒１０８を設けた第１気密排出手段８１ｂを示
す。FIG. 3 is an enlarged sectional view showing a specific configuration of the first hermetic discharge means 81, and FIG.
(2) shows a first airtight discharge means 81b in which the L valve 106 is provided with a pressing rod 108 instead of the nozzle member 107.

【図４】第２気密排出手段８２の具体的構成を示す拡大
断面図である。FIG. 4 is an enlarged sectional view showing a specific configuration of a second hermetic discharge unit 82;

【図５】焼成装置４１に備えられる第１〜第４気密排出
手段８１，８２，８４，１５０の動作を制御するための
制御装置１６１の電気的構成を示すブロック図である。FIG. 5 is a block diagram showing an electrical configuration of a control device 161 for controlling the operation of first to fourth hermetic discharge means 81, 82, 84, 150 provided in the firing device 41.

【図６】制御装置１６１の制御動作を説明するためのフ
ローチャートである。FIG. 6 is a flowchart for explaining a control operation of the control device 161.

【図７】仮焼炉ＰＣおよび熱交換機ＨＲ間を循環する原
料の流量と焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれるガスの
温度との関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the flow rate of the raw material circulating between the calciner PC and the heat exchanger HR and the temperature of the gas guided from the calciner KF to the calciner PC.

【図８】本発明の実施の他の形態の焼成装置４１に備え
られる第１〜第４気密排出手段８１，８２，８４，１５
０の動作を制御するための制御装置１６１ａの電気的構
成を示すブロック図である。FIG. 8 shows first to fourth hermetic discharge means 81, 82, 84, 15 provided in a baking apparatus 41 according to another embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a block diagram showing an electrical configuration of a control device 161a for controlling the operation of the control unit 161.

【図９】本発明の実施のさらに他の形態の粉粒状原料の
焼成装置４１ａを示す系統図である。FIG. 9 is a system diagram showing a powdery or granular raw material firing apparatus 41a according to still another embodiment of the present invention.

【図１０】本発明の実施のさらに他の形態の粉粒状原料
の焼成装置４１ｂを示す系統図である。FIG. 10 is a system diagram showing a powdery or granular raw material firing apparatus 41b according to still another embodiment of the present invention.

【図１１】本発明の実施のさらに他の形態の圧力検出手
段の構成を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a configuration of a pressure detecting unit according to still another embodiment of the present invention.

【図１２】典型的な従来技術の粉粒状原料の焼成装置１
を示す系統図である。FIG. 12 is a typical prior art apparatus 1 for baking a granular material.
FIG.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

４１，４１ａ，４１ｂ 焼成装置 ４２ バーナ ４３ 分岐手段 ５１ 原料投入シュート ８１，８１ａ，８１ｂ 第１気密排出手段 ８２ 第３気密排出手段 ８４ 第２気密排出手段 ８６ 輸送手段 ９４ 切換部材 １０６，１６８ Ｌバルブ １０７ ノズル部材 １０８ 押圧棒 １０９ａ，１０９ｂ 原料押出し手段 １２３，１５２，１５３，１７１ ロータリバルブ １４７ 排気ダクト １４８ 誘引ファン １５０ 第３気密排出手段 １６１，１６１ａ 制御装置 １６２ 設定手段 １６３，１６３ａ 選択手段 ＳＰ サスペンションプレヒータ Ｃ１〜Ｃ４ サイクロン Ｃ０ 捕集サイクロン Ｓ１〜Ｓ３ 圧力損失検出手段 Ｕ１〜Ｕ５ 制御手段 41, 41a, 41b Firing device 42 Burner 43 Branching means 51 Raw material input chute 81, 81a, 81b First hermetic discharge means 82 Third hermetic discharge means 84 Second hermetic discharge means 86 Transport means 94 Switching member 106, 168 L valve 107 Nozzle member 108 Pressing rod 109a, 109b Raw material pushing means 123, 152, 153, 171 Rotary valve 147 Exhaust duct 148 Induction fan 150 Third airtight discharge means 161, 161a Control device 162 Setting means 163, 163a Selection means SP Suspension preheater C1 C4 cyclone C0 collection cyclone S1 to S3 pressure loss detecting means U1 to U5 control means

Claims (11)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 多段化された複数のサイクロンを有し、
下段のサイクロンから上段のサイクロンへ導かれるガス
に粉粒状原料を浮遊させて各サイクロン間を気流輸送し
ながら加熱するサスペンションプレヒータＳＰと、 バーナを備え、サスペンションプレヒータＳＰの最下段
のサイクロンＣ１からの原料を焼成する流動層形焼成炉
ＫＦと、 焼成炉ＫＦからの原料を空気によって冷却する冷却装置
ＦＢＱと、 サスペンションプレヒータＳＰの下から２段目のサイク
ロンＣ２から供給される原料を、焼成炉ＫＦからのガス
によって加熱して仮焼し、前記最下段のサイクロンＣ１
にガスを導く流動層形仮焼炉ＰＣと、 仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料を分岐して、その原料
の分岐した一部分を焼成炉ＫＦに導く分岐手段と、 仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料の分岐手段によって分
岐された残余が供給され、この供給された原料によっ
て、冷却装置ＦＢＱから導かれるガスが加熱され、この
加熱されたガスを焼成炉ＫＦに導き、原料を仮焼炉ＰＣ
に戻す流動層形熱交換器ＨＲとを含むことを特徴とする
粉粒状原料の焼成装置。1. It has a plurality of multi-stage cyclones,
A suspension pre-heater SP for floating the particulate material in a gas guided from the lower cyclone to the upper cyclone and heating it while transporting air between the cyclones; Fluidized bed kiln KF for sintering, a cooling device FBQ for cooling the raw material from the kiln KF with air, and the raw material supplied from the second cyclone C2 from the bottom of the suspension preheater SP, from the kiln KF Calcined by heating with the gas of the above, the lowermost cyclone C1
Fluidized bed type calciner PC for introducing gas to the furnace; branching means for branching the calcined raw material from the calciner PC and branching a part of the raw material to the calciner KF; Is supplied by the branching means of the calcined raw material, and the supplied raw material heats the gas led from the cooling device FBQ. The heated gas is led to the firing furnace KF, and the raw material is fed to the firing furnace KF. Calcination furnace PC
And a fluidized bed heat exchanger HR. 【請求項２】 仮焼炉ＰＣにおける流動層の圧力損失を
検出する第１圧力損失検出手段と、 分岐手段から原料を焼成炉ＫＦに気密に排出する第１気
密排出手段と、 第１圧力損失検出手段の出力に応答し、第１圧力損失検
出手段によって検出される圧力損失が予め定める値にな
るように、第１気密排出手段による原料の流量を制御す
る第１制御手段と、 熱交換器ＨＲにおける流動層の圧力損失を検出する第２
圧力損失検出手段と、熱交換器ＨＲから原料を気密に排
出する第２気密排出手段と、 第２圧力損失検出手段の出力に応答し、第２圧力損失検
出手段によって検出される圧力損失が予め定める値にな
るように、第２気密排出手段による原料の流量を制御す
る第２制御手段とを含むことを特徴とする請求項１記載
の粉粒状原料の焼成装置。2. A first pressure loss detecting means for detecting a pressure loss of a fluidized bed in a calciner PC, a first airtight discharging means for airtightly discharging a raw material from a branching means to a firing furnace KF, a first pressure loss A first control means for controlling a flow rate of the raw material by the first hermetic discharge means so that a pressure loss detected by the first pressure loss detection means becomes a predetermined value in response to an output of the detection means; Second to detect pressure loss of fluidized bed in HR
Pressure loss detecting means, second hermetic discharging means for hermetically discharging the raw material from the heat exchanger HR, and a pressure loss detected by the second pressure loss detecting means in response to an output of the second pressure loss detecting means. 2. The apparatus for firing a granular material according to claim 1, further comprising second control means for controlling a flow rate of the raw material by the second hermetic discharge means so as to have a predetermined value. 【請求項３】 サスペンションプレヒータＳＰに備えら
れる各サイクロン間を流れるガスの温度を検出する温度
検出手段と、 分岐手段から原料を熱交換器ＨＲに気密に排出する第３
気密排出手段と、 温度検出手段の出力に応答し、温度検出手段による検出
温度が高くなるにつれて第３気密排出手段による原料の
流量を大きく制御し、これによって前記検出温度がサス
ペンションプレヒータＳＰにおける原料のコーチングを
生じない低い温度にされる第３制御手段とを含むことを
特徴とする請求項２記載の粉粒状原料の焼成装置。3. A temperature detecting means for detecting the temperature of gas flowing between each cyclone provided in the suspension preheater SP, and a third means for hermetically discharging the raw material from the branching means to the heat exchanger HR.
Responding to the output of the airtight discharge means and the temperature detection means, the flow rate of the raw material by the third airtight discharge means is controlled to be greater as the temperature detected by the temperature detection means increases, whereby the detected temperature becomes lower 3. The apparatus for firing a granular material according to claim 2, further comprising: a third control unit which is set to a low temperature at which coaching does not occur. 【請求項４】 熱交換器ＨＲからの原料を、気密排出手
段および気流輸送手段をこの順序で介して仮焼炉ＰＣに
戻し、 気流輸送手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれる
ガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸送する
ことを特徴とする請求項１記載の粉粒状原料の焼成装
置。4. The raw material from the heat exchanger HR is returned to the calciner PC through the airtight discharge means and the gas stream transport means in this order, and the gas stream transport means is guided from the calciner KF to the calciner PC. 2. The apparatus for firing a granular material according to claim 1, wherein a part of the gas is branched and used, and the raw material is transported in a floating state. 【請求項５】 熱交換器ＨＲからの原料を、気密排出手
段および気流輸送手段をこの順序で介して仮焼炉ＰＣに
戻し、 気流輸送手段は、冷却装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導
かれるガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸
送することを特徴とする請求項１記載の粉粒状原料の焼
成装置。5. The raw material from the heat exchanger HR is returned to the calciner PC through the airtight discharge means and the airflow transport means in this order, and the airflow transport means is guided from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. 2. The apparatus for firing a granular material according to claim 1, wherein a part of the gas is branched and used, and the raw material is transported in a floating state. 【請求項６】 第２気密排出手段と仮焼炉ＰＣとの間に
原料の気流輸送手段を介在し、 気流輸送手段は、焼成炉ＫＦから仮焼炉ＰＣに導かれる
ガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸送する
ことを特徴とする請求項２または３に記載の粉粒状原料
の焼成装置。6. A gas flow transport means is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC, and the gas flow transport means branches off a part of the gas introduced from the calciner KF to the calciner PC. 4. The apparatus according to claim 2, wherein the raw material is floated and transported. 【請求項７】 第２気密排出手段と仮焼炉ＰＣとの間に
原料の気流輸送手段を介在し、 気流輸送手段は、冷却装置ＦＢＱから熱交換器ＨＲに導
かれるガスの一部分を分岐して用い、原料を浮遊して輸
送することを特徴とする請求項２または３に記載の粉粒
状原料の焼成装置。7. A gas flow transport means is interposed between the second hermetic discharge means and the calciner PC, and the gas flow transport means branches off a part of the gas introduced from the cooling device FBQ to the heat exchanger HR. 4. The apparatus for firing a granular material according to claim 2, wherein the raw material is used in a floating state to transport the raw material. 【請求項８】 焼成炉ＫＦからのガスを仮焼炉ＰＣに導
くガス経路に、微粉を捕集する捕集装置Ｃ０を介在し、
その捕集した微粉を冷却装置ＦＢＱに供給することを特
徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の粉粒状原料の
焼成装置。8. A collecting device C0 for collecting fine powder is provided in a gas path for guiding gas from the firing furnace KF to the calciner PC,
The apparatus according to any one of claims 1 to 7, wherein the collected fine powder is supplied to a cooling device (FBQ). 【請求項９】 分岐手段は、 焼成炉ＫＦと熱交換器ＨＲとに仮焼炉ＰＣからの原料を
分岐する各流路の流量比を可変とすることを特徴とする
請求項１〜８のいずれかに記載の粉粒状原料の焼成装
置。9. The branching means according to claim 1, wherein a flow ratio of each flow path for branching the raw material from the calciner PC to the calciner KF and the heat exchanger HR is variable. An apparatus for firing a powdery or granular material according to any one of the above. 【請求項１０】 第３気密排出手段は、ハウジング内で
羽根車を駆動手段によって回転し、分岐手段と熱交換器
ＨＲとを気密にするロータリフィーダであることを特徴
とする請求項３記載の粉粒状原料の焼成装置。10. The airtight discharge device according to claim 3, wherein the third hermetic discharge means is a rotary feeder that rotates the impeller in the housing by the driving means and makes the branching means and the heat exchanger HR airtight. Baking equipment for powdery and granular materials. 【請求項１１】 粉粒状原料の焼成装置を準備し、 この焼成装置は、 多段化された複数のサイクロンを有し、下段のサイクロ
ンから上段のサイクロンへ導かれるガスに粉粒状原料を
浮遊させて各サイクロン間を気流輸送しながら加熱する
サスペンションプレヒータＳＰと、 バーナを備え、サスペンションプレヒータＳＰの最下段
のサイクロンＣ１からの原料を焼成する流動層形焼成炉
ＫＦと、 焼成炉ＫＦからの原料を空気によって冷却する冷却装置
ＦＢＱと、 サスペンションプレヒータＳＰの下から２段目のサイク
ロンＣ２から供給される原料を、焼成炉ＫＦからのガス
によって加熱して仮焼し、前記最下段のサイクロンＣ１
にガスを導く流動層形仮焼炉ＰＣと、 仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料を分岐して、その原料
の分岐した一部分を焼成炉ＫＦに導く分岐手段と、 仮焼炉ＰＣからの仮焼された原料の分岐手段によって分
岐された残余が供給され、この供給された原料によっ
て、冷却装置ＦＢＱから導かれるガスが加熱され、この
加熱されたガスを焼成炉ＫＦに導き、原料を仮焼炉ＰＣ
に戻す流動層形熱交換器ＨＲとを含み、 仮焼炉ＰＣにおける流動層の圧力損失を検出する第１圧
力損失検出手段と、 分岐手段から原料を焼成炉ＫＦに気密に排出する第１気
密排出手段と、 熱交換器ＨＲにおける流動層の圧力損失を検出する第２
圧力損失検出手段と、 熱交換器ＨＲから原料を気密に排出する第２気密排出手
段と、 サスペンションプレヒータＳＰに備えられる各サイクロ
ン間を流れるガスの温度を検出する温度検出手段と、 分岐手段と熱交換器ＨＲとの間に介在される第３気密排
出手段とを含み、 まず、サスペンションプレヒータＳＰから原料を投入し
てゆき、仮焼炉ＰＣからの原料を、分岐手段によって、
熱交換器ＨＲ側に比べて焼成炉ＫＦに大きい流量で供給
し、第１圧力損失検出手段によって検出される圧力損失
が予め定める値になるように、第１気密排出手段による
原料の流量を制御し、 次に、分岐手段によって熱交換器ＨＲ側に供給する原料
の流量の割合を大きくして予め定める分岐比率に設定
し、 第１および第２圧力損失検出手段によって検出される圧
力損失が、予め定める値になった後、温度検出手段によ
る検出温度が高くなるにつれて第３気密排出手段による
原料の流量を大きく制御し、これによって前記検出温度
をサスペンションプレヒータＳＰにおける原料のコーチ
ングを生じない低い温度にすることを特徴とする粉粒状
原料の焼成装置の運転方法。11. A sintering device for a powdery or granular material is prepared, the sintering device has a plurality of multi-stage cyclones, and suspends the powdery or granular material in a gas guided from a lower cyclone to an upper cyclone. A suspension pre-heater SP for heating while air-flowing between the cyclones; a fluidized bed type kiln KF having a burner for firing the raw material from the lowermost cyclone C1 of the suspension pre-heater SP; FBQ that cools the raw material supplied from the second stage cyclone C2 from the bottom of the suspension preheater SP is heated by gas from the firing furnace KF and calcined, and the lower stage cyclone C1 is cooled.
Fluidized bed type calciner PC for introducing gas to the furnace; branching means for branching the calcined raw material from the calciner PC and branching a part of the raw material to the calciner KF; Is supplied by the branching means of the calcined raw material, and the supplied raw material heats the gas led from the cooling device FBQ. The heated gas is led to the firing furnace KF, and the raw material is fed to the firing furnace KF. Calcination furnace PC
A first pressure loss detecting means for detecting a pressure loss of the fluidized bed in the calciner PC, and a first airtight for airtightly discharging the raw material from the branching means to the firing furnace KF. Discharging means, and a second means for detecting pressure loss of the fluidized bed in the heat exchanger HR
Pressure loss detecting means, second airtight discharging means for airtightly discharging the raw material from the heat exchanger HR, temperature detecting means for detecting the temperature of gas flowing between the cyclones provided in the suspension preheater SP, branching means and heat And a third airtight discharge means interposed between the heat exchanger and the heat exchanger HR. First, the raw material is supplied from the suspension preheater SP, and the raw material from the calciner PC is separated by the branching means.
The flow rate of the raw material by the first hermetic discharge means is controlled such that the flow rate is supplied to the kiln KF at a higher flow rate than the heat exchanger HR side and the pressure loss detected by the first pressure loss detection means becomes a predetermined value. Then, the flow rate of the raw material supplied to the heat exchanger HR side is increased by the branching means and set to a predetermined branching ratio, and the pressure loss detected by the first and second pressure loss detecting means is: After reaching a predetermined value, the flow rate of the raw material by the third hermetic discharging means is controlled to be large as the temperature detected by the temperature detecting means increases, whereby the detected temperature is set to a low temperature at which the coating of the raw material in the suspension preheater SP does not occur. A method for operating a baking apparatus for powdery and granular raw materials, characterized in that:
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