JP2909847B2 - Manufacturing method of directional high silicon steel core - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、軟磁性材料として電気
機器の鉄心等に用いられる方向性珪素鋼コアーの製造法
に関するものであり、特にＳｉ含有量を高くした、従来
にない画期的な磁気特性をもつコアーの製造法に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a directional silicon steel core used as a soft magnetic material for an iron core of electric equipment and the like. The present invention relates to a method for manufacturing a core having excellent magnetic properties.

【０００２】[0002]

【従来の技術】珪素鋼板は、１９００年にR. A. Hadfie
ldが純鉄に比べて優れた磁気特性を持つことを指摘した
ことに端緒がある。工業生産の初期の段階では、圧延性
の観点から熱間圧延による熱延珪素鋼板が製造された。
次いでN. P. Gossによって冷間圧延と高温焼鈍の組み合
わせにより、磁化の容易な｛１１０｝＜００１＞結晶方
位に方位制御する技術が発明されて以来、方向性珪素鋼
板は軟磁性材料として大きく発展してきた（米国特許第
1965559号明細書）。2. Description of the Related Art Silicon steel sheets were manufactured by RA Hadfie in 1900.
It is apparent that ld had better magnetic properties than pure iron. In the initial stage of industrial production, a hot-rolled silicon steel sheet was produced by hot rolling from the viewpoint of rollability.
Next, since NP Goss invented the technology to control the orientation of {110} <001> crystal orientation, which is easy to magnetize, by combining cold rolling and high temperature annealing, grain oriented silicon steel sheet has greatly developed as a soft magnetic material. (US Patent No.
1965559).

【０００３】方向性電磁鋼板は軟磁性材料として優れた
励磁特性と鉄損特性が要求され、その要求を満たすため
には叙上のように、（１）Ｓｉを添加すること、（２）
結晶方位制御を行うことが重要な要件である。Ｓｉ量を
増すと結晶磁気異方性が小さくなると共に比抵抗が大き
くなり、励磁特性が改善される。特にＳｉ量を略６．５
％添加すると飽和磁歪が殆ど零となり、励磁特性、ヒス
テリシス損失が極めて良くなることは公知の事実であ
る。A grain-oriented electrical steel sheet is required to have excellent excitation characteristics and iron loss characteristics as a soft magnetic material. In order to satisfy the requirements, (1) adding Si, (2)
It is an important requirement to control the crystal orientation. Increasing the amount of Si decreases the magnetocrystalline anisotropy and increases the specific resistance, thereby improving the excitation characteristics. In particular, the amount of Si is approximately 6.5.
It is a well-known fact that when% is added, the saturation magnetostriction becomes almost zero, and the excitation characteristics and hysteresis loss are extremely improved.

【０００４】ところが、Ｓｉ量を増すと硬度が高くな
り、特に４．８％を超えると伸びが急激に低下して、通
常の冷間圧延を行うことは不可能になってしまう（Bozo
rth; Ferromagnetism （1951年）ｐ７７）。一方、結晶
方位の集積化は二次再結晶と呼ばれるカタストロフィッ
クな粒成長現象を利用して達成される。二次再結晶を工
業的に安定して行わせるためには二次再結晶前にインヒ
ビターと呼ばれる微細析出物を調整しておくことが必要
である。このインヒビターは一次再結晶粒の粒成長を抑
制し、ある特定方位粒のみを選択的に成長させる機能を
もつ。[0004] However, when the Si content is increased, the hardness is increased, and particularly when the Si content is more than 4.8%, the elongation is sharply reduced, so that ordinary cold rolling cannot be performed (Bozo).
rth; Ferromagnetism (1951) p77). On the other hand, integration of crystal orientation is achieved by utilizing a catastrophic grain growth phenomenon called secondary recrystallization. In order to carry out the secondary recrystallization industrially stably, it is necessary to prepare a fine precipitate called an inhibitor before the secondary recrystallization. This inhibitor has a function of suppressing the growth of primary recrystallized grains and selectively growing only grains having a specific orientation.

【０００５】現在、工業的に生産されている代表的な方
向性珪素鋼板の製造法には次の３種類がある。第一の技
術は、M. F. Littmannにより特公昭３０−３６５１号公
報に示されたＭｎＳをインヒビターとして用いた二回冷
延工程によるものである。第二の技術は、田口・坂倉に
より特公昭４０−１５６４４号公報に示されたＡｌＮ＋
ＭｎＳをインヒビターとして用いた最後冷延圧下率を８
０％以上の強圧下とする工程によるものである。[0005] At present, there are the following three types of manufacturing methods of typical grain-oriented silicon steel sheets produced industrially. The first technique is a two-fold cold rolling process using MnS as an inhibitor disclosed by MF Littmann in Japanese Patent Publication No. 30-3651. The second technology is an AlN + disclosed by Taguchi and Sakakura in Japanese Patent Publication No. 40-15644.
The final cold rolling reduction using MnS as an inhibitor was 8
This is due to the step of applying a high pressure of 0% or more.

【０００６】第三の技術は、今中等により特公昭５１−
１３４６９号公報に示されたＭｎＳ（またはＭｎＳｅ）
＋Ｓｂをインヒビターとして用いた二回冷延工程による
ものである。これらの技術は、いずれも析出物の微細化
と量の確保の要件を満たすために高温スラブ加熱による
インヒビター作り込みを基本技術としている。[0006] The third technology is disclosed in Japanese Patent Publication No.
MnS (or MnSe) disclosed in JP 13469
This is due to a double cold rolling step using + Sb as an inhibitor. All of these techniques are based on the formation of an inhibitor by high-temperature slab heating in order to satisfy the requirements for miniaturization and securing the amount of precipitates.

【０００７】すなわち、スラブ加熱温度は、第一の技術
では１２６０℃以上、第二の技術では、特開昭４８−５
１８２号公報に示されるようにＳｉ量によって異なるが
３％Ｓｉの場合は１３５０℃以上、第三の技術では特開
昭５１−２０７１６号公報に示されるように１２３０℃
以上、特に高磁束密度化が達成される実施例では１３２
０℃といった極めて高い温度で焼鈍することが必要とさ
れている。That is, the slab heating temperature is 1260 ° C. or higher in the first technique, and
As shown in Japanese Patent Application Laid-Open No. 182, 182, although it depends on the amount of Si, in the case of 3% Si, it is 1350 ° C. or more.
As described above, in the embodiment in which the increase in the magnetic flux density is particularly achieved, 132
Annealing at extremely high temperatures, such as 0 ° C., is required.

【０００８】このように高温スラブ加熱を行った材料
は、その後の圧延性が著しく劣化してしまう。これは高
温スラブ加熱により析出物の溶体化を行うと、それと共
に結晶粒が大きく成長してしまい、その影響で熱延後の
粒径も大きくなるためであると考えられる。従って、従
来用いられている高温スラブ加熱によるインヒビター制
御技術は高珪素鋼には適用することができない。[0008] The material subjected to the high-temperature slab heating as described above significantly deteriorates the subsequent rolling property. This is presumably because, when the precipitates are solution-solutioned by high-temperature slab heating, the crystal grains grow larger together with the solution and the grain size after hot rolling becomes larger due to the effect. Therefore, the conventionally used inhibitor control technology by high-temperature slab heating cannot be applied to high silicon steel.

【０００９】叙上の二つの問題点により、これまでＳｉ
を４．８％以上含有する方向性高珪素鋼板は工業的に生
産されてはいない。Due to the above two problems, Si
Is not industrially produced containing 4.8% or more.

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】本発明者ら前記の二つ
の課題を解決し、方向性高珪素鋼板を製造するプロセス
を提案した（特願平2−162244 号，特願平２−192159
号，特願平３−749 号）。ところが、製品板を実際にコ
アーに加工する時点において、剪断・曲げ等に問題が生
じることが判明した。SUMMARY OF THE INVENTION The present inventors have solved the above two problems and proposed a process for producing a grain-oriented high silicon steel sheet (Japanese Patent Application Nos. 2-162244 and 2-192159).
No. 3-749). However, it has been found that when the product plate is actually processed into a core, problems occur in shearing, bending, and the like.

【００１１】本発明の目的は、方向性高珪素コアーを製
造する製造工程および製造技術を提供するものである。An object of the present invention is to provide a manufacturing process and a manufacturing technique for manufacturing a directional high silicon core.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、下記のとおりである。 （１） 重量でＳｉ：４．８〜７．１％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０１５〜０．０５５％，Ｎ≧０．００４５％を
含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高珪素鋼
スラブを熱間圧延し、その後圧延、一次再結晶焼鈍、仕
上焼鈍の各工程で処理する方向性高珪素鋼板の製造法に
おいて、一次再結晶焼鈍後、コアーに加工成形するこ
と、及び仕上焼鈍前に焼鈍分離剤を塗布し、１１００℃
以下の温度で仕上焼鈍を行うことを特徴とする方向性高
珪素鋼コアーの製造法。The gist of the present invention is as follows. (1) Si: 4.8 to 7.1% by weight, acid soluble A
l: High-silicon steel slab containing 0.015 to 0.055%, N ≧ 0.0045%, the balance being Fe and unavoidable impurities is hot-rolled, and then each of rolling, primary recrystallization annealing and finish annealing In the method for producing a grain-oriented high silicon steel sheet to be processed in the process, after the primary recrystallization annealing, the core is processed and formed, and before the finish annealing, an annealing separator is applied, and 1100 ° C.
A method for producing a directional high silicon steel core, comprising performing finish annealing at the following temperature.

【００１３】（２） 焼鈍分離剤としてアルミナを使用
することを特徴とする前項１記載の方向性高珪素鋼コア
ーの製造法。 （３） 焼鈍分離剤を静電塗布することを特徴とする前
項１または２記載の方向性高珪素鋼コアーの製造法。本
発明者等は、高珪素鋼板の加工性に関する一連の検討の
結果より、まず特願平２−１９２１５９号記載の条件下
での一次再結晶焼鈍後の板においては、曲げ加工（２０
ｍｍ径）、剪断加工において問題がないことを見出し
た。これは特願平２−１９２１５９号の範囲内の一次再
結晶焼鈍条件においては、結晶粒は板厚を貫通しておら
ず、結晶粒径が小さいことが加工性の良い大きな要因で
あると考えられる。(2) The method for producing a directional high silicon steel core according to the above (1), wherein alumina is used as an annealing separator. (3) The method for producing a directional high silicon steel core according to the above (1) or (2), wherein an annealing separator is electrostatically applied. From the results of a series of studies on the workability of a high silicon steel sheet, the present inventors first found that a sheet after primary recrystallization annealing under the conditions described in Japanese Patent Application No. 2-192159 was subjected to bending (20
mm diameter) and no problem in shearing. It is considered that under the primary recrystallization annealing conditions in the range of Japanese Patent Application No. 2-192159, the crystal grains do not penetrate the plate thickness, and the small crystal grain size is a major factor of good workability. Can be

【００１４】そこで、一次再結晶焼鈍後の板をコアーの
形状に加工した後で、仕上焼鈍を行うという製造工程を
確立し、次にこの工程における問題の検討を行った。以
下、本発明を詳細に説明する。Ｓｉ：６．６％，酸可溶
性Ａｌ：０．０２７％，Ｎ：０．００７％，Ｍｎ：０．
１６％，Ｓ：０．００７％、残部実質的にＦｅからなる
スラブを１１５０℃で加熱し、熱間圧延し、１．８ｍｍ
厚の熱延板とした。１０００℃で２分間焼鈍後、２７０
℃で温間圧延し、０．３ｍｍ厚とした。その後７８０℃
で２分間湿水素ガス中で一次再結晶焼鈍を施し後、アン
モニアを含有する雰囲気中で窒化処理を行い、窒素量を
０．０２１％とした。ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
をスラリー状で塗布した。その後、Ｅコアーに剪断・積
層して仕上焼鈍を行った。仕上焼鈍は１０００〜１２０
０℃の温度域の所定の温度まで５０℃／ｈｒの速度で昇
温し、次いで雰囲気ガスを水素に切り換え２０時間焼鈍
した。Therefore, a manufacturing process was established in which the plate after the primary recrystallization annealing was processed into a core shape and then subjected to finish annealing, and the problems in this process were examined. Hereinafter, the present invention will be described in detail. Si: 6.6%, acid-soluble Al: 0.027%, N: 0.007%, Mn: 0.
A slab consisting of 16%, S: 0.007% and the balance substantially consisting of Fe was heated at 1150 ° C., hot-rolled, and 1.8 mm
A thick hot rolled sheet was used. After annealing at 1000 ° C. for 2 minutes, 270
It was warm-rolled at 0.3 ° C. to a thickness of 0.3 mm. Then 780 ° C
After performing primary recrystallization annealing in wet hydrogen gas for 2 minutes, a nitriding treatment was performed in an atmosphere containing ammonia to reduce the nitrogen amount to 0.021%. An annealing separator mainly composed of MgO was applied in a slurry state. After that, finish annealing was performed by shearing and laminating on the E core. Finish annealing is 1000-120
The temperature was raised at a rate of 50 ° C./hr to a predetermined temperature in a temperature range of 0 ° C., and then the atmosphere gas was switched to hydrogen and annealed for 20 hours.

【００１５】図１に仕上焼鈍の焼鈍温度とコアーの形状
（平滑性）及び製品の残留窒素量を示す。ここでは積層
厚み変化５％以下を形状良好とした。図１からわかるよ
うに、コアーの形状を確保するためには、焼鈍温度を１
１００℃以下の温度で行うことが必須の要件である。と
ころが、焼鈍温度を１１００℃以下で行った場合、コア
ー形状は良好であるが、純化に問題が生じてしまう。純
化が不良の場合には、残留析出物が磁壁の移動を妨げ、
ヒステリシス損に悪影響を及ぼしてしまう（J. B. Benf
ord ; J. Appl. Phys．，38 (1967年）ｐ1100）。FIG. 1 shows the annealing temperature of finish annealing, the shape (smoothness) of the core, and the residual nitrogen content of the product. Here, the shape was determined to be good when the lamination thickness change was 5% or less. As can be seen from FIG. 1, in order to secure the shape of the core, the annealing temperature must be 1
It is an essential requirement to carry out at a temperature of 100 ° C. or less. However, when the annealing is performed at an annealing temperature of 1100 ° C. or lower, the core shape is good, but a problem occurs in purification. If the purification is poor, the residual precipitates hinder the domain wall movement,
Hysteresis loss is adversely affected (JB Benf
ord; J. Appl. Phys. , 38 (1967) p1100).

【００１６】そこで、純化に関する種々の検討を行った
結果、焼鈍分離剤として塗布したＭｇＯと珪素鋼の表面
酸化層のＳｉＯ₂ が反応して形成される表面グラス（フ
ォルステライト）が、純化を抑制していることが判明し
た。従って、表面グラスを形成しない、Ａｌ₂ Ｏ₃ を塗
布すること、もしくはＭｇＯを静電塗布することによ
り、水和水分を持ち込まないようにして表面グラス形成
反応を抑制することにより、１１００℃以下の温度域に
おいて純化を効率的に行うことができ、コアー形状の問
題と純化の問題を共に解消することができた。Therefore, as a result of various studies on purification, the surface glass (forsterite) formed by the reaction between MgO applied as an annealing separator and SiO ₂ of the surface oxide layer of silicon steel suppresses purification. Turned out to be. Therefore, the surface glass is not formed, Al ₂ O ₃ is applied, or MgO is electrostatically applied to suppress the surface glass forming reaction by preventing hydration moisture from being brought in. Purification could be performed efficiently in the temperature range, and both the problem of the core shape and the problem of purification could be solved.

【００１７】次に、本発明の実施形態を示す。本発明に
用いる溶鋼は、転炉、電気炉その他溶製方法を問わない
が、成分として次の含有範囲を必須のものとする。Ｓｉ
は、本発明の一つの目標である透磁率が最大となる略
６．５％を中心に若干の幅をもつ範囲にあればよい。Ｓ
ｉの下限は、従来市販されていない４．８％とし、上限
は磁気特性の観点より７．１％とする。Next, an embodiment of the present invention will be described. The molten steel used in the present invention is not limited to a converter, an electric furnace, and other smelting methods, but the following content ranges are essential as components. Si
May be within a range having a slight width centered at about 6.5% at which the magnetic permeability which is one target of the present invention is maximum. S
The lower limit of i is 4.8%, which has not conventionally been commercially available, and the upper limit is 7.1% from the viewpoint of magnetic properties.

【００１８】酸可溶性Ａｌは、Ｎと結合して析出物とな
り、スラブ加熱時、熱延時、熱延板焼鈍時の結晶粒の成
長を抑制し、その後の圧延性を改善する。また、圧延後
に窒化処理を施すことにより、二次再結晶前にＡｌＮ，
（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを形成し、二次再結晶に必要な量のイ
ンヒビターを確保するために必須の元素である。両者を
勘案して、０．０１５〜０．０５５％を限定範囲とす
る。The acid-soluble Al combines with N to form a precipitate, which suppresses the growth of crystal grains during slab heating, hot rolling, and hot-rolled sheet annealing, and improves subsequent rollability. In addition, by performing nitriding treatment after rolling, AlN,
It is an essential element for forming (Al, Si) N and securing an amount of inhibitor required for secondary recrystallization. In consideration of both, the range is 0.015 to 0.055%.

【００１９】Ｎは、前述のようにＡｌと結合して圧延性
を改善する。この効果を得るためには、溶鋼の段階で
０．０４５％以上含有することが必要である。上記の成
分範囲の高珪素鋼帯は、直ちに、もしくは短時間焼鈍工
程を経て、圧延され、最終板厚とされる。圧延は、最初
の段階では１２０〜３８０℃の温度域で行うことが必要
である。この温間圧延を圧下率７０％程度迄施すと、以
降は室温で圧延することが可能となる。As described above, N combines with Al to improve the rollability. In order to obtain this effect, it is necessary to contain 0.045% or more at the stage of molten steel. The high silicon steel strip in the above component range is rolled immediately or through a short annealing step to have a final thickness. Rolling needs to be performed in the temperature range of 120 to 380 ° C. in the first stage. When this warm rolling is performed to a rolling reduction of about 70%, it is possible to perform rolling at room temperature thereafter.

【００２０】二次再結晶させるに必要な集合組織を得る
ためには、一方向性珪素鋼板に対しては基本的には特公
昭４０−１５６４４号公報に開示されているように、最
終圧下率８０％以上とすること、また二方向性珪素鋼板
に対しては、特公昭３５−２６５７号公報、もしくは、
特公昭３８−８２１８号公報に開示されている交叉圧延
法を施す必要がある。In order to obtain a texture required for the secondary recrystallization, a unidirectional silicon steel sheet is basically required to have a final rolling reduction as disclosed in Japanese Patent Publication No. 40-15644. 80% or more, and for a bidirectional silicon steel sheet, Japanese Patent Publication No. 35-2657, or
It is necessary to apply the cross rolling method disclosed in Japanese Patent Publication No. 38-8218.

【００２１】この鋼板に、７００〜８５０℃の温度範囲
で一次再結晶焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布し、二次再
結晶と純化を目的に仕上焼鈍を施す。その際、（１）仕
上焼鈍前にコアー形状に加工すること、および（２）コ
アーの形状を確保するために仕上焼鈍を１１００℃以下
の温度で行うこと、（３）純化を阻害しないように焼鈍
分離剤としてＡｌ₂ Ｏ₃ を用いること、もしくは焼鈍分
離剤を静電塗布することが本発明の骨子である。The steel sheet is subjected to primary recrystallization annealing in a temperature range of 700 to 850 ° C., coated with an annealing separator, and subjected to finish annealing for the purpose of secondary recrystallization and purification. At that time, (1) processing into a core shape before finish annealing, (2) performing finish annealing at a temperature of 1100 ° C. or less to secure the shape of the core, and (3) not hindering purification. It is the gist of the present invention to use Al ₂ O ₃ as the annealing separator or to apply the annealing separator electrostatically.

【００２２】焼鈍分離剤としては、特に限定されるもの
ではなく従来用いられているＭｇＯの他、アルカリ土類
金属、ＳｉＯ₂ 等を用いることができる。The annealing separator is not particularly limited, and may be an alkaline earth metal, SiO ₂ or the like in addition to MgO conventionally used.

【００２３】[0023]

【実施例】実施例１ 重量でＳｉ：６．５％，酸可溶性Ａｌ：０．０３５％，
Ｎ：０．００６％，Ｍｎ：０．１５％，Ｓ：０．００７
％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる１．６ｍｍ厚
の熱延板を１０００℃で２分間焼鈍した後、２７０℃の
温度で０．５ｍｍ厚迄圧延し、次いで室温で０．２５ｍ
ｍ厚迄圧延した。EXAMPLE 1 Si: 6.5% by weight, acid-soluble Al: 0.035% by weight,
N: 0.006%, Mn: 0.15%, S: 0.007
%, And a 1.6 mm thick hot-rolled sheet substantially consisting of Fe is annealed at 1000 ° C. for 2 minutes, then rolled at a temperature of 270 ° C. to a thickness of 0.5 mm, and then 0.25 m at room temperature.
Rolled to a thickness of m.

【００２４】この高珪素鋼板を８００℃で３分間湿水素
雰囲気中で一次再結晶焼鈍した。次いで窒化処理により
Ｎ量を０．０２２％とした後、焼鈍分離剤を次の４条件
で塗布した。 （ａ）ＭｇＯをスラリー塗布 （ｂ）Ａｌ₂ Ｏ₃
をスラリー塗布 （ｃ）ＭｇＯを静電塗布 （ｄ）Ａｌ₂ Ｏ₃
を静電塗布 その後５０ｍｍ径のリング・コアーに成形し、Ｎ₂ ５０
％＋Ｈ₂５０％の雰囲気ガス中を５０℃／ｈｒで１０５
０℃迄昇温しＨ₂ １００％のガスに切り換え、２０時間
焼鈍した。その結果を表１に示す。The high silicon steel sheet was subjected to primary recrystallization annealing at 800 ° C. for 3 minutes in a wet hydrogen atmosphere. Next, after the N content was reduced to 0.022% by nitriding, an annealing separator was applied under the following four conditions. (A) MgO slurry application (b) Al ₂ O ₃
(C) MgO is electrostatically applied (d) Al ₂ O ₃
And then molded into a 50 mm diameter ring core, N ₂ 50
% + H ₂ 50% in an atmosphere gas at 50 ° C./hr
The temperature was raised to 0 ° C., the gas was switched to 100% H ₂ , and annealing was performed for 20 hours. Table 1 shows the results.

【００２５】[0025]

【表１】 [Table 1]

【００２６】実施例２ 実施例１（ｄ）と同一条件の５０ｍｍ径のリングコアー
を、仕上焼鈍温度１０５０℃，１１００℃，１１５０，
１２００℃の温度で２０時間焼鈍した。その結果を表２
に示す。Example 2 A ring core having a diameter of 50 mm under the same conditions as in Example 1 (d) was subjected to finish annealing temperatures of 1050 ° C., 1100 ° C., 1150 °
Anneal at a temperature of 1200 ° C. for 20 hours. Table 2 shows the results.
Shown in

【００２７】[0027]

【表２】 [Table 2]

【００２８】[0028]

【発明の効果】本発明によれば、方向性高珪素鋼コアー
を製造する上で（１）コアー形状に容易に加工するこ
と、（２）鉄損特性を確保するために容易に純化を行う
こと、という二つの課題を解決し、かつ安価に方向性高
珪素鋼コアーを製造し得るプロセスを提供することがで
きる。According to the present invention, in producing a grain-oriented high silicon steel core, (1) it is easily worked into a core shape, and (2) it is easily purified to secure iron loss characteristics. And a process capable of manufacturing a directional high-silicon steel core at low cost.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】仕上焼鈍の焼鈍温度とコアーの形状（平滑性）
及び製品の残留窒素量を示す図である。Fig. 1 Annealing temperature of finish annealing and core shape (smoothness)
FIG. 4 is a diagram showing residual nitrogen content of a product.

フロントページの続き (72)発明者 本間 穂高 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐵株式会社 第３技術研究所 内 (72)発明者 長島 武雄 福岡県北九州市八幡東区枝光１−１−１ 新日本製鐡株式会社 第３技術研究所 内 (56)参考文献 特開 平４−80321（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−228525（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−235222（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) C21D 8/12 C21D 9/46 501 C23C 22/00 Continuing from the front page (72) Inventor Hodaka Homma 1-1-1 Edamitsu, Yawatahigashi-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka Nippon Steel Corporation 3rd Technical Research Institute (72) Inventor Takeo Nagashima Yawatahigashi-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka 1-1-1 Edamitsu Inside Nippon Steel Corporation 3rd Technology Research Laboratory (56) References JP-A-4-80321 (JP, A) JP-A-4-228525 (JP, A) JP-A-4- 235222 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁶ , DB name) C21D 8/12 C21D 9/46 501 C23C 22/00

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 重量でＳｉ：４．８〜７．１％、酸可溶
性Ａｌ：０．０１５〜０．０５５％，Ｎ≧０．００４５
％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高珪
素鋼スラブを熱間圧延し、その後圧延、一次再結晶焼
鈍、仕上焼鈍の各工程で処理する方向性高珪素鋼板の製
造法において、一次再結晶焼鈍後、コアーに加工成形す
ること、及び仕上焼鈍前に焼鈍分離剤を塗布し、１１０
０℃以下の温度で仕上焼鈍を行うことを特徴とする方向
性高珪素鋼コアーの製造法。1. Si: 4.8 to 7.1% by weight, acid-soluble Al: 0.015 to 0.055%, N ≧ 0.0045 by weight
%, The high silicon steel slab comprising the balance of Fe and unavoidable impurities is hot-rolled, and then subjected to rolling, primary recrystallization annealing, and finish annealing. After crystal annealing, forming into a core and applying an annealing separating agent before finish annealing,
A method for producing a directional high-silicon steel core, comprising performing finish annealing at a temperature of 0 ° C. or less. 【請求項２】 焼鈍分離剤としてアルミナを使用するこ
とを特徴とする請求項１記載の方向性高珪素鋼コアーの
製造法。2. The method for producing a directional high silicon steel core according to claim 1, wherein alumina is used as an annealing separator. 【請求項３】 焼鈍分離剤を静電塗布することを特徴と
する請求項１または請求項２記載の方向性高珪素鋼コア
ーの製造法。3. The method for producing a directional high silicon steel core according to claim 1, wherein an annealing separator is electrostatically applied.