JP2898440B2 - タービン油組成物 - Google Patents
タービン油組成物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、火力、原子力、水力発
電所等のタービン発電設備全般の潤滑油として有用なタ
ービン油組成物に関するものである。
電所等のタービン発電設備全般の潤滑油として有用なタ
ービン油組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】近
年、タービン発電設備の運転系体が多様化し、タービン
油への熱負荷も増大する傾向にある。このため、発電設
備の信頼性の高い運転を支えるタービン油にも、この苛
酷な条件と長期の使用に耐える品質が要求されるように
なってきた。このため、種々の高性能潤滑油基油が開発
されている。
年、タービン発電設備の運転系体が多様化し、タービン
油への熱負荷も増大する傾向にある。このため、発電設
備の信頼性の高い運転を支えるタービン油にも、この苛
酷な条件と長期の使用に耐える品質が要求されるように
なってきた。このため、種々の高性能潤滑油基油が開発
されている。
【０００３】これらの高性能潤滑油基油のうち、鉱油系
の代表的なものとしては、水素化分解基油が知られてい
る。この基油は高い粘度指数と低い流動点を有する優れ
た基油であるが、基油成分として好ましくない多環ナフ
テンを多く含み、また、添加剤や潤滑油の使用中に発生
するスラッジの溶解性が悪いという欠点がある。本発明
者らは、上記問題を解決すべく研究を重ねた結果、特定
の組成および性状を有する鉱油系潤滑基油が、高い粘度
指数と優れた酸化安定性および熱安定性を有することを
見い出し、本発明を完成するに至った。本発明は、特定
の組成を有し、かつ、粘度指数が高く、しかも酸化安定
性および熱安定性にも優れた鉱油を基油とするタービン
油組成物を提供することを目的とする。
の代表的なものとしては、水素化分解基油が知られてい
る。この基油は高い粘度指数と低い流動点を有する優れ
た基油であるが、基油成分として好ましくない多環ナフ
テンを多く含み、また、添加剤や潤滑油の使用中に発生
するスラッジの溶解性が悪いという欠点がある。本発明
者らは、上記問題を解決すべく研究を重ねた結果、特定
の組成および性状を有する鉱油系潤滑基油が、高い粘度
指数と優れた酸化安定性および熱安定性を有することを
見い出し、本発明を完成するに至った。本発明は、特定
の組成を有し、かつ、粘度指数が高く、しかも酸化安定
性および熱安定性にも優れた鉱油を基油とするタービン
油組成物を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、全
芳香族含有量が２〜１５重量％、飽和分中のイソパラフ
ィンと一環ナフテンとの合計含有量が６０重量％以上、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％以
上、全芳香族分中の三環芳香族および四環芳香族の合計
含有量が４重量％以下の組成を有し、かつ、粘度指数が
１０５以上で、流動点が−１０℃以下である鉱油を基油
の主成分とすることを特徴とするタービン油組成物を提
供するものである。以下、本発明の内容をより詳細に説
明する。
芳香族含有量が２〜１５重量％、飽和分中のイソパラフ
ィンと一環ナフテンとの合計含有量が６０重量％以上、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％以
上、全芳香族分中の三環芳香族および四環芳香族の合計
含有量が４重量％以下の組成を有し、かつ、粘度指数が
１０５以上で、流動点が−１０℃以下である鉱油を基油
の主成分とすることを特徴とするタービン油組成物を提
供するものである。以下、本発明の内容をより詳細に説
明する。
【０００５】本発明に係るタ−ビン油組成物の基油は、
全芳香族含有量が２〜１５重量％、好ましくは３〜１０
重量％、飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合
計含有量が６０重量％以上、好ましくは６５重量％以
上、全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量
％以上、好ましくは４０重量％以上、全芳香族分中の三
環芳香族および四環芳香族の合計含有量が４重量％以
下、好ましくは３重量％以下の組成を有し、かつ、粘度
指数が１０５以上、好ましくは１１０以上で、流動点が
−１０℃以下、好ましくは−１５℃である鉱油を主成分
とする。
全芳香族含有量が２〜１５重量％、好ましくは３〜１０
重量％、飽和分中のイソパラフィンと一環ナフテンの合
計含有量が６０重量％以上、好ましくは６５重量％以
上、全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量
％以上、好ましくは４０重量％以上、全芳香族分中の三
環芳香族および四環芳香族の合計含有量が４重量％以
下、好ましくは３重量％以下の組成を有し、かつ、粘度
指数が１０５以上、好ましくは１１０以上で、流動点が
−１０℃以下、好ましくは−１５℃である鉱油を主成分
とする。
【０００６】全芳香族含有量が２重量％未満の場合に
は、添加剤やタービン油の使用中に発生するスラッジが
十分に溶解せず、また、１５重量％を超える場合には、
優れた酸化安定性が得られない。本発明でいう全芳香族
含有量とは 、ＡＳＴＭ Ｄ２５４９に準拠して測定
した値を意味し、全芳香族中には通常、アルキルベンゼ
ン、アルキルナフタレン、アントラセン、フェナントレ
ン、これらのアルキル化物、四環以上のベンゼン環が縮
合した化合物、フェノール類、ナフトール類などが含ま
れる外、ピリジン類、キノリン類などのヘテロ環式化合
物が含まれる。
は、添加剤やタービン油の使用中に発生するスラッジが
十分に溶解せず、また、１５重量％を超える場合には、
優れた酸化安定性が得られない。本発明でいう全芳香族
含有量とは 、ＡＳＴＭ Ｄ２５４９に準拠して測定
した値を意味し、全芳香族中には通常、アルキルベンゼ
ン、アルキルナフタレン、アントラセン、フェナントレ
ン、これらのアルキル化物、四環以上のベンゼン環が縮
合した化合物、フェノール類、ナフトール類などが含ま
れる外、ピリジン類、キノリン類などのヘテロ環式化合
物が含まれる。
【０００７】次に、飽和分中のイソパラフィンと一環ナ
フテンの合計含有量についていえば、その量が６０重量
％未満の場合には、タ−ビン油に優れた酸化安定性およ
び熱安定性を具備させることができない。ここでいうイ
ソパラフィンと一環ナフテンの合計量は、ガスクロマト
グラフィーおよび質量分析計により定量される。また、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％未
満の場合には、添加剤やタービン油の使用中に発生する
スラッジの溶解性が低下する。アルキルベンゼンとは、
ベンゼン環にアルキル基が１個または複数個結合した化
合物を指す。さらに、全芳香族分中の三環芳香族および
四環芳香族の合計含有量が４重量％を超える場合も、優
れた酸化安定性および熱安定性を得ることができない。
フテンの合計含有量についていえば、その量が６０重量
％未満の場合には、タ−ビン油に優れた酸化安定性およ
び熱安定性を具備させることができない。ここでいうイ
ソパラフィンと一環ナフテンの合計量は、ガスクロマト
グラフィーおよび質量分析計により定量される。また、
全芳香族分中のアルキルベンゼン含有量が３０重量％未
満の場合には、添加剤やタービン油の使用中に発生する
スラッジの溶解性が低下する。アルキルベンゼンとは、
ベンゼン環にアルキル基が１個または複数個結合した化
合物を指す。さらに、全芳香族分中の三環芳香族および
四環芳香族の合計含有量が４重量％を超える場合も、優
れた酸化安定性および熱安定性を得ることができない。
【０００８】進んで、タ−ビン油組成物の基油成分とな
る鉱油の製造方法を説明すると、本発明で使用する鉱油
は、任意の方法で製造することができる。しかし、減圧
蒸留留出油（ＷＶＧＯ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロ
クラッキング処理油（ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、
ＤＡＯのマイルドハイドロクラッキング処理油またはこ
れらの混合油のいずれかを原料油として、この原料油を
水素化分解触媒の存在下、全圧力１５０kg／cm2 以下、
温度３６０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．５hr-1以下の反応
条件で、分解率４０重量％以上になるように水素化分解
し、得られた生成物をそのまま、もしくはこれから潤滑
留分を回収後、次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理を
施すか、あるいは脱芳香族処理した後、脱ろう処理を施
すことにより製造されたものであることが好ましい。
る鉱油の製造方法を説明すると、本発明で使用する鉱油
は、任意の方法で製造することができる。しかし、減圧
蒸留留出油（ＷＶＧＯ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロ
クラッキング処理油（ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、
ＤＡＯのマイルドハイドロクラッキング処理油またはこ
れらの混合油のいずれかを原料油として、この原料油を
水素化分解触媒の存在下、全圧力１５０kg／cm2 以下、
温度３６０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．５hr-1以下の反応
条件で、分解率４０重量％以上になるように水素化分解
し、得られた生成物をそのまま、もしくはこれから潤滑
留分を回収後、次に脱ろう処理した後、脱芳香族処理を
施すか、あるいは脱芳香族処理した後、脱ろう処理を施
すことにより製造されたものであることが好ましい。
【０００９】ＷＶＧＯは、原油の常圧蒸留残渣を減圧蒸
留した際に得られる留出油で、好ましくは３６０℃〜５
３０℃の沸点を持つものである。ＨＩＸは、ＷＶＧＯを
マイルドハイドロクラッキング処理（ＭＨＣ処理）する
ことによって得られる重質減圧軽油であって、ＭＨＣ処
理とは全圧力が１００kg／cm2 以下、好ましくは６０〜
９０kg／cm2 、温度が３７０〜４５０℃、好ましくは４
００〜４３０℃、ＬＨＳＶが０．５〜４．０hr-1、好ま
しくは１．０〜２．０hr-1の反応条件下で行われるとこ
ろの、３６０℃+ 留分の分解率が２０〜３０重量％の範
囲にある比較的温和な水素分解を意味する。
留した際に得られる留出油で、好ましくは３６０℃〜５
３０℃の沸点を持つものである。ＨＩＸは、ＷＶＧＯを
マイルドハイドロクラッキング処理（ＭＨＣ処理）する
ことによって得られる重質減圧軽油であって、ＭＨＣ処
理とは全圧力が１００kg／cm2 以下、好ましくは６０〜
９０kg／cm2 、温度が３７０〜４５０℃、好ましくは４
００〜４３０℃、ＬＨＳＶが０．５〜４．０hr-1、好ま
しくは１．０〜２．０hr-1の反応条件下で行われるとこ
ろの、３６０℃+ 留分の分解率が２０〜３０重量％の範
囲にある比較的温和な水素分解を意味する。
【００１０】 ＭＨＣ処理の触媒としては、アルミナ、
シリカアルミナ、アルミナボリア等の複合酸化物担体
に、第VI族金属および第VIII族金属を担持して硫化した
ものが使用できる。アルミナには例えばリン化合物のよ
うなプロモーターが添加されることがある。前記金属の
担持量は、酸化物基準で第VI族金属、例えばモリブデ
ン、タングステン、クロムは５〜３０重量％、好ましく
は１０〜２５重量％、第VIII族金属、例えばコバルト、
ニッケルは１〜１０重量％、好ましくは２〜１０重量％
の範囲にある。ＷＶＧＯとＨＩＸを混合して原料油に使
用する場合は、原料油の５０％以上がＨＩＸであること
が好ましい。ＤＯＡは、原油の常圧蒸留残渣を減圧蒸留
し、その際に得られる残渣油をプロパン脱れき法等で処
理した実質アスファルテンを含有しない油である。
シリカアルミナ、アルミナボリア等の複合酸化物担体
に、第VI族金属および第VIII族金属を担持して硫化した
ものが使用できる。アルミナには例えばリン化合物のよ
うなプロモーターが添加されることがある。前記金属の
担持量は、酸化物基準で第VI族金属、例えばモリブデ
ン、タングステン、クロムは５〜３０重量％、好ましく
は１０〜２５重量％、第VIII族金属、例えばコバルト、
ニッケルは１〜１０重量％、好ましくは２〜１０重量％
の範囲にある。ＷＶＧＯとＨＩＸを混合して原料油に使
用する場合は、原料油の５０％以上がＨＩＸであること
が好ましい。ＤＯＡは、原油の常圧蒸留残渣を減圧蒸留
し、その際に得られる残渣油をプロパン脱れき法等で処
理した実質アスファルテンを含有しない油である。
【００１１】原料油の水素化分解は、水素化分解触媒の
存在下、全圧力が１５０kg／cm2 以下、好ましくは１０
０〜１３０kg／cm2 の中低圧であり、温度が３６０〜４
４０℃、好ましくは３７０〜４３０℃の範囲であり、Ｌ
ＨＳＶは０．５hr-1以下、好ましくは０．２〜０．３hr
-1の低ＬＨＳＶであり、水素対原料油比が１，０００〜
６，０００s.c.f/bbl-原料油、好ましくは２，５００〜
５，０００s.c.f/bbl-原料油である反応条件で行うこと
ができる。原料油の水素化分解に際しては、原料油中の
３６０℃+ 留分の分解率が４０重量％以上、好ましくは
４５重量％以上、さらに好ましくは５０重量％以上にな
るよう反応条件が調節される。なお、原料油としてＨＩ
Ｘを用いた場合、ＭＨＣ処理と水素化分解の合計の分解
率は、６０重量％以上、好ましくは７０重量％以上であ
る。また、未分解油の一部をリサイクルする場合、ここ
でいう分解率はリサイクル油込みの分解率ではなく、フ
レッシュフィード当りの分解率を指す。
存在下、全圧力が１５０kg／cm2 以下、好ましくは１０
０〜１３０kg／cm2 の中低圧であり、温度が３６０〜４
４０℃、好ましくは３７０〜４３０℃の範囲であり、Ｌ
ＨＳＶは０．５hr-1以下、好ましくは０．２〜０．３hr
-1の低ＬＨＳＶであり、水素対原料油比が１，０００〜
６，０００s.c.f/bbl-原料油、好ましくは２，５００〜
５，０００s.c.f/bbl-原料油である反応条件で行うこと
ができる。原料油の水素化分解に際しては、原料油中の
３６０℃+ 留分の分解率が４０重量％以上、好ましくは
４５重量％以上、さらに好ましくは５０重量％以上にな
るよう反応条件が調節される。なお、原料油としてＨＩ
Ｘを用いた場合、ＭＨＣ処理と水素化分解の合計の分解
率は、６０重量％以上、好ましくは７０重量％以上であ
る。また、未分解油の一部をリサイクルする場合、ここ
でいう分解率はリサイクル油込みの分解率ではなく、フ
レッシュフィード当りの分解率を指す。
【００１２】水素化分解に用いる触媒は、二元機能を有
するものが好ましく、具体的には例えば、第VIb 族金属
および第VIII族鉄族金属から構成される水素化点（サイ
ト）と、第III 族、第IV族および第V族元素の複合酸化
物から構成される分解点（サイト）を有する触媒が使用
される。第VIb 族金属としてはタングステン、モリブデ
ンが、第VIII族鉄族金属としてはニッケル、コバルト、
鉄が一般に使用され、これらは複合酸化物担体に担持
後、最終的には硫化物に転化されるのが通例である。担
体に用いる複合酸化物としては、シリカアルミナ、シリ
カジルコニア、シリカチタニア、シリカマグネシア、シ
リカアルミナジルコニア、シリカアルミナチタニア、シ
リカアルミナマグネシアなどがあり、結晶性シリカアル
ミナ（ゼオライト）、結晶性アルミナホスフェート（Ａ
ＬＰＯ）、結晶性シリカアルミナホスフェート（ＳＡＰ
Ｏ）も担体に用いられることがある。複合酸化物への前
記金属の担持量は、酸化物基準として第VIb 族金属では
５〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％、第VIII
族鉄族金属では１〜２０重量％、好ましくは５〜１５重
量％の範囲で選ばれる。
するものが好ましく、具体的には例えば、第VIb 族金属
および第VIII族鉄族金属から構成される水素化点（サイ
ト）と、第III 族、第IV族および第V族元素の複合酸化
物から構成される分解点（サイト）を有する触媒が使用
される。第VIb 族金属としてはタングステン、モリブデ
ンが、第VIII族鉄族金属としてはニッケル、コバルト、
鉄が一般に使用され、これらは複合酸化物担体に担持
後、最終的には硫化物に転化されるのが通例である。担
体に用いる複合酸化物としては、シリカアルミナ、シリ
カジルコニア、シリカチタニア、シリカマグネシア、シ
リカアルミナジルコニア、シリカアルミナチタニア、シ
リカアルミナマグネシアなどがあり、結晶性シリカアル
ミナ（ゼオライト）、結晶性アルミナホスフェート（Ａ
ＬＰＯ）、結晶性シリカアルミナホスフェート（ＳＡＰ
Ｏ）も担体に用いられることがある。複合酸化物への前
記金属の担持量は、酸化物基準として第VIb 族金属では
５〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％、第VIII
族鉄族金属では１〜２０重量％、好ましくは５〜１５重
量％の範囲で選ばれる。
【００１３】 念のため付言すれば、原料油を水素化分
解するに当っては、水素化分解触媒充填床の上流側に、
脱硫および／または脱窒素能に富んだ前処理触媒を充填
することができる。この種の前処理触媒としては、アル
ミナ、アルミナボリアなどの担体に、第VI族金属および
第VIII族金属を担持して硫化したものが使用できる。ア
ルミナ、アルミナボリアにはプロモーター、例えばリン
化合物が添加されることがある。
解するに当っては、水素化分解触媒充填床の上流側に、
脱硫および／または脱窒素能に富んだ前処理触媒を充填
することができる。この種の前処理触媒としては、アル
ミナ、アルミナボリアなどの担体に、第VI族金属および
第VIII族金属を担持して硫化したものが使用できる。ア
ルミナ、アルミナボリアにはプロモーター、例えばリン
化合物が添加されることがある。
【００１４】原料油を水素化分解した後は、必要に応じ
て分解生成物から通常の蒸留操作で潤滑油留分の回収が
行われる。この場合に回収可能な潤滑油留分としては、
沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペール留分、
３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留分、４４５℃
〜５００℃であるＳＡＥ−２０留分、さらには５００℃
〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などがある。必要に
応じて潤滑油留分が分離回収された前記の水素化分解生
成物は、次いで脱ろう処理後、脱芳香族処理されるか、
あるいは脱芳香族処理後、脱ろう処理される。
て分解生成物から通常の蒸留操作で潤滑油留分の回収が
行われる。この場合に回収可能な潤滑油留分としては、
沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペール留分、
３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留分、４４５℃
〜５００℃であるＳＡＥ−２０留分、さらには５００℃
〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などがある。必要に
応じて潤滑油留分が分離回収された前記の水素化分解生
成物は、次いで脱ろう処理後、脱芳香族処理されるか、
あるいは脱芳香族処理後、脱ろう処理される。
【００１５】脱ろう処理としては、溶剤脱ろう処理又は
接触脱ろう処理が採用できる。溶剤脱ろう処理は、例え
ばＭＥＫ法などの通常の方法で行うことができる。ＭＥ
Ｋ法は溶剤としてベンゼン、トルエンおよびアセトンの
混合溶剤又はベンゼン、トルエンおよびメチルエチルケ
トン（ＭＥＫ）の混合溶剤などを使用する。処理条件は
脱ろう油が所定の流動点になるように冷却温度を調節す
る。溶剤／油の容積比は０．５〜５．０、好ましくは
１．０〜４．５、温度は−５〜−４５℃、好ましくは−
１０〜−４０℃である。接触脱ろう処理は常法通り行う
ことができ、例えばペンタシル型ゼオライトを触媒に使
用して、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるよ
うに反応温度を調節するが、その反応条件は一般に、全
圧力が１０〜７０kg／cm2 、好ましくは２０〜５０kg／
cm2 の範囲にあり、温度が２４０〜４００℃、好ましく
は２６０〜３８０℃の範囲にあり。ＬＨＳＶは０．１〜
３．０hr-1、好ましくは０．５〜２．０hr-1の範囲にあ
る。
接触脱ろう処理が採用できる。溶剤脱ろう処理は、例え
ばＭＥＫ法などの通常の方法で行うことができる。ＭＥ
Ｋ法は溶剤としてベンゼン、トルエンおよびアセトンの
混合溶剤又はベンゼン、トルエンおよびメチルエチルケ
トン（ＭＥＫ）の混合溶剤などを使用する。処理条件は
脱ろう油が所定の流動点になるように冷却温度を調節す
る。溶剤／油の容積比は０．５〜５．０、好ましくは
１．０〜４．５、温度は−５〜−４５℃、好ましくは−
１０〜−４０℃である。接触脱ろう処理は常法通り行う
ことができ、例えばペンタシル型ゼオライトを触媒に使
用して、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるよ
うに反応温度を調節するが、その反応条件は一般に、全
圧力が１０〜７０kg／cm2 、好ましくは２０〜５０kg／
cm2 の範囲にあり、温度が２４０〜４００℃、好ましく
は２６０〜３８０℃の範囲にあり。ＬＨＳＶは０．１〜
３．０hr-1、好ましくは０．５〜２．０hr-1の範囲にあ
る。
【００１６】 脱芳香族処理としては、溶剤脱芳香族処
理あるいは高圧水素化脱芳香族処理のいずれもが採用可
能であるが、溶剤脱芳香族処理が好ましい。溶剤脱芳香
族処理には通常フルフラール、フェノール等の溶剤が用
いられるが、本発明ではフルフラールを用いることが好
ましい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、溶剤／油容
積比４以下、好ましくは３以下、さらに好ましくは２以
下、温度９０〜１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率
は６０容積％以上、好ましくは７０容積％以上、さらに
好ましくは８５容積％以上となるように操作される。高
圧水素化反応による脱芳香族処理は、通常アルミナ担体
に第VIb 族金属および第VIII族鉄族金属を担持して硫化
した触媒の存在下、全圧力１５０〜２００kg／cm2 、好
ましくは７０〜２００kg／cm2 、温度２８０〜３５０
℃、好ましくは３００〜３３０℃、ＬＨＳＶ０．２〜
２．０hr-1、好ましくは０．５〜１．０hr-1の条件で行
なわれる。触媒の金属担持量は、酸化物基準で第VIb 族
金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムついて
は５〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％、第VI
II族鉄族金属、例えばコバルト、ニッケルについては１
〜１０重量％、好ましくは２〜１０重量％である。
理あるいは高圧水素化脱芳香族処理のいずれもが採用可
能であるが、溶剤脱芳香族処理が好ましい。溶剤脱芳香
族処理には通常フルフラール、フェノール等の溶剤が用
いられるが、本発明ではフルフラールを用いることが好
ましい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、溶剤／油容
積比４以下、好ましくは３以下、さらに好ましくは２以
下、温度９０〜１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率
は６０容積％以上、好ましくは７０容積％以上、さらに
好ましくは８５容積％以上となるように操作される。高
圧水素化反応による脱芳香族処理は、通常アルミナ担体
に第VIb 族金属および第VIII族鉄族金属を担持して硫化
した触媒の存在下、全圧力１５０〜２００kg／cm2 、好
ましくは７０〜２００kg／cm2 、温度２８０〜３５０
℃、好ましくは３００〜３３０℃、ＬＨＳＶ０．２〜
２．０hr-1、好ましくは０．５〜１．０hr-1の条件で行
なわれる。触媒の金属担持量は、酸化物基準で第VIb 族
金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムついて
は５〜３０重量％、好ましくは１０〜２５重量％、第VI
II族鉄族金属、例えばコバルト、ニッケルについては１
〜１０重量％、好ましくは２〜１０重量％である。
【００１７】脱芳香族処理として溶剤脱芳香族処理を用
いた場合、必要によりこの処理の後に、水素化処理を行
うことができる。この水素化処理は溶剤脱芳香族処理油
を、全反応圧力５０kg／cm2 以下、好ましくは２５〜４
０kg／cm2 の低圧の水素化反応条件で、アルミナ担体に
第VIb 族金属および第VIII族鉄族金属を担持して硫化し
た水素化触媒と接触させることにより行う。前記金属の
担持量は酸化物基準で第VIb 族金属、例えばモリブデ
ン、タングステン、クロムについては５〜３０重量％、
好ましくは１０〜２５重量％の範囲にあり、第VIII族鉄
族金属、例えばコバルト、ニッケルについては１〜１０
重量％、好ましくは２〜１０重量％の範囲にある。この
ような比較的低圧下での水素化処理は溶剤脱芳香族油の
光安定性を飛躍的に向上させる。
いた場合、必要によりこの処理の後に、水素化処理を行
うことができる。この水素化処理は溶剤脱芳香族処理油
を、全反応圧力５０kg／cm2 以下、好ましくは２５〜４
０kg／cm2 の低圧の水素化反応条件で、アルミナ担体に
第VIb 族金属および第VIII族鉄族金属を担持して硫化し
た水素化触媒と接触させることにより行う。前記金属の
担持量は酸化物基準で第VIb 族金属、例えばモリブデ
ン、タングステン、クロムについては５〜３０重量％、
好ましくは１０〜２５重量％の範囲にあり、第VIII族鉄
族金属、例えばコバルト、ニッケルについては１〜１０
重量％、好ましくは２〜１０重量％の範囲にある。この
ような比較的低圧下での水素化処理は溶剤脱芳香族油の
光安定性を飛躍的に向上させる。
【００１８】以上は本発明で使用される潤滑基油の製造
法の一例を記したものであるが、その製造過程で、原料
油の水素化分解生成物から潤滑油留分を回収しなかった
場合は、脱芳香族処理、脱ろう処理あるいは水素化処理
の後に、通常の蒸留操作により、潤滑油留分を回収する
ことができる。ここで回収される潤滑油留分は、先の場
合と同様、沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペ
ール留分、３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留
分、４４５℃〜８００℃であるＳＡＥ−２０留分、５０
０℃〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などである。
法の一例を記したものであるが、その製造過程で、原料
油の水素化分解生成物から潤滑油留分を回収しなかった
場合は、脱芳香族処理、脱ろう処理あるいは水素化処理
の後に、通常の蒸留操作により、潤滑油留分を回収する
ことができる。ここで回収される潤滑油留分は、先の場
合と同様、沸点範囲が３４３℃〜３９０℃である７０ペ
ール留分、３９０℃〜４４５℃であるＳＡＥ−１０留
分、４４５℃〜８００℃であるＳＡＥ−２０留分、５０
０℃〜５６５℃であるＳＡＥ−３０留分などである。
【００１９】本発明においては、タ−ビン油組成物の基
油として前記鉱油を単独で用いることが好ましいが、こ
の組成物には潤滑基油として公知の鉱油、合成油を配合
することができる。そのような鉱油としては、例えば、
原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られた潤滑油留分
を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、
接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の精製
処理を適宜組み合わせて精製したパラフィン系およびナ
フテン系の鉱油を例示できる。また、合成油としては、
例えば、ポリ−αオレフィン（ポリブデン、１−オクテ
ンオリゴマー、１−デセンオリゴマーなど）、アルキル
ベンゼン、アルキルナフタレン、ジエステル（ジトリデ
シルグルタレート、ジ２−エチルヘキシルアジペート、
ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ
３−エチルヘキシルセバケートなど）、ポリオールエス
テル（トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチ
ロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール
２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラ
ルゴネートなど）、ポリオキシアルキレングリコール、
ポリフェニルエーテル、シリコーン油、パーフルオロア
ルキルエーテルおよびこれらの２種以上の混合物などを
挙げることができる。
油として前記鉱油を単独で用いることが好ましいが、こ
の組成物には潤滑基油として公知の鉱油、合成油を配合
することができる。そのような鉱油としては、例えば、
原油を常圧蒸留および減圧蒸留して得られた潤滑油留分
を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、
接触脱ろう、水素化精製、硫酸洗浄、白土処理等の精製
処理を適宜組み合わせて精製したパラフィン系およびナ
フテン系の鉱油を例示できる。また、合成油としては、
例えば、ポリ−αオレフィン（ポリブデン、１−オクテ
ンオリゴマー、１−デセンオリゴマーなど）、アルキル
ベンゼン、アルキルナフタレン、ジエステル（ジトリデ
シルグルタレート、ジ２−エチルヘキシルアジペート、
ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジ
３−エチルヘキシルセバケートなど）、ポリオールエス
テル（トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチ
ロールプロパンペラルゴネート、ペンタエリスリトール
２−エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールペラ
ルゴネートなど）、ポリオキシアルキレングリコール、
ポリフェニルエーテル、シリコーン油、パーフルオロア
ルキルエーテルおよびこれらの２種以上の混合物などを
挙げることができる。
【００２０】上記した従来公知の鉱油又は合成油を、本
発明の鉱油に混合して使用する場合、本発明の鉱油はタ
−ビン油組成物に含まれる基油全量に対し、７０重量％
以上、好ましくは９０重量％以上含まれていることが望
ましい。そして、本発明のタ−ビン油組成物において
は、これに上記した従来公知の鉱油又は合成油が混合さ
れているか否かに拘らず、基油の４０℃における動粘度
は、１０〜３００cSt の範囲にあることが好ましい。
発明の鉱油に混合して使用する場合、本発明の鉱油はタ
−ビン油組成物に含まれる基油全量に対し、７０重量％
以上、好ましくは９０重量％以上含まれていることが望
ましい。そして、本発明のタ−ビン油組成物において
は、これに上記した従来公知の鉱油又は合成油が混合さ
れているか否かに拘らず、基油の４０℃における動粘度
は、１０〜３００cSt の範囲にあることが好ましい。
【００２１】一般にタービン油組成物は、タービン発電
設備の潤滑油として長期間に亘り、優れた酸化安定性を
有していることが望ましいので、本発明のタ−ビン油組
成物にも酸化防止剤を配合することができる。そうした
酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル
フェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、
２，２′−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチル
フェノール）、２，２′−メチレンビス（４−エチル−
６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−メチレンビス
（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−ビ
ス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−
チオビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）などのフ
ェノール系酸化防止剤、ジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−
ジオクチルジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジノニルジフ
ェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジドデシルジフェニルアミ
ン、フェニル−α−ナフチルアミン、ｐ−オクチルフェ
ニル−α−ナフチルアミン、ｐ−ノニルフェニル−α−
ナフチルアミン、ｐ−ドデシルフェニル−α−ナフチル
アミンなどのアミン系酸化防止剤の外、硫黄系酸化防止
剤、チオリン酸亜鉛系酸化防止剤等を挙げることができ
る。これらの酸化防止剤の配合量は、組成物全量に対
し、０．０１〜５重量％、好ましくは０．０１〜３重量
％、さらに好ましくは０．１〜１重量％の範囲で選ばれ
るのが通例である。
設備の潤滑油として長期間に亘り、優れた酸化安定性を
有していることが望ましいので、本発明のタ−ビン油組
成物にも酸化防止剤を配合することができる。そうした
酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル
フェノール、２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾー
ル、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、
２，２′−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチル
フェノール）、２，２′−メチレンビス（４−エチル−
６−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−メチレンビス
（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−ビ
ス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、４，４′−
チオビス（６−ｔ−ブチル−ｏ−クレゾール）などのフ
ェノール系酸化防止剤、ジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−
ジオクチルジフェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジノニルジフ
ェニルアミン、ｐ，ｐ′−ジドデシルジフェニルアミ
ン、フェニル−α−ナフチルアミン、ｐ−オクチルフェ
ニル−α−ナフチルアミン、ｐ−ノニルフェニル−α−
ナフチルアミン、ｐ−ドデシルフェニル−α−ナフチル
アミンなどのアミン系酸化防止剤の外、硫黄系酸化防止
剤、チオリン酸亜鉛系酸化防止剤等を挙げることができ
る。これらの酸化防止剤の配合量は、組成物全量に対
し、０．０１〜５重量％、好ましくは０．０１〜３重量
％、さらに好ましくは０．１〜１重量％の範囲で選ばれ
るのが通例である。
【００２２】 さらにまた本発明のタービン油組成物に
は、その性能を一層高める目的で、公知の添加剤を必要
に応じては配合することができる。そのような添加剤と
しては、例えば、アルケニルコハク酸またはその部分エ
ステル、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネ
ート、ジノニルナフタレンスルホネートなどの錆止め
剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不活性化剤、シリコ
ーンなどの消泡剤、ポリメタクリレート、ポリイソブチ
レン、ポリスチレンなどの粘度指数向上剤、流動点降下
剤などが挙げられ、これら添加剤は単独または２種以上
組み合わせて添加することができる。粘度指数向上剤の
添加量は通常１〜５重量％、消泡剤の添加量は通常０．
０００５〜１重量％、金属不活性化剤の含有量は通常
０．００５〜１重量％、その他の添加剤の含有量は、そ
れぞれ通常０．１〜５重量％の範囲にある。
は、その性能を一層高める目的で、公知の添加剤を必要
に応じては配合することができる。そのような添加剤と
しては、例えば、アルケニルコハク酸またはその部分エ
ステル、石油スルホネート、アルキルベンゼンスルホネ
ート、ジノニルナフタレンスルホネートなどの錆止め
剤、ベンゾトリアゾールなどの金属不活性化剤、シリコ
ーンなどの消泡剤、ポリメタクリレート、ポリイソブチ
レン、ポリスチレンなどの粘度指数向上剤、流動点降下
剤などが挙げられ、これら添加剤は単独または２種以上
組み合わせて添加することができる。粘度指数向上剤の
添加量は通常１〜５重量％、消泡剤の添加量は通常０．
０００５〜１重量％、金属不活性化剤の含有量は通常
０．００５〜１重量％、その他の添加剤の含有量は、そ
れぞれ通常０．１〜５重量％の範囲にある。
【００２３】本発明のタービン油組成物は、火力、原子
力および水力発電所における軸受油、操作油などとして
好ましく使用できる。
力および水力発電所における軸受油、操作油などとして
好ましく使用できる。
【００２４】
【実施例】以下、本発明の内容を実施例および比較例に
よりさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施
例に何等限定されるものではない。
よりさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施
例に何等限定されるものではない。
【００２５】
【表１】 比重 １５／４℃ ０．９２６ 粘度（mm2 /s）＠ ５０℃ ６２．６１ １００℃ １０．４４ 流動点 ℃ ４０．０ アニリン点 ℃ １００．２ 硫黄含有量 ppm １９０００ 窒素含有量 ppm １０００
【００２６】 基油の製造例 表１に示す性状のＷＶＧＯに対し、表２に示す中圧、低
ＬＨＳＶの条件下で、水素化分解処理を行った後、ＳＡ
Ｅ−１０グレードおよびＳＡＥ−２０グレードとなるよ
うに蒸留を行い、溶剤脱ろう処理およびフルフラール溶
剤を用いた溶剤脱芳香族処理を施し、タ−ビン油組成物
の基油２種を製造した。このようにして得られたＳＡＥ
−１０グレードの基油Ａ'およびＳＡＥ−２０グレード
の基油Ａの組成および性状を表3に示す。得られた２種
の基油は、芳香族含有量が高く、そのため添加剤の溶解
性、使用中に生成するスラッジの溶解性に優れる。ま
た、高い粘度指数を持つイソパラフィンおよび一環ナフ
テンの飽和分中の合計量が比較的高いため、基油の粘度
指数は高い値を示す。さらにこれらの基油はその安定性
を損なう三環芳香族、四環芳香族および五環+ 芳香族を
殆ど含んでおらず、熱安定性試験に容易に合格する。そ
して、望ましい成分であるアルキルベンゼンを多く含ん
でいる。
ＬＨＳＶの条件下で、水素化分解処理を行った後、ＳＡ
Ｅ−１０グレードおよびＳＡＥ−２０グレードとなるよ
うに蒸留を行い、溶剤脱ろう処理およびフルフラール溶
剤を用いた溶剤脱芳香族処理を施し、タ−ビン油組成物
の基油２種を製造した。このようにして得られたＳＡＥ
−１０グレードの基油Ａ'およびＳＡＥ−２０グレード
の基油Ａの組成および性状を表3に示す。得られた２種
の基油は、芳香族含有量が高く、そのため添加剤の溶解
性、使用中に生成するスラッジの溶解性に優れる。ま
た、高い粘度指数を持つイソパラフィンおよび一環ナフ
テンの飽和分中の合計量が比較的高いため、基油の粘度
指数は高い値を示す。さらにこれらの基油はその安定性
を損なう三環芳香族、四環芳香族および五環+ 芳香族を
殆ど含んでおらず、熱安定性試験に容易に合格する。そ
して、望ましい成分であるアルキルベンゼンを多く含ん
でいる。
【００２７】
【表２】
【００２８】 前記した２種の基油と、比較のための各
種基油（組成および性状を表３に示す）をそれぞれ使用
して、表４に示す組成を有するタービン油組成物を調製
し、各組成物の性能を下記の試験法で評価した。結果を
表４に示す。
種基油（組成および性状を表３に示す）をそれぞれ使用
して、表４に示す組成を有するタービン油組成物を調製
し、各組成物の性能を下記の試験法で評価した。結果を
表４に示す。
【００２９】粘度指数 ＪＩＳ−Ｋ−２２８３ ４．２に規定される粘度指数を
算出するために、各組成物の４０℃と１００℃における
動粘度を測定した。なお、実施例および比較例の各組成
物は、その４０℃における粘度がほぼ同一なるように調
製したものである。
算出するために、各組成物の４０℃と１００℃における
動粘度を測定した。なお、実施例および比較例の各組成
物は、その４０℃における粘度がほぼ同一なるように調
製したものである。
【００３０】酸化安定度性能 ＪＩＳ−Ｋ−２５１４に規定された潤滑油酸化安定度
試験のうち、３．２項のタービン油酸化安定度試験およ
び３．３項の回転ボンベ式酸化安定度試験に準拠して、
各組成物の酸化寿命を測定した。
試験のうち、３．２項のタービン油酸化安定度試験およ
び３．３項の回転ボンベ式酸化安定度試験に準拠して、
各組成物の酸化寿命を測定した。
【００３１】 熱安定度性能 ＪＩＳ−Ｋ−２５４０に規定された潤滑油熱安定度試験
に準拠して、各組成物の熱安定度を試験温度１７０℃、
試験時間１２時間で評価した。
に準拠して、各組成物の熱安定度を試験温度１７０℃、
試験時間１２時間で評価した。
【００３２】
【表３】
【表４】
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ１０Ｎ 20:00 20:02 30:02 30:08 30:10 40:12 70:00 (56)参考文献 ＰＥＴＲＯＴＥＣＨ，Ｖｏｌ．３．Ｎ ｏ．９（1980）ｐ．820−825 ＰＥＴＲＯＴＥＣＨ，Ｖｏｌ．４．Ｎ ｏ．11（1981）ｐ．1025−1031 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C10M 101/02 C10G 67/04 C10N 20:00 - 20:02 C10N 40:12 - 40:13
Claims (3)
- 【請求項１】 全芳香族含有量が２〜１５重量％、飽和
分中のイソパラフィンと一環ナフテンとの合計含有量が
６０重量％以上、全芳香族分中のアルキルベンゼン含有
量が３０重量％以上、全芳香族分中の三環芳香族および
四環芳香族の合計含有量が４重量％以下の組成を有し、
かつ、粘度指数が１０５以上で、流動点が−１０℃以下
である鉱油を基油の主成分とすることを特徴とするター
ビン油組成物。 - 【請求項２】 組成物全量に対し、酸化防止剤０．０１
〜５重量％を必須成分として含有させたことを特徴とす
る請求項１記載のタービン油組成物。 - 【請求項３】 前記鉱油が、減圧蒸留留出油（ＷＶＧ
Ｏ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロクラッキング処理油
（ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、ＤＡＯのマイルドハ
イドロクラッキング処理油およびこれらの混合油から選
ばれる原料油を、水素化分解触媒の存在下、全圧力１５
０kg／cm2 以下、温度３６０〜４４０℃、ＬＨＳＶ０．
５ｈｒ-1以下の反応条件で、分解率４０重量％以上にな
るように水素化分解して、当該生成物をそのまま、もし
くはこれから潤滑留分を回収後、次に脱ろう処理した
後、脱芳香族処理を施すか、あるいは脱芳香族処理した
後、脱ろう処理を施すことにより製造されるものである
ことを特徴とする請求項１または２記載のタービン油組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16201191A JP2898440B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | タービン油組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16201191A JP2898440B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | タービン油組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04359994A JPH04359994A (ja) | 1992-12-14 |
| JP2898440B2 true JP2898440B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=15746356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16201191A Expired - Lifetime JP2898440B2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | タービン油組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2898440B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000080388A (ja) | 1998-09-03 | 2000-03-21 | Tonen Corp | 潤滑油組成物 |
| JP4772284B2 (ja) * | 2004-01-08 | 2011-09-14 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 潤滑油組成物 |
| JP6080489B2 (ja) * | 2005-01-07 | 2017-02-15 | Ｊｘエネルギー株式会社 | 潤滑油基油 |
| WO2019138948A1 (ja) * | 2018-01-10 | 2019-07-18 | Ｊｘｔｇエネルギー株式会社 | 潤滑油組成物及び基油 |
-
1991
- 1991-06-06 JP JP16201191A patent/JP2898440B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| ＰＥＴＲＯＴＥＣＨ，Ｖｏｌ．３．Ｎｏ．９（１９８０）ｐ．８２０−８２５ |
| ＰＥＴＲＯＴＥＣＨ，Ｖｏｌ．４．Ｎｏ．１１（１９８１）ｐ．１０２５−１０３１ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04359994A (ja) | 1992-12-14 |
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