JP2891805B2 - 電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材 - Google Patents
電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材Info
- Publication number
- JP2891805B2 JP2891805B2 JP21806891A JP21806891A JP2891805B2 JP 2891805 B2 JP2891805 B2 JP 2891805B2 JP 21806891 A JP21806891 A JP 21806891A JP 21806891 A JP21806891 A JP 21806891A JP 2891805 B2 JP2891805 B2 JP 2891805B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electron beam
- less
- toughness
- steel
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電子ビーム溶接、レーザ
ービーム溶接あるいはフラッシュバット溶接に適した鋼
に関する。鉄鋼業においては厚板ミルに適用することが
最も好ましいが、ホットコイル、形鋼等にも適用可能で
ある。
ービーム溶接あるいはフラッシュバット溶接に適した鋼
に関する。鉄鋼業においては厚板ミルに適用することが
最も好ましいが、ホットコイル、形鋼等にも適用可能で
ある。
【０００２】
【従来の技術】原子力発電設備、ボイラー、圧力容器設
備等の安全性に関する関心は近年ますます高くなってお
り、これらの設備に使用される構造用鋼材に対する靱性
値の要求は非常に厳しいものとなっている。その要求は
当然構造物の一部を構成する溶接部に対してもなされ
る。従来の構造用鋼材の溶接は潜孤溶接（ＳＡＷ）が主
体である。これらの溶接では板厚が厚くなるに従って加
速度的に積層数が増加していく。たとえば、板厚１００
ｍｍの材料では狭開先の施工をしてもＳＡＷ溶接では２
０パス以上の積層が必要となってくる。それに伴う施工
時間は膨大なものとなる。これらの溶接施工効率の向上
と靱性要求に答えるために、電子ビーム溶接の適用が考
えられるようになってきた。電子ビーム溶接は従来のア
ーク溶接（ＳＡＷ溶接）と比べて、板厚５０ｍｍを超え
る範囲でコスト的に有利な領域となり、板厚が厚くなる
ほどその効果は大きくなる。ただ、電子ビーム溶接は従
来の溶接法と異なって、鋼板そのものを溶融させ接合す
るものであるため、鋼板の製造に当たってはこの溶接
部、特に靱性を考慮した成分設計を行う必要がある。こ
れまで、構造用鋼材に関する公知文献としては、特開平
２−７７５５７号、特開平２−７７５６１号、特開平２
−７７５６２号及び特開平２−２７７７４３号公報があ
るが、さらに一層電子ビーム溶接部靱性の優れた構造用
鋼材が求められている。
備等の安全性に関する関心は近年ますます高くなってお
り、これらの設備に使用される構造用鋼材に対する靱性
値の要求は非常に厳しいものとなっている。その要求は
当然構造物の一部を構成する溶接部に対してもなされ
る。従来の構造用鋼材の溶接は潜孤溶接（ＳＡＷ）が主
体である。これらの溶接では板厚が厚くなるに従って加
速度的に積層数が増加していく。たとえば、板厚１００
ｍｍの材料では狭開先の施工をしてもＳＡＷ溶接では２
０パス以上の積層が必要となってくる。それに伴う施工
時間は膨大なものとなる。これらの溶接施工効率の向上
と靱性要求に答えるために、電子ビーム溶接の適用が考
えられるようになってきた。電子ビーム溶接は従来のア
ーク溶接（ＳＡＷ溶接）と比べて、板厚５０ｍｍを超え
る範囲でコスト的に有利な領域となり、板厚が厚くなる
ほどその効果は大きくなる。ただ、電子ビーム溶接は従
来の溶接法と異なって、鋼板そのものを溶融させ接合す
るものであるため、鋼板の製造に当たってはこの溶接
部、特に靱性を考慮した成分設計を行う必要がある。こ
れまで、構造用鋼材に関する公知文献としては、特開平
２−７７５５７号、特開平２−７７５６１号、特開平２
−７７５６２号及び特開平２−２７７７４３号公報があ
るが、さらに一層電子ビーム溶接部靱性の優れた構造用
鋼材が求められている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は以上の
点を鑑みなされたもので、電子ビーム溶接、レーザービ
ーム溶接、フラッシュバット溶接による溶接を行っても
溶接部の低温靱性の良好な構造用鋼材を提供することに
ある。
点を鑑みなされたもので、電子ビーム溶接、レーザービ
ーム溶接、フラッシュバット溶接による溶接を行っても
溶接部の低温靱性の良好な構造用鋼材を提供することに
ある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は重量％で、Ｃ：
０．０４％以上０．１３％未満、Ｓｉ：０．０５〜０．
４５％、Ｍｎ：０．６％以上１．７０％未満、Ｐ：０．
００７％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．００
５〜０．０２０％、Ａｌ：０．００４％以下、Ｎ：０．
００３５〜０．００７０％、残部Ｆｅ、及び不可避的不
純物からなることを特徴とする電子ビーム溶接特性の優
れた構造用鋼材、及び重量％で、Ｃ：０．０４％以上
０．１３％未満、Ｓｉ：０．０５〜０．４５％、Ｍｎ：
０．６％以上１．７０％未満、Ｐ：０．００７％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０
％、Ａｌ：０．００４％以下、Ｎ：０．００３５〜０．
００７０％を基本成分とし、さらに、Ｃｕ≦２．０％、
Ｎｉ≦９．５％、Ｃｒ≦１．０％、Ｍｏ≦１．０％、Ｎ
ｂ≦０．１％、Ｖ≦０．１％からなる強度改善元素群の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅ、及び不
可避的不純物からなることを特徴とする電子ビーム溶接
特性の優れた構造用鋼材である。
０．０４％以上０．１３％未満、Ｓｉ：０．０５〜０．
４５％、Ｍｎ：０．６％以上１．７０％未満、Ｐ：０．
００７％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．００
５〜０．０２０％、Ａｌ：０．００４％以下、Ｎ：０．
００３５〜０．００７０％、残部Ｆｅ、及び不可避的不
純物からなることを特徴とする電子ビーム溶接特性の優
れた構造用鋼材、及び重量％で、Ｃ：０．０４％以上
０．１３％未満、Ｓｉ：０．０５〜０．４５％、Ｍｎ：
０．６％以上１．７０％未満、Ｐ：０．００７％以下、
Ｓ：０．００５％以下、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０
％、Ａｌ：０．００４％以下、Ｎ：０．００３５〜０．
００７０％を基本成分とし、さらに、Ｃｕ≦２．０％、
Ｎｉ≦９．５％、Ｃｒ≦１．０％、Ｍｏ≦１．０％、Ｎ
ｂ≦０．１％、Ｖ≦０．１％からなる強度改善元素群の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ｆｅ、及び不
可避的不純物からなることを特徴とする電子ビーム溶接
特性の優れた構造用鋼材である。
【０００５】
【作用】電子ビーム溶接、レーザービーム溶接等は従来
の溶接法のように溶接部に別の材料を供給し、溶接部の
特性向上を図るのではなく、鋼板そのものを溶融させ溶
接するものである。そのため、鋼板製造にあたって細粒
化などの方法により高靱性を有する鋼板に調整させる
が、これが高温で溶融されるため靱性の低いものとなっ
てしまう。特開平２−７７５５７号、特開平２−７７５
６１号、特開平２−７７５６２号及び特開平２−２７７
７４３号公報で示されている知見は、電子ビーム溶接部
の粒内、粒界に析出する粗大な炭化物、窒化物が電子ビ
ーム溶接部の靱性を低下させるというものである。発明
者らは、ここにおいて、電子ビーム溶接部でさらに良好
な靱性を有する鋼材を開発すべく種々検討した結果、Ａ
ｌを無添加にすることにより、電子ビーム溶接部に初析
フェライトが析出しやすくなり、さらに、この初析フェ
ライトが析出サイトとなって、次々にフェライトが析出
する。これらの微細なフェライトの析出により、シャル
ピー破面上の有効結晶粒が微細化し、大幅に靱性が向上
することを知見した。さらに、靱性の低いものでは、溶
接部の靱性を評価するシャルピー試験の破壊の起点付近
に凝固偏析に沿ったマイクロクラックが発生する。これ
が靱性を大幅に低下する。つまり、電子ビーム溶接部の
靱性向上のためには、マイクロクラックをなくすことが
重要で、このためには、凝固偏析軽減が必要であること
を見出したものである。この電子ビーム溶接部の凝固偏
析を軽減するためには、粒内に燐化物を析出させ、Ｐの
粒内、粒界への偏析をなくすことが重要でこのためには
Ｔｉ添加が有効であることを見出した。加えて、Ｃ，
Ｐ，Ｎの含有量をある範囲に収めること、つまり、これ
らの効果の重畳作用により凝固偏析が防止され、著しく
電子ビーム溶接部の靱性が向上することを知見したもの
である。粒内に燐化物を生成するため添加したＴｉによ
り、Ｔｉの窒化物、酸化物が微細に析出し、これが電子
ビーム溶接部だけでなく、特に、電子ビーム溶接では殆
ど考慮されていない電子ビーム溶接部と鋼板との境界部
（ＦＬ：ＦｕｓｉｏｎＬｉｎｅ）の靱性を著しく向上さ
せることを知見した。
の溶接法のように溶接部に別の材料を供給し、溶接部の
特性向上を図るのではなく、鋼板そのものを溶融させ溶
接するものである。そのため、鋼板製造にあたって細粒
化などの方法により高靱性を有する鋼板に調整させる
が、これが高温で溶融されるため靱性の低いものとなっ
てしまう。特開平２−７７５５７号、特開平２−７７５
６１号、特開平２−７７５６２号及び特開平２−２７７
７４３号公報で示されている知見は、電子ビーム溶接部
の粒内、粒界に析出する粗大な炭化物、窒化物が電子ビ
ーム溶接部の靱性を低下させるというものである。発明
者らは、ここにおいて、電子ビーム溶接部でさらに良好
な靱性を有する鋼材を開発すべく種々検討した結果、Ａ
ｌを無添加にすることにより、電子ビーム溶接部に初析
フェライトが析出しやすくなり、さらに、この初析フェ
ライトが析出サイトとなって、次々にフェライトが析出
する。これらの微細なフェライトの析出により、シャル
ピー破面上の有効結晶粒が微細化し、大幅に靱性が向上
することを知見した。さらに、靱性の低いものでは、溶
接部の靱性を評価するシャルピー試験の破壊の起点付近
に凝固偏析に沿ったマイクロクラックが発生する。これ
が靱性を大幅に低下する。つまり、電子ビーム溶接部の
靱性向上のためには、マイクロクラックをなくすことが
重要で、このためには、凝固偏析軽減が必要であること
を見出したものである。この電子ビーム溶接部の凝固偏
析を軽減するためには、粒内に燐化物を析出させ、Ｐの
粒内、粒界への偏析をなくすことが重要でこのためには
Ｔｉ添加が有効であることを見出した。加えて、Ｃ，
Ｐ，Ｎの含有量をある範囲に収めること、つまり、これ
らの効果の重畳作用により凝固偏析が防止され、著しく
電子ビーム溶接部の靱性が向上することを知見したもの
である。粒内に燐化物を生成するため添加したＴｉによ
り、Ｔｉの窒化物、酸化物が微細に析出し、これが電子
ビーム溶接部だけでなく、特に、電子ビーム溶接では殆
ど考慮されていない電子ビーム溶接部と鋼板との境界部
（ＦＬ：ＦｕｓｉｏｎＬｉｎｅ）の靱性を著しく向上さ
せることを知見した。
【０００６】図１（Ａ）〜図１（Ｄ）に示すように、Ｃ
量を０．０４％以上０．１３％未満、Ｐ量を０．００７
％以下、Ｎ量を３５〜７０ｐｐｍ以下の範囲に入れるこ
とによりｖＥ_50≧７ｋｇｆ・ｍの良靱性が得られる。
以下に成分の限定理由を述べる。Ｃは靱性に対して有害
な元素であり、先に述べたように０．１３％以上になる
とＰ，Ｎとの重畳作用により凝固偏析によるマイクロク
ラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性を著しく低
下させ、構造用鋼材の仕様を満足することが困難となる
ため０．１３％未満とする。しかし、０．０４％未満で
は溶接部に割れが発生するため、０．０４％を下限とす
る。Ｓｉは低温靱性、溶接性を低下させる元素なので、
極力低減させ０．４５％を上限とする。しかし、製鋼上
０．０５％は必要である。Ｍｎは焼入性を上昇させる元
素で、強度確保のためには、０．６０％以上添加する必
要があるが、１．７０％以上含有させると、溶接性が低
下するため、１．７０％未満を上限とした。Ｐは先に述
べたように、Ｃ，Ｎとの重畳作用により凝固偏析による
マイクロクラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性
を著しく低下させるため、０．００７％以下に低減する
ことが必要である。Ｓは靱性に有害な元素であり、０．
００５％以下に限定する。Ｔｉは粒内に燐化物を析出さ
せ、Ｐの粒内、粒界への偏析をなくすため、有効な元素
で、電子ビーム溶接部と鋼板との境界部の靱性向上にも
有効な元素であるが、０．００５％未満では、靱性向上
効果が少なく、０．０２０％超では、粗大な析出物によ
り、むしろ靱性が低下するため、０．０２０％を上限と
した。Ａｌは電子ビーム溶接部靱性向上のために、重要
な元素で無添加にすることにより、初析フェライトとそ
れよりフェライトを次々に析出させるため靱性が大幅に
向上する。０．００４％を超えて添加するとこの効果が
減少するため、上限を０．００４％とする。Ｎは先に述
べたように、Ｃ，Ｐとの重畳作用により凝固偏析による
マイクロクラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性
を著しく低下させるため、０．００３５％以上０．００
７０％以下とする。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ及び
Ｖは鋼の強度を上昇させるという均等的作用を持つもの
で、必要に応じて１種または２種以上含有させるが、そ
れぞれＣｕ：２．０％、Ｎｉ：９．５％、Ｃｒ：１．０
％、Ｍｏ：１．０％、Ｎｂ：０．１％及びＶ：０．１％
の含有上限値を超えて含有させても、その作用効果が飽
和したり、コスト上昇を招き、経済的ではないため、上
記の強度改善元素群のそれぞれの成分の含有量を上記の
通り定めた。この鋼を溶製するにあたっては電気炉、転
炉のいづれを用いてもよい。鋼板とするにあたっては、
鍛造、圧延のいづれを用いてもよい。また鋼板の熱処理
は圧延まま、焼きならし、焼きならし−焼戻し、あるい
は厚手材の場合は加速冷却を使用することも可能であ
る。
量を０．０４％以上０．１３％未満、Ｐ量を０．００７
％以下、Ｎ量を３５〜７０ｐｐｍ以下の範囲に入れるこ
とによりｖＥ_50≧７ｋｇｆ・ｍの良靱性が得られる。
以下に成分の限定理由を述べる。Ｃは靱性に対して有害
な元素であり、先に述べたように０．１３％以上になる
とＰ，Ｎとの重畳作用により凝固偏析によるマイクロク
ラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性を著しく低
下させ、構造用鋼材の仕様を満足することが困難となる
ため０．１３％未満とする。しかし、０．０４％未満で
は溶接部に割れが発生するため、０．０４％を下限とす
る。Ｓｉは低温靱性、溶接性を低下させる元素なので、
極力低減させ０．４５％を上限とする。しかし、製鋼上
０．０５％は必要である。Ｍｎは焼入性を上昇させる元
素で、強度確保のためには、０．６０％以上添加する必
要があるが、１．７０％以上含有させると、溶接性が低
下するため、１．７０％未満を上限とした。Ｐは先に述
べたように、Ｃ，Ｎとの重畳作用により凝固偏析による
マイクロクラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性
を著しく低下させるため、０．００７％以下に低減する
ことが必要である。Ｓは靱性に有害な元素であり、０．
００５％以下に限定する。Ｔｉは粒内に燐化物を析出さ
せ、Ｐの粒内、粒界への偏析をなくすため、有効な元素
で、電子ビーム溶接部と鋼板との境界部の靱性向上にも
有効な元素であるが、０．００５％未満では、靱性向上
効果が少なく、０．０２０％超では、粗大な析出物によ
り、むしろ靱性が低下するため、０．０２０％を上限と
した。Ａｌは電子ビーム溶接部靱性向上のために、重要
な元素で無添加にすることにより、初析フェライトとそ
れよりフェライトを次々に析出させるため靱性が大幅に
向上する。０．００４％を超えて添加するとこの効果が
減少するため、上限を０．００４％とする。Ｎは先に述
べたように、Ｃ，Ｐとの重畳作用により凝固偏析による
マイクロクラック発生により、電子ビーム溶接部の靱性
を著しく低下させるため、０．００３５％以上０．００
７０％以下とする。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ及び
Ｖは鋼の強度を上昇させるという均等的作用を持つもの
で、必要に応じて１種または２種以上含有させるが、そ
れぞれＣｕ：２．０％、Ｎｉ：９．５％、Ｃｒ：１．０
％、Ｍｏ：１．０％、Ｎｂ：０．１％及びＶ：０．１％
の含有上限値を超えて含有させても、その作用効果が飽
和したり、コスト上昇を招き、経済的ではないため、上
記の強度改善元素群のそれぞれの成分の含有量を上記の
通り定めた。この鋼を溶製するにあたっては電気炉、転
炉のいづれを用いてもよい。鋼板とするにあたっては、
鍛造、圧延のいづれを用いてもよい。また鋼板の熱処理
は圧延まま、焼きならし、焼きならし−焼戻し、あるい
は厚手材の場合は加速冷却を使用することも可能であ
る。
【０００７】
【実施例】表１に示す化学成分のうち１〜７は本発明鋼
で、８〜１７は比較鋼である。鋼の溶製は転炉により行
ない、常法によりスラブとしたのち、表１に示す板厚に
厚板圧延した。鋼板の熱処理条件は、鋼１〜３、８〜１
０及び１６，１７は焼入：９１０℃水冷、焼戻し：６５
０℃、鋼４〜７、１１〜１５は圧延ままである。表１に
これらの鋼の母材の引張試験、シャルピー衝撃試験及び
電子ビーム溶接部のシャルピー衝撃試験を示す。但し、
電子ビーム溶接条件は電圧１５０ｋＶ、電流１８０ｍ
Ａ、速度２０ｃｍ／ｍｉｎ.である。電子ビーム溶接部
のシャルピー試験のノッチ位置は溶接金属中央である。
ＦＬ部のシャルピー試験のノッチ位置は電子ビーム溶接
部と鋼板の境界部である。
で、８〜１７は比較鋼である。鋼の溶製は転炉により行
ない、常法によりスラブとしたのち、表１に示す板厚に
厚板圧延した。鋼板の熱処理条件は、鋼１〜３、８〜１
０及び１６，１７は焼入：９１０℃水冷、焼戻し：６５
０℃、鋼４〜７、１１〜１５は圧延ままである。表１に
これらの鋼の母材の引張試験、シャルピー衝撃試験及び
電子ビーム溶接部のシャルピー衝撃試験を示す。但し、
電子ビーム溶接条件は電圧１５０ｋＶ、電流１８０ｍ
Ａ、速度２０ｃｍ／ｍｉｎ.である。電子ビーム溶接部
のシャルピー試験のノッチ位置は溶接金属中央である。
ＦＬ部のシャルピー試験のノッチ位置は電子ビーム溶接
部と鋼板の境界部である。
【０００８】
【表１Ａ】
【０００９】
【表１Ｂ】
【００１０】本発明の鋼１〜７はＡｌ無添加、Ｔｉ添加
で、Ｃ，ＰとＮ量を適切な範囲に入れることにより、そ
れらの重畳効果により良好な電子ビーム溶接部の低温靱
性を有している。母材靱性も良好である。次に、鋼８は
Ｐが高く、電子ビーム溶接部の靱性が低い。鋼９はＣが
高く、母材そして、特に電子ビーム溶接部の靱性が低
い。鋼１０はＰが高く、鋼１１はＮが高く、鋼１２はＳ
ｉが高く、鋼１３はＭｎが高く、鋼１４はＳが高く、鋼
１５はＡｌが高く、それぞれ電子ビーム溶接部の靱性が
低い。鋼１６はＴｉが無添加で、電子ビーム溶接部とＦ
Ｌ部の靱性が低い。鋼１７はＴｉが高く、電子ビーム溶
接部の靱性が低い。
で、Ｃ，ＰとＮ量を適切な範囲に入れることにより、そ
れらの重畳効果により良好な電子ビーム溶接部の低温靱
性を有している。母材靱性も良好である。次に、鋼８は
Ｐが高く、電子ビーム溶接部の靱性が低い。鋼９はＣが
高く、母材そして、特に電子ビーム溶接部の靱性が低
い。鋼１０はＰが高く、鋼１１はＮが高く、鋼１２はＳ
ｉが高く、鋼１３はＭｎが高く、鋼１４はＳが高く、鋼
１５はＡｌが高く、それぞれ電子ビーム溶接部の靱性が
低い。鋼１６はＴｉが無添加で、電子ビーム溶接部とＦ
Ｌ部の靱性が低い。鋼１７はＴｉが高く、電子ビーム溶
接部の靱性が低い。
【００１１】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によればＡｌ
無添加、Ｔｉ添加で、Ｃ，ＰとＮの適切な範囲への成分
限定することにより、有効結晶粒の微細化、凝固偏析に
よるマイクロクラックか防止され、電子ビーム溶接部の
靱性の高い構造用鋼材を経済的に提供するものであり、
産業上多大な効果を奏するものである。
無添加、Ｔｉ添加で、Ｃ，ＰとＮの適切な範囲への成分
限定することにより、有効結晶粒の微細化、凝固偏析に
よるマイクロクラックか防止され、電子ビーム溶接部の
靱性の高い構造用鋼材を経済的に提供するものであり、
産業上多大な効果を奏するものである。
【図１】電子ビーム溶接部のシャルピー衝撃試験値に及
ぼすＰ量とＮ量の影響を示す図である。
ぼすＰ量とＮ量の影響を示す図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−246342（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−250145（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−162758（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−85339（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−177533（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−195244（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−77557（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−34599（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 301 C22C 38/14 C22C 38/58
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０４％以上０．１３％未満 Ｓｉ ：０．０５〜０．４５％ Ｍｎ ：０．６％以上１．７％未満 Ｐ ：０．００７％以下 Ｓ ：０．００５％以下 Ｔｉ ：０．００５〜０．０２０％ Ａｌ ：０．００４％以下 Ｎ ：０．００３５〜０．００７０％残部Ｆｅ、及び不
可避的不純物からなることを特徴とする電子ビーム溶接
特性の優れた構造用鋼材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０４％以上０．１３％未満 Ｓｉ ：０．０５〜０．４５％ Ｍｎ ：０．６％以上１．７％未満 Ｐ ：０．００７％以下 Ｓ ：０．００５％以下 Ｔｉ ：０．００５〜０．０２０％ Ａｌ ：０．００４％以下 Ｎ ：０．００３５〜０．００７０％ を基本成分とし、さらに、 Ｃｕ ≦２．０％ Ｎｉ ≦９．５％ Ｃｒ ≦１．０％ Ｍｏ ≦１．０％ Ｎｂ ≦０．１％ Ｖ ≦０．１％ からなる強度改善元素群のうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ｆｅ、及び不可避的不純物からなることを
特徴とする電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21806891A JP2891805B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21806891A JP2891805B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0539538A JPH0539538A (ja) | 1993-02-19 |
| JP2891805B2 true JP2891805B2 (ja) | 1999-05-17 |
Family
ID=16714149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21806891A Expired - Lifetime JP2891805B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | 電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2891805B2 (ja) |
-
1991
- 1991-08-05 JP JP21806891A patent/JP2891805B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0539538A (ja) | 1993-02-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101846759B1 (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP7353393B2 (ja) | 溶接継手及び溶接継手の製造方法 | |
| JP3256118B2 (ja) | 超大入熱溶接熱影響部の靱性に優れた溶接用高張力鋼 | |
| TWI526545B (zh) | 熔接用鋼材 | |
| JP6665658B2 (ja) | 高強度厚鋼板 | |
| JP4276576B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた厚手高強度鋼板 | |
| JP2005213534A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JPH0765097B2 (ja) | 耐火性及び溶接部靭性の優れたｈ形鋼の製造方法 | |
| JP3464567B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた溶接構造用鋼材 | |
| JP2891805B2 (ja) | 電子ビーム溶接特性の優れた構造用鋼材 | |
| JP2596853B2 (ja) | 圧延ままで母材靱性に優れると共に、溶接部靱性に優れた粒内フエライト系形鋼の製造方法 | |
| JP2898447B2 (ja) | 電子ビーム溶接特性の優れた圧力容器用鋼板 | |
| JP2020204091A (ja) | 大入熱溶接用高強度鋼板 | |
| JP4054139B2 (ja) | 耐火性と溶接熱影響部靭性に優れた鋼材とその製造方法 | |
| JP7272471B2 (ja) | 鋼板 | |
| JP3502805B2 (ja) | 溶接継手部靭性の優れた鋼材の製造方法 | |
| JP2889022B2 (ja) | 電子ビーム溶接特性の優れた圧力容器用鋼 | |
| JP3464566B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた低温用鋼材 | |
| JPH05295480A (ja) | 電子ビーム溶接部の靱性に優れた溶接構造用厚鋼板 | |
| JP2803839B2 (ja) | 電子ビーム溶接特性の優れた圧力容器鋼板 | |
| JP4261968B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0534415B2 (ja) | ||
| JP3502851B2 (ja) | 溶接施工性および溶接継手靭性に優れた６００ＭＰａ級鋼 | |
| JP4792643B2 (ja) | 大入熱溶接用鋼材 | |
| JPH07278738A (ja) | 溶接継手靭性の優れた溶接用低温用鋼材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990216 |