JP2888786B2 - Method for producing welded H-section steel - Google Patents
Method for producing welded H-section steelInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接Ｈ形鋼の製造
方法に係り、特に鋼帯を溶接してＨ形鋼とする溶接方法
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a welded H-section steel, and more particularly to a welding method for welding a steel strip into an H-section steel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、主に熱間圧延によって製造された
コイルから溶接Ｈ形鋼を製造する方法として、接触式高
周波溶接法がある。高周波溶接によってＨ形鋼を製造す
る場合には、目標とする寸法・形状に効率的に溶接成形
するため、一般に図６に示すように、ペイオフリール１
ａ，１ｂ，１ｃ、レベラ２ａ，２ｂ，２ｃ、入側シヤー
３ａ，３ｂ，３ｃ、ツィスタ４、ピンチロール５、アッ
プセッタ６、溶接位置決めロール７ａ，７ｂ，７ｃ、高
周波溶接装置８、加圧ロール９ａ，９ｂ、矯正機10、形
鋼切断機11の組み合わせからなる溶接Ｈ形鋼製造設備が
用いられる。2. Description of the Related Art Conventionally, there is a contact-type high-frequency welding method as a method for producing a welded H-section steel from a coil mainly produced by hot rolling. When an H-section steel is manufactured by high-frequency welding, a payoff reel 1 is generally used as shown in FIG.
a, 1b, 1c, levelers 2a, 2b, 2c, entrance-side shears 3a, 3b, 3c, twister 4, pinch roll 5, upsetter 6, welding positioning rolls 7a, 7b, 7c, high-frequency welding device 8, pressure roll A welded H-section steel manufacturing facility comprising a combination of 9a, 9b, a straightening machine 10, and a section steel cutting machine 11 is used.
【０００３】この工程において、コイルＣ1 ，Ｃ2 ，Ｃ
3 はペイオフリール１ａ，１ｂ，１ｃから巻き戻されて
レベラ２ａ，２ｂ，２ｃでそれぞれ平坦に矯正されて上
フランジ用鋼帯（以下、上フランジ材という）Ｓ1 、ウ
エブ用鋼帯（以下、ウエブ材という）Ｓ2 、下フランジ
用鋼帯（以下、下フランジ材という）Ｓ3 とされ、それ
ぞれその先端の形状不良部は入側シヤー３ａ，３ｂ，３
ｃで切断される。In this process, the coils C 1 , C 2 , C
3 is unwound from the pay-off reels 1a, 1b, 1c and is flattened by the levelers 2a, 2b, 2c, respectively, and is flattened by a steel strip for upper flange (hereinafter, referred to as upper flange material) S 1 and a steel strip for web (hereinafter, referred to as “web strip”) A web material) S 2 and a steel strip for lower flange (hereinafter, referred to as lower flange material) S 3, and the shape defect portions at the tips thereof are entry shears 3 a, 3 b, 3.
Cut at c.
【０００４】ここで、中央部のウエブ材Ｓ2 は、ツィス
タ４を通過して図７(a) に示すような垂直状態にされて
ピンチロール５を経てアップセッタ６に導入され、この
アップセッタ６で上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 との溶接性
を考慮してその両端部に、図７(b) に示すようなアップ
セット部を形成するように加工される。次いで、上下フ
ランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 とウエブ材Ｓ2 は、溶接位置決めロ
ール７ａ，７ｂ，７ｃで確実に位置決めされた後高周波
溶接装置８に導入される。そして、各鋼帯の溶接部が高
周波溶接装置８の４個の溶接チップ12ａ，12ｂ，12ｃ，
12ｄを介して加熱され、加圧ロール９ａ，９ｂで上下フ
ランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 が外側面から加圧されることよって
フランジ部とウエブ部が溶接されて、Ｈ形鋼Ｈが形成さ
れ、引き続き、溶接されたＨ形鋼Ｈは矯正機10を経て金
型13を備えた形鋼切断機11によって所定の長さに切断さ
れる。Here, the central web material S 2 passes through the twister 4, is brought into a vertical state as shown in FIG. 7 (a), and is introduced into an up setter 6 via a pinch roll 5. In step 6, in consideration of the weldability with the upper and lower flange members S 1 and S 3 , both ends are machined so as to form upset portions as shown in FIG. 7B. Next, the upper and lower flange materials S 1 and S 3 and the web material S 2 are introduced into the high-frequency welding device 8 after being reliably positioned by the welding positioning rolls 7a, 7b and 7c. And, the welding portion of each steel strip is made up of four welding tips 12a, 12b, 12c,
Heated through 12d, the upper and lower flange materials S 1 and S 3 are pressed from the outer surfaces by the pressure rolls 9a and 9b, whereby the flange portion and the web portion are welded to form an H-section steel H, Subsequently, the welded H-section steel H is cut to a predetermined length by a section steel cutting machine 11 having a mold 13 through a straightening machine 10.
【０００５】この高周波溶接装置８での溶接方法は、高
周波電流での特性である表皮効果・近接効果を利用した
もので、接触部に高周波電流を集中させ、抵抗発熱によ
り接触部の温度を上昇させ、溶融した部分に加圧力を与
えることで、溶接を行うものである。図８は接触式高周
波溶接法の一例を示したもので、２枚の上下フランジ材
Ｓ1，Ｓ3 と１枚のウエブ材Ｓ2 に溶接チップ12ａ〜12
ｄを接触させて高周波電流を通電し、通電部が加熱溶融
したところで位置決めされた上下一対の加圧ロール９
ａ，９ｂを通過させることによってＨ形鋼Ｈが製造され
る。このとき、加圧ロール９ａ，９ｂの位置決めは、加
圧ロール９ａ，９ｂの回転軸14ａ，14ｂを軸支する昇降
架台15ａ，15ｂの位置を、スクリュージャッキ16ａ，16
ｂで調整することによってなされる。[0005] The welding method using the high-frequency welding apparatus 8 utilizes a skin effect and a proximity effect, which are characteristics of a high-frequency current. The high-frequency current is concentrated on the contact portion, and the temperature of the contact portion is increased by resistance heating. Then, welding is performed by applying a pressing force to the melted portion. 8 shows an example of a contact type high-frequency welding method, the two upper and lower flanges material S 1, S 3 and the welding tip 12A～12 1 sheet of the web material S 2
d, and a high-frequency current is applied to the pair of upper and lower pressure rolls 9 positioned when the energized portion is heated and melted.
The H-section steel H is manufactured by passing a, 9b. At this time, the positioning of the pressure rolls 9a and 9b is performed by adjusting the positions of the lifting and lowering platforms 15a and 15b that support the rotating shafts 14a and 14b of the pressure rolls 9a and 9b by using the screw jacks 16a and 16b.
This is done by adjusting with b.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋼帯の
先端から溶接を行う場合には、上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ
3 およびウエブ材Ｓ2 を冷間状態で位置決めするのであ
るが、上記した従来法では、加圧ロール９ａ，９ｂを冷
間状態で圧下するとウエブ材Ｓ2 に座屈を生じるという
問題がある。そこで、座屈を生じないように加圧ロール
９ａ，９ｂで圧下を行わない場合には、定常溶接部で充
分な加圧力を与えることができないから、溶接部の強度
不良を招くことになる。また、定常溶接部でも圧下量を
大きくすると、ウエブの座屈が生じる場合がある。However, the steel strip
When welding from the tip, the upper and lower flange materials S1, S
ThreeAnd web material STwoIs positioned in the cold state.
However, in the above-mentioned conventional method, the pressure rolls 9a and 9b are cooled.
Web material STwoBuckling
There's a problem. In order to prevent buckling,
If no reduction is performed at 9a and 9b, the steady
Since it is not possible to apply a sufficient pressing force, the strength of the weld
It leads to failure. In addition, the rolling reduction is also required for steady welds.
If it is increased, the web may buckle.
【０００７】なお、例えば、特開平２−295681号公報に
は、連続した部材を電気抵抗加熱後、ロールにより圧接
接合するに際して、前記ロールの圧下力、溶接後の鋼材
速度および溶接ビード幅を検出し、前記ロール圧下力の
変動と、時間遅れを考慮して前記ロール圧下力に対応し
たビード幅の変動とから、両者の積に関する相互相関関
数を求め、この相互相関関数が所定値より大きい場合
に、ロール偏心がビード幅変動に影響していると判定
し、ロール圧下力をビード幅変動が解消する方向に調整
することを特徴とする電気抵抗溶接機のビード幅制御方
法が提案されているが、上記したような鋼帯の先端部の
ウエブ座屈や溶接不良を解消し得るものではないのであ
る。[0007] For example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-295681, when a continuous member is heated by electric resistance and then pressure-welded by a roll, the rolling force of the roll, the speed of the steel material after welding and the width of the weld bead are detected. Then, from the variation of the roll rolling force and the variation of the bead width corresponding to the roll rolling force in consideration of the time delay, a cross-correlation function regarding the product of the two is obtained, and when this cross-correlation function is larger than a predetermined value. A bead width control method for an electric resistance welding machine characterized by determining that roll eccentricity is affecting bead width fluctuation and adjusting the roll rolling force in a direction in which the bead width fluctuation is eliminated has been proposed. However, it is not possible to eliminate the web buckling or poor welding at the tip of the steel strip as described above.
【０００８】本発明は、上記のような従来技術の有する
課題を解決した溶接Ｈ形鋼の製造方法を提供することを
目的とする。An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a welded H-section steel which has solved the above-mentioned problems of the prior art.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼帯のウエブ
材と上下フランジ材の接触部を高周波溶接装置で加熱・
溶融した後加圧ロールで圧下して溶接Ｈ形鋼を製造する
方法において、前記加圧ロールのロール間隔を、鋼帯の
先端部の通過時にはウエブ材幅に上下フランジ材厚みを
加算した値に設定し、溶接開始時には溶接後のフランジ
間隔が所定の間隔になるように設定して圧下することを
特徴とする溶接Ｈ形鋼の製造方法である。According to the present invention, a contact portion between a web material of a steel strip and upper and lower flange materials is heated by a high-frequency welding device.
In the method of manufacturing a welded H-section steel by melting and then reducing the pressure with a pressure roll, the roll interval of the pressure roll is set to a value obtained by adding the thickness of the upper and lower flange materials to the width of the web material when passing through the tip of the steel strip. This is a method for manufacturing a welded H-section steel, characterized in that, at the start of welding, the flange interval after welding is set so as to be a predetermined interval and then reduced.
【００１０】[0010]
【発明の実施の形態】以下に、本発明の好適な実施の形
態について図面を参照して詳しく説明する。図１は、本
発明における溶接加圧ロールの圧下機構を示す斜視図で
あり、図２は加圧ロールの位置決め動作の説明図であ
る。なお、図中における従来例と同一部材には同一符号
を付して説明を省略する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a perspective view showing a pressing-down mechanism of a welding press roll in the present invention, and FIG. 2 is an explanatory diagram of a positioning operation of the press roll. In the drawings, the same members as those of the conventional example are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
【００１１】これらの図において、17ａ，17ｂは液圧シ
リンダで、スクリュージャッキ16ａ，16ｂに連結して取
り付けられる。18ａ，18ｂはロードセルなどの圧力検出
器で、昇降架台15ａ，15ｂと液圧シリンダ17ａ，17ｂの
間に装着される。19はウエブ拘束ガイド、20ａ，20ｂは
上フランジ拘束ガイド、21ａ，21ｂは下フランジ拘束ガ
イドである。In these figures, reference numerals 17a and 17b denote hydraulic cylinders which are connected to screw jacks 16a and 16b. Reference numerals 18a and 18b denote pressure detectors such as load cells, which are mounted between the lifting frames 15a and 15b and the hydraulic cylinders 17a and 17b. 19 is a web restraining guide, 20a and 20b are upper flange restraining guides, and 21a and 21b are lower flange restraining guides.
【００１２】つぎに、このように構成された溶接Ｈ形鋼
製造装置の動作手順を説明する。 まず、ウエブ材Ｓ2 と上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 と
を図示しない搬送装置によって搬送、位置決めして、各
鋼帯間にＶシェープ角αを設定する。 ４個の溶接チップ12ａ〜12ｄをウエブ材Ｓ2 の端部
と上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 の中央部に接触するように
位置決めする。 加圧ロール９ａ，９ｂを下記手順によって位置決め
する。Next, the operation procedure of the welding H-section steel manufacturing apparatus thus configured will be described. First, the web material S 2 and the upper and lower flange materials S 1 and S 3 are transported and positioned by a transport device (not shown), and a V-shape angle α is set between the steel strips. Four welding tip 12a~12d with the end of the web material S 2 the upper and lower flanges material S 1, it is positioned to contact the central portion of the S 3. The pressure rolls 9a and 9b are positioned according to the following procedure.
【００１３】 (a) 最初に、液圧シリンダ17ａ，17ｂは出し限にしてお
き、緊急時にリリーフさせる機能をもたせておくものと
する。 (b) スクリュージャッキ16ａ，16ｂを作動して加圧ロー
ル９ａ，９ｂを適正な位置に昇降する。この適正な位置
へ設定するには、図２(a) に示すように、最初に上下の
加圧ロール９ａ，９ｂを開放した状態で、ウエブ材Ｓ2
と上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 を同時に通材し、ウエブ拘
束ガイド19、上フランジ拘束ガイド20ａ，20ｂ、下フラ
ンジ拘束ガイド21ａ，21ｂで各鋼帯の幅方向の位置決め
を行ってから、図２(b)に示すように、上下の加圧ロー
ル９ａ，９ｂの天端がＨ形鋼Ｈの中心位置０に対してそ
れぞれＧだけ離れた所（位置Ｇという）に位置するよう
に設定する。このＧは、ウエブ材Ｓ2 の幅Ｗと上下フラ
ンジ材Ｓ1 ，Ｓ2 の厚みＦ1 ，Ｆ2とを用いて下記式で
求める。 Ｇ＝（Ｗ＋Ｆ1 ＋Ｆ2 ）／２(A) First, the hydraulic cylinders 17a and 17b are limited to the extension, and have a function of relief in an emergency. (b) Activate the screw jacks 16a and 16b to raise and lower the pressure rolls 9a and 9b to appropriate positions. As shown in FIG. 2 (a), the web material S 2 is set in the state where the upper and lower pressure rolls 9a and 9b are first opened, as shown in FIG.
And the upper and lower flange materials S 1 and S 3 are passed simultaneously, and the web restraining guide 19, the upper flange restraining guides 20a and 20b, and the lower flange restraining guides 21a and 21b determine the width of each steel strip in the width direction. As shown in FIG. 2 (b), the top ends of the upper and lower pressure rolls 9a and 9b are set so as to be located at positions away from the center position 0 of the H-section steel H by G (position G). . This G is obtained by the following equation using the width W of web material S 2 and the thickness F 1, F 2 of the upper and lower flanges material S 1, S 2. G = (W + F 1 + F 2 ) / 2
【００１４】 つぎに、高周波溶接装置８から溶接チ
ップ12ａ〜12ｄを介して溶接電力を投入し加熱を開始す
るとともに、ウエブ材Ｓ2 と上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ2
の通材を行う。 通材開始５〜10秒後に、図２(c) に
示すように、上下加圧ロール９ａ，９ｂの間隙を位置Ｇ
からそれぞれ1.3 〜1.5 mm追い込んだ位置Ｇ’、すなわ
ち、 Ｇ’＝Ｇ−（1.3 〜1.5 ） に絞り込んで、溶接Ｈ形鋼Ｈの製造を行う。Next, welding power is supplied from the high-frequency welding device 8 via the welding tips 12a to 12d to start heating, and the web material S 2 and the upper and lower flange materials S 1 , S 2
Of timber. After 5 to 10 seconds from the start of material passing, as shown in FIG. 2C, the gap between the upper and lower pressing rolls 9a and 9b is moved to the position G.
The welded H-section steel H is manufactured by narrowing down to a position G ′ which is driven by 1.3 to 1.5 mm from each other, that is, G ′ = G− (1.3 to 1.5).
【００１５】このように、加圧ロール９ａ，９ｂの間隙
を鋼帯の上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3とウエブ材Ｓ2 の各
先端部の通材時と、溶接後の通材時とで変更するように
することにより、ウエブ部に座屈が生じることなく溶接
部の先端から全長にわたって充分な溶接強度を得ること
が可能である。As described above, the gap between the pressure rolls 9a and 9b is set between the upper and lower flange members S 1 and S 3 of the steel strip and the web material S 2 at the time of passing the material and the material after welding. By making the change, it is possible to obtain sufficient welding strength over the entire length from the tip of the welded portion without buckling of the web portion.
【００１６】[0016]
【実施例】代表サイズであるウエブ高さ200 mm×フラン
ジ幅100 mm×ウエブ厚3.2 mm×フランジ厚4.5 mmの溶接
Ｈ形鋼Ｈを製造する際に、本発明法を用いた。加圧ロー
ル９ａ，９ｂの間隙（２Ｇ）を予め207.7 mmの設定した
状態で上下フランジ材Ｓ1 ，Ｓ3 とウエブ材Ｓ2 を500
mm/secの速度で通材し、通材開始から５〜10sec 後に加
圧ロール９ａ，９ｂをそれぞれ1.3 〜1.5 mm追い込んで
間隙（２Ｇ′）を205.1 〜204.7 mmに絞め込んだ。この
ときの上下の追い込み量の和が1.0mm ，1.5mm ，2.0mm
，3.0mm に対する鋼帯先端からの長手方向位置とウエ
ブの座屈量の関係を図３に示した。EXAMPLE The method of the present invention was used to produce a welded H-section steel H having a typical web height of 200 mm, flange width of 100 mm, web thickness of 3.2 mm and flange thickness of 4.5 mm, which is a representative size. With the gap (2G) between the pressure rolls 9a and 9b set to 207.7 mm in advance, the upper and lower flange materials S 1 and S 3 and the web material S 2 are 500
The material was passed at a speed of mm / sec, and after 5 to 10 seconds from the start of the material passing, the pressure rolls 9a and 9b were driven by 1.3 to 1.5 mm, respectively, to narrow the gap (2G ') to 205.1 to 204.7 mm. At this time, the sum of the top and bottom drive amounts is 1.0mm, 1.5mm, 2.0mm
Fig. 3 shows the relationship between the longitudinal position from the tip of the steel strip and the amount of buckling of the web with respect to 3.0 mm and 3.0 mm.
【００１７】この図の結果から、追い込み量が微量であ
っても最初から加圧ロール９ａ，９ｂを追い込んでいた
のでは、鋼帯先端において座屈が生じることがわかる。
そのため、鋼帯先端での溶接開始時にはウエブ材幅Ｗと
上下フランジ厚みＦ1 ，Ｆ3を足した値（２Ｇ）の位置
に、上下の加圧ロール９ａ，９ｂの天端がくるようにし
て追い込み量をゼロにセットすることが必要であること
がわかる。From the results shown in this figure, it can be understood that buckling occurs at the tip of the steel strip if the pressure rolls 9a and 9b are driven in from the beginning even if the driven-in amount is very small.
Therefore, at the start of welding at the tip of the steel strip, the top ends of the upper and lower pressure rolls 9a and 9b are positioned at a position (2G) obtained by adding the web material width W and the upper and lower flange thicknesses F 1 and F 3. It turns out that it is necessary to set the run-in amount to zero.
【００１８】図４は定常溶接部での上下の溶け込み量に
対するウエブ座屈量と加圧ロールの追い込み量の関係を
表したものである。この結果から追い込み量を 2.6mm〜
3.0mm とすることにより、ウエブ材Ｓ2 の座屈が無くな
り、それより大きくなると座屈が発生することがわか
る。なお、図中における括弧内の数値は左側は上フラン
ジの、右側のは下フランジのそれぞれ溶け込み量を示し
たものであり、これらは注釈の図示のようにそれぞれＴ
ａ，Ｔｂの値に相当する。FIG. 4 shows the relationship between the amount of web buckling and the amount of pushing in of the pressure roll with respect to the amount of vertical penetration at the steady welding portion. From this result, the driving amount was 2.6 mm
With 3.0 mm, there is no buckling of web material S 2, consisting Knowing that buckling occurs larger. The numerical values in parentheses in the figure indicate the penetration amounts of the upper flange on the left side and the lower flanges on the right side, respectively, as shown in the notes.
a, Tb.
【００１９】また、図５はウエブ座屈量とウエブ材端面
のフランジへの溶け込み量との関係を示したものであ
る。これより、座屈が小さくなるに従い溶け込み量は増
加することがわかる。溶け込み量の増加により溶接部強
度は大きくなる。したがって、ウエブの座屈を発生させ
ないように加圧ロールでの加圧を行う必要がある。その
ためにも加圧ロールの追い込み量を 2.6mm〜3.0mm に設
定する必要があることがわかる。FIG. 5 shows the relationship between the amount of buckling of the web and the amount of penetration of the end surface of the web into the flange. From this, it is understood that the penetration amount increases as the buckling decreases. The weld strength is increased by increasing the amount of penetration. Therefore, it is necessary to apply pressure with a pressure roll so as not to cause buckling of the web. It can be seen that it is necessary to set the driving amount of the pressure roll to 2.6 mm to 3.0 mm for that purpose.
【００２０】なお、上記の方法において、機械関係など
何らかのトラブルで溶接および鋼帯の通材を停止した状
態から再び溶接を開始する場合には、上下の加圧ロール
９ａ，９ｂの間隙は前出図２(c) に示す絞め込んだ位置
から行ってよい。ただし、溶接機のトラブルで溶接不能
で停止したときは、溶接電流を流すことができないので
その限りではない。この場合は最初の設定からやり直す
必要がある。In the above method, when welding is started again from a state in which welding and passing of the steel strip are stopped due to some trouble such as mechanical problems, the gap between the upper and lower pressure rolls 9a and 9b is set to the aforementioned value. It may be performed from the narrowed position shown in FIG. However, when the welding is stopped due to a trouble of the welding machine and the welding cannot be performed, the welding current cannot be flown, so that is not the case. In this case, it is necessary to start over from the initial setting.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼帯のフランジ材とウエブ材を溶接する溶接Ｈ形鋼を製
造する際に、加圧ロールの間隙を鋼帯先端部ではウエブ
材幅と上下フランジ材厚みを加算した値に設定し、溶接
開始後にはウエブ材の座屈が生じない位置まで圧下する
ようにしたので、溶接部の先端から全長にわたりウエブ
部に座屈を生じることなく十分な溶接強度を有する溶接
Ｈ形鋼を得ることが可能である。As described above, according to the present invention,
When manufacturing a welded H-section steel that welds the flange material of the steel strip to the web material, the gap between the pressure rolls is set to the value obtained by adding the width of the web material and the thickness of the upper and lower flange materials at the tip of the steel strip, and welding starts. Later, the web material is lowered to a position where buckling does not occur, so it is possible to obtain a welded H-section steel with sufficient welding strength without buckling of the web portion over the entire length from the tip of the welded portion It is.
【図１】本発明における溶接加圧ロールの圧下機構を示
す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a rolling mechanism of a welding press roll according to the present invention.
【図２】加圧ロールの(a) 通材前、(b) 通材開始、(c)
通材後での位置決め動作の説明図である。[Fig. 2] (a) Before passing through the pressure roll, (b) Start passing, (c)
It is explanatory drawing of the positioning operation | movement after material passing.
【図３】鋼帯先端からの長手方向位置とウエブの座屈量
の関係を示す特性図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between a longitudinal position from a steel strip tip and a buckling amount of a web.
【図４】加圧ロールの追い込み量とウエブ座屈量との関
係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a pushing-in amount of a pressure roll and a web buckling amount.
【図５】ウエブ座屈量とウエブ材端面のフランジ材への
溶け込み量との関係を示す特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram showing a relationship between a web buckling amount and a penetration amount of a web material end face into a flange material.
【図６】溶接Ｈ形鋼の製造工程の従来例を示す概要図で
ある。FIG. 6 is a schematic view showing a conventional example of a manufacturing process of a welded H-section steel.
【図７】ウエブ用コイルの(a) アップセット前、(b) ア
ップセット後の形状を示す断面図である。7A and 7B are cross-sectional views showing shapes of a web coil before (a) upsetting and (b) after upsetting.
【図８】高周波抵抗溶接法を説明する概略斜視図であ
る。FIG. 8 is a schematic perspective view illustrating a high-frequency resistance welding method.
１ａ〜１ｃ ペイオフリール ２ａ〜２ｃ レベラ ３ａ〜３ｃ 入側シヤー ４ ツィスタ ５ ピンチロール ６ アップセッタ ７ａ〜７ｃ 溶接位置決めロール ８ 高周波溶接装置 ９ａ，９ｂ 加圧ロール 10 矯正機 11 形鋼切断機 12ａ〜12ｄ 溶接チップ 13 金型 14ａ，14ｂ 回転軸 15ａ，15ｂ 昇降架台 16ａ，16ｂ スクリュージャッキ 17ａ，17ｂ 液圧シリンダ 18ａ，18ｂ 圧力検出器 19 ウエブ拘束ガイド 20ａ，20ｂ 上フランジ拘束ガイド 21ａ，21ｂ 下フランジ拘束ガイド Ｈ Ｈ形鋼 Ｓ1 上フランジ材 Ｓ2 ウエブ材 Ｓ3 下フランジ材 Ｔa 上溶け込み量 Ｔb 下溶け込み量1a-1c Payoff reel 2a-2c Leveler 3a-3c Entry shear 4 Twister 5 Pinch roll 6 Upsetter 7a-7c Welding positioning roll 8 High frequency welding equipment 9a, 9b Pressure roll 10 Straightening machine 11 Shape steel cutting machine 12a-12d Welding tip 13 Mold 14a, 14b Rotary shaft 15a, 15b Elevating rack 16a, 16b Screw jack 17a, 17b Hydraulic cylinder 18a, 18b Pressure detector 19 Web restraining guide 20a, 20b Upper flange restraining guide 21a, 21b Lower flange restraining guide H H section steel S 1 upper flange member S 2 penetration amount on web material S 3 lower flange member T a T b under penetration amount
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 13/04 B21C 37/00 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 6 , DB name) B23K 13/04 B21C 37/00
Claims (1)
部を高周波溶接装置で加熱・溶融した後加圧ロールで圧
下して溶接Ｈ形鋼を製造する方法において、 前記加圧
ロールのロール間隔を、鋼帯の先端部の通過時にはウエ
ブ材幅に上下フランジ材厚みを加算した値に設定し、溶
接開始時には溶接後のフランジ間隔が所定の間隔になる
ように設定して圧下することを特徴とする溶接Ｈ形鋼の
製造方法。1. A method for manufacturing a welded H-section steel by heating and melting a contact portion between a web material of a steel strip and upper and lower flange materials by a high-frequency welding device and then pressing down by a pressure roll to produce a welded H-section steel. The gap is set to the value obtained by adding the thickness of the upper and lower flange materials to the width of the web material when passing through the tip of the steel strip, and at the start of welding, it is set so that the flange interval after welding is set to a predetermined interval and then reduced. A method for producing a welded H-section steel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33854295A JP2888786B2 (en) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | Method for producing welded H-section steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP33854295A JP2888786B2 (en) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | Method for producing welded H-section steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174254A JPH09174254A (en) | 1997-07-08 |
| JP2888786B2 true JP2888786B2 (en) | 1999-05-10 |
Family
ID=18319152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33854295A Expired - Lifetime JP2888786B2 (en) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | Method for producing welded H-section steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2888786B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103769740B (en) * | 2012-10-24 | 2016-02-10 | 保定红星高频设备有限公司 | The welding shaping method of light section steel structure |
-
1995
- 1995-12-26 JP JP33854295A patent/JP2888786B2/en not_active Expired - Lifetime
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| JPH09174254A (en) | 1997-07-08 |
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