JP2867413B2 - Lens system for copier - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、複写装置に使用される３群３枚構成のコ
ンパクトなレンズ系に関する。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a three-group, three-element compact lens system used in a copying apparatus.
［従来の技術および発明が解決しようとする課題］ 従来、複写装置等のレンズ系は、一般に４〜６枚のレ
ンズから構成されている。また、複写装置等のレンズ系
は等倍領域で使用され、歪曲収差等を抑えるために対称
型のレンズ系に構成されているのが一般的である。（例
えば、特開昭59−45418号公報および特開昭59−90811号
公報参照） 近年、このような複写装置の小型化に伴なってその光
学系も小型化・軽量化およびコストダウンの要望が益々
強くなっており、レンズ枚数を減らしながら性能の良好
なレンズ系が求められている。[Prior Art and Problems to be Solved by the Invention] Conventionally, a lens system of a copying apparatus or the like generally includes four to six lenses. Further, a lens system of a copying apparatus or the like is used in an equal-magnification area, and is generally configured as a symmetric lens system in order to suppress distortion and the like. (See, for example, JP-A-59-45418 and JP-A-59-90811.) In recent years, with the miniaturization of such copying apparatuses, there has been a demand for miniaturization, weight reduction and cost reduction of the optical system. And a lens system having good performance while reducing the number of lenses is required.
しかし、これまで３枚レンズ構成の複写装置用レンズ
系は存在していなかった。However, there has been no lens system for a copying apparatus having a three-lens configuration.
この発明は、このような点に鑑みてなされたもので、
レンズ枚数を減らしてコストダウンを図るとともに、コ
ンパクトで、かつ、性能のよい複写装置用レンズ系を提
供することを目的とする。The present invention has been made in view of such a point,
It is an object of the present invention to provide a compact and high-performance lens system for a copying apparatus while reducing costs by reducing the number of lenses.
［課題を解決するための手段および作用］ 上記目的を達成するため、請求項１記載のレンズ系
は、物体側もしくは像面側から順に、レンズ系の外側に
凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズと、負の
屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３
レンズとからなり、第２レンズと第３レンズとにプラス
チックを使用するとともに、次の条件式を満足すること
を特徴とする。[Means and Actions for Solving the Problems] In order to achieve the above object, the lens system according to claim 1 is a positive meniscus lens having a convex surface directed outward from the lens system in order from the object side or the image surface side. One lens, a second lens having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
The second lens and the third lens are made of plastic, and satisfy the following conditional expressions.
0.015f＜d2＜0.025f 0.05f＜d4＜0.15f 0.04f＜f1＋f2＜0.06f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 また、請求項２記載のレンズ系は、物体側もしくは側
面側から順に、レンズ系の外側に凹面を向けた正メニス
カスレンズの第１レンズと、負の屈折力を有する第２レ
ンズと、正の屈折力を有する第３レンズとからなり、第
２レンズと第３レンズとにプラスチックを使用するとと
もに、次の条件式を満足することを特徴とする。0.015f <d2 <0.025f 0.05f <d4 <0.15f 0.04f <f1 + f2 <0.06f 1.65 <N1 35 <ν1 <50 The lens system according to claim 2, wherein the lens system is arranged in order from the object side or the side surface. A first meniscus lens having a concave surface facing the outside of the lens, a second lens having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The second lens and the third lens are made of plastic. And satisfying the following conditional expression.
0.005f＜d2＜0.015f 0.05f＜d4＜0.15f 0.015f＜f1＋f2＜0.05f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 以上のように構成された請求項１乃至２記載のレンズ
系においては、３枚のレンズ中２枚をプラスチックレン
ズを使うことでレンズ系のコストダウンと大幅な軽量化
が可能となり、かつ、レンズ性能は従来のレンズ系と同
等以上とし、レンズ全厚を短くコンパクトに形成するこ
とができ、ひいては複写装置全体の小型化にも寄与する
ことができる。 0.005f <d 2 <0.015f 0.05f < d 4 <0.15f 0.015f <f 1 + f 2 <0.05f 1.65 <N 1 35 <ν 1 < configured according to claim 1 or 2, wherein as more than 50 In the lens system, by using two plastic lenses out of three lenses, the cost of the lens system can be reduced and the weight can be significantly reduced, and the lens performance is equal to or more than that of the conventional lens system, and the total thickness of the lens Can be formed to be short and compact, which can also contribute to downsizing of the entire copying apparatus.
［実 施 例］ 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図，第３図，第５図および第７図は、それぞれ実
施例１ないし実施例４のレンズ構成を示す断面図で、左
側の物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズの第１レンズ，両凹レンズの第２レンズおよび
両凸レンズの第３レンズから構成される３群３枚構成の
レンズ系で、ＦナンバーF10,画角２ω＝45.2゜のレンズ
系である。FIGS. 1, 3, 5, and 7 are cross-sectional views showing the lens arrangements of Examples 1 to 4, respectively, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side in order from the left object side. This lens system has a three-group, three-lens configuration including a first lens, a second biconcave lens, and a third biconvex lens, and has an F-number of F10 and an angle of view of 2ω = 45.2 °.
実施例１乃至４のレンズ系は、全系の焦点距離をf,第
１レンズと第２レンズ間の空気間隔をd2,第２レンズと
第３レンズ間の空気間隔をd4,第１レンズの焦点距離をf
1,第２レンズの焦点距離をf2,第１レンズの硝材のｄ線
での屈折率をN1,第１レンズの硝材のアッベ数をν１と
するとき、 0.015f＜d2＜0.025f 0.05f＜d4＜0.15f 0.04f＜f1＋f2＜0.06f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 の各条件式を満足させる。In the lens systems of Examples 1 to 4, the focal length of the entire system is f, the air gap between the first and second lenses is d 2 , the air gap between the second and third lenses is d 4 , Set the focal length of the lens to f
1 , when the focal length of the second lens is f 2 , the refractive index at d-line of the glass material of the first lens is N 1 , and the Abbe number of the glass material of the first lens is ν 1 , 0.015f <d 2 <0.025 f 0.05f <d 4 <0.15f 0.04f <f 1 + f 2 <0.06f 1.65 <N1 35 <ν 1 <50
上記条件式は、第１レンズと第２レンズの軸上空気
間隔を定めるもので、この条件をはずれるといずれも歪
曲収差，倍率色収差をバランスよく補正することが困難
である。The above-mentioned conditional expression determines the axial air gap between the first lens and the second lens. If this condition is not satisfied, it is difficult to correct distortion and chromatic aberration of magnification in a balanced manner.
上記条件式は、第２レンズと第３レンズ間の空気間
隔を定めるもので、下限値を越えると、コマフレアの発
生量が大きくなり、像のコントラストが低下してしま
う。また、上限値を越えると、歪曲収差の補正が十分で
きなくなってしまう。そして、レンズが大型化してしま
うので望ましくない。The above-mentioned conditional expression determines the air gap between the second lens and the third lens. If the air gap exceeds the lower limit, the amount of coma flare increases and the image contrast decreases. If the value exceeds the upper limit, distortion cannot be sufficiently corrected. Further, the size of the lens is increased, which is not desirable.
上記条件式は、第１レンズと第２レンズの焦点距離
の和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件
である。上限値を越えると球面収差が補正過剰となる。
また、下限値を越えると球面収差が補正不足になると同
時に非点収差が大きくなり像面が倒れる。The above conditional expression defines the sum of the focal lengths of the first lens and the second lens, and is a condition mainly for suppressing spherical aberration. If the upper limit is exceeded, spherical aberration will be overcorrected.
If the lower limit is exceeded, spherical aberration will be insufficiently corrected, and at the same time astigmatism will increase and the image plane will fall.
上記条件式，は、ともに第１レンズの硝材を定め
るための条件である。の条件を外れると非点隔差が増
大する。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。Both of the above conditional expressions are conditions for determining the glass material of the first lens. If the condition is not satisfied, the astigmatic difference increases. In addition, coma cannot be sufficiently corrected.
また、の条件を外れるといずれの場合も十分な色収
差を補正することができなくなる。If the condition is not satisfied, it is impossible to correct sufficient chromatic aberration in any case.
この発明の実施例１〜４のレンズ系は、３枚のレンズ
中２枚をプラスチックレンズで構成している。すなわ
ち、第２レンズをポリカーボネイト，第３レンズをアク
リルのプラスチックレンズを使用する。そのため、軽量
化および型でつくるので大量生産が可能となった。ま
た、非対称レンズ系でありながら歪曲収差等も含めて、
各収差を良好に補正したレンズ系となっている。In the lens systems according to the first to fourth embodiments of the present invention, two of the three lenses are formed of plastic lenses. That is, a polycarbonate lens is used for the second lens and an acrylic plastic lens is used for the third lens. For this reason, mass production was made possible by reducing the weight and using molds. In addition, although it is an asymmetric lens system, including distortion etc.,
It is a lens system in which each aberration is corrected well.
第１表，第２表，第３表および第４表は、実施例１な
いし実施例４の各レンズ構成を示す曲率半径，軸上面間
隔，硝材のｄ線での屈折率およびアッベ数の数値を示
す。Tables 1, 2, 3, and 4 show numerical values of the radius of curvature, the distance between the shaft upper surfaces, the refractive index at the d-line of the glass material, and the Abbe number showing the lens configurations of Examples 1 to 4. Is shown.
第２図，第４図，第６図および第８図は、実施例１な
いし実施例４の−１×時の収差曲線図を示す。各実施例
とも焦点距離ｆ＝180mm,Fナンバー10,半画角ω＝22.6゜
である。FIGS. 2, 4, 6 and 8 show aberration curves at -1.times. Of Examples 1 to 4. FIG. In each embodiment, the focal length f is 180 mm, the F number is 10, and the half angle of view ω is 22.6 °.
なお、実施例１ないし実施例４の上記各条件式の数値
並びにコンパクトさの指標となる全厚Σｄの数値を纏め
て第５表に示す。Table 5 summarizes the numerical values of the above-described conditional expressions and the numerical values of the total thickness Σd as an index of compactness in Examples 1 to 4.
実施例５乃至９のレンズ系は、プラスチックレンズに
非球面を使用する例である。 The lens systems of Examples 5 to 9 are examples in which an aspheric surface is used for a plastic lens.
そのレンズ構成を第９図，第11図，第13図第15図およ
び第17図に示す。即ち、左側から順に、レンズ系の外側
に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズ，凹レ
ンズの第２レンズおよび凸レンズの第３レンズとから構
成されている。そして、凹レンズである第２レンズおよ
び凸レンズである第３レンズにプラスチックレンズを使
用している。第２レンズには、ポリカーボネイト，第３
レンズにはアクリルを使用している。そのため、軽量化
が可能となり、型成形されるので大量生産が可能とな
る。The lens structure is shown in FIG. 9, FIG. 11, FIG. 13, FIG. 15 and FIG. That is, in order from the left side, it is composed of a first lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the outside of the lens system, a second lens of a concave lens, and a third lens of a convex lens. The plastic lens is used for the second lens that is a concave lens and the third lens that is a convex lens. For the second lens, polycarbonate, third
Acrylic is used for the lens. For this reason, the weight can be reduced, and the mold can be formed, so that mass production is possible.
全系の焦点距離をf,第１レンズと第２レンズ間の軸上
空気間隔をd2,第２レンズと第３レンズ間の軸上空気間
隔をd4,第１レンズの焦点距離をf1,第２レンズの焦点距
離をf2,第１レンズの硝材の屈折率およびアッベ数をN1,
ν１とするとき 0.005f＜d2＜0.015f 0.05f＜d4＜0.15f 0.015f＜f1＋f2＜0.05f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 の各条件式を満足させる。The focal length of the entire system is f, the axial air gap between the first lens and the second lens is d 2 , the axial air gap between the second lens and the third lens is d 4 , and the focal length of the first lens is f 1 , the focal length of the second lens is f 2 , the refractive index and Abbe number of the glass material of the first lens are N 1 ,
satisfy 0.005f <d 2 <0.015f 0.05f < d 4 <0.15f 0.015f < the conditional expressions f 1 + f 2 <0.05f 1.65 <N 1 35 <ν 1 <50 When the [nu 1.
上記条件式は、第１レンズと第２レンズ間の軸上空
気間隔を定めるもので、この条件を外れると歪曲収差，
倍率色収差をバランスよく補正することができない。The above-mentioned conditional expression defines the axial air gap between the first lens and the second lens.
The chromatic aberration of magnification cannot be corrected in a well-balanced manner.
上記条件式は、第２レンズと第３レンズ間の軸上空
気間隔を定めるもので、この下限値を越えるとコマフレ
アの発生が大きくなって像のコントラストが低下する。
また上限値を越えると歪曲収差の補正が十分できない。
また、レンズが大型化してしまうので望ましくない。The above-mentioned conditional expression determines the axial air gap between the second lens and the third lens. If the lower limit value is exceeded, the occurrence of coma flare increases and the image contrast decreases.
If the value exceeds the upper limit, distortion cannot be sufficiently corrected.
Further, the size of the lens increases, which is not desirable.
上記条件式は、第１レンズと第２レンズの焦点距離
の和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件
である。この上限値を越えると球面収差が補正過剰とな
る。また下限値を越えると球面収差が補正不足となると
同時に、非点収差が大きくなり像面が倒れる。The above conditional expression defines the sum of the focal lengths of the first lens and the second lens, and is a condition mainly for suppressing spherical aberration. If the upper limit is exceeded, spherical aberration will be overcorrected. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration will be insufficiently corrected, and at the same time, the astigmatism will increase and the image plane will fall.
上記条件式，は、ともに第１レンズの硝材を定め
る条件である。の条件を外れると非点隔差が増大す
る。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。Both of the above conditional expressions are conditions for determining the glass material of the first lens. If the condition is not satisfied, the astigmatic difference increases. In addition, coma cannot be sufficiently corrected.
また、上記条件式の条件を外れると、いずれの場合
も十分な色収差の補正ができなくなる。If the conditions of the above conditional expressions are not satisfied, it is impossible to sufficiently correct chromatic aberration in any case.
以下、第６表ないし第10表に、本実施例５ないし実施
例９の曲率半径，軸上面間隔，硝材のｄ線での屈折率お
よびアッベ数の数値をそれぞれ示す。第10図，第12図，
第14図，第16図および第18図はそれぞれ実施例５〜実施
例９の−１×時における収差曲線図である。各実施例の
焦点距離はｆ＝180mm,F値は10,半画角ω＝22.6゜であ
る。また、上記条件式〜に対応する実施例５〜９の
各値並びにコンパクトさの指標である全厚Σｄの数値を
第11表に纏めて示す。The following Tables 6 to 10 show the values of the radius of curvature, the distance between the upper surfaces of the shafts, the refractive index of the glass material at d-line, and the Abbe number in Examples 5 to 9, respectively. Fig. 10, Fig. 12,
FIG. 14, FIG. 16 and FIG. 18 are aberration curve diagrams at -1 × in Examples 5 to 9, respectively. In each embodiment, the focal length is f = 180 mm, the F value is 10, and the half angle of view ω = 22.6 °. Table 11 summarizes the values of Examples 5 to 9 corresponding to the above conditional expressions and the numerical values of the total thickness Σd which is an index of compactness.
また、本実施例５〜実施例９では第２レンズもしくは
第３レンズに非球面を使用しており、実施例５〜実施例
７では、第２レンズの第３レンズ側の面，実施例８で
は、第２レンズの両面実施例９では、第２レンズの第３
レンズ側の面と第３レンズのレンズ系の外側の面とがそ
れぞれ非球面となっており、第６表ないし第10表の下欄
に非球面係数をそれぞれ示す。In the fifth to ninth embodiments, an aspheric surface is used for the second lens or the third lens. In the fifth to seventh embodiments, the surface of the second lens on the third lens side, the eighth embodiment. In the ninth embodiment, the third lens of the second lens is used.
The surface on the lens side and the surface outside the lens system of the third lens are aspherical, and the aspherical coefficients are shown in the lower columns of Tables 6 to 10, respectively.
この非球面は、光軸をｘ軸にとり、面頂点ｘ＝０の平
面内に直交座標ｙ軸,z軸をとるとき、非球面はｘ＝ｆ
（y,z）で表される。This aspheric surface takes the optical axis as the x-axis, and when the orthogonal coordinates y-axis and z-axis are taken in the plane of the surface vertex x = 0, the aspheric surface becomes x = f
(Y, z).
y2＋z2＝φ２とおくと で与えられる。非球面係数は上記式中のAiの値であり、
C0は曲率半径の逆数である。このような非球面を使うこ
とにより、収差補正の自由度が増えレンズの全厚を小さ
くしても、諸収差を良く補正できる。y 2 + z 2 = φ 2 and put and Given by The aspheric coefficient is the value of A i in the above equation,
C 0 is the reciprocal of the radius of curvature. By using such an aspherical surface, the degree of freedom of aberration correction increases, and various aberrations can be corrected well even if the total thickness of the lens is reduced.
〔発明の効果〕 実施例１乃至９のレンズ系は、３枚構成のレンズ系で
レンズ枚数が少なく、また、その１枚のレンズをプラス
チックレンズで構成し大幅なコストダウンと軽量化をも
たらし、かつ、従来の４枚構成レンズ系ではレンズ全厚
が0.2fが限界であったが、この発明のレンズ系では0.15
f〜0.21fと著しく短く、コンパクトなレンズ系となって
おり、複写装置全体の小型化に寄与することができる。
そして、レンズ性能においても従来レンズと同等かそれ
以上である。 [Effects of the Invention] The lens systems of Examples 1 to 9 have a small number of lenses in a three-lens structure, and one of the lenses is made of a plastic lens, which leads to significant cost reduction and weight reduction. Further, in the conventional four-element lens system, the total lens thickness is limited to 0.2f, but in the lens system of the present invention, it is 0.15%.
The lens system is extremely short, f to 0.21f, and is a compact lens system, which can contribute to downsizing of the entire copying apparatus.
The lens performance is equal to or higher than that of the conventional lens.
なお、本実施例１ないし９には、−１×時つまり等倍
時の収差状況を示したが、等倍においては、物体面と像
面とを入れ替えても各収差の発生量は、歪曲の符号を除
いて全く同じであるので、このレンズ系の物体面側と像
面側とを逆にしてもよい。In the first to ninth embodiments, the aberration situation at the time of −1 ×, that is, at the same magnification is shown. However, at the same magnification, even if the object plane and the image plane are exchanged, the amount of each aberration is distorted. Therefore, the object side and the image side of the lens system may be reversed.
第１図は、この発明の実施例１のレンズ構成を示す断面
図、 第２図は、上記第１図に示すレンズ系の収差曲線図、 第３図は、この発明の実施例２のレンズ構成を示す断面
図、 第４図は、上記第３図に示すレンズ系の収差曲線図、 第５図は、この発明の実施例３のレンズ構成を示す断面
図、 第６図は、上記第５図に示すレンズ系の収差曲線図、 第７図は、この発明の実施例４のレンズ構成を示す断面
図、 第８図は、上記第７図に示すレンズ系の収差曲線図、 第９図は、この発明の実施例５のレンズ構成を示す断面
図、 第10図は、上記第９図に示すレンズ系の収差曲線図、 第11図は、この発明の実施例６のレンズ構成を示す断面
図、 第12図は、上記第11図に示すレンズ系の収差曲線図、 第13図は、この発明の実施例７のレンズ構成を示す断面
図、 第14図は、上記第13図に示すレンズ系の収差曲線図、 第15図は、この発明の実施例８のレンズ構成を示す断面
図、 第16図は、上記第15図に示すレンズ系の収差曲線図、 第17図は、この発明の実施例９のレンズ構成を示す断面
図、 第18図は、上記第17図に示すレンズ系の収差曲線図であ
る。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of Embodiment 1 of the present invention, FIG. 2 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. 1, and FIG. 3 is a lens of Embodiment 2 of the present invention. FIG. 4 is a sectional view showing an aberration curve of the lens system shown in FIG. 3, FIG. 5 is a sectional view showing a lens structure of a third embodiment of the present invention, and FIG. FIG. 7 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. 5, FIG. 7 is a cross-sectional view showing the lens configuration of Embodiment 4 of the present invention, FIG. 8 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. FIG. 10 is a cross-sectional view showing a lens configuration according to a fifth embodiment of the present invention. FIG. 10 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. 12 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. 11, and FIG. 13 is a cross section showing a lens configuration according to a seventh embodiment of the present invention. FIG. 14, FIG. 14 is an aberration curve diagram of the lens system shown in FIG. 13, FIG. 15 is a cross-sectional view showing a lens configuration of the eighth embodiment of the present invention, and FIG. 17 is a sectional view showing a lens configuration of a ninth embodiment of the present invention. FIG. 18 is an aberration curve of the lens system shown in FIG.
Claims (3)
の外側に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズ
と、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有
する第３レンズとからなり、第２レンズと第３レンズと
にプラスチックを使用するとともに、次の条件式を満足
することを特徴とする複写装置に使用されるレンズ系； 0.015f＜d2＜0.025f 0.05f＜d4＜0.15f 0.04f＜f1＋f2＜0.06f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 ただし、f:全系の焦点距離 d2:第１レンズと第２レンズの間の軸上空気間隔 d4:第２レンズと第３レンズの間の軸上空気間隔 f1:第１レンズの焦点距離 f2:第２レンズの焦点距離 N1:第１レンズの硝材のｄ線での屈折率 ν1:第１レンズの硝材のアッベ数1. A first meniscus lens having a convex surface directed outward from a lens system, a second lens having a negative refractive power, and a second lens having a positive refractive power, in order from the object side or the image surface side. A lens system used in a copying apparatus, comprising three lenses, wherein plastic is used for the second lens and the third lens, and the following conditional expression is satisfied; 0.015f <d2 <0.025f 0.05 f <d4 <0.15f 0.04f <f1 + f2 <0.06f 1.65 <N1 35 <ν1 <50 where f: focal length of the entire system d2: axial air gap between the first and second lenses d4: second On-axis air space between the lens and the third lens f1: focal length of the first lens f2: focal length of the second lens N1: refractive index of the glass material of the first lens at d-line ν1: glass material of the first lens Abbe number
の外側に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズ
と、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有
する第３レンズとからなり、第２レンズと第３レンズと
にプラスチックを使用するとともに、次の条件式を満足
することを特徴とする複写装置に使用されるレンズ系； 0.005f＜d2＜0.015f 0.05f＜d4＜0.15f 0.015f＜f1＋f2＜0.05f 1.65＜N1 35＜ν１＜50 ただし、f:全系の焦点距離 d2:第１レンズと第２レンズの間の軸上空気間隔 d4:第２レンズと第３レンズの間の軸上空気間隔 f1:第１レンズの焦点距離 f2:第２レンズの焦点距離 N1:第１レンズの硝材のｄ線での屈折率 ν1:第１レンズの硝材のアッベ数2. A first lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the outside of the lens system, a second lens having a negative refractive power, and a second lens having a positive refractive power, in order from the object side or the image surface side. A lens system used in a copying apparatus, comprising three lenses, wherein plastic is used for the second lens and the third lens, and the following conditional expression is satisfied; 0.005f <d2 <0.015f 0.05 f <d4 <0.15f 0.015f <f1 + f2 <0.05f 1.65 <N1 35 <ν1 <50, where f: focal length of the entire system d2: axial air gap between the first and second lenses d4: second On-axis air space between the lens and the third lens f1: focal length of the first lens f2: focal length of the second lens N1: refractive index of the glass material of the first lens at d-line ν1: glass material of the first lens Abbe number
も１面を非球面としたことを特徴とする請求項１または
２記載の複写装置に使用されるレンズ系。3. A lens system used in a copying apparatus according to claim 1, wherein at least one surface of said second lens and said third lens is aspherical.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1080119A JP2867413B2 (en) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | Lens system for copier |
| US07/794,355 US5204780A (en) | 1989-03-28 | 1991-11-12 | Lens system for a copying machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1080119A JP2867413B2 (en) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | Lens system for copier |
Publications (2)
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| JP2867413B2 true JP2867413B2 (en) | 1999-03-08 |
Family
ID=13709314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1080119A Expired - Lifetime JP2867413B2 (en) | 1989-03-28 | 1989-03-29 | Lens system for copier |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2867413B2 (en) |
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
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- 1989-03-29 JP JP1080119A patent/JP2867413B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02257113A (en) | 1990-10-17 |
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