JP2866677B2 - オイルポンプのリリーフ弁構造 - Google Patents
オイルポンプのリリーフ弁構造Info
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- JP2866677B2 JP2866677B2 JP24232489A JP24232489A JP2866677B2 JP 2866677 B2 JP2866677 B2 JP 2866677B2 JP 24232489 A JP24232489 A JP 24232489A JP 24232489 A JP24232489 A JP 24232489A JP 2866677 B2 JP2866677 B2 JP 2866677B2
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- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、急に圧力が上がっても、そのオイルポンプ
の吐出圧が急激に上昇することなく、他の要素への影響
を防止できるオイルポンプのリリーフ弁構造に関する。
の吐出圧が急激に上昇することなく、他の要素への影響
を防止できるオイルポンプのリリーフ弁構造に関する。
〔従来技術〕 車両のエンジンを高回転で運転を行うと、エンジンの
潤滑オイルが高圧となって供給される。このため、オイ
ルポンプからの配管等の接合部が破損又は漏洩する恐れ
があるので、トロコイド型オイルポンプ吐出油路に吐出
圧力調整弁機構（リリーフ弁）（例えば、７〜8kg/cm2
の開弁圧）を設けて、所定圧以上にならないように構成
されている。
潤滑オイルが高圧となって供給される。このため、オイ
ルポンプからの配管等の接合部が破損又は漏洩する恐れ
があるので、トロコイド型オイルポンプ吐出油路に吐出
圧力調整弁機構（リリーフ弁）（例えば、７〜8kg/cm2
の開弁圧）を設けて、所定圧以上にならないように構成
されている。
オイルの粘性が高い冷寒時のエンジン始動において、
始動直後に高回転で運転を行うと、オイルポンプからエ
ンジンに供給されるオイルの吐出時の始動圧（初動圧）
が急激に高くなる。このため、吐出油路に設けられた圧
力調整弁機構（リリーフ弁）が、その瞬時に反応するこ
とが難しく（ピーク油圧で、例えば、10kg/cm2を越えて
しまう）（第６図のＰ−Ｑ特性グラフ参照）、その始動
圧を防げず、オイルポンプからの配管の接合部の破損，
漏洩等の悪影響を受け、エンジン劣化、故障を招くおそ
れがあった。
始動直後に高回転で運転を行うと、オイルポンプからエ
ンジンに供給されるオイルの吐出時の始動圧（初動圧）
が急激に高くなる。このため、吐出油路に設けられた圧
力調整弁機構（リリーフ弁）が、その瞬時に反応するこ
とが難しく（ピーク油圧で、例えば、10kg/cm2を越えて
しまう）（第６図のＰ−Ｑ特性グラフ参照）、その始動
圧を防げず、オイルポンプからの配管の接合部の破損，
漏洩等の悪影響を受け、エンジン劣化、故障を招くおそ
れがあった。
一方、従来では、ケーシングのポンプボディーの円錐
状シール座と、リリーフ弁の截頭円錐状シール部の全面
とが極めて高精度に正確に接触するようにするには、加
工上かなり高精度の加工及び仕上研磨等を施さないとで
きない課題があった。
状シール座と、リリーフ弁の截頭円錐状シール部の全面
とが極めて高精度に正確に接触するようにするには、加
工上かなり高精度の加工及び仕上研磨等を施さないとで
きない課題があった。
通常の量産加工では、その円錐状シール座と截頭円錐
状シール部とは、実質的に、該截頭円錐状シール部の中
間適所において接触しているものである。
状シール部とは、実質的に、該截頭円錐状シール部の中
間適所において接触しているものである。
このように接触している場合には、その吐出側に絞り
弁を設けてこれを徐々に絞って、オイルの粘性が高い冷
寒時のエンジン始動において、始動直後に高回転で運転
を行うと、受圧面積は小さくなっており、この状態であ
ると、第６図のＰ−Ｑ特性グラフに示すように、リリー
フ弁の開口時点で、ピーク油圧を越えるようになり、次
の瞬間に、開口作動圧へ戻るものであった。
弁を設けてこれを徐々に絞って、オイルの粘性が高い冷
寒時のエンジン始動において、始動直後に高回転で運転
を行うと、受圧面積は小さくなっており、この状態であ
ると、第６図のＰ−Ｑ特性グラフに示すように、リリー
フ弁の開口時点で、ピーク油圧を越えるようになり、次
の瞬間に、開口作動圧へ戻るものであった。
そこで発明者は、前記課題を解決すべく、鋭意，研究
を重ねた結果、その発明を、オイルポンプにおけるリリ
ーフ弁孔部の中間の拡大箇所を円錐状シール座とし、該
円錐状シール座に対応する截頭円錐状シール部を有する
弁本体を弾発可能に設け、その截頭円錐状シール部の立
体角を前記円錐状シール座の立体角よりも大きくし、且
つ前記截頭円錐状シール部の外周箇所を前記円錐状シー
ル座との接触箇所としたオイルポンプのリリーフ弁構造
としたことにより、急に圧力が上がっても、そのオイル
ポンプの吐出圧が急激に上昇することなく、他の要素に
影響を及ぼすことがなく、前記課題を解決したものであ
る。
を重ねた結果、その発明を、オイルポンプにおけるリリ
ーフ弁孔部の中間の拡大箇所を円錐状シール座とし、該
円錐状シール座に対応する截頭円錐状シール部を有する
弁本体を弾発可能に設け、その截頭円錐状シール部の立
体角を前記円錐状シール座の立体角よりも大きくし、且
つ前記截頭円錐状シール部の外周箇所を前記円錐状シー
ル座との接触箇所としたオイルポンプのリリーフ弁構造
としたことにより、急に圧力が上がっても、そのオイル
ポンプの吐出圧が急激に上昇することなく、他の要素に
影響を及ぼすことがなく、前記課題を解決したものであ
る。
以下、本発明の実施例を第１図乃至第５図に基づいて
説明する。
説明する。
ケーシングＡは、ポンプボディー１とポンプカバーと
から分割可能に構成されている。そのケーシングＡの内
部にはロータ室２が形成されている。具体的には、ポン
プボディー１に凹部が形成され、ポンプボディー１にポ
ンプカバーを固着したときにその凹部が、偏平円筒中空
のロータ室２として構成されている。該ロータ室２内に
内歯を設けたアウターロータ３と外歯を設けたインナー
ロータ４とが互いに歯合しつつ偏心して内装されている
（第１図鎖線参照）。
から分割可能に構成されている。そのケーシングＡの内
部にはロータ室２が形成されている。具体的には、ポン
プボディー１に凹部が形成され、ポンプボディー１にポ
ンプカバーを固着したときにその凹部が、偏平円筒中空
のロータ室２として構成されている。該ロータ室２内に
内歯を設けたアウターロータ３と外歯を設けたインナー
ロータ４とが互いに歯合しつつ偏心して内装されている
（第１図鎖線参照）。
そのアウターロータ３とインナーロータ４とは、歯が
トロコイド曲線となっており、インナーロータ４の歯が
アウターロータ３の歯数よりも一枚少なく、インナーロ
ータ４が一回転するとアウターロータ３は、一歯分遅れ
て回転する関係に構成されている。またインナーロータ
４は、何れの回転角度であっても常にインナーロータ４
の歯先がアウターロータ３の歯先又は歯底に接触し、イ
ンナーロータ４の隣接する歯先とアウターロータ３との
間に複数の空隙部s,s,…が形成され、それぞれの空隙部
ｓが１回転中に、大きくなったり、小さくなったりして
吸入，吐出が行われる（第１図鎖線参照）。
トロコイド曲線となっており、インナーロータ４の歯が
アウターロータ３の歯数よりも一枚少なく、インナーロ
ータ４が一回転するとアウターロータ３は、一歯分遅れ
て回転する関係に構成されている。またインナーロータ
４は、何れの回転角度であっても常にインナーロータ４
の歯先がアウターロータ３の歯先又は歯底に接触し、イ
ンナーロータ４の隣接する歯先とアウターロータ３との
間に複数の空隙部s,s,…が形成され、それぞれの空隙部
ｓが１回転中に、大きくなったり、小さくなったりして
吸入，吐出が行われる（第１図鎖線参照）。
前記ポンプボディー１のロータ室２の円形面2aの上下
両側（第１図において、上下側参照）には、吸入ポート
５及び吐出ポート６がそれぞれ形成され、その間にポー
ト間仕切部7,7が形成されている。そして該ポート間仕
切部７は、第１図に示すように、円形面2aの左右に存在
し、アウターロータ３とインナーロータ４とが、第１図
において時計方向に回転し、且つ円形面2aの下側に吸入
ポート５が、上側に吐出ポート６が形成されている場合
には、その空隙部ｓは円形面2aの左上側のポート間仕切
部７を通過するときに最大容積となる。
両側（第１図において、上下側参照）には、吸入ポート
５及び吐出ポート６がそれぞれ形成され、その間にポー
ト間仕切部7,7が形成されている。そして該ポート間仕
切部７は、第１図に示すように、円形面2aの左右に存在
し、アウターロータ３とインナーロータ４とが、第１図
において時計方向に回転し、且つ円形面2aの下側に吸入
ポート５が、上側に吐出ポート６が形成されている場合
には、その空隙部ｓは円形面2aの左上側のポート間仕切
部７を通過するときに最大容積となる。
その吸入ポート５には、吸入口5aが、また吐出ポート
６には、吐出口6aがそれぞれケーシングＡの外方に通ず
るように構成されている（第１図参照）。
６には、吐出口6aがそれぞれケーシングＡの外方に通ず
るように構成されている（第１図参照）。
リリーフ弁Ｂは、前記ポンプボディー１の吐出口6aの
中間に設けられている。具体的には、そのリリーフ弁Ｂ
のリリーフ弁孔部８の先端が、前記吐出口6aに連通する
ように設けられ、そのリリーフ弁孔部８の中間より、後
端側（第２図において下側）は、急に拡大径となる円錐
状シール座8aが形成され、この拡大径なる直径でリリー
フ弁孔部８が形成されている。その円錐状シール座8aの
仮想円錐の頂点を中心とする立体角をφ１とする。
中間に設けられている。具体的には、そのリリーフ弁Ｂ
のリリーフ弁孔部８の先端が、前記吐出口6aに連通する
ように設けられ、そのリリーフ弁孔部８の中間より、後
端側（第２図において下側）は、急に拡大径となる円錐
状シール座8aが形成され、この拡大径なる直径でリリー
フ弁孔部８が形成されている。その円錐状シール座8aの
仮想円錐の頂点を中心とする立体角をφ１とする。
弁本体９の頂部箇所には、第３図に示すように、前記
円錐状シール座8aに対応する截頭円錐状シール部9aが形
成されている。該截頭円錐状シール部9aの仮想円錐の頂
点を中心とする立体角をφ２とする。そして、第３図，
第４図に示すように、該截頭円錐状シール部9aの立体角
φ２を、前記円錐状シール座8aの立体角φ１よりも大き
く（僅か１度位）したものである。このように、立体角
φ１，φ２の大きさを異なるようにすることは、切削加
工によって容易に行うことができるが、設計上で種々選
択されたその角度によって切削加工を適宜高精度に行う
こともある。
円錐状シール座8aに対応する截頭円錐状シール部9aが形
成されている。該截頭円錐状シール部9aの仮想円錐の頂
点を中心とする立体角をφ２とする。そして、第３図，
第４図に示すように、該截頭円錐状シール部9aの立体角
φ２を、前記円錐状シール座8aの立体角φ１よりも大き
く（僅か１度位）したものである。このように、立体角
φ１，φ２の大きさを異なるようにすることは、切削加
工によって容易に行うことができるが、設計上で種々選
択されたその角度によって切削加工を適宜高精度に行う
こともある。
前記弁本体９は、前記リリーフ弁孔部８の拡大孔内を
摺動可能に構成され、そのリリーフ弁孔部８の外端側の
内螺子に、圧力調節ネジ10が螺合され、該圧力調節ネジ
10と、前記弁本体９との間に圧縮スプリング11が介在さ
れ、この弾発力にて截頭円錐状シール部9aが前記円錐状
シール座8aに当接するように設けられている。
摺動可能に構成され、そのリリーフ弁孔部８の外端側の
内螺子に、圧力調節ネジ10が螺合され、該圧力調節ネジ
10と、前記弁本体９との間に圧縮スプリング11が介在さ
れ、この弾発力にて截頭円錐状シール部9aが前記円錐状
シール座8aに当接するように設けられている。
そのリリーフ弁孔部８の円錐状シール座8a位置よりも
先端側位置にには、前記吸入ポート５との間にバイパス
12が穿設されている。
先端側位置にには、前記吸入ポート５との間にバイパス
12が穿設されている。
なお、本発明のオイルポンプは、実施例では、トロコ
イド型のオイルポンプであるが、リリーフ弁Ｂの構造に
ついては、図示しないが、歯車ポンプについても応用で
きることは勿論である。
イド型のオイルポンプであるが、リリーフ弁Ｂの構造に
ついては、図示しないが、歯車ポンプについても応用で
きることは勿論である。
第５図（本発明），第６図（従来）に示したＰ−Ｑ特
性グラフは、横軸を圧力Ｐ［kg/cm2〕とし、縦軸を流量
Ｑ〔cm3/sec］としたもので、回転数（約1000〜1500rp
m）を一定としてテストしたものであり、吐出油路を徐
々に絞り弁にて絞ってゆき、その時、リリーフ弁Ｂが開
弁するまでの線図である。吐出油路を絞っていくので、
流量Ｑは減り、その反面、圧力Ｐは増大していき、リリ
ーフ弁Ｂの作動圧において、リリーフ弁Ｂが開いて、圧
力Ｐが低下する。
性グラフは、横軸を圧力Ｐ［kg/cm2〕とし、縦軸を流量
Ｑ〔cm3/sec］としたもので、回転数（約1000〜1500rp
m）を一定としてテストしたものであり、吐出油路を徐
々に絞り弁にて絞ってゆき、その時、リリーフ弁Ｂが開
弁するまでの線図である。吐出油路を絞っていくので、
流量Ｑは減り、その反面、圧力Ｐは増大していき、リリ
ーフ弁Ｂの作動圧において、リリーフ弁Ｂが開いて、圧
力Ｐが低下する。
請求項１の発明においては、オイルポンプにおけるリ
リーフ弁孔部８の中間の拡大箇所を円錐状シール座8aと
し、該円錐状シール座8aに対応する截頭円錐状シール部
9aを有する弁本体９を弾発可能に設け、その截頭円錐状
シール部9aの立体角φ２を前記円錐状シール座8aの立体
角φ１よりも大きくし、且つ前記截頭円錐状シール部9a
の外周箇所を前記円錐状シール座8aとの接触箇所とした
オイルポンプのリリーフ弁構造としたことにより、急に
圧力が上がっても、そのオイルポンプの吐出圧が急激に
上昇することなく、他の要素への影響を防止できる大き
な利点がある。
リーフ弁孔部８の中間の拡大箇所を円錐状シール座8aと
し、該円錐状シール座8aに対応する截頭円錐状シール部
9aを有する弁本体９を弾発可能に設け、その截頭円錐状
シール部9aの立体角φ２を前記円錐状シール座8aの立体
角φ１よりも大きくし、且つ前記截頭円錐状シール部9a
の外周箇所を前記円錐状シール座8aとの接触箇所とした
オイルポンプのリリーフ弁構造としたことにより、急に
圧力が上がっても、そのオイルポンプの吐出圧が急激に
上昇することなく、他の要素への影響を防止できる大き
な利点がある。
即ち、截頭円錐状シール部9aの立体角φ２を前記円錐
状シール座8aの立体角φ１よりも大きくし、且つ前記截
頭円錐状シール部9aの外周箇所を前記円錐状シール座8a
との接触箇所としたことにより、その円錐状シール座8a
と截頭円錐状シール部9aとが接触する箇所は、第３図，
第４図に示すように、該截頭円錐状シール部9aの基部側
である外周縁箇所となり、これによって、オイルの粘性
が高い冷寒時のエンジン始動において、始動直後に高回
転で運転を行っても、オイルが、瞬時に、截頭円錐状シ
ール部9aの全体に加わり、受圧面積は最大となってお
り、この状態であると、テストしても、第５図のＰ−Ｑ
特性グラフに示すように、リリーフ弁の開口時点でも、
ピーク油圧を越えないようにできる。このように、リリ
ーフ弁Ｂの初動がスムーズにでき、瞬時の油圧上昇に対
する機構内油圧の上昇を押さえることができる。さらに
は、Ｐ−Ｑ特性グラフにおいて、急激なリリーフ弁Ｂの
動きがなくなるので、リリーフ弁Ｂの開弁音もおだやか
にできる。特に、前記截頭円錐状シール部9aの全体に加
わったオイルは、リリーフ弁Ｂが前記円錐状シール座8a
側へ戻る際のダンパーとしての役割をなし、リリーフ弁
Ｂの活動音をおだやかにできる。ひいてはオイルポンプ
からの配管の接合部の破損，漏洩等の悪影響を確実に防
止し、エンジン劣化、故障を回避できる利点がある。
状シール座8aの立体角φ１よりも大きくし、且つ前記截
頭円錐状シール部9aの外周箇所を前記円錐状シール座8a
との接触箇所としたことにより、その円錐状シール座8a
と截頭円錐状シール部9aとが接触する箇所は、第３図，
第４図に示すように、該截頭円錐状シール部9aの基部側
である外周縁箇所となり、これによって、オイルの粘性
が高い冷寒時のエンジン始動において、始動直後に高回
転で運転を行っても、オイルが、瞬時に、截頭円錐状シ
ール部9aの全体に加わり、受圧面積は最大となってお
り、この状態であると、テストしても、第５図のＰ−Ｑ
特性グラフに示すように、リリーフ弁の開口時点でも、
ピーク油圧を越えないようにできる。このように、リリ
ーフ弁Ｂの初動がスムーズにでき、瞬時の油圧上昇に対
する機構内油圧の上昇を押さえることができる。さらに
は、Ｐ−Ｑ特性グラフにおいて、急激なリリーフ弁Ｂの
動きがなくなるので、リリーフ弁Ｂの開弁音もおだやか
にできる。特に、前記截頭円錐状シール部9aの全体に加
わったオイルは、リリーフ弁Ｂが前記円錐状シール座8a
側へ戻る際のダンパーとしての役割をなし、リリーフ弁
Ｂの活動音をおだやかにできる。ひいてはオイルポンプ
からの配管の接合部の破損，漏洩等の悪影響を確実に防
止し、エンジン劣化、故障を回避できる利点がある。
以上のように、截頭円錐状シール部9aの立体角φ
２を、前記円錐状シール座8aの立体角φ１よりも大きく
する加工は切削加工によって容易にすることができる。
２を、前記円錐状シール座8aの立体角φ１よりも大きく
する加工は切削加工によって容易にすることができる。
図面は本発明の実施例を示すものであって、その第１図
はポンプカバーを外した本発明の正面図、第２図は第１
図II−II矢視断面図、第３図は本発明の実施例の断面
図、第４図は第３図の作用状態を示す拡大断面図、第５
図は本発明によるＰ−Ｑ特性グラフ、第６図は従来のオ
イルポンプによるＰ−Ｑ特性グラフである。 ８…リリーフ弁孔部、8a…円錐状シール座、９…弁本
体、9a…截頭円錐状シール部、φ１，φ２…立体角。
はポンプカバーを外した本発明の正面図、第２図は第１
図II−II矢視断面図、第３図は本発明の実施例の断面
図、第４図は第３図の作用状態を示す拡大断面図、第５
図は本発明によるＰ−Ｑ特性グラフ、第６図は従来のオ
イルポンプによるＰ−Ｑ特性グラフである。 ８…リリーフ弁孔部、8a…円錐状シール座、９…弁本
体、9a…截頭円錐状シール部、φ１，φ２…立体角。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 実開 昭62−98710（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−161177（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04C 15/04 311 F16K 17/04
Claims (1)
- 【請求項１】オイルポンプにおけるリリーフ弁孔部の中
間の拡大箇所を円錐状シール座とし、該円錐状シール座
に対応する截頭円錐状シール部を有する弁本体を弾発可
能に設け、その截頭円錐状シール部の立体角を前記円錐
状シール座の立体角よりも大きくし、且つ前記截頭円錐
状シール部の外周箇所を前記円錐状シール座との接触箇
所としたことを特徴としたオイルポンプのリリーフ弁構
造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24232489A JP2866677B2 (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | オイルポンプのリリーフ弁構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24232489A JP2866677B2 (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | オイルポンプのリリーフ弁構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03107592A JPH03107592A (ja) | 1991-05-07 |
| JP2866677B2 true JP2866677B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=17087513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24232489A Expired - Lifetime JP2866677B2 (ja) | 1989-09-20 | 1989-09-20 | オイルポンプのリリーフ弁構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2866677B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5274968B2 (ja) * | 2008-10-06 | 2013-08-28 | カヤバ工業株式会社 | バルブ |
| JP2019105282A (ja) * | 2017-12-11 | 2019-06-27 | アイシン精機株式会社 | リリーフバルブ構造 |
| JP2022112848A (ja) * | 2021-01-22 | 2022-08-03 | 株式会社ミツバ | リリーフバルブ |
-
1989
- 1989-09-20 JP JP24232489A patent/JP2866677B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03107592A (ja) | 1991-05-07 |
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Legal Events
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