JP2850218B2 - 炉口金物 - Google Patents
炉口金物Info
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- JP2850218B2 JP2850218B2 JP4572496A JP4572496A JP2850218B2 JP 2850218 B2 JP2850218 B2 JP 2850218B2 JP 4572496 A JP4572496 A JP 4572496A JP 4572496 A JP4572496 A JP 4572496A JP 2850218 B2 JP2850218 B2 JP 2850218B2
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉などの溶融金
属炉に、炉口付近の炉体の保護や内側耐火物の固定等の
目的で取り付けられる炉口金物に関する。
属炉に、炉口付近の炉体の保護や内側耐火物の固定等の
目的で取り付けられる炉口金物に関する。
【0002】
【従来の技術】図2のように、転炉1は溶融した鉄6を
内部に保持する溶融金属炉であり、酸素吹錬をすること
によってそれを不純物の少ない溶鋼に変える役割をはた
す。上部の炉口5は、溶銑やスクラップ等の材料を投入
したり酸素吹錬用のランスを挿入したり、また吹錬後に
スラグ(溶滓)を排出したりするための開口である。
内部に保持する溶融金属炉であり、酸素吹錬をすること
によってそれを不純物の少ない溶鋼に変える役割をはた
す。上部の炉口5は、溶銑やスクラップ等の材料を投入
したり酸素吹錬用のランスを挿入したり、また吹錬後に
スラグ(溶滓)を排出したりするための開口である。
【0003】炉口5の付近は吹錬中に高温の排ガスにさ
らされるほか、炉内から噴出する溶融鉄やスラグの付着
を受けること等により極めて熱負荷が高いため、その周
囲には、冷却水通路を内部に有する炉口金物10が取り
付けられている。水冷式の炉口金物10で炉口5の付近
を覆うことにより、炉体本体すなわち鉄皮2を保護する
のである。また図示の場合には、炉口金物10に、炉内
の耐火レンガ4を上部から押さえてその脱落を防ぐ役割
ももたせている。なお、一般に転炉1の炉口金物10
は、製造を容易にするとともに交換の便宜を考慮して、
複数(4〜16ほど)の分割片を円周状につなぎ合わせ
ることにより炉口5の全周をカバーするように形成され
ている。
らされるほか、炉内から噴出する溶融鉄やスラグの付着
を受けること等により極めて熱負荷が高いため、その周
囲には、冷却水通路を内部に有する炉口金物10が取り
付けられている。水冷式の炉口金物10で炉口5の付近
を覆うことにより、炉体本体すなわち鉄皮2を保護する
のである。また図示の場合には、炉口金物10に、炉内
の耐火レンガ4を上部から押さえてその脱落を防ぐ役割
ももたせている。なお、一般に転炉1の炉口金物10
は、製造を容易にするとともに交換の便宜を考慮して、
複数(4〜16ほど)の分割片を円周状につなぎ合わせ
ることにより炉口5の全周をカバーするように形成され
ている。
【0004】炉口金物の本体は、従来、鋳鉄(球状黒鉛
鋳鉄など特殊鋳鉄を含む)によって製造されている。鋳
鉄製とされるのは、低コストで容易に成形できるという
理由もあるが、冷却水を漏らさない構造とすることが容
易である、という理由も大きい。後者の点はつぎのよう
に説明される。すなわち、炉口金物には上述のとおり相
当な熱負荷がかかること等から、本体の一部(一般に熱
負荷が最も高くなる内周寄りの部分)にクラックの生じ
ることがある。冷却水が炉口金物の外に漏れ出るのは不
都合であるため、たとえ炉口金物の本体にクラックが生
じた場合でもそのクラックが冷却水通路には及ばないよ
うにする必要がある。冷却水通路を本体内に設けるため
には本体の鋳造時に配管を鋳ぐるむのがよいが、当該配
管を鋼管にして本体を鋳鉄とすれば、鋼管と鋳鉄との融
点差(鋳鉄の融点が1300℃前後であるのに対して鋼
管の融点はそれより200℃程度高い)に基づいて、炉
口金物の本体と溶着(融着)させずに(つまり密着して
はいるが不連続な状態に)配管を鋳ぐるむことができ
る。本体のうちにそれと溶着しないように配管を内蔵す
るなら、本体にクラックが生じてもそれが配管の壁面を
横切ってしまう可能性は極めて低いため、冷却水が漏れ
にくいことになる。
鋳鉄など特殊鋳鉄を含む)によって製造されている。鋳
鉄製とされるのは、低コストで容易に成形できるという
理由もあるが、冷却水を漏らさない構造とすることが容
易である、という理由も大きい。後者の点はつぎのよう
に説明される。すなわち、炉口金物には上述のとおり相
当な熱負荷がかかること等から、本体の一部(一般に熱
負荷が最も高くなる内周寄りの部分)にクラックの生じ
ることがある。冷却水が炉口金物の外に漏れ出るのは不
都合であるため、たとえ炉口金物の本体にクラックが生
じた場合でもそのクラックが冷却水通路には及ばないよ
うにする必要がある。冷却水通路を本体内に設けるため
には本体の鋳造時に配管を鋳ぐるむのがよいが、当該配
管を鋼管にして本体を鋳鉄とすれば、鋼管と鋳鉄との融
点差(鋳鉄の融点が1300℃前後であるのに対して鋼
管の融点はそれより200℃程度高い)に基づいて、炉
口金物の本体と溶着(融着)させずに(つまり密着して
はいるが不連続な状態に)配管を鋳ぐるむことができ
る。本体のうちにそれと溶着しないように配管を内蔵す
るなら、本体にクラックが生じてもそれが配管の壁面を
横切ってしまう可能性は極めて低いため、冷却水が漏れ
にくいことになる。
【0005】なお、上記のように本体を鋳鉄で形成し、
その内部に溶着させないで鋼管を設けた炉口金物につい
ては、実開平3−53540号公報に記載がある。
その内部に溶着させないで鋼管を設けた炉口金物につい
ては、実開平3−53540号公報に記載がある。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】冷却水通路としての鋼
管を内部に鋳ぐるんだ鋳鉄製の炉口金物は、本体にクラ
ックが発生しても鋼管が健全に保たれる点で好ましい
が、クラックが入ったその本体を修復することが困難で
ある。鋳鉄は、炭素の含有量が多い(2〜4%)ことな
どに関連して極めて溶接性が悪いからである。修復が不
可能である以上、一旦クラックが発生した炉口金物は廃
却せざるを得ないため、従来の炉口金物は寿命が短く、
コスト的に有利であるとは必ずしも言えなかった。な
お、このような課題は、転炉の炉口金物のみには限ら
ず、溶融金属を保持する各種の炉の炉口金物−高い熱
負荷を受けるため、冷却水の通路を内部に含みながらク
ラックが生じる可能性のある炉口金物−について、広
くあてはまるものである。
管を内部に鋳ぐるんだ鋳鉄製の炉口金物は、本体にクラ
ックが発生しても鋼管が健全に保たれる点で好ましい
が、クラックが入ったその本体を修復することが困難で
ある。鋳鉄は、炭素の含有量が多い(2〜4%)ことな
どに関連して極めて溶接性が悪いからである。修復が不
可能である以上、一旦クラックが発生した炉口金物は廃
却せざるを得ないため、従来の炉口金物は寿命が短く、
コスト的に有利であるとは必ずしも言えなかった。な
お、このような課題は、転炉の炉口金物のみには限ら
ず、溶融金属を保持する各種の炉の炉口金物−高い熱
負荷を受けるため、冷却水の通路を内部に含みながらク
ラックが生じる可能性のある炉口金物−について、広
くあてはまるものである。
【0007】本発明の目的は、クラック発生時に冷却水
が漏れないだけではなく、そのクラックを補修して再使
用することが可能で、したがって寿命が長くてコスト上
の利点もある炉口金物を提供することである。
が漏れないだけではなく、そのクラックを補修して再使
用することが可能で、したがって寿命が長くてコスト上
の利点もある炉口金物を提供することである。
【0008】
【課題を解決するための手段】請求項1に記載した炉口
金物は、本体を鋳鋼にて形成し、その内部に冷却水通路
としての二重鋼管を鋳ぐるんでいることをまず特徴とす
るものである。
金物は、本体を鋳鋼にて形成し、その内部に冷却水通路
としての二重鋼管を鋳ぐるんでいることをまず特徴とす
るものである。
【0009】鋳鋼は、炭素の含有量が少ない(一般的に
は0.5%以下)ために溶接性が良好である。したがっ
て、鋳鋼で本体部分を構成したこの炉口金物について
は、クラックが発生した場合にもそれを溶接にて補修
し、再使用することができる。
は0.5%以下)ために溶接性が良好である。したがっ
て、鋳鋼で本体部分を構成したこの炉口金物について
は、クラックが発生した場合にもそれを溶接にて補修
し、再使用することができる。
【0010】鋳鋼と鋼管とはほぼ同様の融点をもつた
め、鋳鋼の内部に二重鋼管を鋳ぐるむ際にはその二重鋼
管の外表面が溶融して鋳鋼と溶着(融着)することにな
るが、この炉口金物では、鋳鋼製の本体にクラックが発
生した場合にも冷却水が漏れる不都合は生じない。本体
に発生したクラックがそれと溶着している外側の鋼管に
まで進んだとしても、鋼管が二重のものであって合わせ
面に不連続部分を有するため、内側の管にまではそのク
ラックが及ばないからである。
め、鋳鋼の内部に二重鋼管を鋳ぐるむ際にはその二重鋼
管の外表面が溶融して鋳鋼と溶着(融着)することにな
るが、この炉口金物では、鋳鋼製の本体にクラックが発
生した場合にも冷却水が漏れる不都合は生じない。本体
に発生したクラックがそれと溶着している外側の鋼管に
まで進んだとしても、鋼管が二重のものであって合わせ
面に不連続部分を有するため、内側の管にまではそのク
ラックが及ばないからである。
【0011】なお、鋳鋼は鋳鉄ほどには鋳造性が高いわ
けではないが、炉口金物本体の形状は一般的にあまり複
雑でないため、問題になることは稀である。また仮に、
鋳造が難しい複雑な形状部分を有するとしても、鋳鋼は
溶接が容易であるため、当該部分を別に形成して溶接に
より本体と一体化することが可能である。したがってこ
の炉口金物についても、本体の製造に特別な困難がとも
なうことはないといえる。
けではないが、炉口金物本体の形状は一般的にあまり複
雑でないため、問題になることは稀である。また仮に、
鋳造が難しい複雑な形状部分を有するとしても、鋳鋼は
溶接が容易であるため、当該部分を別に形成して溶接に
より本体と一体化することが可能である。したがってこ
の炉口金物についても、本体の製造に特別な困難がとも
なうことはないといえる。
【0012】またこの請求項1の炉口金物は、上記二重
鋼管における内外の鋼管を焼きばめによって密着させた
ものである。曲がったものにする必要がある場合には、
真っすぐな二重の鋼管を焼きばめて一体にしたうえで曲
げ加工をする(それを鋳鋼のうちに鋳ぐるむ)とよい。
鋼管における内外の鋼管を焼きばめによって密着させた
ものである。曲がったものにする必要がある場合には、
真っすぐな二重の鋼管を焼きばめて一体にしたうえで曲
げ加工をする(それを鋳鋼のうちに鋳ぐるむ)とよい。
【0013】内外の鋼管は、両者が密着しておらず隙間
をはさんで二重になっている場合でも上記のとおりクラ
ックの進展を止める作用をはたすが、その場合には、炉
口金物本体に対する冷却作用が十分でなくなる。隙間で
ある空気層の熱伝導率は鋼のそれと比べて極めて低い
(3千分の1程度である)ため、わずかな隙間であって
も熱抵抗はかなり大きくなり、冷却水による本体の冷却
を妨げるのである。その点、この請求項1のとおり焼き
ばめして密着させた二重鋼管を用いると、本体から冷却
水までの熱抵抗が小さいため本体が効果的に冷却され
る。それゆえ、この請求項1の炉口金物は一層長期間の
使用に耐えることになる。
をはさんで二重になっている場合でも上記のとおりクラ
ックの進展を止める作用をはたすが、その場合には、炉
口金物本体に対する冷却作用が十分でなくなる。隙間で
ある空気層の熱伝導率は鋼のそれと比べて極めて低い
(3千分の1程度である)ため、わずかな隙間であって
も熱抵抗はかなり大きくなり、冷却水による本体の冷却
を妨げるのである。その点、この請求項1のとおり焼き
ばめして密着させた二重鋼管を用いると、本体から冷却
水までの熱抵抗が小さいため本体が効果的に冷却され
る。それゆえ、この請求項1の炉口金物は一層長期間の
使用に耐えることになる。
【0014】
【発明の実施の形態】図1に本発明の実施の形態を示
す。図1の炉口金物10は、前述した図2に示す転炉1
の炉口5の周囲に、鉄皮2の上部を保護し耐火レンガ4
を固定すべく取り付けたものである。図1(a)に示すと
おり、この炉口金物10も複数個を並べることにより炉
口5の周囲を覆うもので、それぞれの金物10は約45
°の範囲をカバーする扇形である。各金物10は、鉄皮
2と一体の鉄製の炉口フランジ3の上面にボルト・ナッ
ト(図示せず)を用いて固定している。
す。図1の炉口金物10は、前述した図2に示す転炉1
の炉口5の周囲に、鉄皮2の上部を保護し耐火レンガ4
を固定すべく取り付けたものである。図1(a)に示すと
おり、この炉口金物10も複数個を並べることにより炉
口5の周囲を覆うもので、それぞれの金物10は約45
°の範囲をカバーする扇形である。各金物10は、鉄皮
2と一体の鉄製の炉口フランジ3の上面にボルト・ナッ
ト(図示せず)を用いて固定している。
【0015】転炉1の吹錬中に受ける熱負荷によって変
形や溶損を生じにくいように、また地金やスラグが付着
してもその除去が容易であるように、この炉口金物10
でも本体11の内部に冷却水通路12を形成している。
図1(b)に示すように、この通路12はそれぞれの金物
10の両端部から下方へ延ばし出しており、継手フラン
ジ14を介して冷却水の送り管(または戻り管)15と
接続している。金物10の一方の端部にある送り管15
から通路12に冷却水を送り、その冷却水を反対側の端
部にある戻り管15から出すことによって、本体11
(通路12)内に冷却水を循環させるのである。
形や溶損を生じにくいように、また地金やスラグが付着
してもその除去が容易であるように、この炉口金物10
でも本体11の内部に冷却水通路12を形成している。
図1(b)に示すように、この通路12はそれぞれの金物
10の両端部から下方へ延ばし出しており、継手フラン
ジ14を介して冷却水の送り管(または戻り管)15と
接続している。金物10の一方の端部にある送り管15
から通路12に冷却水を送り、その冷却水を反対側の端
部にある戻り管15から出すことによって、本体11
(通路12)内に冷却水を循環させるのである。
【0016】この炉口金物10はつぎの点で特徴的であ
る。すなわち、本体11を鋳鋼による鋳造品とするとと
もに、図1(c)・(d)のようにその本体11内の冷却水
通路12を二重鋼管13によって形成した点である。つ
まりこの金物10は、図示の形状に曲げた二重鋼管13
を鋳造用の型(図示せず)内に設置したうえ、その型の
うちに鋳鋼の溶湯(つまり溶融した鋳鋼)を注ぎ込んで
当該二重鋼管13を鋳ぐるむことにより製造している。
二重鋼管13がそのまま冷却水通路12になるので、当
該通路12のための型をとくに使用することなく金物1
0を鋳造することができる。
る。すなわち、本体11を鋳鋼による鋳造品とするとと
もに、図1(c)・(d)のようにその本体11内の冷却水
通路12を二重鋼管13によって形成した点である。つ
まりこの金物10は、図示の形状に曲げた二重鋼管13
を鋳造用の型(図示せず)内に設置したうえ、その型の
うちに鋳鋼の溶湯(つまり溶融した鋳鋼)を注ぎ込んで
当該二重鋼管13を鋳ぐるむことにより製造している。
二重鋼管13がそのまま冷却水通路12になるので、当
該通路12のための型をとくに使用することなく金物1
0を鋳造することができる。
【0017】二重鋼管13は、鋼管13aの外側にやや
径の大きい鋼管13bを嵌め合わせたものである。図示
の場合、内外の鋼管13a・13bとしてJISにいう
圧力配管用炭素鋼鋼管(STPG)を使用し、鋼管13
aについては内径を約50mm、厚さを約5mmとし、
鋼管13bについては厚さを約5mm、外径を約70m
mとしている。双方の管を密着させた方が内外間の熱の
通過特性がよいことから、この二重鋼管13は、いわゆ
る環熱縮径法(RHS法)による焼きばめにより鋼管1
3a・13b間を密に嵌め合わせている。
径の大きい鋼管13bを嵌め合わせたものである。図示
の場合、内外の鋼管13a・13bとしてJISにいう
圧力配管用炭素鋼鋼管(STPG)を使用し、鋼管13
aについては内径を約50mm、厚さを約5mmとし、
鋼管13bについては厚さを約5mm、外径を約70m
mとしている。双方の管を密着させた方が内外間の熱の
通過特性がよいことから、この二重鋼管13は、いわゆ
る環熱縮径法(RHS法)による焼きばめにより鋼管1
3a・13b間を密に嵌め合わせている。
【0018】環熱縮径法とは、内側に管が差し込まれた
外側の管をコイルなど環状の加熱手段(図示せず)によ
って一方の端から順に加熱していくことにより、冷却後
にはその外側の管を元の径よりも縮小させ、結果とし
て、外側の管が内側の管を締め付けた状態を実現するも
のである。外側の管の一部のみを環状の加熱手段により
リング状に加熱するので、その加熱された部分は、長手
方向に隣接する両側の部分に拘束されて(隣接する両側
の部分は水の噴霧等によって冷却しておくと効果的であ
る)自由膨張をする場合に比べると径をほとんど拡大し
ない態様で(たとえば厚さを増す等の形で)熱膨張をす
る。加熱された環状の部分がその後に常温まで冷却され
ると、径がほとんど拡大していない状態から収縮するの
で、加熱前よりも小さな径になって内側の管を締め付け
る。環熱縮径法によって嵌め合わされた図1(d)の二重
鋼管13は、こうして内外の鋼管13a・13bが全長
的に締まり合い密着し合っているのである。
外側の管をコイルなど環状の加熱手段(図示せず)によ
って一方の端から順に加熱していくことにより、冷却後
にはその外側の管を元の径よりも縮小させ、結果とし
て、外側の管が内側の管を締め付けた状態を実現するも
のである。外側の管の一部のみを環状の加熱手段により
リング状に加熱するので、その加熱された部分は、長手
方向に隣接する両側の部分に拘束されて(隣接する両側
の部分は水の噴霧等によって冷却しておくと効果的であ
る)自由膨張をする場合に比べると径をほとんど拡大し
ない態様で(たとえば厚さを増す等の形で)熱膨張をす
る。加熱された環状の部分がその後に常温まで冷却され
ると、径がほとんど拡大していない状態から収縮するの
で、加熱前よりも小さな径になって内側の管を締め付け
る。環熱縮径法によって嵌め合わされた図1(d)の二重
鋼管13は、こうして内外の鋼管13a・13bが全長
的に締まり合い密着し合っているのである。
【0019】炉口金物10の本体11を形成した鋳鋼と
しては、JISにいう炭素鋼鋳鋼品(SC材)を使用し
ている。SC材は機械的強度にすぐれており、炉口金物
等として従来一般に使用されている鋳鉄(FC材)に比
べると引張強さが2倍ちかくあり、特殊鋳鉄である球状
黒鉛鋳鉄(FCD材)と比べても同等の引張強さと2倍
程度の伸びとを有する。そして何よりも、SC材は炭素
の含有量が少ないこと等から溶接が容易であり、FC材
やFCD材などの鋳鉄では困難であった溶接による補修
が可能である。したがって、熱衝撃を含む高い熱負荷を
受け、または地金除去のための機械的衝撃を受けるなど
によって金物10の本体11にクラック等が発生して
も、SC材製のこの金物10の場合にはそれを補修して
再度使用することができる。なお、上記のとおりSC材
が機械的強度にすぐれることから、鋳鉄製の従来の金物
と比べてクラック等が発生しにくい傾向にあるともいえ
る。
しては、JISにいう炭素鋼鋳鋼品(SC材)を使用し
ている。SC材は機械的強度にすぐれており、炉口金物
等として従来一般に使用されている鋳鉄(FC材)に比
べると引張強さが2倍ちかくあり、特殊鋳鉄である球状
黒鉛鋳鉄(FCD材)と比べても同等の引張強さと2倍
程度の伸びとを有する。そして何よりも、SC材は炭素
の含有量が少ないこと等から溶接が容易であり、FC材
やFCD材などの鋳鉄では困難であった溶接による補修
が可能である。したがって、熱衝撃を含む高い熱負荷を
受け、または地金除去のための機械的衝撃を受けるなど
によって金物10の本体11にクラック等が発生して
も、SC材製のこの金物10の場合にはそれを補修して
再度使用することができる。なお、上記のとおりSC材
が機械的強度にすぐれることから、鋳鉄製の従来の金物
と比べてクラック等が発生しにくい傾向にあるともいえ
る。
【0020】この炉口金物10において使用した鋳鋼は
融点が約1510℃であり、二重鋼管13(STPG)
の融点とほぼ一致する。前記した鋳造のために型に注ぎ
込む溶融鋳鋼は、1510℃に適当な過熱度を見込んだ
温度(1550℃前後)とするので、その内部に鋳ぐる
まれる二重鋼管13はその外側の鋼管13bの表面が鋳
造の際に一旦溶融し、本体11と溶着することになる。
融点が約1510℃であり、二重鋼管13(STPG)
の融点とほぼ一致する。前記した鋳造のために型に注ぎ
込む溶融鋳鋼は、1510℃に適当な過熱度を見込んだ
温度(1550℃前後)とするので、その内部に鋳ぐる
まれる二重鋼管13はその外側の鋼管13bの表面が鋳
造の際に一旦溶融し、本体11と溶着することになる。
【0021】外側の鋼管13bが本体11と溶着してい
るとはいえ、本体11の一部にクラックの生じることが
あっても冷却水通路12が健全に保たれるという従来の
炉口金物が有する利点は、この炉口金物10でも失われ
ない。図1(d)に示す外側の鋼管13bと内側の鋼管1
3aとが、前記のとおり密着していながらも不連続性を
有し、二重の管として冷却水通路12を形成しているか
らである。つまり、前記のように鋼管13a・13bの
材質や厚さを定めて上記のとおり本体11(鋳鋼)の鋳
造を行うなら、内側の鋼管13aまでが本体11や外側
の鋼管13bと溶着することはなく、したがって本体1
1にクラックが発生してもそれが内側の鋼管13aにま
で達することが避けられ、冷却水の漏れが防止されるの
である。
るとはいえ、本体11の一部にクラックの生じることが
あっても冷却水通路12が健全に保たれるという従来の
炉口金物が有する利点は、この炉口金物10でも失われ
ない。図1(d)に示す外側の鋼管13bと内側の鋼管1
3aとが、前記のとおり密着していながらも不連続性を
有し、二重の管として冷却水通路12を形成しているか
らである。つまり、前記のように鋼管13a・13bの
材質や厚さを定めて上記のとおり本体11(鋳鋼)の鋳
造を行うなら、内側の鋼管13aまでが本体11や外側
の鋼管13bと溶着することはなく、したがって本体1
1にクラックが発生してもそれが内側の鋼管13aにま
で達することが避けられ、冷却水の漏れが防止されるの
である。
【0022】以上、発明の実施の形態を一つ紹介した
が、この発明はこれに限られるものではない。たとえ
ば、まず、転炉以外の炉を用途として同様の炉口金物を
構成することももちろん可能である。また炉口金物の本
体は、SC材以外の鋳鋼、たとえばJISにいう溶接構
造用鋳鋼品(SCW)や高マンガン鋼鋳鋼品(SCMn
H)、ステンレス鋼鋳鋼品(SCS)などで形成しても
よい。冷却水通路となる二重鋼管としても、炭素鋼鋼管
(SGP)や高圧配管用炭素鋼鋼管(STS)、もしく
は構造用ステンレス鋼鋼管(SUS−TK)など種々の
ものを使用でき、内側の管と外側の管とを異種材とする
ことも可能である。ただし、二重鋼管を本体(鋳鋼)内
に鋳ぐるむ際に内側の鋼管までが外側の鋼管や本体(鋳
鋼)と溶着することのないように、本体となる鋳鋼の融
点が二重鋼管の融点をあまり上回らない(両者の差が1
00℃程度以内におさまる)のが好ましい。前者が後者
よりもかなり低い場合には一般に鋳鋼と外側の鋼管との
間も溶着しないことになるが、本体と冷却水通路との間
に溶着していない不連続な部分が2箇所できるのは本体
の冷却特性を低下させるので、できれば前者が後者をあ
まり下回らない(両者の差が50℃程度以内)のが好ま
しい。
が、この発明はこれに限られるものではない。たとえ
ば、まず、転炉以外の炉を用途として同様の炉口金物を
構成することももちろん可能である。また炉口金物の本
体は、SC材以外の鋳鋼、たとえばJISにいう溶接構
造用鋳鋼品(SCW)や高マンガン鋼鋳鋼品(SCMn
H)、ステンレス鋼鋳鋼品(SCS)などで形成しても
よい。冷却水通路となる二重鋼管としても、炭素鋼鋼管
(SGP)や高圧配管用炭素鋼鋼管(STS)、もしく
は構造用ステンレス鋼鋼管(SUS−TK)など種々の
ものを使用でき、内側の管と外側の管とを異種材とする
ことも可能である。ただし、二重鋼管を本体(鋳鋼)内
に鋳ぐるむ際に内側の鋼管までが外側の鋼管や本体(鋳
鋼)と溶着することのないように、本体となる鋳鋼の融
点が二重鋼管の融点をあまり上回らない(両者の差が1
00℃程度以内におさまる)のが好ましい。前者が後者
よりもかなり低い場合には一般に鋳鋼と外側の鋼管との
間も溶着しないことになるが、本体と冷却水通路との間
に溶着していない不連続な部分が2箇所できるのは本体
の冷却特性を低下させるので、できれば前者が後者をあ
まり下回らない(両者の差が50℃程度以内)のが好ま
しい。
【0023】
【発明の効果】請求項1に記載した炉口金物は、溶接性
が良好な鋳鋼によって本体を形成しているので、クラッ
クが発生した場合にもそれを溶接にて補修し再使用する
ことができ、寿命が長くコスト上有利である。なお、容
易に製造でき、また本体にクラックが生じた場合にも冷
却水が漏れない、といった利点も有している。
が良好な鋳鋼によって本体を形成しているので、クラッ
クが発生した場合にもそれを溶接にて補修し再使用する
ことができ、寿命が長くコスト上有利である。なお、容
易に製造でき、また本体にクラックが生じた場合にも冷
却水が漏れない、といった利点も有している。
【0024】さらにこの炉口金物は、二重鋼管における
内外の鋼管が焼きばめにより密着していて本体から冷却
水までの熱抵抗が小さく、したがって本体が効果的に冷
却されるため長期間の使用に耐える。
内外の鋼管が焼きばめにより密着していて本体から冷却
水までの熱抵抗が小さく、したがって本体が効果的に冷
却されるため長期間の使用に耐える。
【図1】発明の実施の形態として転炉用の炉口金物10
を示す図面であり、図1(a)は平面図(図2における
I−I矢視図)である。また、図1(b)は同(a)におけ
るb−b矢視図、同(c)は同(a)におけるc−c矢視
図、同(d)は同(c)におけるd部の詳細図である。
を示す図面であり、図1(a)は平面図(図2における
I−I矢視図)である。また、図1(b)は同(a)におけ
るb−b矢視図、同(c)は同(a)におけるc−c矢視
図、同(d)は同(c)におけるd部の詳細図である。
【図2】炉口金物10を使用する転炉1の縦断面図であ
る。
る。
1 転炉(溶融金属炉) 10 炉口金物 11 本体 12 冷却水通路 13 二重鋼管
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C21C 5/46 104 F27D 1/12
Claims (1)
- 【請求項1】 溶融金属炉の炉口に取り付けられる炉口
金物であって、 本体が鋳鋼からなり、その内部に冷却水通路としての二
重鋼管が鋳ぐるまれていること、 および、その二重鋼管が、焼きばめによって内外の鋼管
が密着させられたものであること を特徴とする炉口金
物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4572496A JP2850218B2 (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 炉口金物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4572496A JP2850218B2 (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 炉口金物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09241719A JPH09241719A (ja) | 1997-09-16 |
JP2850218B2 true JP2850218B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=12727285
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4572496A Expired - Fee Related JP2850218B2 (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 炉口金物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2850218B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4546657B2 (ja) * | 2001-03-15 | 2010-09-15 | 新日鉄エンジニアリング株式会社 | ステーブクーラーの冷却管 |
JP3759420B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2006-03-22 | 日本碍子株式会社 | 縦型円筒焼却炉 |
JP2016164300A (ja) * | 2015-02-26 | 2016-09-08 | Jfeスチール株式会社 | 冶金炉のフランジ、冶金炉、および冶金炉のフランジの冷却方法 |
CN104673967B (zh) * | 2015-03-20 | 2017-03-01 | 山东钢铁股份有限公司 | 转炉漏钢防爆装置 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP4572496A patent/JP2850218B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH09241719A (ja) | 1997-09-16 |
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