JP2828193B2 - 脱硫・脱硝塔 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱硫・脱硝塔に関する
ものである。
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、脱硫・脱硝塔においては、互いに
平行な２枚のルーバを有する移動床内に触媒を収容し、
該触媒を上方から下方に向けて移動床内を移動させると
ともに、被処理ガスを一方のルーバを介して移動床内に
供給し、他方のルーバから排出するようにしている。
平行な２枚のルーバを有する移動床内に触媒を収容し、
該触媒を上方から下方に向けて移動床内を移動させると
ともに、被処理ガスを一方のルーバを介して移動床内に
供給し、他方のルーバから排出するようにしている。
【０００３】図２は従来の脱硫・脱硝塔の要部断面図で
ある。図に示すように、触媒９を収容する移動床１０は
互いに平行に配設された入口ルーバ１１及び出口ルーバ
１２によって包囲されて形成され、該入口ルーバ１１及
び出口ルーバ１２の各下端から下方に傾斜して前後２枚
の下部壁１３，１４が延びる。該下部壁１３，１４は下
方になるにしたがって相互間の間隔が挟くなり、下部壁
１３，１４の下端に触媒９の排出口１６が形成される。
ある。図に示すように、触媒９を収容する移動床１０は
互いに平行に配設された入口ルーバ１１及び出口ルーバ
１２によって包囲されて形成され、該入口ルーバ１１及
び出口ルーバ１２の各下端から下方に傾斜して前後２枚
の下部壁１３，１４が延びる。該下部壁１３，１４は下
方になるにしたがって相互間の間隔が挟くなり、下部壁
１３，１４の下端に触媒９の排出口１６が形成される。
【０００４】該排出口１６に臨んで排出ローラ１８が配
設される。そして、前記移動床１０の上端に供給された
触媒９は排出ローラ１８を回転させることによって移動
床１０内を下方に移動し、定量ずつ排出口１６から排出
される。この場合、前記移動床１０内の下部領域に断面
が逆「Ｖ」字形の整流コーン２０が排出口１６に沿って
配設され、触媒９の下方への移動を円滑にする。
設される。そして、前記移動床１０の上端に供給された
触媒９は排出ローラ１８を回転させることによって移動
床１０内を下方に移動し、定量ずつ排出口１６から排出
される。この場合、前記移動床１０内の下部領域に断面
が逆「Ｖ」字形の整流コーン２０が排出口１６に沿って
配設され、触媒９の下方への移動を円滑にする。
【０００５】一方、被処理ガスは前記入口ルーバ１１を
介して移動床１０内に供給され、横方向に移動する間に
脱硫され脱硝されて出口ルーバ１２から排出される。図
３は従来の脱硫・脱硝塔の概略図である。図において、
３１は塔本体であり、該塔本体３１の互いに対向する側
壁３２，３３にそれぞれ被処理ガス導入口３４及び被処
理ガス排出口３５が形成される。前記塔本体３１内は互
いに平行に配設された入口ルーバ１１及び出口ルーバ１
２によって仕切られ、入口ルーバ１１と出口ルーバ１２
の間に移動床１０が形成される。
介して移動床１０内に供給され、横方向に移動する間に
脱硫され脱硝されて出口ルーバ１２から排出される。図
３は従来の脱硫・脱硝塔の概略図である。図において、
３１は塔本体であり、該塔本体３１の互いに対向する側
壁３２，３３にそれぞれ被処理ガス導入口３４及び被処
理ガス排出口３５が形成される。前記塔本体３１内は互
いに平行に配設された入口ルーバ１１及び出口ルーバ１
２によって仕切られ、入口ルーバ１１と出口ルーバ１２
の間に移動床１０が形成される。
【０００６】この場合、被処理ガスは前記被処理ガス導
入口３４から入口ルーバ１１を通って移動床１０に入
り、該移動床１０内において十分に触媒９（図２）と接
触させられた後、出口ルーバ１２を通って被処理ガス排
出口３５に至る。一方、被処理ガスを脱硫し脱硝するた
めの触媒９は、前記塔本体３１の上端に形成された供給
口４６から移動床１０に供給され、該移動床１０内を下
方に移動して排出口１６に至る。
入口３４から入口ルーバ１１を通って移動床１０に入
り、該移動床１０内において十分に触媒９（図２）と接
触させられた後、出口ルーバ１２を通って被処理ガス排
出口３５に至る。一方、被処理ガスを脱硫し脱硝するた
めの触媒９は、前記塔本体３１の上端に形成された供給
口４６から移動床１０に供給され、該移動床１０内を下
方に移動して排出口１６に至る。
【０００７】該排出口１６には排出ローラ１８が配設さ
れ、該排出ローラ１８を所定の速度で回転させることに
よって前記移動床１０の触媒９が所定の移動速度で下方
に移動し、排出口１６から排出される。そして、前記排
出口１６から排出された触媒９は再生装置（又は篩分
（ふるいわけ）装置）６０を介し、ライン６１を通って
前記供給口４６に循環させられる。
れ、該排出ローラ１８を所定の速度で回転させることに
よって前記移動床１０の触媒９が所定の移動速度で下方
に移動し、排出口１６から排出される。そして、前記排
出口１６から排出された触媒９は再生装置（又は篩分
（ふるいわけ）装置）６０を介し、ライン６１を通って
前記供給口４６に循環させられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来の脱硫・脱硝塔においては、前記移動床１０にパター
ンａに示すように供給された触媒９は移動床１０内を下
方に移動する間にパターンｂのように変化してしまう。
したがって、前記移動床１０内において触媒９の均一な
流れを形成することができず、入口ルーバ１１の近傍に
おいて触媒９の移動速度が低くなってしまう。その結
果、被処理ガスに含有されるダストが入口ルーバ１１の
近傍において触媒９を目詰まりさせてしまう。また、入
口ルーバ１１と下部壁１３の境界部ｃ、出口ルーバ１２
と下部壁１４の境界部ｄ、及び整流コーン２０の上面ｅ
などにおいて触媒９が滞留してしまう。さらに、移動床
１０内の触媒９による脱硝率を高くすることができず、
その分コストが高くなってしまう。
来の脱硫・脱硝塔においては、前記移動床１０にパター
ンａに示すように供給された触媒９は移動床１０内を下
方に移動する間にパターンｂのように変化してしまう。
したがって、前記移動床１０内において触媒９の均一な
流れを形成することができず、入口ルーバ１１の近傍に
おいて触媒９の移動速度が低くなってしまう。その結
果、被処理ガスに含有されるダストが入口ルーバ１１の
近傍において触媒９を目詰まりさせてしまう。また、入
口ルーバ１１と下部壁１３の境界部ｃ、出口ルーバ１２
と下部壁１４の境界部ｄ、及び整流コーン２０の上面ｅ
などにおいて触媒９が滞留してしまう。さらに、移動床
１０内の触媒９による脱硝率を高くすることができず、
その分コストが高くなってしまう。
【０００９】本発明は、前記従来の脱硫・脱硝塔の問題
点を解決して、炭素系吸着剤を使用して被処理ガスを脱
硫し脱硝するとともに、入口ルーバの近傍において炭素
系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができ、触
媒の滞留がなく、また、脱硝率を高くすることができる
脱硫・脱硝塔を提供することを目的とする。
点を解決して、炭素系吸着剤を使用して被処理ガスを脱
硫し脱硝するとともに、入口ルーバの近傍において炭素
系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができ、触
媒の滞留がなく、また、脱硝率を高くすることができる
脱硫・脱硝塔を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明の脱
硫・脱硝塔においては、入口ルーバと、出口ルーバと、
前記入口ルーバと出口ルーバとの間に、前記入口ルーバ
と直接対向させて配設され、該入口ルーバとの間に単一
の小部屋を、出口ルーバとの間に単一の大部屋をそれぞ
れ形成する多孔板と、前記小部屋の下方に配設され、前
記多孔板より入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移
動速度より高い移動速度で移動させる定量切出し装置
と、前記大部屋の下方に配設され、前記多孔板より出口
ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より低い移
動速度で移動させる定量切出し装置とを有する。そし
て、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口ルーバ
から出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に設定さ
れる。また、前記多孔板は多数の穴を備え、該穴の径は
炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定される。
硫・脱硝塔においては、入口ルーバと、出口ルーバと、
前記入口ルーバと出口ルーバとの間に、前記入口ルーバ
と直接対向させて配設され、該入口ルーバとの間に単一
の小部屋を、出口ルーバとの間に単一の大部屋をそれぞ
れ形成する多孔板と、前記小部屋の下方に配設され、前
記多孔板より入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移
動速度より高い移動速度で移動させる定量切出し装置
と、前記大部屋の下方に配設され、前記多孔板より出口
ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より低い移
動速度で移動させる定量切出し装置とを有する。そし
て、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口ルーバ
から出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に設定さ
れる。また、前記多孔板は多数の穴を備え、該穴の径は
炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定される。
【００１１】本発明の他の脱硫・脱硝塔においては、さ
らに、前記小部屋内の炭素系吸着剤の移動速度は平均の
移動速度の２〜４倍に設定される。
らに、前記小部屋内の炭素系吸着剤の移動速度は平均の
移動速度の２〜４倍に設定される。
【００１２】
【作用】本発明によれば、前記のように脱硫・脱硝塔に
おいては、入口ルーバと、出口ルーバと、前記入口ルー
バと出口ルーバとの間に、前記入口ルーバと直接対向さ
せて配設され、該入口ルーバとの間に単一の小部屋を、
出口ルーバとの間に単一の大部屋をそれぞれ形成する多
孔板と、前記小部屋の下方に配設され、前記多孔板より
入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より高
い移動速度で移動させる定量切出し装置と、前記大部屋
の下方に配設され、前記多孔板より出口ルーバ側の炭素
系吸着剤を、平均の移動速度より低い移動速度で移動さ
せる定量切出し装置とを有する。そして、前記入口ルー
バから多孔板までの距離は入口ルーバから出口ルーバま
での距離の０．１〜０．２倍に設定される。また、前記
多孔板は多数の穴を備え、該穴の径は炭素系吸着剤の径
の２〜４倍に設定される。この場合、前記多孔板より入
口ルーバ側の炭素系吸着剤は平均の移動速度より高い移
動速度で、前記多孔板より出口ルーバ側の炭素系吸着剤
は平均の移動速度より低い移動速度で、それぞれ多孔板
の面に沿って移動させられる。一方、被処理ガスは入口
ルーバを介して小部屋に供給され、該小部屋から大部屋
に供給され、該大部屋から出口ルーバを介して排出され
る。
おいては、入口ルーバと、出口ルーバと、前記入口ルー
バと出口ルーバとの間に、前記入口ルーバと直接対向さ
せて配設され、該入口ルーバとの間に単一の小部屋を、
出口ルーバとの間に単一の大部屋をそれぞれ形成する多
孔板と、前記小部屋の下方に配設され、前記多孔板より
入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より高
い移動速度で移動させる定量切出し装置と、前記大部屋
の下方に配設され、前記多孔板より出口ルーバ側の炭素
系吸着剤を、平均の移動速度より低い移動速度で移動さ
せる定量切出し装置とを有する。そして、前記入口ルー
バから多孔板までの距離は入口ルーバから出口ルーバま
での距離の０．１〜０．２倍に設定される。また、前記
多孔板は多数の穴を備え、該穴の径は炭素系吸着剤の径
の２〜４倍に設定される。この場合、前記多孔板より入
口ルーバ側の炭素系吸着剤は平均の移動速度より高い移
動速度で、前記多孔板より出口ルーバ側の炭素系吸着剤
は平均の移動速度より低い移動速度で、それぞれ多孔板
の面に沿って移動させられる。一方、被処理ガスは入口
ルーバを介して小部屋に供給され、該小部屋から大部屋
に供給され、該大部屋から出口ルーバを介して排出され
る。
【００１３】また、前記入口ルーバから多孔板までの距
離が入口ルーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜
０．２倍に設定されるので、前記小部屋におけるＳＯ2
の脱硫率が高くなり、大部屋内のＳＯ2 濃度を低下させ
ることができる。そして、前記多孔板は多数の穴を備
え、該穴の径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定され
るので、穴に炭素系吸着剤が入り込んで詰まるのを防止
することができ、大部屋内の炭素系吸着剤が小部屋内に
ショートパスするのを防止することができる。
離が入口ルーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜
０．２倍に設定されるので、前記小部屋におけるＳＯ2
の脱硫率が高くなり、大部屋内のＳＯ2 濃度を低下させ
ることができる。そして、前記多孔板は多数の穴を備
え、該穴の径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定され
るので、穴に炭素系吸着剤が入り込んで詰まるのを防止
することができ、大部屋内の炭素系吸着剤が小部屋内に
ショートパスするのを防止することができる。
【００１４】本発明の他の脱硫・脱硝塔においては、さ
らに、前記小部屋内の炭素系吸着剤の移動速度は平均の
移動速度の２〜４倍に設定される。この場合、被処理ガ
スに含有されるダストが入口ルーバの近傍において炭素
系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができる。
らに、前記小部屋内の炭素系吸着剤の移動速度は平均の
移動速度の２〜４倍に設定される。この場合、被処理ガ
スに含有されるダストが入口ルーバの近傍において炭素
系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。図１は本発明の実施例における
脱硫・脱硝塔の要部断面図、図４は本発明の実施例にお
けるスクリーンの拡大図、図５は本発明の実施例におけ
る小部屋内の活性炭の移動速度及び大部屋内の活性炭の
移動速度を示す図である。
ながら詳細に説明する。図１は本発明の実施例における
脱硫・脱硝塔の要部断面図、図４は本発明の実施例にお
けるスクリーンの拡大図、図５は本発明の実施例におけ
る小部屋内の活性炭の移動速度及び大部屋内の活性炭の
移動速度を示す図である。
【００１６】図において、３１は塔本体であり、該塔本
体３１の互いに対向する側壁３２，３３にそれぞれ被処
理ガス導入口３４及び被処理ガス排出口３５が形成され
る。前記塔本体３１内は互いに平行に配設された入口ル
ーバ３７、多孔板３８１及び出口ルーバ３９によって仕
切られ、入口ルーバ３７と多孔板３８１の間に小部屋４
２１が、多孔板３８１と出口ルーバ３９の間に大部屋４
３１が形成される。
体３１の互いに対向する側壁３２，３３にそれぞれ被処
理ガス導入口３４及び被処理ガス排出口３５が形成され
る。前記塔本体３１内は互いに平行に配設された入口ル
ーバ３７、多孔板３８１及び出口ルーバ３９によって仕
切られ、入口ルーバ３７と多孔板３８１の間に小部屋４
２１が、多孔板３８１と出口ルーバ３９の間に大部屋４
３１が形成される。
【００１７】前記小部屋４２１及び大部屋４３１には炭
素系吸着剤としての活性炭（Ａ．Ｃ．）が収容され、小
部屋４２１内及び大部屋４３１内を上方から下方に移動
させられる。この場合、被処理ガスは前記被処理ガス導
入口３４から入口ルーバ３７を通って小部屋４２１に入
り、多孔板３８１を通って大部屋４３１に入り、該大部
屋４３１内において十分に活性炭と接触させられた後、
出口ルーバ３９を通って被処理ガス排出口３５に至る。
素系吸着剤としての活性炭（Ａ．Ｃ．）が収容され、小
部屋４２１内及び大部屋４３１内を上方から下方に移動
させられる。この場合、被処理ガスは前記被処理ガス導
入口３４から入口ルーバ３７を通って小部屋４２１に入
り、多孔板３８１を通って大部屋４３１に入り、該大部
屋４３１内において十分に活性炭と接触させられた後、
出口ルーバ３９を通って被処理ガス排出口３５に至る。
【００１８】一方、被処理ガスを脱硫し脱硝するための
活性炭は、前記塔本体３１の上端に形成された供給口４
６から小部屋４２１及び大部屋４３１に供給され、該小
部屋４２１内及び大部屋４３１内を下方に移動して排出
ホッパ４７〜４９に至る。該排出ホッパ４７〜４９は非
対称の形状を有し、それぞれ前記入口ルーバ３７の下端
から下方に垂直に延びる側壁部４７ａ、前記多孔板３８
１の下端から下方に垂直に延びる側壁部４８ａ、及び前
記多孔板３８１の下端から下方に垂直に延びる側壁部４
９ａを有する。また、前記排出ホッパ４７〜４９はそれ
ぞれ下端に第１排出口４７ｂ，４８ｂ，４９ｂを有し、
該第１排出口４７ｂ，４８ｂ，４９ｂに臨んでそれぞれ
定量切出し装置としての排出ローラ４７ｃ，４８ｃ，４
９ｃが配設され、それぞれ小部屋４２１内及び大部屋４
３１内の活性炭の移動速度を設定する。
活性炭は、前記塔本体３１の上端に形成された供給口４
６から小部屋４２１及び大部屋４３１に供給され、該小
部屋４２１内及び大部屋４３１内を下方に移動して排出
ホッパ４７〜４９に至る。該排出ホッパ４７〜４９は非
対称の形状を有し、それぞれ前記入口ルーバ３７の下端
から下方に垂直に延びる側壁部４７ａ、前記多孔板３８
１の下端から下方に垂直に延びる側壁部４８ａ、及び前
記多孔板３８１の下端から下方に垂直に延びる側壁部４
９ａを有する。また、前記排出ホッパ４７〜４９はそれ
ぞれ下端に第１排出口４７ｂ，４８ｂ，４９ｂを有し、
該第１排出口４７ｂ，４８ｂ，４９ｂに臨んでそれぞれ
定量切出し装置としての排出ローラ４７ｃ，４８ｃ，４
９ｃが配設され、それぞれ小部屋４２１内及び大部屋４
３１内の活性炭の移動速度を設定する。
【００１９】したがって、前記排出ローラ４７ｃ，４８
ｃ，４９ｃを所定の速度で回転させることによって前記
小部屋４２１内及び大部屋４３１内の活性炭が設定され
た移動速度で下方に移動し、第１排出口４７ｂ，４８
ｂ，４９ｂから排出される。この場合、入口ルーバ３
７、出口ルーバ３９及び多孔板３８１に沿って下方に移
動させられた活性炭は、それぞれ側壁部４７ａ，４８
ａ，４９ａに沿って円滑に下降するので滞留することは
ない。
ｃ，４９ｃを所定の速度で回転させることによって前記
小部屋４２１内及び大部屋４３１内の活性炭が設定され
た移動速度で下方に移動し、第１排出口４７ｂ，４８
ｂ，４９ｂから排出される。この場合、入口ルーバ３
７、出口ルーバ３９及び多孔板３８１に沿って下方に移
動させられた活性炭は、それぞれ側壁部４７ａ，４８
ａ，４９ａに沿って円滑に下降するので滞留することは
ない。
【００２０】そして、前記第１排出口４７ｂから排出さ
れた活性炭は小部屋集合ホッパ５２１を介して第２排出
口５３から更に排出される。一方、前記第１排出口４８
ｂ，４９ｂから排出された活性炭は大部屋集合ホッパ５
８１を介して第３排出口５９から更に排出される。とこ
ろで、前記入口ルーバ３７と多孔板３８１の間の距離を
Ｌ1 とし、入口ルーバ３７と出口ルーバ３９の間の距離
をＬとすると、後述するように距離Ｌ1 は活性炭の吸着
能に対応させて Ｌ1 ＝０．１・Ｌ〜０．２・Ｌ となるように設定される。
れた活性炭は小部屋集合ホッパ５２１を介して第２排出
口５３から更に排出される。一方、前記第１排出口４８
ｂ，４９ｂから排出された活性炭は大部屋集合ホッパ５
８１を介して第３排出口５９から更に排出される。とこ
ろで、前記入口ルーバ３７と多孔板３８１の間の距離を
Ｌ1 とし、入口ルーバ３７と出口ルーバ３９の間の距離
をＬとすると、後述するように距離Ｌ1 は活性炭の吸着
能に対応させて Ｌ1 ＝０．１・Ｌ〜０．２・Ｌ となるように設定される。
【００２１】また、前記活性炭は長さが６〜１２〔ｍ
ｍ〕であり、径ｄ0 が４．５〜９．０〔ｍｍ〕である。
そして、前記多孔板３８１は図４に示すように多数の穴
３８１ａを有し、該穴３８１ａの径ｄは活性炭の径ｄ0
より大きくされ、 ｄ＝２・ｄ0 〜４・ｄ0 となるように設定される。このように設定することによ
って、活性炭が穴３８１ａに入り込んで多孔板３８１に
詰まるのを防止することができ、大部屋４３１内の活性
炭が小部屋４２１内にショートパスするのを防止するこ
とができる。そして、多孔板３８１の開孔率は約５０
〔％〕に設定される。このように設定することによっ
て、前記小部屋４２１内の活性炭と大部屋４３１内の活
性炭を分離させ、被処理ガスの圧力損失が大きくなるの
を防止することができる。
ｍ〕であり、径ｄ0 が４．５〜９．０〔ｍｍ〕である。
そして、前記多孔板３８１は図４に示すように多数の穴
３８１ａを有し、該穴３８１ａの径ｄは活性炭の径ｄ0
より大きくされ、 ｄ＝２・ｄ0 〜４・ｄ0 となるように設定される。このように設定することによ
って、活性炭が穴３８１ａに入り込んで多孔板３８１に
詰まるのを防止することができ、大部屋４３１内の活性
炭が小部屋４２１内にショートパスするのを防止するこ
とができる。そして、多孔板３８１の開孔率は約５０
〔％〕に設定される。このように設定することによっ
て、前記小部屋４２１内の活性炭と大部屋４３１内の活
性炭を分離させ、被処理ガスの圧力損失が大きくなるの
を防止することができる。
【００２２】また、活性炭の平均の移動速度ｖ0 を従来
の脱硫・脱硝塔と同じ１００〜３００〔ｍｍ／ｈｒ〕と
したとき、小部屋４２１内の活性炭の移動速度ｖ1 は ｖ1 ＝２・ｖ0 〜４・ｖ0 となるように設定される。したがって、被処理ガスに含
有されるダストが入口ルーバ３７の近傍において活性炭
を目詰まりさせるのを防止することができる。
の脱硫・脱硝塔と同じ１００〜３００〔ｍｍ／ｈｒ〕と
したとき、小部屋４２１内の活性炭の移動速度ｖ1 は ｖ1 ＝２・ｖ0 〜４・ｖ0 となるように設定される。したがって、被処理ガスに含
有されるダストが入口ルーバ３７の近傍において活性炭
を目詰まりさせるのを防止することができる。
【００２３】なお、前記大部屋４３１内の活性炭の移動
速度ｖ2 は、図５に示すように平均の移動速度ｖ0 より
低くされる。ここで、活性炭の滞留時間と脱硫率の関係
について説明する。図６は活性炭の滞留時間と脱硫率の
関係図である。図の横軸に滞留時間を、縦軸に脱硫率を
採ってある。
速度ｖ2 は、図５に示すように平均の移動速度ｖ0 より
低くされる。ここで、活性炭の滞留時間と脱硫率の関係
について説明する。図６は活性炭の滞留時間と脱硫率の
関係図である。図の横軸に滞留時間を、縦軸に脱硫率を
採ってある。
【００２４】図において、各線は被処理ガスにおけるＳ
Ｏ2 （二酸化硫黄）濃度を３００〜１０００〔ｐｐｍ〕
の範囲で変化させたときの滞留時間と脱硫率の関係を示
す。図に示すように、滞留時間が長くなると脱硫率が低
下してしまう。この場合、被処理ガスにおけるＳＯ2 濃
度が高くなるほど脱硫率の低下が早い。次に、活性炭を
移動させたときの吸着能について説明する。
Ｏ2 （二酸化硫黄）濃度を３００〜１０００〔ｐｐｍ〕
の範囲で変化させたときの滞留時間と脱硫率の関係を示
す。図に示すように、滞留時間が長くなると脱硫率が低
下してしまう。この場合、被処理ガスにおけるＳＯ2 濃
度が高くなるほど脱硫率の低下が早い。次に、活性炭を
移動させたときの吸着能について説明する。
【００２５】図７は活性炭の吸着能を示す図である。図
の横軸に入口ルーバ３７（図１）からの距離を、縦軸に
吸着能を採ってある。この場合、吸着能は活性炭１
〔ｇ〕当たりが吸着するＳＯ2 の重量を〔ｍｇ〕で表し
たものとする。図に示すように、入口ルーバ３７と出口
ルーバ３９の間の距離がＬである塔本体３１内において
活性炭を上方から下方に移動させる場合、入口ルーバ３
７と接触する部分の吸着能は７００〔ｍｇＳＯ2 ／ｇ
Ａ．Ｃ．〕であるが、入口ルーバ３７から離れるほど吸
着能は小さくなり、入口ルーバ３７から０．１・Ｌ〜
０．２・Ｌだけ離れた位置において吸着能は平均吸着能
の５０〜８０〔ｍｇＳＯ2 ／ｇＡ．Ｃ．〕になる。そし
て、出口ルーバ３９と接触する位置において吸着能は３
０〔ｍｇＳＯ2 ／ｇＡ．Ｃ．〕になる。
の横軸に入口ルーバ３７（図１）からの距離を、縦軸に
吸着能を採ってある。この場合、吸着能は活性炭１
〔ｇ〕当たりが吸着するＳＯ2 の重量を〔ｍｇ〕で表し
たものとする。図に示すように、入口ルーバ３７と出口
ルーバ３９の間の距離がＬである塔本体３１内において
活性炭を上方から下方に移動させる場合、入口ルーバ３
７と接触する部分の吸着能は７００〔ｍｇＳＯ2 ／ｇ
Ａ．Ｃ．〕であるが、入口ルーバ３７から離れるほど吸
着能は小さくなり、入口ルーバ３７から０．１・Ｌ〜
０．２・Ｌだけ離れた位置において吸着能は平均吸着能
の５０〜８０〔ｍｇＳＯ2 ／ｇＡ．Ｃ．〕になる。そし
て、出口ルーバ３９と接触する位置において吸着能は３
０〔ｍｇＳＯ2 ／ｇＡ．Ｃ．〕になる。
【００２６】そこで、入口ルーバ３７から０．１・Ｌ〜
０．２・Ｌの位置に前記多孔板３８１を配設して小部屋
４２１を形成すると、小部屋４２１における活性炭の吸
着能を平均吸着能の約２．５〜３倍にすることができ
る。また、小部屋４２１内の活性炭の移動速度ｖ1 を平
均の移動速度ｖ0 の２〜４倍にすると、活性炭の滞留時
間を短くすることができ、脱硫率が低下するのを防止す
ることができる。
０．２・Ｌの位置に前記多孔板３８１を配設して小部屋
４２１を形成すると、小部屋４２１における活性炭の吸
着能を平均吸着能の約２．５〜３倍にすることができ
る。また、小部屋４２１内の活性炭の移動速度ｖ1 を平
均の移動速度ｖ0 の２〜４倍にすると、活性炭の滞留時
間を短くすることができ、脱硫率が低下するのを防止す
ることができる。
【００２７】その結果、小部屋４２１内において被処理
ガス中のＳＯ2 の大部分、すなわち約７〜８割のＳＯ2
を吸着することができる。次に、活性炭を使用したとき
のＳＯ2 濃度と脱硫率及び脱硝率の関係について説明す
る。図８はＳＯ2 濃度と脱硫率の関係図、図９はＳＯ2
濃度と脱硝率の関係図である。図８の横軸にＳＯ2 濃度
を、縦軸に脱硫率を採っており、図９の横軸にＳＯ 2 濃
度を、縦軸に脱硝率を採っている。
ガス中のＳＯ2 の大部分、すなわち約７〜８割のＳＯ2
を吸着することができる。次に、活性炭を使用したとき
のＳＯ2 濃度と脱硫率及び脱硝率の関係について説明す
る。図８はＳＯ2 濃度と脱硫率の関係図、図９はＳＯ2
濃度と脱硝率の関係図である。図８の横軸にＳＯ2 濃度
を、縦軸に脱硫率を採っており、図９の横軸にＳＯ 2 濃
度を、縦軸に脱硝率を採っている。
【００２８】図８に示すように、ＳＯ2 濃度が５００
〔ｐｐｍ〕以下では脱硫率はほぼ１００〔％〕であり、
ＳＯ2 濃度が１０００〔ｐｐｍ〕のときにおいても脱硫
率は８５〔％〕である。このように、脱硫率はＳＯ2 濃
度に関係なく高い。これに対して、脱硝率はＳＯ2 濃度
によって大きく変化する。すなわち、図９において、η
1 は空塔速度（Ｓｐａｃｅ・Ｖｅｌｏｃｉｆｙ）を示す
ＳＶ値が大きいときの脱硝率を、η2 はＳＶ値が小さい
ときの脱硝率を示す。この場合、ＳＶ値は活性炭が１
〔ｍ3 〕当たりを通過する被処理ガスの速度を〔Ｎｍ2
／ｈｒ〕で表したものとする。
〔ｐｐｍ〕以下では脱硫率はほぼ１００〔％〕であり、
ＳＯ2 濃度が１０００〔ｐｐｍ〕のときにおいても脱硫
率は８５〔％〕である。このように、脱硫率はＳＯ2 濃
度に関係なく高い。これに対して、脱硝率はＳＯ2 濃度
によって大きく変化する。すなわち、図９において、η
1 は空塔速度（Ｓｐａｃｅ・Ｖｅｌｏｃｉｆｙ）を示す
ＳＶ値が大きいときの脱硝率を、η2 はＳＶ値が小さい
ときの脱硝率を示す。この場合、ＳＶ値は活性炭が１
〔ｍ3 〕当たりを通過する被処理ガスの速度を〔Ｎｍ2
／ｈｒ〕で表したものとする。
【００２９】図９に示すように、ＳＯ2 濃度が１００
〔ｐｐｍ〕になると、脱硝率は急速に低下する。したが
って、前記小部屋４２１（図１）内においてＳＯ2 濃度
を十分に低下させることによって、大部屋４３１におけ
る脱硝率を高くすることができる。本実施例において、
前記大部屋４３１内のＳＶ値は通常より約１割大きく、
活性炭の滞留時間も同様に約１割長くなるので、わずか
に脱硝率は低くなるが、少なくとも５０〔％〕を維持す
ることができる。
〔ｐｐｍ〕になると、脱硝率は急速に低下する。したが
って、前記小部屋４２１（図１）内においてＳＯ2 濃度
を十分に低下させることによって、大部屋４３１におけ
る脱硝率を高くすることができる。本実施例において、
前記大部屋４３１内のＳＶ値は通常より約１割大きく、
活性炭の滞留時間も同様に約１割長くなるので、わずか
に脱硝率は低くなるが、少なくとも５０〔％〕を維持す
ることができる。
【００３０】次に、従来の脱硫・脱硝塔と本発明の脱硫
・脱硝塔の比較結果について説明する。ＳＯ2 濃度が５
００〔ｐｐｍ〕でＮＯX （窒素酸化物）濃度が２８０
〔ｐｐｍ〕の被処理ガスを従来の脱硫・脱硝塔によって
脱硫し脱硝した場合、脱硫率が９９〔％〕であり、脱硝
率が２５〔％〕であったのに対し、本発明の脱硫・脱硝
塔によって脱硫し脱硝した場合、脱硫率が１００〔％〕
であり、脱硝率が５０〔％〕であった。なお、平均の活
性炭の滞留時間は、どちらも４５〔ｈｒ〕とした。
・脱硝塔の比較結果について説明する。ＳＯ2 濃度が５
００〔ｐｐｍ〕でＮＯX （窒素酸化物）濃度が２８０
〔ｐｐｍ〕の被処理ガスを従来の脱硫・脱硝塔によって
脱硫し脱硝した場合、脱硫率が９９〔％〕であり、脱硝
率が２５〔％〕であったのに対し、本発明の脱硫・脱硝
塔によって脱硫し脱硝した場合、脱硫率が１００〔％〕
であり、脱硝率が５０〔％〕であった。なお、平均の活
性炭の滞留時間は、どちらも４５〔ｈｒ〕とした。
【００３１】なお、本発明は前記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させるこ
とが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するも
のではない。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させるこ
とが可能であり、それらを本発明の範囲から排除するも
のではない。
【００３２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、脱硫・脱硝塔においては、入口ルーバと、出口ル
ーバと、前記入口ルーバと出口ルーバとの間に、前記入
口ルーバと直接対向させて配設され、該入口ルーバとの
間に単一の小部屋を、出口ルーバとの間に単一の大部屋
をそれぞれ形成する多孔板と、前記小部屋の下方に配設
され、前記多孔板より入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、
平均の移動速度より高い移動速度で移動させる定量切出
し装置と、前記大部屋の下方に配設され、前記多孔板よ
り出口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より
低い移動速度で移動させる定量切出し装置とを有する。
そして、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口ル
ーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に設
定される。また、前記多孔板は多数の穴を備え、該穴の
径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定される。
れば、脱硫・脱硝塔においては、入口ルーバと、出口ル
ーバと、前記入口ルーバと出口ルーバとの間に、前記入
口ルーバと直接対向させて配設され、該入口ルーバとの
間に単一の小部屋を、出口ルーバとの間に単一の大部屋
をそれぞれ形成する多孔板と、前記小部屋の下方に配設
され、前記多孔板より入口ルーバ側の炭素系吸着剤を、
平均の移動速度より高い移動速度で移動させる定量切出
し装置と、前記大部屋の下方に配設され、前記多孔板よ
り出口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より
低い移動速度で移動させる定量切出し装置とを有する。
そして、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口ル
ーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に設
定される。また、前記多孔板は多数の穴を備え、該穴の
径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定される。
【００３３】この場合、前記多孔板と前記入口ルーバと
が直接対向させられ、両者間に単一の小部屋が形成さ
れ、該小部屋内の炭素系吸着剤が、平均の移動速度より
高い移動速度で多孔板の面に沿って移動させられる。し
たがって、前記小部屋内における入口ルーバの近傍にお
いて炭素系吸着剤が滞留することがなくなるので、被処
理ガスに含有されるダストが入口ルーバの近傍において
炭素系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができ
る。また、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口
ルーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に
設定されるので、小部屋内において十分に脱硫を行うこ
とができる。その結果、被処理ガスは、ＳＯ2 濃度が十
分に低下した状態で大部屋に供給されるので、大部屋に
おける脱硝率を高くすることができる。
が直接対向させられ、両者間に単一の小部屋が形成さ
れ、該小部屋内の炭素系吸着剤が、平均の移動速度より
高い移動速度で多孔板の面に沿って移動させられる。し
たがって、前記小部屋内における入口ルーバの近傍にお
いて炭素系吸着剤が滞留することがなくなるので、被処
理ガスに含有されるダストが入口ルーバの近傍において
炭素系吸着剤を目詰まりさせるのを防止することができ
る。また、前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口
ルーバから出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に
設定されるので、小部屋内において十分に脱硫を行うこ
とができる。その結果、被処理ガスは、ＳＯ2 濃度が十
分に低下した状態で大部屋に供給されるので、大部屋に
おける脱硝率を高くすることができる。
【００３４】また、前記多孔板は多数の穴を備え、該穴
の径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定されるので、
穴に炭素系吸着剤が入り込んで詰まるのを防止すること
ができ、大部屋内の炭素系吸着剤が小部屋内にショート
パスするのを防止することができる。その結果、脱硫率
及び脱硝率を高くすることができる。
の径は炭素系吸着剤の径の２〜４倍に設定されるので、
穴に炭素系吸着剤が入り込んで詰まるのを防止すること
ができ、大部屋内の炭素系吸着剤が小部屋内にショート
パスするのを防止することができる。その結果、脱硫率
及び脱硝率を高くすることができる。
【図１】本発明の実施例における脱硫・脱硝塔の要部断
面図である。
面図である。
【図２】従来の脱硫・脱硝塔の要部断面図である。
【図３】従来の脱硫・脱硝塔の概略図である。
【図４】本発明の実施例におけるスクリーンの拡大図で
ある。
ある。
【図５】本発明の実施例における小部屋内の活性炭の移
動速度及び大部屋内の活性炭の移動速度を示す図であ
る。
動速度及び大部屋内の活性炭の移動速度を示す図であ
る。
【図６】活性炭の滞留時間と脱硫率の関係図である。
【図７】活性炭の吸着能を示す図である。
【図８】ＳＯ2 濃度と脱硫率の関係図である。
【図９】ＳＯ2 濃度と脱硝率の関係図である。
３７ 入口ルーバ ３９ 出口ルーバ ４７ｃ，４８ｃ，４９ｃ 排出ローラ ３８１ 多孔板 ３８１ａ 穴 ４２１ 小部屋 ４３１ 大部屋 Ｌ，Ｌ1 距離 ｄ，ｄ0 径
Claims (2)
- 【請求項１】 （ａ）入口ルーバと、 （ｂ）出口ルーバと、 （ｃ）前記入口ルーバと出口ルーバとの間に、前記入口
ルーバと直接対向させて配設され、該入口ルーバとの間
に単一の小部屋を、出口ルーバとの間に単一の大部屋を
それぞれ形成する多孔板と、 （ｄ）前記小部屋の下方に配設され、前記多孔板より入
口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より高い
移動速度で移動させる定量切出し装置と、 （ｅ）前記大部屋の下方に配設され、前記多孔板より出
口ルーバ側の炭素系吸着剤を、平均の移動速度より低い
移動速度で移動させる定量切出し装置とを有するととも
に、 （ｆ）前記入口ルーバから多孔板までの距離は入口ルー
バから出口ルーバまでの距離の０．１〜０．２倍に設定
され、 （ｇ）前記多孔板は多数の穴を備え、該穴の径は炭素系
吸着剤の径の２〜４倍に設定される ことを特徴とする脱
硫・脱硝塔。 - 【請求項２】 前記小部屋内の炭素系吸着剤の移動速度
は平均の移動速度の２〜４倍に設定される請求項１に記
載の脱硫・脱硝塔。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5289139A JP2828193B2 (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 脱硫・脱硝塔 |
| US08/324,422 US5527514A (en) | 1993-11-18 | 1994-10-07 | Desulfurizing and denitrating tower |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5289139A JP2828193B2 (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 脱硫・脱硝塔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136445A JPH07136445A (ja) | 1995-05-30 |
| JP2828193B2 true JP2828193B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=17739262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5289139A Expired - Fee Related JP2828193B2 (ja) | 1993-11-18 | 1993-11-18 | 脱硫・脱硝塔 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5527514A (ja) |
| JP (1) | JP2828193B2 (ja) |
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| CN108325358A (zh) * | 2018-02-26 | 2018-07-27 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种烟气净化吸收塔及其处理方法和用途 |
| CN109837124A (zh) * | 2019-04-04 | 2019-06-04 | 嘉兴笼列电子商务有限公司 | 一种气体脱硫装置 |
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| JPH07136445A (ja) | 1995-05-30 |
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