JP2813479B2 - Aluminum brazing sheet - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は自動車の熱交換器等に用
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum brazing sheet used for a heat exchanger of an automobile, and more particularly to an aluminum brazing sheet used as a material for a pipe or the like forming a refrigerant passage of the heat exchanger. Things.

【０００２】[0002]

【従来の技術】自動車用の熱交換器にはラジエーター、
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。
チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４ｍｍである。
フィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽
極作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．
０８〜０．１１ｍｍである。またヘッダー材としてはチ
ューブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材
をクラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアル
ミニウムブレージングシートが使用されており、その肉
厚は１〜２ｍｍである。2. Description of the Related Art Radiators, heat exchangers for automobiles,
There are various types such as a car air conditioner, an intercooler, and an oil cooler. For example, a radiator having a structure as shown in FIG. 1 is used. In FIG. 1, 1 is a tube, 2 is a fin, 3 is a header, and 4 is a tank.
The tube 1, the fins 2 and the header 3 are made of an aluminum material, and the tank 4 is often made of a resin. The tube 1, the fins 2, and the header 3 are integrated by joining by brazing using a fluoride-based flux, and a resin tank is attached thereto by mechanical joining (caulking) to manufacture a radiator. The tube material is an Al-Mn alloy 300
Al alloy on the fin side (atmosphere side) of the core material
Three layers in which a brazing material such as a 4343 alloy or a 4045 alloy which is an Si-based alloy is clad, and a sacrificial anode material such as an Al-Zn-based alloy or an Al-Zn-Mg-based alloy is clad on the other surface (the refrigerant side). A flat tube made of aluminum brazing sheet having a structure by electric resistance welding and roll forming is used. Its plate thickness is 0.3 to 0.4 mm.
As the fin material, a material obtained by adding Zn to a 3003 alloy to have a sacrificial anode function is used, and the thickness thereof is set to 0.1 mm.
08 to 0.11 mm. As the header material, an aluminum brazing sheet is used in which a brazing material is clad on the atmosphere side of a 3003 alloy core material and a sacrificial anode material is clad on the refrigerant side in the same manner as the tube material, and the thickness thereof is 1 to 2 mm. It is.

【０００３】そして近年では自動車の軽量化に対する要
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金など従来のＡ
ｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。[0003] In recent years, there has been an increasing demand for weight reduction of automobiles, and in order to cope with such demands, weight reduction of automobile heat exchangers is also required. Therefore, thinning of each member is being studied, and an aluminum-brazing sheet is also made of Al-Mn-Cu-based alloy, Al-Si-M
conventional A such as g-based alloy, Al-Si-Mg-Mn-based alloy
The use of alloys having higher strength and higher corrosion resistance than l-Mn alloys has been promoted.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかるに弗化物系のフ
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３ｗｔ
％以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材から
ろう材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス
中のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物
を形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣
化させる。またヘッダーとチューブの接合部においても
同様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィ
ンなどの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう
付不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中
から材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下す
ることにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。ま
た芯材にＣｕを添加すると芯材の電位が貴となり、耐孔
食性が向上するが、６００℃におけるろう付加熱中にブ
レージングシートの犠牲陽極材側に拡散し、犠牲陽極材
であるＡｌ−Ｚｎ合金の電位を貴にして、犠牲陽極作用
を低下させる場合がある。However, in the brazing using a fluoride-based flux, the M
The brazing property of an aluminum brazing sheet having an alloy containing g as a core material is unstable. For example, in a brazing sheet used as a tube material, 0.3 wt
% Or more of Mg is added, the Mg diffuses from the core material into the brazing material during brazing, F and Mg in the flux applied at the time of brazing react, and an MgF compound is formed on the tube material surface, The brazing property between the tube material and the fin is significantly deteriorated. Similar brazing failure may also occur at the joint between the header and the tube. When the thickness of the tube or fin is small, Mg not only causes the brazing failure as described above, but also diffuses from the material to the material surface during brazing to reduce the amount of Mg in the core material. Significant reduction causes a decrease in strength after brazing. When Cu is added to the core material, the potential of the core material becomes noble and the pitting corrosion resistance is improved. However, it diffuses toward the sacrificial anode material side of the brazing sheet during the heat of brazing at 600 ° C. In some cases, the potential of the alloy is increased to reduce the sacrificial anode effect.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】本発明は、特に薄肉のラ
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下や、芯材から犠牲陽極材側への
Ｃｕの拡散による犠牲陽極作用の低下を防止し、なおか
つ、ろう付後に高強度を有するアルミニウムブレージン
グシートを開発したものであり、請求項１記載の発明
は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面
にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等
の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージング
シートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材
側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材
側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とする
アルミニウムブレージングシートであり、請求項２記載
の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、
他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系
合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材の
ろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜
１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、
さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉ
のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳ
ｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、
Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有し、残部Ａｌと不可避的不
純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミ
ニウムブレージングシートであり、請求項３記載の発明
は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面
にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等
の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージング
シートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材
側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材
側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有し、さらに各々０．
０５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニ
ウムブレージングシートであり、請求項４記載の発明
は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面
にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等
の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージング
シートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材
側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらに各
々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの
１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．
３ｗｔ％未満を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗ
ｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種
以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡ
ｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージン
グシートである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention relates to an aluminum brazing sheet particularly used as a thin-walled radiator tube material, which reduces the brazing property due to the diffusion of Mg from the core material into the brazing material and reduces the sacrificial anode from the core material. An aluminum brazing sheet has been developed which prevents the sacrificial anode action from being reduced due to the diffusion of Cu to the material side and has high strength after brazing. In an aluminum brazing sheet in which a brazing material of a Si-based alloy is clad with a sacrificial anode material such as an Al-Zn-based alloy or an Al-Zn-Mg-based alloy on the other surface, the core material has a two-layer structure. 0.5 to 1.5 wt% Mn, 0.2 to 1.0 watts Cu
t%, Mg 0.05-0.2 wt% , the balance Al
And an unavoidable impurity, and the sacrificial anode material side is 0.3 to 1.0 wt% of Si and 0.2 to 1.0 wg of Mg.
An aluminum brazing sheet comprising an aluminum alloy containing less than 0.3% by weight of Cu and 0.3% by weight of Cu, and the balance being Al and unavoidable impurities. -Si-based alloy brazing material,
In an aluminum brazing sheet having another surface clad with a sacrificial anode material such as an Al-Zn-based alloy or an Al-Zn-Mg-based alloy, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material is Mn0.5. ~ 1.5wt%, Cu0.2 ~
1.0 wt%, 0.05-0.2 wt% Mg
Furthermore, each of Cr, Zr, and Ti of 0.05 to 0.3 wt% is used.
Alloy containing at least one of the above, and the balance being Al and unavoidable impurities.
i 0.3-1.0 wt%, Mg 0.2-1.0 wt%,
An aluminum brazing sheet comprising an Al alloy containing less than 0.3 wt% of Cu and the balance of Al and inevitable impurities. The invention according to claim 3, wherein the core material has an Al-Si-based material on one surface. In an aluminum brazing sheet in which an alloy brazing material is clad with a sacrificial anode material such as an Al-Zn-based alloy or an Al-Zn-Mg-based alloy on the other surface, the core material has a two-layer structure. Material side: Mn 0.5-1.5wt%, Cu 0.2-1.0w
t%, 0.05-0.2 wt% of Mg, and the balance of Al
And an unavoidable impurity, and the sacrificial anode material side is 0.3 to 1.0 wt% of Si and 0.2 to 1.0 wg of Mg.
t%, less than 0.3 wt% Cu, and each containing 0.1% or less.
An aluminum brazing sheet comprising an Al alloy containing at least one of Mn, Cr, Zr, and Ti in an amount of 0.5 to 0.3 wt%, and an Al alloy including the balance of Al and inevitable impurities. According to the invention of claim 4, the core material is clad with a brazing material of an Al-Si alloy on one surface and a sacrificial anode material such as an Al-Zn alloy or an Al-Zn-Mg alloy on the other surface. In the aluminum brazing sheet, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material is Mn 0.5 to 1.5 wt%, Cu 0.2 to 1.0 w
t, Mg 0.05 to 0.2 wt %, and further contains 0.05 to 0.3 wt% each of one or more of Cr, Zr, and Ti, and the balance with Al is inevitable. Al alloy composed of impurities, and the sacrificial anode material side is Si0.3
To 1.0 wt%, Mg 0.2 to 1.0 wt%, Cu0.
Less than 3 wt%, each with 0.05-0.3w
A containing one or more of t% of Mn, Cr, Zr, and Ti, and the balance of Al and unavoidable impurities
An aluminum brazing sheet characterized by being made of a 1 alloy.

【０００６】[0006]

【作用】本発明においては芯材を二層構造とし、ろう材
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕの少ない材料を用いて、犠牲陽極材中へのＣｕ
の拡散を少なくし、犠牲陽極材の犠牲陽極作用の低下を
防止したものである。In the present invention, the core material has a two-layer structure, and the material on the brazing material side (hereinafter referred to as "A material") is made of a material containing less Mg to reduce the diffusion of Mg into the brazing material. Core material on the sacrificial anode material side (hereinafter referred to as material B)
Using a material with low Cu, Cu
Of the sacrificial anode material of the sacrificial anode material is prevented from being reduced.

【０００７】以下Ａ材、Ｂ材における添加元素の添加理
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
強度向上に効果があるが、０．０５％未満ではその効果
が得られず、０．２％を超えて添加するとろう材側に拡
散してろう付性を低下させるので、その含有量は０．０
５〜０．２％とする。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度
向上に効果があるがそれぞれ０．０５％未満では効果が
なく、０．３％を超えると巨大な化合物を形成して塑性
加工性を低下させる。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純
物程度の添加は良いが少ないほど耐食性は良好となる。
Ｂ材において、ＳｉはＭｇとＭｇ_２Ｓｉなる化合物を形
成して、ろう付後の強度向上に効果がある。添加量を
０．３〜１．０％と限定したのは０．３％未満では効果
がなく、１．０％を超えると耐食性が低下するからであ
る。ＭｇはＳｉとＭｇ_２Ｓｉなる化合物を形成し、ろう
付後の強度向上に効果がある。添加量を０．２〜１．０
％と限定したのは０．２％未満では効果がなく、１．０
％を超えると耐食性が低下するからである。Ｃｕは強度
向上と耐食性向上に効果がある。しかし犠牲陽極材側に
拡散して犠牲陽極材の犠牲陽極効果を低下させるので
０．３％未満に限定する必要がある。Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果があるが、それぞれ
０．０５％未満では効果がなく、０．３％を超えると塑
性加工性が低下する。Ｆｅは３００３合金の不純物程度
の添加はよいが、少ないほど耐食性は良好となる。The reasons for adding the additional elements in the materials A and B and the reasons for limiting the amounts added will be described below. In material A,
Mn is added to improve strength and corrosion resistance, and the addition amount is set to 0.5 to 1.5 wt% (hereinafter abbreviated as%). If the amount exceeds the above range, the plastic workability decreases. Cu is added to improve strength and corrosion resistance, and the addition amount is 0.2 to
The effect of 1.0% is less than 0.2%, and no effect is obtained.
%, The plastic workability decreases. Mg is effective in improving strength, but less than 0.05%
Can not be obtained, since diffuse into the brazing material side to lower the brazing property when added beyond 0.2%, the content thereof is 0.0
5 to 0.2% . Cr, Zr, and Ti are all effective in improving the strength, but each has less effect if less than 0.05%, and if more than 0.3%, forms a huge compound to lower the plastic workability. For Fe and Si, the addition of impurities of the 3003 alloy is good, but the less, the better the corrosion resistance .
In the material B, Si forms a compound of Mg and Mg ₂ Si, which is effective in improving the strength after brazing. The reason why the addition amount is limited to 0.3 to 1.0% is that if it is less than 0.3%, there is no effect, and if it exceeds 1.0%, the corrosion resistance decreases. Mg forms a compound consisting of Si and Mg ₂ Si, and is effective in improving the strength after brazing. 0.2-1.0
% Is less than 0.2%, there is no effect.
%, The corrosion resistance is reduced. Cu is effective in improving strength and corrosion resistance. However, since it diffuses to the sacrificial anode material side and lowers the sacrificial anode effect of the sacrificial anode material, it must be limited to less than 0.3%. Mn, Cr, Z
Both r and Ti are effective in improving the strength. However, if less than 0.05%, there is no effect, and if more than 0.3%, the plastic workability decreases. Fe is preferably added to the extent of impurities of the 3003 alloy, but the smaller the Fe, the better the corrosion resistance.

【０００８】本発明アルミニウムブレージングシートに
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、外部耐食性
を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重視す
る場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。In the aluminum brazing sheet of the present invention, the cladding ratio of the brazing material and the sacrificial anode material is 3 to 1 respectively.
About 5% is appropriate, and the clad ratio of the A material and the B material of the core material does not need to be particularly limited. However, when emphasis is placed on brazing properties and external corrosion resistance, the ratio of the A material is increased and the strength is increased. When importance is attached, it is preferable to increase the ratio of the B material.

【０００９】[0009]

【実施例】表１，２に示すろう材側芯材１４種、犠牲陽
極材側芯材１３種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０ｍｍ厚に仕上げた。ろう
材は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１％Ｚｎ
−０．５％Ｍｇ合金を用い、いずれも芯材と同様に鋳造
し、面削後、熱間圧延により５ｍｍ厚とした。ろう材、
ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４枚を
この順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により４層
のクラッド材とした。その後冷間圧延により０．３５ｍ
ｍ厚とし、３３０℃×２hrの中間焼鈍を入れて最終的に
は０．２５ｍｍ厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料と
した。これらの試料について、強度、ろう付性、耐食性
を以下の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０ｍｉｎのろう付加熱後、１０
０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、その後室温に４日間
放置した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１ｍｍ厚の３００３合金のフィン材をコ
ルゲート加工したものと、本試料とを図２に示すように
組み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラックス
水溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で乾
燥後、不活性ガス中で６００℃×３ｍｉｎのろう付加熱
を行い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側及
び端面をシールし、キャス３００Ｈｒの腐食試験を行
い、試料に発生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ^- １９５ｐｐｍ、
Ｆｅ³⁺３０ｐｐｍ、ＳＯ₄ ²⁺ ６０ｐｐｍ、Ｃｕ²⁺１ｐｐ
ｍを含む８８℃の高温水中で８Ｈｒ、室温放置１６Ｈｒ
のサイクル浸漬テストを３ヶ月間行い試料に生じた最大
孔食深さを測定した。以上の測定結果を表３，４に示
す。EXAMPLE 14 kinds of brazing material-side core materials, 13 kinds of sacrificial anode material-side core materials and 3003 alloy shown in Tables 1 and 2 were cast by die casting, and both surfaces were ground to a thickness of 20 mm. The brazing material is 4343 alloy, and the sacrificial anode material is Al-1% Zn.
Using a -0.5% Mg alloy, each was cast in the same manner as the core material, and after face milling, was hot-rolled to a thickness of 5 mm. Brazing material,
Four pieces of the brazing material-side core material, the sacrificial anode material-side core material, and the sacrificial anode material were laminated in this order, and hot-rolled at 500 ° C. to form a four-layer clad material. 0.35m after cold rolling
m, and subjected to intermediate annealing at 330 ° C. for 2 hours, and finally cold-rolled to a thickness of 0.25 mm to obtain a sample of H14 material. For these samples, the strength, brazing properties, and corrosion resistance were measured by the following methods. After 600 ° C x 10 min brazing heat, 10
After cooling at a cooling rate of 0 ° C./min, and then leaving it at room temperature for 4 days, the tensile strength was measured. As shown in FIG. 2, a core obtained by combining a corrugated 0.13 mm thick fin material of 3003 alloy and this sample as shown in FIG. 2 was immersed in a 3% fluoride aqueous flux solution. The flux was applied, dried at 200 ° C., and then heated in an inert gas at 600 ° C. for 3 minutes to measure the fin bonding rate. Corrosion resistance Atmosphere side: The sacrificial anode material side and the end face were sealed using the above-mentioned brazing additional heat core, and a corrosion test of a cast 300Hr was performed to measure the maximum pitting depth generated in the sample. Refrigerant side: After applying the same brazing heat as the sample for strength measurement, the brazing material side and the end face are sealed, and Cl ^- 195 ppm,
_{^{Fe 3+ 30ppm, SO 4 2+ 60ppm}} , Cu 2+ 1pp
8Hr in 88 ° C high-temperature water containing m, 16Hr left at room temperature
Was carried out for 3 months to measure the maximum pit depth of the sample. Tables 3 and 4 show the above measurement results.

【００１０】[0010]

【表１】 [Table 1]

【００１１】[0011]

【表２】 [Table 2]

【００１２】[0012]

【表３】 [Table 3]

【００１３】[0013]

【表４】 [Table 4]

【００１４】表３，４から明らかなように、本発明例N
o．１〜２０はろう付後の強度が１５ｋｇｆ／ｍｍ² 以
上と３００３合金を芯材とした従来例No．２９よりも高
く、接合率は９０％以上と優れ、耐食性も良好である。
これに対し比較例No．２１、２２、２４、２５は強度が
低く、比較例No．２３はろう付性が劣り、比較例No．２
６は冷媒側の耐食性が若干劣り、いずれも問題がある。
また芯材を単層とした比較例No．２７、２８は前者は強
度が低く、後者はろう付性が悪く、大気側の耐食性も悪
い。さらに芯材が３００３合金単層である従来例No．２
９は強度が低い。As is apparent from Tables 3 and 4, the present invention N
o. Nos. 1 to 20 have a strength after brazing of 15 kgf / mm ² or more and have a core of 3003 alloy. It is higher than 29, the bonding ratio is as excellent as 90% or more, and the corrosion resistance is good.
In contrast, Comparative Example No. Nos. 21, 22, 24, and 25 have low strengths. Comparative Example No. 23 had poor brazing properties. 2
Sample No. 6 is slightly inferior in corrosion resistance on the refrigerant side, and all have problems.
In Comparative Example No. 1 in which the core was a single layer. Nos. 27 and 28 have low strength in the former, poor brazing properties and poor corrosion resistance on the air side. Further, in the conventional example in which the core material is a 3003 alloy single layer, 2
9 has low strength.

【００１５】[0015]

【発明の効果】以上述べた如く本発明によればろう付後
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。As described above, according to the present invention, the strength after brazing is high, and the corrosion resistance on both the air side and the refrigerant side is good.
Further, an aluminum brazing sheet having good brazing properties can be obtained, and the thickness of the heat exchanger member can be reduced, which has a remarkable effect on reducing the weight of an automobile.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】自動車用ラジエーターの構造を示す説明図。FIG. 1 is an explanatory view showing the structure of a radiator for an automobile.

【図２】アルミニウムブレージングシートのろう付性を
判定するためのろう付加熱コアを示す図。FIG. 2 is a view showing a brazing-added heat core for determining the brazing property of an aluminum brazing sheet.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ タンク ５ チューブ材 1 Tube 2 Fin 3 Header 4 Tank 5 Tube material

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし
たことを特徴とするアルミニウムブレージングシート。1. A brazing material of an Al—Si alloy on one surface of a core material and an Al—Zn alloy or Al—Zn—M on another surface.
In an aluminum brazing sheet clad with a sacrificial anode material such as a g-based alloy, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material has Mn of 0.5 to 1.5 wt%, Cu 0.2
To 1.0 wt% and 0.05 to 0.2 wt% of Mg, and an Al alloy containing the balance of Al and unavoidable impurities.
An aluminum brazing sheet comprising 0.2 to 1.0 wt%, less than 0.3 wt% Cu, and an Al alloy comprising the balance of Al and inevitable impurities. 【請求項２】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有し、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするア
ルミニウムブレージングシート。2. An Al—Si alloy brazing material on one side of the core material and an Al—Zn alloy or Al—Zn—M on the other side.
In an aluminum brazing sheet clad with a sacrificial anode material such as a g-based alloy, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material has Mn of 0.5 to 1.5 wt%, Cu 0.2
-1.0 wt%, Mg 0.05-0.2 wt% , and each of Cr, Zr, 0.05-0.3 wt%.
An Al alloy containing one or more of Ti, the balance being Al and unavoidable impurities, and the sacrificial anode material side having 0.3 to 1.0 wt% of Si and 0.2 to 1.0 wt% of Mg
%, Less than 0.3 wt% of Cu, and an aluminum alloy comprising the balance of Al and inevitable impurities. 【請求項３】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、
Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを
特徴とするアルミニウムブレージングシート。3. An Al—Si alloy brazing material on one side of the core material and an Al—Zn alloy or Al—Zn—M on the other side.
In an aluminum brazing sheet clad with a sacrificial anode material such as a g-based alloy, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material has Mn of 0.5 to 1.5 wt%, Cu 0.2
To 1.0 wt% and 0.05 to 0.2 wt% of Mg, and an Al alloy containing the balance of Al and unavoidable impurities.
0.2-1.0 wt%, containing less than 0.3 wt% Cu, and further each containing 0.05-0.3 wt% of Mn, Cr,
An aluminum brazing sheet comprising one or more of Zr and Ti, and an Al alloy comprising the balance of Al and inevitable impurities. 【請求項４】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満を含有し、さらに各々０．０
５〜０．３ｗｔ％のＭｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１
種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物
とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウ
ムブレージングシート。4. A brazing material of an Al—Si alloy on one surface of a core material and an Al—Zn alloy or Al—Zn—M on another surface.
In an aluminum brazing sheet clad with a sacrificial anode material such as a g-based alloy, the core material has a two-layer structure, and the brazing material side of the core material has Mn of 0.5 to 1.5 wt%, Cu 0.2
-1.0 wt%, Mg 0.05-0.2 wt% , and each of Cr, Zr, 0.05-0.3 wt%.
An Al alloy containing one or more of Ti, the balance being Al and unavoidable impurities, and the sacrificial anode material side having 0.3 to 1.0 wt% of Si and 0.2 to 1.0 wt% of Mg
%, Less than 0.3 wt% of Cu,
5 to 0.3 wt% of Mn, Cr, Zr, Ti
An aluminum brazing sheet comprising: an Al alloy containing at least two or more species, the balance being Al and unavoidable impurities.